JP3468542B2 - 難燃性長繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents
難燃性長繊維不織布及びその製造方法Info
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- JP3468542B2 JP3468542B2 JP4846393A JP4846393A JP3468542B2 JP 3468542 B2 JP3468542 B2 JP 3468542B2 JP 4846393 A JP4846393 A JP 4846393A JP 4846393 A JP4846393 A JP 4846393A JP 3468542 B2 JP3468542 B2 JP 3468542B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、難燃性能、機械的特性
及び柔軟性に優れる難燃性長繊維不織布及びその製造方
法に関するものである。本発明で製造される難燃性長繊
維不織布は、従来の長繊維不織布と同様に、土木資材、
農業資材、一般工業資材等の分野で広く適用できる。
及び柔軟性に優れる難燃性長繊維不織布及びその製造方
法に関するものである。本発明で製造される難燃性長繊
維不織布は、従来の長繊維不織布と同様に、土木資材、
農業資材、一般工業資材等の分野で広く適用できる。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ポリエステル、特にポリエチレ
ンテレフタレ−トは、優れた機械的特性及び化学的特性
を有し、衣料用、産業資材用として広範囲に利用されて
いる。
ンテレフタレ−トは、優れた機械的特性及び化学的特性
を有し、衣料用、産業資材用として広範囲に利用されて
いる。
【０００３】ところで、近年、火災予防の観点から、合
成繊維の難燃性への要請が強まっている。従来、ポリエ
ステルに難燃性を付与する試みは種々なされており、ポ
リエステルにリン化合物を含有させる方法が有効である
とされている。
成繊維の難燃性への要請が強まっている。従来、ポリエ
ステルに難燃性を付与する試みは種々なされており、ポ
リエステルにリン化合物を含有させる方法が有効である
とされている。
【０００４】難燃性長繊維不織布製造の技術は、例え
ば、特開平４−２８１０１６号公報に開示されている。
その要旨は、リン含有ポリエステルと、このポリエステ
ルより融点が２０℃以上低いポリエステルとの複合繊維
からなる熱接着繊維である。しかし、低融点成分として
使用されるポリエステルは、その融点をかなり低下させ
る必要があるため、多量の共重合成分を添加しなければ
ならず、ポリエステルが本来有している優れた機械的特
性が損なわれているという問題がある。
ば、特開平４−２８１０１６号公報に開示されている。
その要旨は、リン含有ポリエステルと、このポリエステ
ルより融点が２０℃以上低いポリエステルとの複合繊維
からなる熱接着繊維である。しかし、低融点成分として
使用されるポリエステルは、その融点をかなり低下させ
る必要があるため、多量の共重合成分を添加しなければ
ならず、ポリエステルが本来有している優れた機械的特
性が損なわれているという問題がある。
【０００５】一方、特開平４−３００３２５号公報に
は、本発明と類似したシ−ス／コアからなる複合繊維が
提案されている。しかし、中空でなければならないた
め、その形状の安定性を保つため、使用するポリマ−の
溶融粘度特性が限定され、操業上、大きな問題が生じ
る。
は、本発明と類似したシ−ス／コアからなる複合繊維が
提案されている。しかし、中空でなければならないた
め、その形状の安定性を保つため、使用するポリマ−の
溶融粘度特性が限定され、操業上、大きな問題が生じ
る。
【０００６】難燃性能、機械的特性及び柔軟性に優れる
長繊維不織布は、いまだ得られていないのが現状であ
る。
長繊維不織布は、いまだ得られていないのが現状であ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
現状に鑑み、前記問題点を解決して、難燃性能、機械的
特性及び柔軟性に優れる長繊維不織布及びその製造方法
を提供するものである。
現状に鑑み、前記問題点を解決して、難燃性能、機械的
特性及び柔軟性に優れる長繊維不織布及びその製造方法
を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、
（１）芯鞘型複合繊維の芯成分及び鞘成分のいずれもが
リン原子を含有する難燃性ポリエステルからなり、鞘成
分の含リンポリエステルの融点が芯成分の含リンポリエ
ステルの融点より１０℃以上低く、この繊維のリン原子
含有率が５００ｐｐｍ以上であり、鞘成分のリン原子含
有率の方が芯成分のリン原子含有率よりも高く、この繊
維の集合体が熱圧着されていることを特徴とする難燃性
長繊維不織布と、 （２）（１）において不織布を構成する複合繊維の鞘成
分のポリエステルと芯成分のポリエステルとの複合比
が、鞘成分のポリエステル２０〜８０重量％に対し、芯
成分のポリエステル８０〜２０重量％であることを特徴
とする難燃性長繊維不織布と、 （３）いずれもがリン原子を含有する鞘成分ポリエステ
ルと芯成分ポリエステルとで構成され、鞘成分の含リン
ポリエステルの融点が芯成分の含リンポリエステルの融
点より１０℃以上低い芯鞘状の吐出糸条を、エア−サッ
カ−にて引取り、この吸引糸条をスクリ−ンコンベヤ等
の移動式捕集面上に開繊し堆積させて、繊維のリン原子
含有率が５００ｐｐｍ以上かつ鞘成分のリン原子含有率
の方が芯成分のリン原子含有率よりも高いウエブを形成
し、このウエブを、ポイント熱圧着装置を用いて、鞘成
分ポリエステルの融点よりも１０℃以上低い温度で、熱
圧着された部位の面積率が５〜５０％となるように、部
分的に熱圧着することを特徴とする難燃性長繊維不織布
の製造方法と、を要旨とするものである。
リン原子を含有する難燃性ポリエステルからなり、鞘成
分の含リンポリエステルの融点が芯成分の含リンポリエ
ステルの融点より１０℃以上低く、この繊維のリン原子
含有率が５００ｐｐｍ以上であり、鞘成分のリン原子含
有率の方が芯成分のリン原子含有率よりも高く、この繊
維の集合体が熱圧着されていることを特徴とする難燃性
長繊維不織布と、 （２）（１）において不織布を構成する複合繊維の鞘成
分のポリエステルと芯成分のポリエステルとの複合比
が、鞘成分のポリエステル２０〜８０重量％に対し、芯
成分のポリエステル８０〜２０重量％であることを特徴
とする難燃性長繊維不織布と、 （３）いずれもがリン原子を含有する鞘成分ポリエステ
ルと芯成分ポリエステルとで構成され、鞘成分の含リン
ポリエステルの融点が芯成分の含リンポリエステルの融
点より１０℃以上低い芯鞘状の吐出糸条を、エア−サッ
カ−にて引取り、この吸引糸条をスクリ−ンコンベヤ等
の移動式捕集面上に開繊し堆積させて、繊維のリン原子
含有率が５００ｐｐｍ以上かつ鞘成分のリン原子含有率
の方が芯成分のリン原子含有率よりも高いウエブを形成
し、このウエブを、ポイント熱圧着装置を用いて、鞘成
分ポリエステルの融点よりも１０℃以上低い温度で、熱
圧着された部位の面積率が５〜５０％となるように、部
分的に熱圧着することを特徴とする難燃性長繊維不織布
の製造方法と、を要旨とするものである。
【０００９】以下、本発明を詳細に説明する。まず、本
発明に使用するリン原子を含有する鞘成分及び芯成分ポ
リエステルは、リン化合物がポリエステルに共重合され
るタイプが好ましい。なぜなら、リン化合物がポリエス
テルにブレンドされた状態で存在すると、製糸工程にお
いてリン化合物が繊維表面ににじみ出たり揮散したりし
て、製糸操業性の低下（エア−サッカ−の吸引効率低
下）や作業環境の悪化をきたすからである。
発明に使用するリン原子を含有する鞘成分及び芯成分ポ
リエステルは、リン化合物がポリエステルに共重合され
るタイプが好ましい。なぜなら、リン化合物がポリエス
テルにブレンドされた状態で存在すると、製糸工程にお
いてリン化合物が繊維表面ににじみ出たり揮散したりし
て、製糸操業性の低下（エア−サッカ−の吸引効率低
下）や作業環境の悪化をきたすからである。
【００１０】共重合可能なリン化合物のうち、エステル
形成性官能基を２個有し、しかもリン原子が直接ポリマ
−連鎖の中に組み込まれないタイプのリン化合物が、重
合反応中に揮散しにくいので歩留りが高いうえに、ポリ
マ−の重合反応中にゲル化を生じることがなく、また、
生成するポリマ−の耐加水分解性が高くなるので、より
好ましい。
形成性官能基を２個有し、しかもリン原子が直接ポリマ
−連鎖の中に組み込まれないタイプのリン化合物が、重
合反応中に揮散しにくいので歩留りが高いうえに、ポリ
マ−の重合反応中にゲル化を生じることがなく、また、
生成するポリマ−の耐加水分解性が高くなるので、より
好ましい。
【００１１】このようなリン化合物としては、下記化１
式のような化合物が例示される。
式のような化合物が例示される。
【００１２】
【化１】
【００１３】上記化学式で示されるリン化合物をポリエ
ステルに共重合させるためには、ポリエステルを製造す
る際に、リン化合物をそのまま反応系に添加して反応さ
せてもよいし、テレフタル酸、イソフタル酸等のジカル
ボン酸やエチレングリコ−ル、ジエチレングリコ−ル等
のジオ−ルと反応させて、モノマ−、オリゴマ−または
ポリマ−の形にして添加してもよい。
ステルに共重合させるためには、ポリエステルを製造す
る際に、リン化合物をそのまま反応系に添加して反応さ
せてもよいし、テレフタル酸、イソフタル酸等のジカル
ボン酸やエチレングリコ−ル、ジエチレングリコ−ル等
のジオ−ルと反応させて、モノマ−、オリゴマ−または
ポリマ−の形にして添加してもよい。
【００１４】鞘成分のポリエステルと芯成分のポリエス
テルとにおける各々のリン原子含有率は、繊維中のリン
原子含有率が５００ｐｐｍ以上となることが必要であ
る。ここで肝要なことは、鞘成分のポリエステルと芯成
分のポリエステルとの融点差が少なくとも１０℃以上と
なるようにリン原子含有率を設定すべきである。上記理
由により、鞘成分のポリエステルのリン原子含有率は
５，０００〜２０，０００ｐｐｍ、さらに好ましくは、
７，０００〜１５，０００ｐｐｍとするのがよい。一
方、芯成分のポリエステルのリン原子含有率は１，００
０〜８，０００ｐｐｍ、さらに好ましくは、２，０００
〜６，０００ｐｐｍとするのがよい。
テルとにおける各々のリン原子含有率は、繊維中のリン
原子含有率が５００ｐｐｍ以上となることが必要であ
る。ここで肝要なことは、鞘成分のポリエステルと芯成
分のポリエステルとの融点差が少なくとも１０℃以上と
なるようにリン原子含有率を設定すべきである。上記理
由により、鞘成分のポリエステルのリン原子含有率は
５，０００〜２０，０００ｐｐｍ、さらに好ましくは、
７，０００〜１５，０００ｐｐｍとするのがよい。一
方、芯成分のポリエステルのリン原子含有率は１，００
０〜８，０００ｐｐｍ、さらに好ましくは、２，０００
〜６，０００ｐｐｍとするのがよい。
【００１５】繊維中のリン化合物の含有率があまりにも
低いと、不織布の難燃性能が劣る結果となる。逆に、あ
まりにも高いと、製糸工程において糸切れが多発した
り、ポリエステル本来の優れた機械的特性、耐熱性能等
が損なわれるため好ましくない。
低いと、不織布の難燃性能が劣る結果となる。逆に、あ
まりにも高いと、製糸工程において糸切れが多発した
り、ポリエステル本来の優れた機械的特性、耐熱性能等
が損なわれるため好ましくない。
【００１６】本発明の不織布を形成する繊維は、鞘成分
及び芯成分のいずれもがリン化合物を含有するポリエス
テルであるとともに、芯成分が鞘成分より１０℃以上融
点の高いポリエステルである芯鞘型複合繊維である。鞘
成分及び芯成分のポリエステルの主体となる構成単位が
エチレンテレフタレ−トの場合は、鞘成分のポリエステ
ルの融点は２１０〜２４０℃、そして、芯成分のポリエ
ステルの融点は２４５〜２５５℃となるのが好ましい。
また、その特性を損なわない範囲で、イソフタル酸、５
−スルホイソフタル酸、ジエチレンングリコ−ル等の成
分が共重合されたものであっても差支えない。
及び芯成分のいずれもがリン化合物を含有するポリエス
テルであるとともに、芯成分が鞘成分より１０℃以上融
点の高いポリエステルである芯鞘型複合繊維である。鞘
成分及び芯成分のポリエステルの主体となる構成単位が
エチレンテレフタレ−トの場合は、鞘成分のポリエステ
ルの融点は２１０〜２４０℃、そして、芯成分のポリエ
ステルの融点は２４５〜２５５℃となるのが好ましい。
また、その特性を損なわない範囲で、イソフタル酸、５
−スルホイソフタル酸、ジエチレンングリコ−ル等の成
分が共重合されたものであっても差支えない。
【００１７】また、鞘芯両成分とも、必要に応じて各種
の添加剤、例えば艶消し剤、顔料、光安定剤、熱安定
剤、酸化防止剤等を添加してあってもよい。芯鞘両成分
の融点差が１０℃に満たない場合には、ウエブの熱圧着
工程において芯成分までもが熱劣化し、機械的性能及び
柔軟性に劣る不織布しか得られないこととなる。
の添加剤、例えば艶消し剤、顔料、光安定剤、熱安定
剤、酸化防止剤等を添加してあってもよい。芯鞘両成分
の融点差が１０℃に満たない場合には、ウエブの熱圧着
工程において芯成分までもが熱劣化し、機械的性能及び
柔軟性に劣る不織布しか得られないこととなる。
【００１８】また、複合断面形状は芯鞘型複合断面であ
ることが必要であるが、同心型、偏心型のいずれであっ
ても差支えない。鞘成分の含リンポリエステルと芯成分
の含リンポリエステルとの複合比は、鞘成分のポリエス
テル２０〜８０重量％に対し、芯成分のポリエステル８
０〜２０重量％の範囲でなければならない。
ることが必要であるが、同心型、偏心型のいずれであっ
ても差支えない。鞘成分の含リンポリエステルと芯成分
の含リンポリエステルとの複合比は、鞘成分のポリエス
テル２０〜８０重量％に対し、芯成分のポリエステル８
０〜２０重量％の範囲でなければならない。
【００１９】鞘成分のポリエステルの複合比が２０重量
％未満であると、繊維強力には優れるものの接着強力に
劣り、また、難燃性能が劣る不織布しか得られないこと
となる。逆に、これが８０重量％を越えると、接着強力
には優れるものの繊維強力、柔軟性に劣る不織布しか得
られないこととなる。上記理由及び断面形状の安定性よ
り、好ましくは、鞘成分ポリエステル：芯成分ポリエス
テル＝３０〜７０：７０〜３０重量％、さらに好ましく
は、４０〜６０：６０〜４０重量％がよい。
％未満であると、繊維強力には優れるものの接着強力に
劣り、また、難燃性能が劣る不織布しか得られないこと
となる。逆に、これが８０重量％を越えると、接着強力
には優れるものの繊維強力、柔軟性に劣る不織布しか得
られないこととなる。上記理由及び断面形状の安定性よ
り、好ましくは、鞘成分ポリエステル：芯成分ポリエス
テル＝３０〜７０：７０〜３０重量％、さらに好ましく
は、４０〜６０：６０〜４０重量％がよい。
【００２０】ここで、肝要なことは、芯鞘型複合断面に
おいて、リン原子の含有量が多いポリエステルを鞘側に
配置するとともに、この鞘成分ポリエステルよりもリン
原子の含有量が少なくかつ融点の高いポリエステルを芯
側に配置することである。この配置にすれば、ウエブの
熱圧着工程において、鞘成分は熱と圧力により溶融ある
いは軟化のため繊維の結晶構造が乱れるが、芯成分はこ
の熱と圧力によっては繊維の結晶構造が乱れることはな
い。すなわち、全融タイプではなく熱圧着されている部
位においても芯成分が補強材となっているため、優れた
機械的特性及び柔軟性のある不織布が得られる。
おいて、リン原子の含有量が多いポリエステルを鞘側に
配置するとともに、この鞘成分ポリエステルよりもリン
原子の含有量が少なくかつ融点の高いポリエステルを芯
側に配置することである。この配置にすれば、ウエブの
熱圧着工程において、鞘成分は熱と圧力により溶融ある
いは軟化のため繊維の結晶構造が乱れるが、芯成分はこ
の熱と圧力によっては繊維の結晶構造が乱れることはな
い。すなわち、全融タイプではなく熱圧着されている部
位においても芯成分が補強材となっているため、優れた
機械的特性及び柔軟性のある不織布が得られる。
【００２１】例えば、この配置が逆であると、鞘成分を
熱と圧力により溶融あるいは軟化させると、芯成分も鞘
成分と同様に繊維の結晶構造が乱れることとなる。すな
わち、全融タイプであるがために芯成分が補強材とはな
らない。その結果、機械的特性及び柔軟性に劣る不織布
しか得られないこととなる。
熱と圧力により溶融あるいは軟化させると、芯成分も鞘
成分と同様に繊維の結晶構造が乱れることとなる。すな
わち、全融タイプであるがために芯成分が補強材とはな
らない。その結果、機械的特性及び柔軟性に劣る不織布
しか得られないこととなる。
【００２２】本発明にもとづく芯鞘型複合繊維は、従来
公知の複合溶融紡糸装置を用いて得ることができる。ま
た、芯鞘両成分の紡糸温度は、各成分の融点より２０〜
６０℃高い温度が適用される。
公知の複合溶融紡糸装置を用いて得ることができる。ま
た、芯鞘両成分の紡糸温度は、各成分の融点より２０〜
６０℃高い温度が適用される。
【００２３】口金より吐出された糸条は、横吹付や環状
吹付等の冷却装置にて冷却固化され、その後、一般的に
口金下に配設されたエア−サッカ−を用いて目的繊度と
なるように牽引細化されて引取られる。ここで肝要なこ
とは、吐出糸条の牽引速度を４，０００ｍ／分以上、よ
り好ましくは、４，５００ｍ／分以上にすべきである。
４，０００ｍ／分以下であると、繊維の熱収縮率が大と
なり、得られる不織布は寸法安定性に劣ることとなる。
吹付等の冷却装置にて冷却固化され、その後、一般的に
口金下に配設されたエア−サッカ−を用いて目的繊度と
なるように牽引細化されて引取られる。ここで肝要なこ
とは、吐出糸条の牽引速度を４，０００ｍ／分以上、よ
り好ましくは、４，５００ｍ／分以上にすべきである。
４，０００ｍ／分以下であると、繊維の熱収縮率が大と
なり、得られる不織布は寸法安定性に劣ることとなる。
【００２４】エア−サッカ−から排出された糸条群は、
一般的には、高圧電場中のコロナ放電域か、または、摩
擦衝突帯域を通過されて帯電開繊された後、スクリ−ン
からなるコンベヤのような移動堆積装置上に開繊堆積さ
れ、それによってウエブが形成される。
一般的には、高圧電場中のコロナ放電域か、または、摩
擦衝突帯域を通過されて帯電開繊された後、スクリ−ン
からなるコンベヤのような移動堆積装置上に開繊堆積さ
れ、それによってウエブが形成される。
【００２５】次いで、得られたウエブは、ポイント熱圧
着装置を用いて部分的に熱圧着される。熱圧着装置にお
ける温度は、鞘成分ポリエステルの融点より１０℃以上
低くすべきである。１０℃未満であると、不織布が剛直
化して柔軟性が得られないばかりか、機械的特性におい
て低タフネスの不織布しか得られないこととなる。この
部分的な熱圧着は、通常の熱エンボスロ−ルや超音波溶
着装置を用いて実施することができる。ポイント熱圧着
における圧着部の形態は、丸形、楕円形、菱形、三角
形、Ｔ形、＃形等の任意の形状でよい。また、圧着面積
率を５〜５０％とするのが好ましい。すなわち、熱圧着
された部位：熱圧着されていない部位＝１：１〜１９と
するのが好ましい。圧着面積率が５０％を越えると、得
られる不織布が剛直化し、柔軟性が得られない。また、
５％未満であると、機械的性能及び形態保持性にトラブ
ルをきたす。
着装置を用いて部分的に熱圧着される。熱圧着装置にお
ける温度は、鞘成分ポリエステルの融点より１０℃以上
低くすべきである。１０℃未満であると、不織布が剛直
化して柔軟性が得られないばかりか、機械的特性におい
て低タフネスの不織布しか得られないこととなる。この
部分的な熱圧着は、通常の熱エンボスロ−ルや超音波溶
着装置を用いて実施することができる。ポイント熱圧着
における圧着部の形態は、丸形、楕円形、菱形、三角
形、Ｔ形、＃形等の任意の形状でよい。また、圧着面積
率を５〜５０％とするのが好ましい。すなわち、熱圧着
された部位：熱圧着されていない部位＝１：１〜１９と
するのが好ましい。圧着面積率が５０％を越えると、得
られる不織布が剛直化し、柔軟性が得られない。また、
５％未満であると、機械的性能及び形態保持性にトラブ
ルをきたす。
【００２６】次に、本発明に関する物性値の測定方法に
ついて説明する。 ◇固有粘度：フエノ−ルと四塩化エタンの等重量混合溶
液を溶媒とし、温度２０℃で測定した。
ついて説明する。 ◇固有粘度：フエノ−ルと四塩化エタンの等重量混合溶
液を溶媒とし、温度２０℃で測定した。
【００２７】◇融点：パーキンエルマ社製示差走査型熱
量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分で測定し
た融解吸熱曲線の極値を与える温度を融点とした。 ◇リン原子含有量：蛍光Ｘ線により定量した。
量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分で測定し
た融解吸熱曲線の極値を与える温度を融点とした。 ◇リン原子含有量：蛍光Ｘ線により定量した。
【００２８】◇繊度：万能投影機にて繊経を測定し、密
度補正を行ない求めた。 ◇不織布の引張強力：東洋ボールドウイン社製テンシロ
ンＵＴＭ−４−１−１００を用い、ＪＩＳ Ｌ １０９
６に記載のストリップ法にしたがい、試料幅５ｃｍ，試
料長１０ｃｍの試料片を１０個準備し、引張速度１０ｃ
ｍ／分の条件で最大引張強力を個々に測定し、その平均
値より求めた。
度補正を行ない求めた。 ◇不織布の引張強力：東洋ボールドウイン社製テンシロ
ンＵＴＭ−４−１−１００を用い、ＪＩＳ Ｌ １０９
６に記載のストリップ法にしたがい、試料幅５ｃｍ，試
料長１０ｃｍの試料片を１０個準備し、引張速度１０ｃ
ｍ／分の条件で最大引張強力を個々に測定し、その平均
値より求めた。
【００２９】◇不織布の引張伸度：上記方法で測定した
最大引張強力時の伸度より求めた。 ◇不織布のト−タルハンド：これは柔軟性を示すもの
で、ＪＩＳ Ｌ １０９６のハンドルオメ−タ−法に準
じ、スリット幅１ｃｍで測定した。
最大引張強力時の伸度より求めた。 ◇不織布のト−タルハンド：これは柔軟性を示すもの
で、ＪＩＳ Ｌ １０９６のハンドルオメ−タ−法に準
じ、スリット幅１ｃｍで測定した。
【００３０】◇難燃性能
・炭化長：（財）日本防災協会、防炎製品認定委員会制
定の「防炎製品の性能試験基準」に基づく４５°メセナ
ミン法により測定した。
定の「防炎製品の性能試験基準」に基づく４５°メセナ
ミン法により測定した。
【００３１】・ＬＯＩ（臨界酸素指数）：ＪＩＳ Ｋ
７２０１に準拠して測定した。 以下、本発明を、実施例により、さらに具体的に説明す
る。 実施例−１ ビス（β−ヒドロキシエチルテレフタレ−ト）及びその
オリゴマ−に下記の化２式で示される化合物をリン原子
重量として１０，０００ｐｐｍとなるように添加して重
縮合反応を行い、リン原子を含有する鞘成分ポリエステ
ルＡ1 （［η］＝０．５８）を得た。
７２０１に準拠して測定した。 以下、本発明を、実施例により、さらに具体的に説明す
る。 実施例−１ ビス（β−ヒドロキシエチルテレフタレ−ト）及びその
オリゴマ−に下記の化２式で示される化合物をリン原子
重量として１０，０００ｐｐｍとなるように添加して重
縮合反応を行い、リン原子を含有する鞘成分ポリエステ
ルＡ1 （［η］＝０．５８）を得た。
【００３２】なお、この場合、化２式で示される化合物
の歩留りはほぼ１００％であり、添加した全量が鞘成分
ポリエステルＡ１中に残存した。一方、これとは別に、
鞘成分ポリエステルＡ1 に化２式の化合物をリン原子重
量として５，０００ｐｐｍとなるように添加して重縮合
反応を行い、リン原子を含有する芯成分ポリエステルＢ
1 （［η］＝０．６２）を得た。
の歩留りはほぼ１００％であり、添加した全量が鞘成分
ポリエステルＡ１中に残存した。一方、これとは別に、
鞘成分ポリエステルＡ1 に化２式の化合物をリン原子重
量として５，０００ｐｐｍとなるように添加して重縮合
反応を行い、リン原子を含有する芯成分ポリエステルＢ
1 （［η］＝０．６２）を得た。
【００３３】なお、この場合、化２式で示される化合物
の歩留りはほぼ１００％であり、添加した全量がポリエ
ステルＡ1 及びＢ1 に残存した。
の歩留りはほぼ１００％であり、添加した全量がポリエ
ステルＡ1 及びＢ1 に残存した。
【００３４】
【化２】
【００３５】ポリエステルＡ1 を鞘成分、ポリエステル
Ｂ1 を芯成分に配置する複合紡糸孔を２４０孔有する口
金を通して、芯鞘型複合長繊維を溶融紡出した。溶融紡
出に際し、鞘成分ポリエステルＡ1 の溶融温度を２６５
℃、単孔吐出量を０．８ｇ／分、芯成分ポリエステルＢ
1 の溶融温度を２７５℃、単孔吐出量を０．８ｇ／分、
鞘成分ポリエステルＡ1 と芯成分ポリエステルＢ1 との
複合比＝５０／５０重量％とした。紡出した長繊維糸条
を冷却装置にて冷却した後、口金下１２５ｃｍの位置に
配設された６個のエア−サッカ−にこの糸条を４０本ず
つ通して吸引し、４，６００ｍ／分の速度で引取り、帯
電装置により強制的に帯電させて開繊し、ウエブを得
た。次いで、ポイント熱圧着装置としてエンボスロ−ラ
−を用いて、このウエブを熱圧着し、目付け＝２０ｇ／
ｍ2 の不織布を得た。得られた不織布の性能を表１中に
示す。 実施例−２、３ 実施例−１と同一条件であるが、鞘成分ポリエステルＡ
1 及び芯成分ポリエステルＢ1 において前記化２式で示
されるリン化合物の添加量を変更して、最終的に繊維中
のリン原子含有量が表１に示す量になるようにした。そ
して、エア−サッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−
の温度を最適化する以外は実施例−１と同一条件とし
て、不織布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に
示す。 実施例−４ リン化合物として下記化３式で示される化合物を使用し
すること以外は実施例−１と同様にして、リン原子を含
有する鞘成分ポリエステルＡ2 （［η］＝０．６０）及
び芯成分ポリエステルＢ2 （［η］＝０．５８）を得
た。
Ｂ1 を芯成分に配置する複合紡糸孔を２４０孔有する口
金を通して、芯鞘型複合長繊維を溶融紡出した。溶融紡
出に際し、鞘成分ポリエステルＡ1 の溶融温度を２６５
℃、単孔吐出量を０．８ｇ／分、芯成分ポリエステルＢ
1 の溶融温度を２７５℃、単孔吐出量を０．８ｇ／分、
鞘成分ポリエステルＡ1 と芯成分ポリエステルＢ1 との
複合比＝５０／５０重量％とした。紡出した長繊維糸条
を冷却装置にて冷却した後、口金下１２５ｃｍの位置に
配設された６個のエア−サッカ−にこの糸条を４０本ず
つ通して吸引し、４，６００ｍ／分の速度で引取り、帯
電装置により強制的に帯電させて開繊し、ウエブを得
た。次いで、ポイント熱圧着装置としてエンボスロ−ラ
−を用いて、このウエブを熱圧着し、目付け＝２０ｇ／
ｍ2 の不織布を得た。得られた不織布の性能を表１中に
示す。 実施例−２、３ 実施例−１と同一条件であるが、鞘成分ポリエステルＡ
1 及び芯成分ポリエステルＢ1 において前記化２式で示
されるリン化合物の添加量を変更して、最終的に繊維中
のリン原子含有量が表１に示す量になるようにした。そ
して、エア−サッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−
の温度を最適化する以外は実施例−１と同一条件とし
て、不織布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に
示す。 実施例−４ リン化合物として下記化３式で示される化合物を使用し
すること以外は実施例−１と同様にして、リン原子を含
有する鞘成分ポリエステルＡ2 （［η］＝０．６０）及
び芯成分ポリエステルＢ2 （［η］＝０．５８）を得
た。
【００３６】
【化３】
【００３７】鞘成分としてポリエステルＡ1 の代わりに
ポリエステルＡ2 を用い、そして芯成分としてポリエス
テルＢ1 の代わりにポリエステルＢ2 を用い、エア−サ
ッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−の温度を最適化
する以外は、実施例−１と同一条件下にて不織布を得
た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。 比較例−１ エンボスロ−ラ−の温度を本発明の範囲外である２３０
℃に変更した以外は、実施例−１と同一条件下にて不織
布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。 比較例−２ 実施例−１と同一条件であるが、化２式のリン化合物の
添加量を変更して、最終的に繊維中のリン原子含有量を
表１に示すように本発明の範囲外である量となるように
した。そして、エア−サッカ−の吸引速度及びエンボス
ロ−ラ−の温度を最適化する以外は実施例−１と同一条
件下として、不織布を得た。得られた不織布の性能を、
表１中に示す。 比較例−３ 鞘成分及び芯成分を、ポリエステルＡ1 及びポリエステ
ルＢ1 の代わりにポリエチレンテレフタレ−トとし、エ
ア−サッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−の温度を
最適化する以外は、実施例−１と同一条件として、不織
布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。
ポリエステルＡ2 を用い、そして芯成分としてポリエス
テルＢ1 の代わりにポリエステルＢ2 を用い、エア−サ
ッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−の温度を最適化
する以外は、実施例−１と同一条件下にて不織布を得
た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。 比較例−１ エンボスロ−ラ−の温度を本発明の範囲外である２３０
℃に変更した以外は、実施例−１と同一条件下にて不織
布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。 比較例−２ 実施例−１と同一条件であるが、化２式のリン化合物の
添加量を変更して、最終的に繊維中のリン原子含有量を
表１に示すように本発明の範囲外である量となるように
した。そして、エア−サッカ−の吸引速度及びエンボス
ロ−ラ−の温度を最適化する以外は実施例−１と同一条
件下として、不織布を得た。得られた不織布の性能を、
表１中に示す。 比較例−３ 鞘成分及び芯成分を、ポリエステルＡ1 及びポリエステ
ルＢ1 の代わりにポリエチレンテレフタレ−トとし、エ
ア−サッカ−の吸引速度及びエンボスロ−ラ−の温度を
最適化する以外は、実施例−１と同一条件として、不織
布を得た。得られた不織布の性能を、表１中に示す。
【００３８】なお、（財）日本防災協会、防炎製品認定
委員会の定める防炎製品の認定に必要な難燃性能試験基
準は、寝具類の詰物がプラスチック発泡体の場合、４５
°メセナミン法において、炭化長の最大値が１２０ｃｍ
以下、平均値が１００ｃｍ以下である。長繊維不織布に
ついては、特に性能基準は定められていないので、一応
プラスチック発泡体の基準値を参考とする。また、ＬＯ
Ｉは、２５〜２６以上が難燃素材の基準とされる。
委員会の定める防炎製品の認定に必要な難燃性能試験基
準は、寝具類の詰物がプラスチック発泡体の場合、４５
°メセナミン法において、炭化長の最大値が１２０ｃｍ
以下、平均値が１００ｃｍ以下である。長繊維不織布に
ついては、特に性能基準は定められていないので、一応
プラスチック発泡体の基準値を参考とする。また、ＬＯ
Ｉは、２５〜２６以上が難燃素材の基準とされる。
【００３９】表１より、下記の点が明らかである。実施
例−１では、製糸性、難燃性能、機械的特性、柔軟性の
いずれにおいても優れた不織布が得られた。実施例−２
のリン原子含有量を増加させた場合には、エア−サッカ
−の吸引速度がやや低下するものの、難燃性能、機械的
特性、柔軟性のいずれにおいても優れた不織布が得られ
た。実施例−３のリン原子含有量を本発明の範囲内で減
少させた場合には、難燃性能はやや低下するものの、製
糸性、機械的特性、柔軟性のいずれにおいても優れた不
織布が得られた。実施例−４のように鞘成分及び芯成分
をポリエステルＡ2 及びポリエステルＢ2 に変更した場
合においても、製糸性、難燃性能、機械的特性、柔軟性
のいずれについても優れた不織布が得られた。
例−１では、製糸性、難燃性能、機械的特性、柔軟性の
いずれにおいても優れた不織布が得られた。実施例−２
のリン原子含有量を増加させた場合には、エア−サッカ
−の吸引速度がやや低下するものの、難燃性能、機械的
特性、柔軟性のいずれにおいても優れた不織布が得られ
た。実施例−３のリン原子含有量を本発明の範囲内で減
少させた場合には、難燃性能はやや低下するものの、製
糸性、機械的特性、柔軟性のいずれにおいても優れた不
織布が得られた。実施例−４のように鞘成分及び芯成分
をポリエステルＡ2 及びポリエステルＢ2 に変更した場
合においても、製糸性、難燃性能、機械的特性、柔軟性
のいずれについても優れた不織布が得られた。
【００４０】比較例−１のようにエンボスロ−ラ−の温
度を本発明の範囲外である２３０℃に変更した場合にお
いては、あまりにも温度が高すぎるため、得られた不織
布は、フイルム化して機械的特性において低タフネスの
物性しか有していなかった。また、柔軟性が極端に欠け
ていた。比較例−２のように繊維中のリン原子含有量が
本発明の範囲外である場合においては、あまりにもリン
原子含有量が少なすぎるため、そして、鞘成分であるポ
リエステルＡ1 と芯成分であるポリエステルＢ1 との融
点差が小さいため、得られた不織布は、機械的特性にお
いてやや低タフネスの物性であるばかりか、難燃性能も
劣っていた。比較例−３のように鞘成分及び芯成分をポ
リエチレンテレフタレ−トにした場合には、繊維が全融
タイプであるため、機械的特性及び難燃性能とも劣る不
織布しか得られなかった。
度を本発明の範囲外である２３０℃に変更した場合にお
いては、あまりにも温度が高すぎるため、得られた不織
布は、フイルム化して機械的特性において低タフネスの
物性しか有していなかった。また、柔軟性が極端に欠け
ていた。比較例−２のように繊維中のリン原子含有量が
本発明の範囲外である場合においては、あまりにもリン
原子含有量が少なすぎるため、そして、鞘成分であるポ
リエステルＡ1 と芯成分であるポリエステルＢ1 との融
点差が小さいため、得られた不織布は、機械的特性にお
いてやや低タフネスの物性であるばかりか、難燃性能も
劣っていた。比較例−３のように鞘成分及び芯成分をポ
リエチレンテレフタレ−トにした場合には、繊維が全融
タイプであるため、機械的特性及び難燃性能とも劣る不
織布しか得られなかった。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、難
燃性能、機械的特性、柔軟性のいずれにおいても優れた
不織布を得ることができる。
燃性能、機械的特性、柔軟性のいずれにおいても優れた
不織布を得ることができる。
フロントページの続き
(72)発明者 見正 伸夫
京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ
株式会社中央研究所内
(72)発明者 米沢 安広
京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ
株式会社中央研究所内
(56)参考文献 特開 平３−137261（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−289220（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−64520（ＪＰ，Ａ)
特公 昭55−41610（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
D04H 1/42,3/00 - 3/16
Claims (3)
- 【請求項１】 芯鞘型複合繊維の鞘成分及び芯成分のい
ずれもがリン原子を含有する難燃性ポリエステルからな
り、鞘成分の含リンポリエステルの融点が芯成分の含リ
ンポリエステルの融点より１０℃以上低く、この繊維の
リン原子含有率が５００ｐｐｍ以上であり、鞘成分のリ
ン原子含有率の方が芯成分のリン原子含有率よりも高
く、この繊維の集合体が熱圧着されていることを特徴と
する難燃性長繊維不織布。 - 【請求項２】 不織布を構成する複合繊維の鞘成分のポ
リエステルと芯成分のポリエステルとの複合比が、鞘成
分のポリエステル２０〜８０重量％に対し、芯成分のポ
リエステル８０〜２０重量％であることを特徴とする請
求項１記載の難燃性長繊維不織布。 - 【請求項３】 いずれもがリン原子を含有する鞘成分ポ
リエステルと芯成分ポリエステルとで構成され、鞘成分
の含リンポリエステルの融点が芯成分の含リンポリエス
テルの融点より１０℃以上低い芯鞘状の吐出糸条を、エ
ア−サッカ−にて引取り、この吸引糸条をスクリ−ンコ
ンベヤ等の移動式補集面上に開繊し堆積させて、繊維の
リン原子含有率が５００ｐｐｍ以上かつ鞘成分のリン原
子含有率の方が芯成分のリン原子含有率よりも高いウエ
ブを形成し、このウエブを、ポイント熱圧着装置を用い
て、鞘成分ポリエステルの融点よりも１０℃以上低い温
度で、熱圧着された部位の面積率が５〜５０％となるよ
うに、部分的に熱圧着することを特徴とする難燃性長繊
維不織布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4846393A JP3468542B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 難燃性長繊維不織布及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4846393A JP3468542B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 難燃性長繊維不織布及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264353A JPH06264353A (ja) | 1994-09-20 |
| JP3468542B2 true JP3468542B2 (ja) | 2003-11-17 |
Family
ID=12804070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4846393A Expired - Lifetime JP3468542B2 (ja) | 1993-03-10 | 1993-03-10 | 難燃性長繊維不織布及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3468542B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20000020667A (ko) * | 1998-09-23 | 2000-04-15 | 한형수 | 고 난연성 폴리에스테르 복합섬유의 제조방법 |
| JP2003041473A (ja) * | 2001-07-26 | 2003-02-13 | Unitika Ltd | 難燃性長繊維不織布 |
-
1993
- 1993-03-10 JP JP4846393A patent/JP3468542B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06264353A (ja) | 1994-09-20 |
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