JP3444651B2 - 耐熱性樹脂成形体の製法 - Google Patents
耐熱性樹脂成形体の製法Info
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- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0001—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor characterised by the choice of material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L35/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a carboxyl radical, and containing at least one other carboxyl radical in the molecule, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides or nitriles thereof; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L35/06—Copolymers with vinyl aromatic monomers
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-
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明の方法を用いることによ
り、耐熱性ＡＢＳ系樹脂を代表とする耐熱性樹脂成形体
を簡便に得ることが出来き、従来から耐熱性ＡＢＳ系樹
脂等が使用されてきた自動車部品、電気・電子部品、家
電部品、雑貨等あらゆる分野の成形体に本発明の方法を
適用することができる。
り、耐熱性ＡＢＳ系樹脂を代表とする耐熱性樹脂成形体
を簡便に得ることが出来き、従来から耐熱性ＡＢＳ系樹
脂等が使用されてきた自動車部品、電気・電子部品、家
電部品、雑貨等あらゆる分野の成形体に本発明の方法を
適用することができる。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ＡＢＳ系樹脂の耐熱性を向上
させる手段として、α−メチルスチレン−アクリロニト
ル共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチ
レン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体、スチレン−Ｎ
−フェニルマレイミド−アクリロニトリル共重合体等の
耐熱性が高く、かつＡＢＳ系樹脂に対して混和性を有す
る耐熱性共重合体をＡＢＳ系樹脂に混練して混合する方
法が知られている。
させる手段として、α−メチルスチレン−アクリロニト
ル共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチ
レン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体、スチレン−Ｎ
−フェニルマレイミド−アクリロニトリル共重合体等の
耐熱性が高く、かつＡＢＳ系樹脂に対して混和性を有す
る耐熱性共重合体をＡＢＳ系樹脂に混練して混合する方
法が知られている。
【０００３】従来、これらの耐熱性共重合体をＡＢＳ系
樹脂と混練混合する場合、単軸押出機、二軸押出機ある
いはバンバリーミキサー等の混練機を用いて混合し、所
望の耐熱性やその他の物性を有した樹脂ペレットを得
て、その得られた樹脂ペレットを射出成形等の手段によ
り賦形し、成形体を作成していた。
樹脂と混練混合する場合、単軸押出機、二軸押出機ある
いはバンバリーミキサー等の混練機を用いて混合し、所
望の耐熱性やその他の物性を有した樹脂ペレットを得
て、その得られた樹脂ペレットを射出成形等の手段によ
り賦形し、成形体を作成していた。
【０００４】この従来の方法には、主に三つの欠点があ
った。ひとつは、種々の耐熱レベルの異なった成形体得
るために、耐熱性のレベルに応じてそれぞれ異なった樹
脂ペレットが必要という品種管理の煩雑さがあった。ふ
たつめは、混練操作を経ることにより、特にＡＢＳ系樹
脂が劣化し、衝撃強度の低下を招いていたことである。
三つめは、混練操作に多大なコストが発生し、経済的に
不利であったことである。
った。ひとつは、種々の耐熱レベルの異なった成形体得
るために、耐熱性のレベルに応じてそれぞれ異なった樹
脂ペレットが必要という品種管理の煩雑さがあった。ふ
たつめは、混練操作を経ることにより、特にＡＢＳ系樹
脂が劣化し、衝撃強度の低下を招いていたことである。
三つめは、混練操作に多大なコストが発生し、経済的に
不利であったことである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に述べ
た主な三つの欠点を同時に解決することを目的とするも
のである。すなわち、ＡＢＳ系樹脂と特定の耐熱性樹脂
を同時にそのまま射出成形機で成形して成形体を得る方
法であり、本発明の方法に依れば、ＡＢＳ系樹脂と特定
の耐熱性樹脂の配合比率を変化させることによって、種
々の所望する耐熱性及び目的とする他の物性を有する成
形体が押出機等による混練操作を経ずに射出成形機で簡
便に得られ、要求される物性に応じたいくつもの原料樹
脂を持つ必要がない。また、押出機等による混練操作を
経ないため、熱履歴が少なく、衝撃強度に非常に優れた
成形体を得ることが出来る。
た主な三つの欠点を同時に解決することを目的とするも
のである。すなわち、ＡＢＳ系樹脂と特定の耐熱性樹脂
を同時にそのまま射出成形機で成形して成形体を得る方
法であり、本発明の方法に依れば、ＡＢＳ系樹脂と特定
の耐熱性樹脂の配合比率を変化させることによって、種
々の所望する耐熱性及び目的とする他の物性を有する成
形体が押出機等による混練操作を経ずに射出成形機で簡
便に得られ、要求される物性に応じたいくつもの原料樹
脂を持つ必要がない。また、押出機等による混練操作を
経ないため、熱履歴が少なく、衝撃強度に非常に優れた
成形体を得ることが出来る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性樹脂
（Ａ）と、該熱可塑性樹脂（Ａ）の高温側ガラス転移温
度との差が６０℃以内の高温側ガラス転移温度を有する
ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）とを、同時にそのまま射出成
形して耐熱性樹脂成形体を得る方法である。
（Ａ）と、該熱可塑性樹脂（Ａ）の高温側ガラス転移温
度との差が６０℃以内の高温側ガラス転移温度を有する
ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）とを、同時にそのまま射出成
形して耐熱性樹脂成形体を得る方法である。
【０００７】以下、発明を詳細に説明する。まず、本発
明に用いることが出来る熱可塑性樹脂（Ａ）について説
明する。本発明で言う熱可塑性樹脂（Ａ）は、ゴム状重
合体に芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及び
必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体か
らなる単量体混合物を共重合したグラフト共重合体と芳
香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に応
じて用いるその他共重合可能なビニル単量体とからなる
ビニル系共重合体とからなる熱可塑性樹脂である。
明に用いることが出来る熱可塑性樹脂（Ａ）について説
明する。本発明で言う熱可塑性樹脂（Ａ）は、ゴム状重
合体に芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及び
必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体か
らなる単量体混合物を共重合したグラフト共重合体と芳
香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に応
じて用いるその他共重合可能なビニル単量体とからなる
ビニル系共重合体とからなる熱可塑性樹脂である。
【０００８】好ましくは、ゴム状重合体４０〜７０重量
部に、芳香族ビニル単量体６５〜８０重量％、シアン化
ビニル単量体２０〜３５重量％、及び必要に応じて用い
るその他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量％から
なる単量体混合物３０〜６０重量部を共重合したグラフ
ト共重合体と芳香族ビニル単量体６５〜８０重量％、シ
アン化ビニル単量体２０〜３５重量％、及び必要に応じ
て用いるその他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量
％とからなるビニル系共重合体とからなる熱可塑性樹脂
である。
部に、芳香族ビニル単量体６５〜８０重量％、シアン化
ビニル単量体２０〜３５重量％、及び必要に応じて用い
るその他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量％から
なる単量体混合物３０〜６０重量部を共重合したグラフ
ト共重合体と芳香族ビニル単量体６５〜８０重量％、シ
アン化ビニル単量体２０〜３５重量％、及び必要に応じ
て用いるその他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量
％とからなるビニル系共重合体とからなる熱可塑性樹脂
である。
【０００９】ゴム状重合体としては、ブタジェン重合
体、ブタジェン−スチレン共重合体、エチレン−プロピ
レン共重合体、エチレン−プロピレン−ジェン共重合
体、アクリル酸エステル重合体等が挙げられ、これらの
一種以上を用いることが出来る。
体、ブタジェン−スチレン共重合体、エチレン−プロピ
レン共重合体、エチレン−プロピレン−ジェン共重合
体、アクリル酸エステル重合体等が挙げられ、これらの
一種以上を用いることが出来る。
【００１０】芳香族ビニル単量体としては、スチレン、
α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチ
レン、クロルスチレン等が挙げられ、特にスチレン、α
−メチルスチレンを好適に用いることが出来る。
α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチ
レン、クロルスチレン等が挙げられ、特にスチレン、α
−メチルスチレンを好適に用いることが出来る。
【００１１】シアン化ビニル単量体としては、アクリロ
ニトリル、メタクリロニトリル、α−クロルアクリロニ
トリル等が挙げられ、特にアクリロニトリルを好適に用
いることが出来る。
ニトリル、メタクリロニトリル、α−クロルアクリロニ
トリル等が挙げられ、特にアクリロニトリルを好適に用
いることが出来る。
【００１２】必要に応じて用いるその他共重合可能なビ
ニル単量体としては、例えば、メチルアクリル酸エステ
ル、エチルアクリル酸エステル等のアクリル酸エステル
単量体、メチルメタクリル酸エステル、エチルメタクリ
ル酸エステル等のメタクリル酸エステル単量体、アクリ
ル酸、メタクリル酸等のビニルカルボン酸単量体、マレ
イミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミ
ド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド等のＮ−アルキルマ
レイミド単量体、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−２−メ
チルフェニルマレイミド、Ｎ−パラメトキシマレイミ
ド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド等のＮ−アリー
ルマレイミド単量体、無水マレイン酸等の不飽和ジカル
ボン酸無水物、アクリル酸、メタクリル酸などの単量体
が挙げられ、特にメタクリル酸エステルを好適に用いる
ことが出来る。
ニル単量体としては、例えば、メチルアクリル酸エステ
ル、エチルアクリル酸エステル等のアクリル酸エステル
単量体、メチルメタクリル酸エステル、エチルメタクリ
ル酸エステル等のメタクリル酸エステル単量体、アクリ
ル酸、メタクリル酸等のビニルカルボン酸単量体、マレ
イミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミ
ド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド等のＮ−アルキルマ
レイミド単量体、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−２−メ
チルフェニルマレイミド、Ｎ−パラメトキシマレイミ
ド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド等のＮ−アリー
ルマレイミド単量体、無水マレイン酸等の不飽和ジカル
ボン酸無水物、アクリル酸、メタクリル酸などの単量体
が挙げられ、特にメタクリル酸エステルを好適に用いる
ことが出来る。
【００１３】本発明で用いる熱可塑性樹脂（Ａ）の具体
例には、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチ
レン）樹脂及び耐熱ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジ
エン−α−メチルスチレン）等のＡＢＳ系樹脂、ＡＥＳ
（アクリロニトリル−ＥＰＤＭ−スチレン）樹脂，ＡＡ
Ｓ（アクリロニトリル−アクリレート−スチレン）樹
脂、ＭＢＳ（メチルメタクリレート−ブタジエン−スチ
レン）樹脂等が挙げられるが、これらの例に限定される
ものではない。
例には、ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジエン−スチ
レン）樹脂及び耐熱ＡＢＳ（アクリロニトリル−ブタジ
エン−α−メチルスチレン）等のＡＢＳ系樹脂、ＡＥＳ
（アクリロニトリル−ＥＰＤＭ−スチレン）樹脂，ＡＡ
Ｓ（アクリロニトリル−アクリレート−スチレン）樹
脂、ＭＢＳ（メチルメタクリレート−ブタジエン−スチ
レン）樹脂等が挙げられるが、これらの例に限定される
ものではない。
【００１４】次に、本発明に用いるゴム補強耐熱性樹脂
（Ｂ）について説明する。本発明に用いることができる
ゴム補強耐熱性樹脂には、本発明で用いる熱可塑性樹脂
（Ａ）に対して混和性を有しており、熱可塑性樹脂
（Ａ）の高温側のガラス転移温度に対して、プラス６０
℃以内にガラス転移温度を有する樹脂である必要があ
る。該ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）は芳香族ビニル単
位、不飽和ジカルボン酸イミド誘誘導体単位及びその他
共重合可能なビニル単量体単位からなる共重合体、芳
香族ビニル単位と不飽和ジカルボン酸イミド誘導体単位
からなる共重合体、芳香族ビニル単位とその他共重合
可能なビニル単量体単位からなる共重合体の一種又は二
種以上の共重合体、並びにゴム状重合体に芳香族ビニル
単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用いる
その他共重合可能なビニル単量体からなる単量体混合物
を共重合したグラフト共重合体と必要に応じて用いるこ
とが出来る芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体
及び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量
体からなるビニル系共重合体とからなる樹脂である。
（Ｂ）について説明する。本発明に用いることができる
ゴム補強耐熱性樹脂には、本発明で用いる熱可塑性樹脂
（Ａ）に対して混和性を有しており、熱可塑性樹脂
（Ａ）の高温側のガラス転移温度に対して、プラス６０
℃以内にガラス転移温度を有する樹脂である必要があ
る。該ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）は芳香族ビニル単
位、不飽和ジカルボン酸イミド誘誘導体単位及びその他
共重合可能なビニル単量体単位からなる共重合体、芳
香族ビニル単位と不飽和ジカルボン酸イミド誘導体単位
からなる共重合体、芳香族ビニル単位とその他共重合
可能なビニル単量体単位からなる共重合体の一種又は二
種以上の共重合体、並びにゴム状重合体に芳香族ビニル
単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用いる
その他共重合可能なビニル単量体からなる単量体混合物
を共重合したグラフト共重合体と必要に応じて用いるこ
とが出来る芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体
及び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量
体からなるビニル系共重合体とからなる樹脂である。
【００１５】そのような耐熱性樹脂として、α−メチル
スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−無水
マレイン酸共重合体、芳香族ビニル−不飽和ジカルボン
酸イミド誘導体共重合体が挙げられるが、熱可塑性樹脂
（Ａ）と相溶性の点から、α−チルスチレン６５〜８０
重量％、アクリロニトリル２０〜３５重量％、その他共
重合可能なビニル単量体０〜１０重量％からなる共重合
体、スチレン６５〜８０重量％、無水酸マレイン酸１５
〜４０重量％、その他共重合可能なビニル単量体０〜１
０重量％からなる共重合体、芳香族ビニル４０〜７５重
量％、不飽和ジカルボン酸イミド誘導体２５〜６０重量
％、その他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量％か
らなる共重合体が好ましい例として例示できる。
スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−無水
マレイン酸共重合体、芳香族ビニル−不飽和ジカルボン
酸イミド誘導体共重合体が挙げられるが、熱可塑性樹脂
（Ａ）と相溶性の点から、α−チルスチレン６５〜８０
重量％、アクリロニトリル２０〜３５重量％、その他共
重合可能なビニル単量体０〜１０重量％からなる共重合
体、スチレン６５〜８０重量％、無水酸マレイン酸１５
〜４０重量％、その他共重合可能なビニル単量体０〜１
０重量％からなる共重合体、芳香族ビニル４０〜７５重
量％、不飽和ジカルボン酸イミド誘導体２５〜６０重量
％、その他共重合可能なビニル単量体０〜１０重量％か
らなる共重合体が好ましい例として例示できる。
【００１６】しかし、これらの耐熱性共重合体単独で
は、本質的に脆性のため、熱可塑性樹脂（Ａ）に配合す
る量が多くなるほど、成形体の強度が低下し、実用性が
失われてしまう。従って、本発明で用いる特定のゴム補
強耐熱性樹脂としては、これらの耐熱性共重合体に強度
補強効果のある成分をあらかじめ配合したものである必
要がある。従って、ゴム状重合体に芳香族ビニル単量
体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用いるその
他共重合可能なビニル単量体からなる単量体混合物を共
重合したグラフト共重合体と、必要に応じて用いること
が出来る芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及
び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体
からなるビニル系共重合体と上記の耐熱性共重合体とか
らなるゴム強化された樹脂を本発明のゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）として好適に用いることができる。ゴム補強耐
熱性樹脂（Ｂ）中の耐熱性共重合体の割合は５０〜８０
重量％が好ましい。また、上記の耐熱性共重合体の重合
時に直接ゴム状重合体にグラフト重合させた樹脂であっ
ても良い。この場合はゴム状重合体は１０〜２０重量％
程度が好ましい。
は、本質的に脆性のため、熱可塑性樹脂（Ａ）に配合す
る量が多くなるほど、成形体の強度が低下し、実用性が
失われてしまう。従って、本発明で用いる特定のゴム補
強耐熱性樹脂としては、これらの耐熱性共重合体に強度
補強効果のある成分をあらかじめ配合したものである必
要がある。従って、ゴム状重合体に芳香族ビニル単量
体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用いるその
他共重合可能なビニル単量体からなる単量体混合物を共
重合したグラフト共重合体と、必要に応じて用いること
が出来る芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及
び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体
からなるビニル系共重合体と上記の耐熱性共重合体とか
らなるゴム強化された樹脂を本発明のゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）として好適に用いることができる。ゴム補強耐
熱性樹脂（Ｂ）中の耐熱性共重合体の割合は５０〜８０
重量％が好ましい。また、上記の耐熱性共重合体の重合
時に直接ゴム状重合体にグラフト重合させた樹脂であっ
ても良い。この場合はゴム状重合体は１０〜２０重量％
程度が好ましい。
【００１７】なかでも、芳香族ビニル単位と不飽和ジカ
ルボン酸イミド誘導体単位及び必要に応じて用いるその
他共重合可能なビニル単量体単位からなる耐熱性共重合
体と上記グラフト共重合体とからなる樹脂が特に好まし
い。また、該樹脂に、芳香族ビニル単量体、シアン化ビ
ニル単量体及び必要に応じて用いるその他共重合可能な
ビニル単量体からなるビニル系共重合体を適宜混合する
ことも出来る。
ルボン酸イミド誘導体単位及び必要に応じて用いるその
他共重合可能なビニル単量体単位からなる耐熱性共重合
体と上記グラフト共重合体とからなる樹脂が特に好まし
い。また、該樹脂に、芳香族ビニル単量体、シアン化ビ
ニル単量体及び必要に応じて用いるその他共重合可能な
ビニル単量体からなるビニル系共重合体を適宜混合する
ことも出来る。
【００１８】耐熱性共重合体、グラフト共重合体及びビ
ニル系共重合体に使用される芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、その他共重合可能なビニル単量体の
例として、熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で例示したものが
挙げられる。特に芳香族ビニル単量体としてはスチレン
が、シアン化ビニル単量体としてはアクリロニトリルが
好適である。また、その他共重合可能なビニル単量体と
しては、芳香族ビニル単位と不飽和ジカルボン酸イミド
誘導体単位とからなる耐熱性共重合体では、アクリロニ
トリル、メタクリル酸エステル、無水マレイン酸を好適
に用いることが出来、グラフト共重合体及ビニル系共重
合体には、メタクリル酸エステルを好適に用いることが
出来る。また、不飽和ジカルボン酸イミド誘導体として
は、熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で例示した、Ｎ−アルキ
ルマレイミド類、Ｎ−アリールマレイミド類が挙げら
れ、特にＮ−フェニルマレイミドが好ましい。
ニル系共重合体に使用される芳香族ビニル単量体、シア
ン化ビニル単量体、その他共重合可能なビニル単量体の
例として、熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で例示したものが
挙げられる。特に芳香族ビニル単量体としてはスチレン
が、シアン化ビニル単量体としてはアクリロニトリルが
好適である。また、その他共重合可能なビニル単量体と
しては、芳香族ビニル単位と不飽和ジカルボン酸イミド
誘導体単位とからなる耐熱性共重合体では、アクリロニ
トリル、メタクリル酸エステル、無水マレイン酸を好適
に用いることが出来、グラフト共重合体及ビニル系共重
合体には、メタクリル酸エステルを好適に用いることが
出来る。また、不飽和ジカルボン酸イミド誘導体として
は、熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で例示した、Ｎ−アルキ
ルマレイミド類、Ｎ−アリールマレイミド類が挙げら
れ、特にＮ−フェニルマレイミドが好ましい。
【００１９】また、ゴム状重合体に直接耐熱性共重合体
をグラフト重合させたゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）では、
用いられるゴム状重合体は熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で
例示した物が挙げられる。
をグラフト重合させたゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）では、
用いられるゴム状重合体は熱可塑性樹脂（Ａ）の説明で
例示した物が挙げられる。
【００２０】ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）の具体的例とし
ては、スチレン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体、ス
チレン−Ｎ−フェニルマレイミド−アクリロニトリル共
重合体、スチレン−Ｎ−フェニルマレイミド−無水マレ
イン酸共重合体等と、グラフト共重合体並びに耐熱性、
流動性、強度等の調整のために必要に応じて用いること
ができる芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及
び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体
からなるビニル系共重合体とからなるスチレン−Ｎ−フ
ェニルマレイミド系共重合体をゴム補強した樹脂を好適
な例として挙げることが出来る。
ては、スチレン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体、ス
チレン−Ｎ−フェニルマレイミド−アクリロニトリル共
重合体、スチレン−Ｎ−フェニルマレイミド−無水マレ
イン酸共重合体等と、グラフト共重合体並びに耐熱性、
流動性、強度等の調整のために必要に応じて用いること
ができる芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及
び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体
からなるビニル系共重合体とからなるスチレン−Ｎ−フ
ェニルマレイミド系共重合体をゴム補強した樹脂を好適
な例として挙げることが出来る。
【００２１】これらの芳香族ビニル−不飽和ジカルボン
酸イミド誘導体共重合体を含む耐熱性共重合体が、特に
本発明のゴム補強耐熱性樹脂として好適な耐熱性樹脂成
分として用いる理由は、上記の熱可塑性樹脂（Ａ）と混
和性を有する範囲の共重合組成において、より高い耐熱
性を有しているため、より少ない耐熱性共重合体を熱可
塑性樹脂（Ａ）への配合によって、高い耐熱性を有した
成形体が得られ、広範囲に耐熱性を変えることができる
からである。
酸イミド誘導体共重合体を含む耐熱性共重合体が、特に
本発明のゴム補強耐熱性樹脂として好適な耐熱性樹脂成
分として用いる理由は、上記の熱可塑性樹脂（Ａ）と混
和性を有する範囲の共重合組成において、より高い耐熱
性を有しているため、より少ない耐熱性共重合体を熱可
塑性樹脂（Ａ）への配合によって、高い耐熱性を有した
成形体が得られ、広範囲に耐熱性を変えることができる
からである。
【００２２】また、本発明のゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）
と熱可塑性樹脂（Ａ）の両樹脂の高温側ガラス転移温度
の差は６０℃以下である必要がある。ゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）の高温側のガラス転移温度が熱可塑性樹脂
（Ａ）の高温側ガラス転移温度より極端に高いと、射出
成形機内で十分な混合が得られず、得られた成形体の強
度が低下する。熱可塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）の配合比は、このガラス転移温度の差を満足す
るものであれば特に限定されるものでなく、要求される
耐熱性等の物性値に応じて選択される。
と熱可塑性樹脂（Ａ）の両樹脂の高温側ガラス転移温度
の差は６０℃以下である必要がある。ゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）の高温側のガラス転移温度が熱可塑性樹脂
（Ａ）の高温側ガラス転移温度より極端に高いと、射出
成形機内で十分な混合が得られず、得られた成形体の強
度が低下する。熱可塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹
脂（Ｂ）の配合比は、このガラス転移温度の差を満足す
るものであれば特に限定されるものでなく、要求される
耐熱性等の物性値に応じて選択される。
【００２３】本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐
熱性樹脂（Ｂ）とを同一の射出成形機で成形する方法で
は、射出成形機のシリンダー設定温度は、ゴム補強耐熱
性樹脂（Ｂ）の高温側ガラス転移温度に対して、約１０
０℃以上にすることによって、より強度に優れた成形体
を得ることが出来る。
熱性樹脂（Ｂ）とを同一の射出成形機で成形する方法で
は、射出成形機のシリンダー設定温度は、ゴム補強耐熱
性樹脂（Ｂ）の高温側ガラス転移温度に対して、約１０
０℃以上にすることによって、より強度に優れた成形体
を得ることが出来る。
【００２４】熱可塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂
（Ｂ）を射出成形機に供給する方法としては、タンブラ
ーミキサーやＶブレンダー等の公知の装置を用いてプリ
ブレンドしたものを供給する方法や、射出成形機のホッ
パーに両樹脂を別々に定量的に供給する方法も採用する
ことが出来る。特に供給する方法にはこだわるものでは
ない。
（Ｂ）を射出成形機に供給する方法としては、タンブラ
ーミキサーやＶブレンダー等の公知の装置を用いてプリ
ブレンドしたものを供給する方法や、射出成形機のホッ
パーに両樹脂を別々に定量的に供給する方法も採用する
ことが出来る。特に供給する方法にはこだわるものでは
ない。
【００２５】本発明のゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）には、
酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、着色剤を目
的に合わせて配合しておくことが出来る。また、熱可塑
性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を射出成形機
に供給する際に、これらの添加剤を同時に供給すること
も出来る。
酸化防止剤、紫外線吸収剤、可塑剤、滑剤、着色剤を目
的に合わせて配合しておくことが出来る。また、熱可塑
性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を射出成形機
に供給する際に、これらの添加剤を同時に供給すること
も出来る。
【００２６】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
するが、本発明は、熱可塑性樹脂（Ａ）と耐熱性の異な
るゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を、事前の混練工程を経
ず、両樹脂を直接射出成形して成形体を得るという思想
そのものが、発明に価するものであり、本発明はこれら
の実施例によって限定されるものではない。実施例中の
部、％はいずれも重量基準で表した。
するが、本発明は、熱可塑性樹脂（Ａ）と耐熱性の異な
るゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を、事前の混練工程を経
ず、両樹脂を直接射出成形して成形体を得るという思想
そのものが、発明に価するものであり、本発明はこれら
の実施例によって限定されるものではない。実施例中の
部、％はいずれも重量基準で表した。
【００２７】熱可塑性樹脂（Ａ）
使用した熱可塑性樹脂（Ａ）の成分組成比、高温側ガラ
ス転移温度、ＩＺＯＤ衝撃強度及びビカット軟化点の物
性値を表−１に示す。いずれも市販のＡＢＳ系樹脂、Ａ
ＥＳ樹脂及びＡＡＳ樹脂ペレットを用いた。表−１中の
成分組成比は、熱分解ガスクロマトグラフイーによりモ
ノマー成分比を測定した。また、ケルダール分析法によ
り窒素分を測定し、アクリロニトリル含量を算出するこ
とにより、ゴム成分量を残分として求めた。ガラス転移
温度は、示差走査熱量分析法（ＤＳＣ）で測定した。Ｉ
ＺＯＤ衝撃強度はＡＳＴＭＤ２５６に従い、厚み１／４
インチのノッチ付き試験片を測定温度２３℃、測定湿度
５０％ＲＨの条件下で測定した。ビカット軟化点はＪＩ
Ｓ Ｋ７２０６に従い、厚み１／４インチ試験片を使用
し５ｋｇ荷重、昇温速度５０℃／ｈｒで測定した。
ス転移温度、ＩＺＯＤ衝撃強度及びビカット軟化点の物
性値を表−１に示す。いずれも市販のＡＢＳ系樹脂、Ａ
ＥＳ樹脂及びＡＡＳ樹脂ペレットを用いた。表−１中の
成分組成比は、熱分解ガスクロマトグラフイーによりモ
ノマー成分比を測定した。また、ケルダール分析法によ
り窒素分を測定し、アクリロニトリル含量を算出するこ
とにより、ゴム成分量を残分として求めた。ガラス転移
温度は、示差走査熱量分析法（ＤＳＣ）で測定した。Ｉ
ＺＯＤ衝撃強度はＡＳＴＭＤ２５６に従い、厚み１／４
インチのノッチ付き試験片を測定温度２３℃、測定湿度
５０％ＲＨの条件下で測定した。ビカット軟化点はＪＩ
Ｓ Ｋ７２０６に従い、厚み１／４インチ試験片を使用
し５ｋｇ荷重、昇温速度５０℃／ｈｒで測定した。
【００２８】
【表１】
【００２９】ゴム補強熱可塑性樹脂（Ｂ）
使用したゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）の原料（その１：耐
熱性共重合体）の成分組成比とゲルパーミエーションク
ロマトグラフイー（ＧＰＣ）測定による重量平均分子量
を表−２に示す。なお、ＧＰＣでは標準分子量のポリス
チレンを用いた検量線を作製し、ポリスチレン換算の重
量平均分子量を求めた。
熱性共重合体）の成分組成比とゲルパーミエーションク
ロマトグラフイー（ＧＰＣ）測定による重量平均分子量
を表−２に示す。なお、ＧＰＣでは標準分子量のポリス
チレンを用いた検量線を作製し、ポリスチレン換算の重
量平均分子量を求めた。
【００３０】
【表２】
【００３１】同様に使用したゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）
の原料（その２：グラフト共重合体及びビニル系共重合
体）の成分組成比、グラフト率及び未グラフト共重合体
の重量平均分子量を表−３に示す。これらの値は、一定
量の試料をメチルエチルケトン（ＭＥＫ）溶媒に膨潤さ
せて、遠心分離した上澄み溶液を未グラフト共重合体と
し、ＧＰＣにより重量平均分子量及びケルダール窒素定
量分析により組成分析をおこなった。また遠心分離で沈
降したＭＥＫ不溶分を用いてハロゲン付加法によりゴム
成分量を求め、下記の式１よりグラフト率を求めた。な
お、ブタジェンゴムとスチレン−ブタジェンゴムの比率
は製造時に仕込んだ比率となっているものとした。
の原料（その２：グラフト共重合体及びビニル系共重合
体）の成分組成比、グラフト率及び未グラフト共重合体
の重量平均分子量を表−３に示す。これらの値は、一定
量の試料をメチルエチルケトン（ＭＥＫ）溶媒に膨潤さ
せて、遠心分離した上澄み溶液を未グラフト共重合体と
し、ＧＰＣにより重量平均分子量及びケルダール窒素定
量分析により組成分析をおこなった。また遠心分離で沈
降したＭＥＫ不溶分を用いてハロゲン付加法によりゴム
成分量を求め、下記の式１よりグラフト率を求めた。な
お、ブタジェンゴムとスチレン−ブタジェンゴムの比率
は製造時に仕込んだ比率となっているものとした。
【００３２】
【数１】
【００３３】
【表３】
【００３４】表−２及び表−３のゴム補強耐熱性樹脂原
料を表−４に示す割合で同方向回転二軸押出機（東芝機
械社製ＴＥＭ−５０Ｂ、Ｌ／Ｄ＝２５．２、シリンダ設
定温度２８０℃、スクリュウ回転数２００ｒｐｍ、原料
フィード量１００ｋｇ／ｈｒ）を用いて混練混合し、ゴ
ム補強耐熱性樹脂ペレットを得た。得られたゴム補強耐
熱性樹脂のＤＳＣで測定した高温側ガラス転移温度を表
−４に示す。
料を表−４に示す割合で同方向回転二軸押出機（東芝機
械社製ＴＥＭ−５０Ｂ、Ｌ／Ｄ＝２５．２、シリンダ設
定温度２８０℃、スクリュウ回転数２００ｒｐｍ、原料
フィード量１００ｋｇ／ｈｒ）を用いて混練混合し、ゴ
ム補強耐熱性樹脂ペレットを得た。得られたゴム補強耐
熱性樹脂のＤＳＣで測定した高温側ガラス転移温度を表
−４に示す。
【００３５】
【表４】
【００３６】実施例１〜１５
熱可塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）とを表
−５及び表−６に示す配合比で実施し、その時のＩＺＯ
Ｄ衝撃強度、ビカット軟化点の結果も合わせて示した。
熱可塑性樹脂（Ａ）は８０℃で３時間、ゴム補強耐熱性
樹脂（Ｂ）は１１０℃で３時間の乾燥を行った後、熱可
塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を表中に示
す割合でタンブラーミキサーを用いて５分間混合し、射
出成形機に供給した。射出成形機は東芝機械社製ＩＳ−
５０ＥＰを用い、成形条件は次の通りである。 シリンダー設定温度；２８０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー また、物性の測定条件は次の通りである。ＩＺＯＤ衝撃
強度は、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に従い、厚み１／４インチ
のノッチ付き試験片を測定温度２３℃、測定湿度５０％
ＲＨの条件下で測定した。ビカット軟化点は、ＪＩＳ
Ｋ７２０６に従い、１／４インチ試験片を使用し、５ｋ
ｇ荷重、昇温速度５０℃／ｈｒで測定した。
−５及び表−６に示す配合比で実施し、その時のＩＺＯ
Ｄ衝撃強度、ビカット軟化点の結果も合わせて示した。
熱可塑性樹脂（Ａ）は８０℃で３時間、ゴム補強耐熱性
樹脂（Ｂ）は１１０℃で３時間の乾燥を行った後、熱可
塑性樹脂（Ａ）とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を表中に示
す割合でタンブラーミキサーを用いて５分間混合し、射
出成形機に供給した。射出成形機は東芝機械社製ＩＳ−
５０ＥＰを用い、成形条件は次の通りである。 シリンダー設定温度；２８０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー また、物性の測定条件は次の通りである。ＩＺＯＤ衝撃
強度は、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に従い、厚み１／４インチ
のノッチ付き試験片を測定温度２３℃、測定湿度５０％
ＲＨの条件下で測定した。ビカット軟化点は、ＪＩＳ
Ｋ７２０６に従い、１／４インチ試験片を使用し、５ｋ
ｇ荷重、昇温速度５０℃／ｈｒで測定した。
【００３７】
【表５】
【００３８】
【表６】
【００３９】比較例１〜５
熱可塑性樹脂（Ａ）であるＡＢＳ樹脂とゴム補強耐熱性
樹脂（Ｂ）を表−７に示す配合比で比較検討し、その時
のＩＺＯＤ衝撃強度、ビカット軟化点の結果も合わせて
示した。ＡＢＳ樹脂とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）の乾燥
条件、混合器、混合条件、射出成形機、成形条件、物性
測定条件は、上記実施例と同一で行った。
樹脂（Ｂ）を表−７に示す配合比で比較検討し、その時
のＩＺＯＤ衝撃強度、ビカット軟化点の結果も合わせて
示した。ＡＢＳ樹脂とゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）の乾燥
条件、混合器、混合条件、射出成形機、成形条件、物性
測定条件は、上記実施例と同一で行った。
【００４０】
【表７】
【００４１】比較例６〜１０
表−１に示した熱可塑性樹脂（Ａ）と表−２及び表−３
に示したゴム補強耐熱性樹脂の原料を用いて、表−８に
示す配合で、同方向回転二軸押出機にて混練混合して樹
脂ペレットを得た。この樹脂ペレットを射出成形して得
た試験片の物性を比較例として表−８に合わせて示す。
二軸押出機は東芝機械社製ＴＥＭ−５０Ｂ（Ｌ／Ｄ＝２
５．２）を用いて、シリンダー設定温度２８０℃、スク
リュウ回転数２５０ｒｐｍ、原料フィード量１２０ｋｇ
／ｈｒの条件で混練混合を行いペレットを得た。また、
試験片の射出成形機、成形条件及び物性試験法は上記実
施例と同一で行った。ペレットの乾燥は１００℃で３時
間行った。
に示したゴム補強耐熱性樹脂の原料を用いて、表−８に
示す配合で、同方向回転二軸押出機にて混練混合して樹
脂ペレットを得た。この樹脂ペレットを射出成形して得
た試験片の物性を比較例として表−８に合わせて示す。
二軸押出機は東芝機械社製ＴＥＭ−５０Ｂ（Ｌ／Ｄ＝２
５．２）を用いて、シリンダー設定温度２８０℃、スク
リュウ回転数２５０ｒｐｍ、原料フィード量１２０ｋｇ
／ｈｒの条件で混練混合を行いペレットを得た。また、
試験片の射出成形機、成形条件及び物性試験法は上記実
施例と同一で行った。ペレットの乾燥は１００℃で３時
間行った。
【００４２】
【表８】
【００４３】実施例１６及び比較例１１〜１２
表−９に示す配合にて、縦２５６．１ｍｍ、横１６５．
９ｍｍ、深さ７２．５ｍｍ、肉厚２．０ｍｍの箱形成形
体を川口鉄工社製射出成形機Ｋ−１２５を用いて射出成
形して得た。この成形体のゲートは、底面の中心にダイ
レクトゲートが設置されている。成形条件は下記の通り
である。また、ペレットの乾燥は、実施例１６及び比較
例１１のＡＢＳ樹脂は８０℃で３時間、ゴム補強耐熱性
樹脂（Ｂ）は１１０℃で３時間行った。比較例１２のペ
レットは１００℃で３時間行った。 シリンダー設定温度；２６０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー この箱形成形体を用いて、耐熱性試験と落錘強度試験を
行った結果を表−９に示す。耐熱性試験では、成形体を
１０５℃雰囲気のオーブン中に２時間放置し、取り出し
た後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下に２４時間放冷
し、縦と横の中央部の平均寸法変化率を測定した。落錘
強度試験では、縦面、横面及び底面を切り出し、１ｋｇ
錘を落下させ、５０％破壊高さを測定した。
９ｍｍ、深さ７２．５ｍｍ、肉厚２．０ｍｍの箱形成形
体を川口鉄工社製射出成形機Ｋ−１２５を用いて射出成
形して得た。この成形体のゲートは、底面の中心にダイ
レクトゲートが設置されている。成形条件は下記の通り
である。また、ペレットの乾燥は、実施例１６及び比較
例１１のＡＢＳ樹脂は８０℃で３時間、ゴム補強耐熱性
樹脂（Ｂ）は１１０℃で３時間行った。比較例１２のペ
レットは１００℃で３時間行った。 シリンダー設定温度；２６０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー この箱形成形体を用いて、耐熱性試験と落錘強度試験を
行った結果を表−９に示す。耐熱性試験では、成形体を
１０５℃雰囲気のオーブン中に２時間放置し、取り出し
た後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下に２４時間放冷
し、縦と横の中央部の平均寸法変化率を測定した。落錘
強度試験では、縦面、横面及び底面を切り出し、１ｋｇ
錘を落下させ、５０％破壊高さを測定した。
【００４４】
【表９】
【００４５】実施例１７
実施例１７を説明する。ＳＭＩ−１を６０％、ＧＣ−１
を４０％からなる樹脂１００部に対して、カーボンブラ
ックを２部配合して、同方向回転二軸押出機にて混練混
合して、黒色のゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を得た。混練
混合条件は、ＭＢ−１作成と同一条件である。このゴム
補強耐熱性樹脂（Ｂ）とＡＢＳ樹脂をそれぞれ、１１０
℃で３時間と８０℃で３時間、乾燥を行った後、２５／
７５の割合でタンブラーを用いて５分間混合し、三菱重
工社製射出成形機５５０ＭＧにて、自動車用メーターフ
ード（成形体重量約５００ｇ）を成形した。成形条件は
次の通りである。 シリンダー設定温度；２６０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー 色むら、フラッシュ、シルバーストリーク、表層剥離等
の外観不良は一切観察されなかった。
を４０％からなる樹脂１００部に対して、カーボンブラ
ックを２部配合して、同方向回転二軸押出機にて混練混
合して、黒色のゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）を得た。混練
混合条件は、ＭＢ−１作成と同一条件である。このゴム
補強耐熱性樹脂（Ｂ）とＡＢＳ樹脂をそれぞれ、１１０
℃で３時間と８０℃で３時間、乾燥を行った後、２５／
７５の割合でタンブラーを用いて５分間混合し、三菱重
工社製射出成形機５５０ＭＧにて、自動車用メーターフ
ード（成形体重量約５００ｇ）を成形した。成形条件は
次の通りである。 シリンダー設定温度；２６０℃ 射出圧力；最小充填圧力＋５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ 射出速度；７０％ 金型温度；６０℃ スクリュー；フルフライトスクリュー 色むら、フラッシュ、シルバーストリーク、表層剥離等
の外観不良は一切観察されなかった。
【００４６】本発明の実施例１から実施例１５では、熱
可塑性樹脂（Ａ）の保有していた衝撃強度をさほど低下
させないで、耐熱性が向上していることがわかる。な
お、実施例９は実施例１に比べて、射出成形時の最小充
填圧力が１０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ低く、成形性に優れてい
た。また、実施例１４では、ＭＢ−９は、ガラス転移温
度が高く、ＡＢＳ樹脂には用いることが出来ないが、耐
熱ＡＢＳ樹脂には用いることが出来ることを示した例で
ある。
可塑性樹脂（Ａ）の保有していた衝撃強度をさほど低下
させないで、耐熱性が向上していることがわかる。な
お、実施例９は実施例１に比べて、射出成形時の最小充
填圧力が１０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ低く、成形性に優れてい
た。また、実施例１４では、ＭＢ−９は、ガラス転移温
度が高く、ＡＢＳ樹脂には用いることが出来ないが、耐
熱ＡＢＳ樹脂には用いることが出来ることを示した例で
ある。
【００４７】比較例１及び比較例２では、用いたゴム補
強耐熱性樹脂ＭＢ−９及びＭＢ−１０の高温側ガラス転
移温度がＡＢＳ樹脂に比べて６０度よりも高く、衝撃強
度に劣っている。
強耐熱性樹脂ＭＢ−９及びＭＢ−１０の高温側ガラス転
移温度がＡＢＳ樹脂に比べて６０度よりも高く、衝撃強
度に劣っている。
【００４８】比較例３、比較例４及び比較例５では、用
いた耐熱性共重合体ＳＭＩ−１、ＨＡＳ−１及びＳＭＡ
−１がゴム成分を含んでいないため、衝撃強度に劣って
いる。また、射出成形機内で十分な均一化ができていな
いため、耐熱性にも劣っている。
いた耐熱性共重合体ＳＭＩ−１、ＨＡＳ−１及びＳＭＡ
−１がゴム成分を含んでいないため、衝撃強度に劣って
いる。また、射出成形機内で十分な均一化ができていな
いため、耐熱性にも劣っている。
【００４９】比較例６及び比較例１０は、組成から実施
例１と比べられるが、これらの比較例は、実施例１に比
べて、衝撃強度に劣っている。
例１と比べられるが、これらの比較例は、実施例１に比
べて、衝撃強度に劣っている。
【００５０】比較例７、比較例８、比較例９はそれぞ
れ、組成から実施例２、実施例３、実施例４と比べられ
るが、これらの比較例は、実施例に比べて衝撃強度に劣
っている。
れ、組成から実施例２、実施例３、実施例４と比べられ
るが、これらの比較例は、実施例に比べて衝撃強度に劣
っている。
【００５１】実施例１６は、比較例１１に比べて、耐熱
変形性及び落錘強度に優れている。また、比較例１２に
比べて、落錘強度に優れている。
変形性及び落錘強度に優れている。また、比較例１２に
比べて、落錘強度に優れている。
【００５２】
【発明の効果】本発明の方法によれば、耐熱性と衝撃強
度に優れた耐熱性樹脂成形体を、経済的に有利に得るこ
とができ、従来から耐熱性ＡＢＳ系樹脂が用いられてき
た自動車部品、電気・電子部品、家電部品、雑貨等のあ
らゆる分野の射出成形部品へ適用することが出来る。
度に優れた耐熱性樹脂成形体を、経済的に有利に得るこ
とができ、従来から耐熱性ＡＢＳ系樹脂が用いられてき
た自動車部品、電気・電子部品、家電部品、雑貨等のあ
らゆる分野の射出成形部品へ適用することが出来る。
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フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−279544（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−37254（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−112687（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−271502（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−126745（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−197618（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B29C 45/00 - 45/84
B29C 47/00 - 47/96
Claims (2)
- 【請求項１】 下記の熱可塑性樹脂（Ａ）と、該熱可塑
性樹脂（Ａ）の高温側ガラス転移温度との差が６０℃以
内の高温側ガラス転移温度を有するゴム補強耐熱性樹脂
（Ｂ）とを、同時にそのまま射出成形して耐熱性樹脂成
形体を得る方法。熱可塑性樹脂（Ａ）はゴム状重合体に
芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に
応じて用いるその他共重合可能なビニル単量体からなる
単量体混合物を共重合したグラフト共重合体と芳香族ビ
ニル単量体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用
いるその他共重合可能なビニル単量体からなるビニル系
共重合体とからなる樹脂であり、又ゴム補強耐熱性樹脂
（Ｂ）は芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸イミ
ド誘誘導体単位及びその他共重合可能なビニル単量体単
位からなる共重合体、芳香族ビニル単位と不飽和ジカ
ルボン酸イミド誘導体単位からなる共重合体、芳香族
ビニル単位とその他共重合可能なビニル単量体単位から
なる共重合体の一種又は二種以上の共重合体、並びにゴ
ム状重合体に芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量
体及び必要に応じて用いるその他共重合可能なビニル単
量体からなる単量体混合物を共重合したグラフト共重合
体と必要に応じて用いることが出来る芳香族ビニル単量
体、シアン化ビニル単量体及び必要に応じて用いるその
他共重合可能なビニル単量体からなるビニル系共重合体
とからなる樹脂。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂（Ａ）がＡＢＳ系樹脂、Ａ
ＥＳ樹脂及びＡＡＳ樹脂よりなる群から選ばれた一種又
は二種以上であり、ゴム補強耐熱性樹脂（Ｂ）がスチレ
ン−Ｎ−フェニルマレイミド共重合体、スチレン−Ｎ−
フェニルマレイミド−アクリロニトリル共重合体、スチ
レン−Ｎ−フェニルマレイミド−無水マレイン酸共重合
体、α−メチルスチレン−アクリロニトリル共重合体、
スチレン−無水マレイン酸共重合体よりなる群から選ば
れた一種又は二種以上とゴム状重合体にスチレン及びア
クリロニトリルを共重合したグラフト共重合体とからな
ることを特徴とする請求項１記載の耐熱性樹脂成形体を
得る方法。
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