JP3428847B2 - 窒化処理方法およびそれに用いる装置 - Google Patents
窒化処理方法およびそれに用いる装置Info
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- JP3428847B2 JP3428847B2 JP01401897A JP1401897A JP3428847B2 JP 3428847 B2 JP3428847 B2 JP 3428847B2 JP 01401897 A JP01401897 A JP 01401897A JP 1401897 A JP1401897 A JP 1401897A JP 3428847 B2 JP3428847 B2 JP 3428847B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボルト，ねじ等の
ファスナーや、金型，シャフト，ベーン等に用いられる
高クロム鋼部品に対して有効な窒化処理方法およびそれ
に用いる装置に関するものである。
ファスナーや、金型，シャフト，ベーン等に用いられる
高クロム鋼部品に対して有効な窒化処理方法およびそれ
に用いる装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレスや耐熱鋼等の、高クロム鋼
は、耐熱強度や耐食性に優れているため、ボルトやねじ
等のファスナー類をはじめ、金型，シャフト，ベーン
等、近年ますます需要が増大する傾向にある。
は、耐熱強度や耐食性に優れているため、ボルトやねじ
等のファスナー類をはじめ、金型，シャフト，ベーン
等、近年ますます需要が増大する傾向にある。
【０００３】このような高クロム鋼部品の表面を硬化さ
せる方法としては、各種の方法があるが、工業的に最も
よく用いられているのは、窒素（Ｎ），炭素（Ｃ）等の
侵入固溶元素を外部から金属表面に浸透させる拡散浸透
処理である。このうち、窒素を浸透させる窒化処理は、
浸炭等の他の処理に比べて処理温度が低いため、金属部
品の歪みや変形が小さく、材料の劣化も少ないという利
点を有している。しかしながら、一般に、高クロム鋼の
表面は、酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）を主成分とする不働
態皮膜が形成されており、外部からのＮ原子の浸透が阻
止されるため、他の金属に比べて、窒化処理が困難であ
る。特に、ＮＨ3 ガスを窒化源とするガス窒化法では、
良好な窒化層が形成されないという問題があり、実用化
されていなかった。
せる方法としては、各種の方法があるが、工業的に最も
よく用いられているのは、窒素（Ｎ），炭素（Ｃ）等の
侵入固溶元素を外部から金属表面に浸透させる拡散浸透
処理である。このうち、窒素を浸透させる窒化処理は、
浸炭等の他の処理に比べて処理温度が低いため、金属部
品の歪みや変形が小さく、材料の劣化も少ないという利
点を有している。しかしながら、一般に、高クロム鋼の
表面は、酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）を主成分とする不働
態皮膜が形成されており、外部からのＮ原子の浸透が阻
止されるため、他の金属に比べて、窒化処理が困難であ
る。特に、ＮＨ3 ガスを窒化源とするガス窒化法では、
良好な窒化層が形成されないという問題があり、実用化
されていなかった。
【０００４】そこで、最近では、ガス窒化処理の前に、
高クロム鋼をフッ素系ガス雰囲気中で加熱保持してフッ
化処理することにより、表面の酸化皮膜（不働態皮膜）
を除去するとともにフッ化膜を形成して表面を活性化
し、そののち、ガス窒化処理をして窒化層を形成する方
法が開発されている。この方法であれば、ガス窒化法に
よって、高クロム鋼に対しても良好な窒化層を形成させ
ることができる。
高クロム鋼をフッ素系ガス雰囲気中で加熱保持してフッ
化処理することにより、表面の酸化皮膜（不働態皮膜）
を除去するとともにフッ化膜を形成して表面を活性化
し、そののち、ガス窒化処理をして窒化層を形成する方
法が開発されている。この方法であれば、ガス窒化法に
よって、高クロム鋼に対しても良好な窒化層を形成させ
ることができる。
【０００５】上記窒化処理方法は、一般に、図２に示す
ような窒化処理炉で行われる。この窒化処理炉は、炉の
前側（図では左側）に開閉扉４１が設けられ、内部が処
理室５０となった１室型の炉である。図において、４２
はヒータであり、４３は搬送用金具であり、４４は炉内
雰囲気を攪拌するファンである。また、４５は窒化雰囲
気ガスを供給するＮＨ3 ガス供給配管、４６はフッ素系
ガスを供給するＮＦ3ガス供給配管、４７はＮ2 ガス供
給配管である。そして、４５ａ，４６ａ，４７ａは、そ
れぞれＮＨ3 ガス供給バルブ、ＮＦ3 ガス供給バルブ、
Ｎ2 ガス供給バルブである。また、４８は排ガス配管で
あり、４９は排ガスを無毒化する排ガス処理装置であ
る。この窒化処理炉は、１室の処理室５０で加熱，フッ
化処理，窒化処理，冷却の全プロセスを行うようになっ
ている。したがって、設備費用は安価ですむが、バッチ
処理となるため、生産性が極めて悪いという問題があ
る。
ような窒化処理炉で行われる。この窒化処理炉は、炉の
前側（図では左側）に開閉扉４１が設けられ、内部が処
理室５０となった１室型の炉である。図において、４２
はヒータであり、４３は搬送用金具であり、４４は炉内
雰囲気を攪拌するファンである。また、４５は窒化雰囲
気ガスを供給するＮＨ3 ガス供給配管、４６はフッ素系
ガスを供給するＮＦ3ガス供給配管、４７はＮ2 ガス供
給配管である。そして、４５ａ，４６ａ，４７ａは、そ
れぞれＮＨ3 ガス供給バルブ、ＮＦ3 ガス供給バルブ、
Ｎ2 ガス供給バルブである。また、４８は排ガス配管で
あり、４９は排ガスを無毒化する排ガス処理装置であ
る。この窒化処理炉は、１室の処理室５０で加熱，フッ
化処理，窒化処理，冷却の全プロセスを行うようになっ
ている。したがって、設備費用は安価ですむが、バッチ
処理となるため、生産性が極めて悪いという問題があ
る。
【０００６】そこで、処理の生産性を向上させるため
に、図３に示すような窒化炉装置も提案されている。こ
の窒化炉装置は、炉の中央部が開閉可能な隔壁３１で２
分割されており、この隔壁３１の前側（図では左側）が
フッ化処理と窒化処理が行われる処理室３２に形成さ
れ、後側（図では右側）が冷却室３３に形成されてい
る。また、上記処理室３２の前側面には、被処理物を装
入する装入扉３４が設けられ、冷却室３３の後側面に
は、被処理物を排出する排出扉３５が設けられている。
そして、上記処理室３２および冷却室３３の床面には、
それぞれ装入された被処理物を搬送するための搬送手段
（コンベア）３６ａ，３６ｂが設けられている。そし
て、上記冷却室３３にはＮ2 ガス供給配管４７が接続さ
れ、Ｎ2 ガスで被処理物を冷却するようになっている。
それ以外は図２の装置と同様であり、同じ部分には同じ
符号を付している。この装置では、フッ化処理と窒化処
理をひとつの処理室３２で行い、窒化処理が終了した後
に被処理物を冷却室３３に搬送して冷却することによ
り、生産能率の向上を図るようにしている。
に、図３に示すような窒化炉装置も提案されている。こ
の窒化炉装置は、炉の中央部が開閉可能な隔壁３１で２
分割されており、この隔壁３１の前側（図では左側）が
フッ化処理と窒化処理が行われる処理室３２に形成さ
れ、後側（図では右側）が冷却室３３に形成されてい
る。また、上記処理室３２の前側面には、被処理物を装
入する装入扉３４が設けられ、冷却室３３の後側面に
は、被処理物を排出する排出扉３５が設けられている。
そして、上記処理室３２および冷却室３３の床面には、
それぞれ装入された被処理物を搬送するための搬送手段
（コンベア）３６ａ，３６ｂが設けられている。そし
て、上記冷却室３３にはＮ2 ガス供給配管４７が接続さ
れ、Ｎ2 ガスで被処理物を冷却するようになっている。
それ以外は図２の装置と同様であり、同じ部分には同じ
符号を付している。この装置では、フッ化処理と窒化処
理をひとつの処理室３２で行い、窒化処理が終了した後
に被処理物を冷却室３３に搬送して冷却することによ
り、生産能率の向上を図るようにしている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記装
置では、被処理物の表面に水分や空気が吸着したまま炉
内に装入されることから、上記吸着水分等が、被処理物
の加熱により放出されて不純物ガスとなって雰囲気中に
混入し、しかも高温になるほど放出量が増加する。そし
て、フッ化処理により酸化皮膜が除去されて活性化され
た被処理物の表面が、上記不純物ガスによって再酸化さ
れる。このように、被処理物表面が再酸化されると、再
び表面に不働態皮膜が形成されて窒素原子の浸透が阻ま
れ、窒化むら等が起こりやすくなるという問題がある。
置では、被処理物の表面に水分や空気が吸着したまま炉
内に装入されることから、上記吸着水分等が、被処理物
の加熱により放出されて不純物ガスとなって雰囲気中に
混入し、しかも高温になるほど放出量が増加する。そし
て、フッ化処理により酸化皮膜が除去されて活性化され
た被処理物の表面が、上記不純物ガスによって再酸化さ
れる。このように、被処理物表面が再酸化されると、再
び表面に不働態皮膜が形成されて窒素原子の浸透が阻ま
れ、窒化むら等が起こりやすくなるという問題がある。
【０００８】また、上記装置では、フッ化処理と窒化処
理とを同じ処理室３２で行うため、窒化処理を終えて次
の被処理物を処理室３２内に装入した場合に、その被処
理物は、窒化処理温度（５５０〜５８０℃）付近の４８
０〜５００℃まで加熱されてしまう。これに対し、フッ
化処理に最適な温度範囲は３００〜４００℃であり、そ
れよりも高温ではフッ素系ガスと鉄との反応速度が速く
なるため、フッ素系ガスの消費量が多くなるという問題
がある。
理とを同じ処理室３２で行うため、窒化処理を終えて次
の被処理物を処理室３２内に装入した場合に、その被処
理物は、窒化処理温度（５５０〜５８０℃）付近の４８
０〜５００℃まで加熱されてしまう。これに対し、フッ
化処理に最適な温度範囲は３００〜４００℃であり、そ
れよりも高温ではフッ素系ガスと鉄との反応速度が速く
なるため、フッ素系ガスの消費量が多くなるという問題
がある。
【０００９】このような問題を解消するためには、窒化
処理終了後に次の被処理物を装入する前に、予め処理室
３２内を所定のフッ化処理温度まで冷却しておく必要が
あるが、このようにすると、チャージ毎に炉内を冷却す
るのに時間がかかり、生産効率が極めて悪くなるという
問題がある。
処理終了後に次の被処理物を装入する前に、予め処理室
３２内を所定のフッ化処理温度まで冷却しておく必要が
あるが、このようにすると、チャージ毎に炉内を冷却す
るのに時間がかかり、生産効率が極めて悪くなるという
問題がある。
【００１０】さらに、上記装置では、装入扉３４を開い
てつぎの被処理物を処理室３２内に装入する時、装入と
同時に外気が処理室３２内に巻き込まれ、その侵入空気
によって被処理物，炉内壁，治具等の表面も酸化されそ
の酸化物層によってフッ化処理にむらが生じ、窒化むら
が生じる原因となっている。また、被処理物同士が接触
している面接触部分は、特にフッ化されにくくなり、窒
化むらが生じる傾向が顕著である。
てつぎの被処理物を処理室３２内に装入する時、装入と
同時に外気が処理室３２内に巻き込まれ、その侵入空気
によって被処理物，炉内壁，治具等の表面も酸化されそ
の酸化物層によってフッ化処理にむらが生じ、窒化むら
が生じる原因となっている。また、被処理物同士が接触
している面接触部分は、特にフッ化されにくくなり、窒
化むらが生じる傾向が顕著である。
【００１１】本発明は、このような事情に鑑みなされた
もので、フッ化処理ののち窒化処理を行う窒化法におい
て、窒化むらを生じることなく、しかも、高能率で低コ
ストに量産処理できる窒化処理方法およびそれに用いる
装置の提供をその目的とする。
もので、フッ化処理ののち窒化処理を行う窒化法におい
て、窒化むらを生じることなく、しかも、高能率で低コ
ストに量産処理できる窒化処理方法およびそれに用いる
装置の提供をその目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明の窒化処理方法は、高クロム鋼をフッ素系ガ
ス雰囲気下での加熱保持によりフッ化処理して表面酸化
皮膜を除去したのち、窒化雰囲気下で加熱保持して窒化
処理することにより表面に窒化層を形成させる窒化処理
方法であって、上記フッ化処理後窒化処理前に、高クロ
ム鋼を一旦窒化雰囲気下で加熱保持して表面に仮窒化層
を形成させる仮窒化処理を行い、上記仮窒化処理温度Ｔ
２とフッ化処理温度Ｔ１と窒化処理温度Ｔ ３ とが下記の
式（１）の関係にすることを要旨とする。
め、本発明の窒化処理方法は、高クロム鋼をフッ素系ガ
ス雰囲気下での加熱保持によりフッ化処理して表面酸化
皮膜を除去したのち、窒化雰囲気下で加熱保持して窒化
処理することにより表面に窒化層を形成させる窒化処理
方法であって、上記フッ化処理後窒化処理前に、高クロ
ム鋼を一旦窒化雰囲気下で加熱保持して表面に仮窒化層
を形成させる仮窒化処理を行い、上記仮窒化処理温度Ｔ
２とフッ化処理温度Ｔ１と窒化処理温度Ｔ ３ とが下記の
式（１）の関係にすることを要旨とする。
【数２】
【００１３】また、本発明の窒化処理装置は、炉本体内
が開閉可能な隔壁で分割され、フッ化処理室と、このフ
ッ化処理室に上記隔壁を介して連通する窒化処理室と、
この窒化処理室に上記隔壁を介して連通する冷却室が形
成され、上記フッ化処理室に高クロム鋼を装入する装入
扉が設けられるとともに、上記冷却室に高クロム鋼が排
出される排出扉が設けられ、上記各室の床面に、それぞ
れ高クロム鋼を上記フッ化処理室から冷却室まで移動可
能な状態で支受する支持台が設けられ、フッ化処理室と
窒化処理室に、室内加熱手段および雰囲気ガス撹拌手段
が設けられ、フッ化処理室にフッ素系ガス供給パイプと
排気パイプとが接続され、上記窒化処理室に窒化雰囲気
ガス供給パイプと排気パイプとが接続されている、請求
項１記載の窒化処理方法に用いることを要旨とする。
が開閉可能な隔壁で分割され、フッ化処理室と、このフ
ッ化処理室に上記隔壁を介して連通する窒化処理室と、
この窒化処理室に上記隔壁を介して連通する冷却室が形
成され、上記フッ化処理室に高クロム鋼を装入する装入
扉が設けられるとともに、上記冷却室に高クロム鋼が排
出される排出扉が設けられ、上記各室の床面に、それぞ
れ高クロム鋼を上記フッ化処理室から冷却室まで移動可
能な状態で支受する支持台が設けられ、フッ化処理室と
窒化処理室に、室内加熱手段および雰囲気ガス撹拌手段
が設けられ、フッ化処理室にフッ素系ガス供給パイプと
排気パイプとが接続され、上記窒化処理室に窒化雰囲気
ガス供給パイプと排気パイプとが接続されている、請求
項１記載の窒化処理方法に用いることを要旨とする。
【００１４】すなわち、本発明の窒化処理方法は、フッ
化処理後窒化処理前に仮窒化処理を行うことにより、フ
ッ化処理後の高クロム鋼（被処理物）の最表層のクロム
原子を窒素原子と反応させて窒化クロムとして固定す
る。これにより、被処理物の表面に吸着した水分等の不
純物ガスが雰囲気中に混入していたとしても、最表層部
分のクロム濃度が低下しているためクロムの再酸化が防
止され、不働態皮膜の再生を防ぐ。これにより、窒素原
子が浸透しやすくなり、窒化むらが起こらず、高品質の
窒化層を形成することができる。
化処理後窒化処理前に仮窒化処理を行うことにより、フ
ッ化処理後の高クロム鋼（被処理物）の最表層のクロム
原子を窒素原子と反応させて窒化クロムとして固定す
る。これにより、被処理物の表面に吸着した水分等の不
純物ガスが雰囲気中に混入していたとしても、最表層部
分のクロム濃度が低下しているためクロムの再酸化が防
止され、不働態皮膜の再生を防ぐ。これにより、窒素原
子が浸透しやすくなり、窒化むらが起こらず、高品質の
窒化層を形成することができる。
【００１５】また、本発明の窒化処理方法は、フッ化処
理温度Ｔ1 と仮窒化処理温度Ｔ２と窒化処理温度Ｔ ３ と
の関係をＴ１≦Ｔ２ ≦Ｔ ３ としたことから、フッ化処理
の際に被処理物が加熱され過ぎず、高温下でのフッ素系
ガスの大量消費という問題がなくなる。
理温度Ｔ1 と仮窒化処理温度Ｔ２と窒化処理温度Ｔ ３ と
の関係をＴ１≦Ｔ２ ≦Ｔ ３ としたことから、フッ化処理
の際に被処理物が加熱され過ぎず、高温下でのフッ素系
ガスの大量消費という問題がなくなる。
【００１６】また、本発明の窒化処理装置では、フッ化
処理と窒化処理を別々の処理室で行うようにしたため、
被処理物を窒化処理室に装入したときに外気が侵入する
ことがなく、被処理物表面，炉内壁，治具等の表面酸化
が防止され、従来のように窒化むらが起こることがな
い。また、全ての処理室に被処理物が滞留した状態で連
続的に処理でき、所定のサイクルタイムで連続的に被処
理物が排出されるという高能率の処理が可能となり、低
コストで操業性よく連続ガス窒化処理を行うことができ
る。
処理と窒化処理を別々の処理室で行うようにしたため、
被処理物を窒化処理室に装入したときに外気が侵入する
ことがなく、被処理物表面，炉内壁，治具等の表面酸化
が防止され、従来のように窒化むらが起こることがな
い。また、全ての処理室に被処理物が滞留した状態で連
続的に処理でき、所定のサイクルタイムで連続的に被処
理物が排出されるという高能率の処理が可能となり、低
コストで操業性よく連続ガス窒化処理を行うことができ
る。
【００１７】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施の形態を、
図面に基づいて詳しく説明する。
図面に基づいて詳しく説明する。
【００１８】図１は、本発明の窒化処理装置の一実施の
形態を示している。すなわち、炉本体が開閉可能な隔壁
１０ｂ，１０ｃによって３室に区切られており、前側
（図示の左側）のフッ化処理室１１と、このフッ化処理
室１１に続く窒化処理室１２と、後側の冷却室１３とが
形成されている。また、上記フッ化処理室１１の前側面
には、開閉可能の装入扉１０ａが設けられ、上記冷却室
１３の後側面には、同じく開閉可能の排出扉１０ｄが設
けられている。また、上記フッ化処理室１１および窒化
処理室１２内には、それぞれ昇温用の加熱手段（ヒー
タ）１４および雰囲気ガス攪拌用の攪拌手段（ファン）
１５が設けられている。さらに、上記各室１１，１２，
１３の床面には、被処理物搬送用の搬送手段（トレイプ
ッシャー）１６ａ，１６ｂ，１６ｃが設けられている。
形態を示している。すなわち、炉本体が開閉可能な隔壁
１０ｂ，１０ｃによって３室に区切られており、前側
（図示の左側）のフッ化処理室１１と、このフッ化処理
室１１に続く窒化処理室１２と、後側の冷却室１３とが
形成されている。また、上記フッ化処理室１１の前側面
には、開閉可能の装入扉１０ａが設けられ、上記冷却室
１３の後側面には、同じく開閉可能の排出扉１０ｄが設
けられている。また、上記フッ化処理室１１および窒化
処理室１２内には、それぞれ昇温用の加熱手段（ヒー
タ）１４および雰囲気ガス攪拌用の攪拌手段（ファン）
１５が設けられている。さらに、上記各室１１，１２，
１３の床面には、被処理物搬送用の搬送手段（トレイプ
ッシャー）１６ａ，１６ｂ，１６ｃが設けられている。
【００１９】そして、上記フッ化処理室１１，窒化処理
室１２および冷却室１３には、それぞれ窒素ガスを供給
するＮ2 ガス供給配管１７が接続されている。また、フ
ッ化処理室１１および窒化処理室１２には、それぞれ窒
化雰囲気ガスとしてＮＨ3 ガスを供給するＮＨ3 ガス供
給配管１９が接続されている。さらに、フッ化処理室１
１には、フッ素系ガスとしてＮＦ3 ガスを供給するＮＦ
3 ガス供給配管１８が接続されている。また、フッ化処
理室１１には、排ガス処理装置２１が設けられた排ガス
供給配管２０が接続され、フッ化処理に用いるフッ素系
の有毒ガスを無害化して排出するようになっている。ま
た、窒化処理室１２および冷却室１３にも、同様に排ガ
ス処理装置２１が設けられた排ガス供給配管２０が接続
されている。図において、１７ａ，１７ｂ，１７ｃはＮ
2 ガス供給配管１７の供給バルブであり、１８ａはＮＦ
3 ガス供給配管１８の供給バルブであり、１９ａ，１９
ｂはＮＨ3 ガス供給配管１９の供給バルブである。
室１２および冷却室１３には、それぞれ窒素ガスを供給
するＮ2 ガス供給配管１７が接続されている。また、フ
ッ化処理室１１および窒化処理室１２には、それぞれ窒
化雰囲気ガスとしてＮＨ3 ガスを供給するＮＨ3 ガス供
給配管１９が接続されている。さらに、フッ化処理室１
１には、フッ素系ガスとしてＮＦ3 ガスを供給するＮＦ
3 ガス供給配管１８が接続されている。また、フッ化処
理室１１には、排ガス処理装置２１が設けられた排ガス
供給配管２０が接続され、フッ化処理に用いるフッ素系
の有毒ガスを無害化して排出するようになっている。ま
た、窒化処理室１２および冷却室１３にも、同様に排ガ
ス処理装置２１が設けられた排ガス供給配管２０が接続
されている。図において、１７ａ，１７ｂ，１７ｃはＮ
2 ガス供給配管１７の供給バルブであり、１８ａはＮＦ
3 ガス供給配管１８の供給バルブであり、１９ａ，１９
ｂはＮＨ3 ガス供給配管１９の供給バルブである。
【００２０】この装置においては、被処理物は、装入扉
１０ａを開けてフッ化処理室１１に装入され、ここでフ
ッ化処理されたのち隔壁１０ｂを開けて窒化処理室１２
に搬送されて窒化処理され、そののち、隔壁１０ｃを開
けて冷却室１３に搬送されて冷却され、最終的に排出扉
１０ｄから炉外へ取り出されるようになっている。
１０ａを開けてフッ化処理室１１に装入され、ここでフ
ッ化処理されたのち隔壁１０ｂを開けて窒化処理室１２
に搬送されて窒化処理され、そののち、隔壁１０ｃを開
けて冷却室１３に搬送されて冷却され、最終的に排出扉
１０ｄから炉外へ取り出されるようになっている。
【００２１】この構成の連続窒化処理装置において、窒
化処理はつぎのようにして行われる。すなわち、まず、
高クロム鋼部品からなる被処理物は、耐熱鋼製バスケッ
ト等に詰められる。そして、装入扉１０ａを開け、フッ
化処理室１１に上記被処理物を装入した後、Ｎ2 ガス雰
囲気でフッ化処理室１１内をパージしながら昇温し、所
定のフッ化処理温度Ｔ1 （３００℃〜４００℃）に達す
ると、ＮＦ3 ガス供給配管１８の供給バルブ１８ａを開
いてＮＦ3 ガスをフッ化処理室１１内に導入し、１０〜
１５分間フッ化処理する。このフッ化処理によって被処
理物表面の酸化皮膜（不働態皮膜）が除去されるととも
に、フッ化膜が形成され表面が活性化する。フッ化処理
が終了すると、ＮＦ3 ガス供給配管１８の供給バルブ１
８ａを閉じ、Ｎ2 ガスを供給しながら昇温し、仮窒化処
理温度Ｔ2 （４００〜４５０℃）に達するとＮＨ3 ガス
供給配管１９の供給バルブ１９ａを開け、ＮＨ3 ガスを
フッ化処理室１１内に導入し、３０〜６０分間仮窒化処
理を行う。
化処理はつぎのようにして行われる。すなわち、まず、
高クロム鋼部品からなる被処理物は、耐熱鋼製バスケッ
ト等に詰められる。そして、装入扉１０ａを開け、フッ
化処理室１１に上記被処理物を装入した後、Ｎ2 ガス雰
囲気でフッ化処理室１１内をパージしながら昇温し、所
定のフッ化処理温度Ｔ1 （３００℃〜４００℃）に達す
ると、ＮＦ3 ガス供給配管１８の供給バルブ１８ａを開
いてＮＦ3 ガスをフッ化処理室１１内に導入し、１０〜
１５分間フッ化処理する。このフッ化処理によって被処
理物表面の酸化皮膜（不働態皮膜）が除去されるととも
に、フッ化膜が形成され表面が活性化する。フッ化処理
が終了すると、ＮＦ3 ガス供給配管１８の供給バルブ１
８ａを閉じ、Ｎ2 ガスを供給しながら昇温し、仮窒化処
理温度Ｔ2 （４００〜４５０℃）に達するとＮＨ3 ガス
供給配管１９の供給バルブ１９ａを開け、ＮＨ3 ガスを
フッ化処理室１１内に導入し、３０〜６０分間仮窒化処
理を行う。
【００２２】つぎに、隔壁１０ｂを開け、被処理物を搬
送手段１６ａ，１６ｂにより窒化処理室１２に搬送す
る。このとき、窒化処理室１２内は、その直前に窒化処
理された被処理物が冷却室１３に搬出された直後であ
り、すでに窒化処理温度Ｔ3 （５６０℃〜５８０℃）に
設定されている。そして、被処理物が窒化処理温度Ｔ3
まで昇温されたのち、ＮＨ3 ガス供給配管１９の供給バ
ルブ１９ｂを開け、ＮＨ3ガスが導入され、所定のＮＨ
3 ポテンシャルの窒化雰囲気に設定して所定時間の窒化
処理を行う。窒化処理が終了すると、上記供給バルブ１
９ｂを閉じ、隔壁１０ｃを開けて、搬送手段１６ｂ，１
６ｃにより冷却室１３まで被処理物を搬送する。つぎ
に、冷却室１３につながるＮ2 ガス供給配管１７の供給
バルブ１７ｃを開け、被処理物をＮ2 ガスにより冷却
し、冷却完了後に排出扉１０ｄを開けて被処理物を炉外
へ取り出し、一連の処理サイクルが終了する。
送手段１６ａ，１６ｂにより窒化処理室１２に搬送す
る。このとき、窒化処理室１２内は、その直前に窒化処
理された被処理物が冷却室１３に搬出された直後であ
り、すでに窒化処理温度Ｔ3 （５６０℃〜５８０℃）に
設定されている。そして、被処理物が窒化処理温度Ｔ3
まで昇温されたのち、ＮＨ3 ガス供給配管１９の供給バ
ルブ１９ｂを開け、ＮＨ3ガスが導入され、所定のＮＨ
3 ポテンシャルの窒化雰囲気に設定して所定時間の窒化
処理を行う。窒化処理が終了すると、上記供給バルブ１
９ｂを閉じ、隔壁１０ｃを開けて、搬送手段１６ｂ，１
６ｃにより冷却室１３まで被処理物を搬送する。つぎ
に、冷却室１３につながるＮ2 ガス供給配管１７の供給
バルブ１７ｃを開け、被処理物をＮ2 ガスにより冷却
し、冷却完了後に排出扉１０ｄを開けて被処理物を炉外
へ取り出し、一連の処理サイクルが終了する。
【００２３】以上が本発明の処理サイクルのアウトライ
ンであるが、本発明では、フッ化処理の後にＮＨ3 ガス
を添加して仮窒化処理を行うことをポイントとしてい
る。すなわち、フッ化処理終了後、窒化処理に入る前
に、予め上記仮窒化処理により被処理物表面のクロム原
子を窒素と反応させて、窒化クロム（ＣｒＮ）として固
定し、これによりクロム原子の酸化反応を防止して被処
理物の再酸化を防ぐのである。
ンであるが、本発明では、フッ化処理の後にＮＨ3 ガス
を添加して仮窒化処理を行うことをポイントとしてい
る。すなわち、フッ化処理終了後、窒化処理に入る前
に、予め上記仮窒化処理により被処理物表面のクロム原
子を窒素と反応させて、窒化クロム（ＣｒＮ）として固
定し、これによりクロム原子の酸化反応を防止して被処
理物の再酸化を防ぐのである。
【００２４】ここで、仮窒化処理について詳しく説明す
る。
る。
【００２５】被処理物の表面は、上記フッ化処理により
下記の反応が起こり、酸化皮膜（不働態皮膜）が除去さ
れてフッ化膜が形成されている。
下記の反応が起こり、酸化皮膜（不働態皮膜）が除去さ
れてフッ化膜が形成されている。
【００２６】
【化１】ＮＦ3 →１／２Ｎ2 ＋３Ｆ
Ｆｅ3 Ｏ4 ＋６Ｆ→３ＦｅＦ2 ＋２Ｏ2
Ｃｒ2 Ｏ3 ＋６Ｆ→２ＣｒＦ3 ＋３／２Ｏ2
【００２７】上記フッ化膜は、雰囲気ガス中には、Ｈ2
ガスや、Ｈ2 Ｏ，Ｏ2 等の不純物ガスが存在しなければ
安定しているが、実際の窒化処理雰囲気中には上記不純
物ガスやＨ2 ガスが存在し、これらのガスにより破壊さ
れる。上記不純物ガスは、被処理物や炉壁，治具等の表
面に吸着されていたガスが、加熱により表面から放出さ
れたものであり、温度が高くなるほど放出量も増加す
る。したがって、上記フッ化膜は、炉内温度が高くなる
ほど不純物ガスによって破壊され、被処理物の表面は再
酸化されて不働態皮膜が再生することになる。このよう
に不働態皮膜が形成されると、窒化処理の際に窒素原子
の浸透が阻まれて窒化むらの原因になる。本発明の仮窒
化処理は、上記のような不働態皮膜の再生を防止するも
のであり、被処理物の最表層のクロム原子を窒素原子と
反応させ、窒化クロム（ＣｒＮ）として固定し、最表層
部分のクロム濃度を低下させてクロムの酸化反応を防止
してクロム酸化物（不働態皮膜）の再生を防ぎ、その後
の窒化処理（５５０〜５８０℃）を容易にするものであ
る。
ガスや、Ｈ2 Ｏ，Ｏ2 等の不純物ガスが存在しなければ
安定しているが、実際の窒化処理雰囲気中には上記不純
物ガスやＨ2 ガスが存在し、これらのガスにより破壊さ
れる。上記不純物ガスは、被処理物や炉壁，治具等の表
面に吸着されていたガスが、加熱により表面から放出さ
れたものであり、温度が高くなるほど放出量も増加す
る。したがって、上記フッ化膜は、炉内温度が高くなる
ほど不純物ガスによって破壊され、被処理物の表面は再
酸化されて不働態皮膜が再生することになる。このよう
に不働態皮膜が形成されると、窒化処理の際に窒素原子
の浸透が阻まれて窒化むらの原因になる。本発明の仮窒
化処理は、上記のような不働態皮膜の再生を防止するも
のであり、被処理物の最表層のクロム原子を窒素原子と
反応させ、窒化クロム（ＣｒＮ）として固定し、最表層
部分のクロム濃度を低下させてクロムの酸化反応を防止
してクロム酸化物（不働態皮膜）の再生を防ぎ、その後
の窒化処理（５５０〜５８０℃）を容易にするものであ
る。
【００２８】ここで、仮窒化処理温度Ｔ2 は、３８０〜
５００℃の温度範囲に設定するのが好ましく、４００〜
４５０℃の範囲であればさらに好ましい。クロムと酸素
の親和力は、クロムと窒素の親和力よりも大きいため、
５００℃を超える高温では、仮窒化される以前に酸化さ
れてしまい、窒化むらが生じる傾向が強くなるからであ
る。一方、３８０℃未満では、仮窒化され難くなって窒
化処理時に再酸化が生じ、やはり窒化むらが生じやすく
なる。
５００℃の温度範囲に設定するのが好ましく、４００〜
４５０℃の範囲であればさらに好ましい。クロムと酸素
の親和力は、クロムと窒素の親和力よりも大きいため、
５００℃を超える高温では、仮窒化される以前に酸化さ
れてしまい、窒化むらが生じる傾向が強くなるからであ
る。一方、３８０℃未満では、仮窒化され難くなって窒
化処理時に再酸化が生じ、やはり窒化むらが生じやすく
なる。
【００２９】また、フッ化処理温度Ｔ1 は、２５０〜４
５０℃の温度範囲でもフッ化の効果が認められるが、３
００〜３５０℃の範囲に設定することが好ましい。すな
わち、フッ素と鉄の反応速度が、温度の上昇に伴って急
激に増大することから、フッ化処理温度Ｔ1 が高温にな
ると、高温下でフッ素系ガスの消費量が多くなるからで
ある。さらに、高温下では被処理物同士の接触面部分
に、フッ素系ガスが浸透し難くなり（接触面部分の隙間
にフッ素系ガスが浸透する前に反応してしまう）、窒化
むらが生じやすくなるという理由もある。一方、フッ化
処理温度Ｔ1 が低すぎると、フッ化反応が起こり難くな
って酸化皮膜の除去が不完全になり、やはり窒化むらが
生じやすくなる。
５０℃の温度範囲でもフッ化の効果が認められるが、３
００〜３５０℃の範囲に設定することが好ましい。すな
わち、フッ素と鉄の反応速度が、温度の上昇に伴って急
激に増大することから、フッ化処理温度Ｔ1 が高温にな
ると、高温下でフッ素系ガスの消費量が多くなるからで
ある。さらに、高温下では被処理物同士の接触面部分
に、フッ素系ガスが浸透し難くなり（接触面部分の隙間
にフッ素系ガスが浸透する前に反応してしまう）、窒化
むらが生じやすくなるという理由もある。一方、フッ化
処理温度Ｔ1 が低すぎると、フッ化反応が起こり難くな
って酸化皮膜の除去が不完全になり、やはり窒化むらが
生じやすくなる。
【００３０】このように、本発明では、仮窒化処理温度
Ｔ2 を３８０〜５００℃に設定し、フッ化処理温度Ｔ1
を３００〜３５０℃に設定して、これらの関係を、Ｔ1
≦Ｔ 2 とすることにより、フッ化処理の際に被処理物が
加熱され過ぎないようにし、高温下でのフッ素系ガスの
大量消費量を防ぎ、しかも効果的に窒化むらを防止する
ようにしているのである。
Ｔ2 を３８０〜５００℃に設定し、フッ化処理温度Ｔ1
を３００〜３５０℃に設定して、これらの関係を、Ｔ1
≦Ｔ 2 とすることにより、フッ化処理の際に被処理物が
加熱され過ぎないようにし、高温下でのフッ素系ガスの
大量消費量を防ぎ、しかも効果的に窒化むらを防止する
ようにしているのである。
【００３１】また、上述のように、仮窒化処理をフッ化
処理室１１で行うようにした場合には、仮窒化処理が安
定するという利点がある。すなわち、窒化処理温度Ｔ3
は、５５０〜５８０℃の温度範囲に設定され、仮窒化処
理温度Ｔ2 は３８０〜５００℃に設定される。上述した
ように、仮窒化処理が高温では良好な窒化層が得られ
ず、仮窒化処理温度Ｔ2 を窒化処理温度Ｔ3 に比べて低
く設定し、これらの関係をＴ2 ≦Ｔ3 とすることによ
り、フッ化膜が安定して再酸化が有効に防止されるので
ある。したがって、仮窒化処理温度Ｔ2 よりも高温に設
定される窒化処理室１２ではなく、より低温に設定され
るフッ化処理室１１において仮窒化処理を行うようにし
たものである。なお、フッ化処理室１１で仮窒化処理を
行う場合には、ＮＦ3 ガスによるフッ化を行った直後の
フッ化処理室１１内にＮＨ3 ガスを吹き込むため、炉内
壁，ヒータ１４，ファン１５，搬送手段１６ａ等は、フ
ッ化，窒化，酸化のいずれにも耐性のある高ニッケル基
合金を使用することが望ましい。
処理室１１で行うようにした場合には、仮窒化処理が安
定するという利点がある。すなわち、窒化処理温度Ｔ3
は、５５０〜５８０℃の温度範囲に設定され、仮窒化処
理温度Ｔ2 は３８０〜５００℃に設定される。上述した
ように、仮窒化処理が高温では良好な窒化層が得られ
ず、仮窒化処理温度Ｔ2 を窒化処理温度Ｔ3 に比べて低
く設定し、これらの関係をＴ2 ≦Ｔ3 とすることによ
り、フッ化膜が安定して再酸化が有効に防止されるので
ある。したがって、仮窒化処理温度Ｔ2 よりも高温に設
定される窒化処理室１２ではなく、より低温に設定され
るフッ化処理室１１において仮窒化処理を行うようにし
たものである。なお、フッ化処理室１１で仮窒化処理を
行う場合には、ＮＦ3 ガスによるフッ化を行った直後の
フッ化処理室１１内にＮＨ3 ガスを吹き込むため、炉内
壁，ヒータ１４，ファン１５，搬送手段１６ａ等は、フ
ッ化，窒化，酸化のいずれにも耐性のある高ニッケル基
合金を使用することが望ましい。
【００３２】上述の一連の処理サイクルにおいては、被
処理物をフッ化処理室１１から窒化処理室１２に搬送し
た後、ただちに装入扉１０ａが開かれ、フッ化処理室１
１につぎの被処理物が装入され、つぎの処理サイクルが
スタートする。この際、昇温時間やパージ時間を含め、
フッ化処理室１１，窒化処理室１２での被処理物の滞留
時間が、ほぼ同等の時間となり、常にフッ化処理室１
１，窒化処理室１２，冷却室１３の全ての処理室に被処
理物が滞留した状態で、それぞれの被処理物がつぎの処
理室に搬送されて連続的に処理されるようになってい
る。
処理物をフッ化処理室１１から窒化処理室１２に搬送し
た後、ただちに装入扉１０ａが開かれ、フッ化処理室１
１につぎの被処理物が装入され、つぎの処理サイクルが
スタートする。この際、昇温時間やパージ時間を含め、
フッ化処理室１１，窒化処理室１２での被処理物の滞留
時間が、ほぼ同等の時間となり、常にフッ化処理室１
１，窒化処理室１２，冷却室１３の全ての処理室に被処
理物が滞留した状態で、それぞれの被処理物がつぎの処
理室に搬送されて連続的に処理されるようになってい
る。
【００３３】本発明の窒化処理装置では、被処理物は、
窒化処理室に搬入される前に一旦フッ化処理室１１で前
処理されるため、窒化処理室１２内に外気を巻き込むこ
とがなく、従来のように、炉壁等が酸化することによる
ＮＦ3 ガスの消費量の増大や、窒化むらといった弊害が
生じない。また、全ての処理室に被処理物が滞留した状
態で連続的に処理するようにしているため、所定のタク
トタイム毎に連続的に被処理物が排出されるという高能
率の連続窒化処理が可能となる。
窒化処理室に搬入される前に一旦フッ化処理室１１で前
処理されるため、窒化処理室１２内に外気を巻き込むこ
とがなく、従来のように、炉壁等が酸化することによる
ＮＦ3 ガスの消費量の増大や、窒化むらといった弊害が
生じない。また、全ての処理室に被処理物が滞留した状
態で連続的に処理するようにしているため、所定のタク
トタイム毎に連続的に被処理物が排出されるという高能
率の連続窒化処理が可能となる。
【００３４】なお、上記実施の形態例の窒化処理装置で
は、フッ化処理室１１，窒化処理室１２，冷却室１３の
３室を設けたが、これに限定されるものではない。すな
わち、フッ化処理室１１の挿入扉１０ａを開けた時の空
気の同伴侵入を最小限に抑えるために、フッ化処理室１
１の前側に、さらにＮ2 を充満させた取入室（図示せ
ず）を設けるようにしてもよい（すなわち、合計で４室
になる）。これにより、被処理物をフッ化処理室１１内
に装入する前に、一旦上記取入室でＮ2 雰囲気に保持
し、フッ化処理室１１におけるパージ時間を短縮させ、
サイクルタイムを短縮することができるようになる。ま
た、窒化処理室１２を仮窒化処理室と本窒化処理室とに
分割し（すなわち、合計で４室もしくは５室になる）、
仮窒化処理と本窒化処理とをそれぞれ単独で行うように
してもよい。
は、フッ化処理室１１，窒化処理室１２，冷却室１３の
３室を設けたが、これに限定されるものではない。すな
わち、フッ化処理室１１の挿入扉１０ａを開けた時の空
気の同伴侵入を最小限に抑えるために、フッ化処理室１
１の前側に、さらにＮ2 を充満させた取入室（図示せ
ず）を設けるようにしてもよい（すなわち、合計で４室
になる）。これにより、被処理物をフッ化処理室１１内
に装入する前に、一旦上記取入室でＮ2 雰囲気に保持
し、フッ化処理室１１におけるパージ時間を短縮させ、
サイクルタイムを短縮することができるようになる。ま
た、窒化処理室１２を仮窒化処理室と本窒化処理室とに
分割し（すなわち、合計で４室もしくは５室になる）、
仮窒化処理と本窒化処理とをそれぞれ単独で行うように
してもよい。
【００３５】また、上記実施の形態例では、フッ化処理
した被処理物を、そのままフッ化処理室１１で仮窒化処
理を行ったのち、窒化処理室１２に搬送して窒化処理を
行うようにしたが、これに限定されるものではない。す
なわち、フッ化処理終了後の被処理物を、窒化雰囲気で
仮窒化処理温度Ｔ2 に昇温された窒化処理室１２に搬送
し、ここで仮窒化処理を行い、そののち窒化処理温度Ｔ
3 に昇温して窒化処理を行うようにしてもよい。このよ
うにすることにより、ＮＨ3 ガスは窒化処理室１２だけ
に導入され、フッ化処理室１１にはＮＦ3 ガスだけが導
入されてＮＨ3ガスが導入されることがないため、フッ
化処理室１１のパージ時間を節約することができる。
した被処理物を、そのままフッ化処理室１１で仮窒化処
理を行ったのち、窒化処理室１２に搬送して窒化処理を
行うようにしたが、これに限定されるものではない。す
なわち、フッ化処理終了後の被処理物を、窒化雰囲気で
仮窒化処理温度Ｔ2 に昇温された窒化処理室１２に搬送
し、ここで仮窒化処理を行い、そののち窒化処理温度Ｔ
3 に昇温して窒化処理を行うようにしてもよい。このよ
うにすることにより、ＮＨ3 ガスは窒化処理室１２だけ
に導入され、フッ化処理室１１にはＮＦ3 ガスだけが導
入されてＮＨ3ガスが導入されることがないため、フッ
化処理室１１のパージ時間を節約することができる。
【００３６】また、上記実施の形態例では、窒化雰囲気
ガスとして、ＮＨ3 ガスを単独で使用しているが、これ
に限定するものではなく、上記ＮＨ3 ガスに、ＲＸガス
等の変成ガスを混合して混合ガスとして使用してもよ
い。
ガスとして、ＮＨ3 ガスを単独で使用しているが、これ
に限定するものではなく、上記ＮＨ3 ガスに、ＲＸガス
等の変成ガスを混合して混合ガスとして使用してもよ
い。
【００３７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、フッ化処
理後窒化処理前に仮窒化処理を行うことにより、フッ化
処理後の被処理物最表層のクロム原子を窒素原子との反
応により窒化クロムとして固定し、最表層部分のクロム
濃度を低下させてクロムの酸化反応を防止して再酸化を
防止し、不働態皮膜の再生を防ぐ。これにより、通常の
ＮＨ3 ガス窒化法では窒化が困難であった高クロム鋼部
品に対し、窒化むらを生じさせず、高品質の窒化層を形
成させることができるようになる。また、窒化処理室内
に外気が巻き込まれないため、従来のような、被処理
物，炉壁等が酸化することによる窒化むらや、フッ素系
ガスの消費量の増大といった弊害が生じない。また、全
ての処理室に被処理物が滞留した状態で連続的に処理す
るようにしているため、所定のサイクルタイムで連続的
に被処理物が排出されるという高能率の処理が可能とな
り、低コストで操業性よく連続ガス窒化処理を行うこと
ができる。したがって、本発明を、セルフドリリングス
クリュー，タッピングスクリュー，ソケットボルト，六
角ボルト，ナット，ワッシャー等のファスナー類や各種
のシャフト類，コンプレッサーのベーン類，ピストンリ
ング等の自動車部品等の高クロム鋼部品に適用すること
により、どのような形状の部品であっても、また、取扱
上どのような治具セッティング状態であっても、効率的
に高品質の窒化層を得ることができるようになる。
理後窒化処理前に仮窒化処理を行うことにより、フッ化
処理後の被処理物最表層のクロム原子を窒素原子との反
応により窒化クロムとして固定し、最表層部分のクロム
濃度を低下させてクロムの酸化反応を防止して再酸化を
防止し、不働態皮膜の再生を防ぐ。これにより、通常の
ＮＨ3 ガス窒化法では窒化が困難であった高クロム鋼部
品に対し、窒化むらを生じさせず、高品質の窒化層を形
成させることができるようになる。また、窒化処理室内
に外気が巻き込まれないため、従来のような、被処理
物，炉壁等が酸化することによる窒化むらや、フッ素系
ガスの消費量の増大といった弊害が生じない。また、全
ての処理室に被処理物が滞留した状態で連続的に処理す
るようにしているため、所定のサイクルタイムで連続的
に被処理物が排出されるという高能率の処理が可能とな
り、低コストで操業性よく連続ガス窒化処理を行うこと
ができる。したがって、本発明を、セルフドリリングス
クリュー，タッピングスクリュー，ソケットボルト，六
角ボルト，ナット，ワッシャー等のファスナー類や各種
のシャフト類，コンプレッサーのベーン類，ピストンリ
ング等の自動車部品等の高クロム鋼部品に適用すること
により、どのような形状の部品であっても、また、取扱
上どのような治具セッティング状態であっても、効率的
に高品質の窒化層を得ることができるようになる。
【００３８】つぎに、実施例について説明する。
【００３９】
【実施例１】上述した図１に示す実施の形態例の窒化処
理装置を用いて、下記の条件で窒化処理を行った。 被処理物：エンジンバルブ 材質：ＳＵＨ３５（２０％Ｃｒ） 寸法：φ６ｍｍ，重量：４０ｇ 治具：材質：ニッケル基耐熱合金 寸法：幅４００ｍｍ，高さ１２０ｍｍ 窒化装置：フッ化処理室寸法：φ１５８０，奥行１７００ｍｍ 窒化処理室寸法 ：φ１５８０，奥行１７００ｍｍ 冷却室寸法 ：幅１０９０，高さ１５４５ｍｍ，奥行５０００ｍｍ 各室壁面，ファン，隔壁，装入扉の内壁面，ヒータ，コンベア ：ニッケル基耐熱合金 設定値：フッ化処理温度Ｔ1 ：３００℃ 仮窒化処理温度Ｔ2 ：３００〜５７０℃ 窒化処理温度Ｔ3 ：５７０℃ フッ化処理時間 ： ７５分 窒化処理時間 ： ７５分 Ｎ2 ガスによる冷却時間 ： ７５分以内 タクトタイム ： ７５分 炉内への被処理物の装入量 ：９０００本／ロット
理装置を用いて、下記の条件で窒化処理を行った。 被処理物：エンジンバルブ 材質：ＳＵＨ３５（２０％Ｃｒ） 寸法：φ６ｍｍ，重量：４０ｇ 治具：材質：ニッケル基耐熱合金 寸法：幅４００ｍｍ，高さ１２０ｍｍ 窒化装置：フッ化処理室寸法：φ１５８０，奥行１７００ｍｍ 窒化処理室寸法 ：φ１５８０，奥行１７００ｍｍ 冷却室寸法 ：幅１０９０，高さ１５４５ｍｍ，奥行５０００ｍｍ 各室壁面，ファン，隔壁，装入扉の内壁面，ヒータ，コンベア ：ニッケル基耐熱合金 設定値：フッ化処理温度Ｔ1 ：３００℃ 仮窒化処理温度Ｔ2 ：３００〜５７０℃ 窒化処理温度Ｔ3 ：５７０℃ フッ化処理時間 ： ７５分 窒化処理時間 ： ７５分 Ｎ2 ガスによる冷却時間 ： ７５分以内 タクトタイム ： ７５分 炉内への被処理物の装入量 ：９０００本／ロット
【００４０】上記の連続窒化処理装置を用い、上記被処
理物の窒化処理を行った結果、いずれの場合でも、窒化
むらは全くなく、また、ＮＦ3 ガスの消費量は、経済的
な水準で実施された。
理物の窒化処理を行った結果、いずれの場合でも、窒化
むらは全くなく、また、ＮＦ3 ガスの消費量は、経済的
な水準で実施された。
【図１】本発明の窒化処理装置を示す説明図である。
【図２】従来例の窒化処理炉を示す説明図である。
【図３】他の従来例の窒化炉装置を示す説明図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 白幡 知己
兵庫県尼崎市中浜町１番８号 大同ほく
さん株式会社 尼崎工場内
(56)参考文献 特開 平６−299317（ＪＰ，Ａ)
特開 昭53−1142（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−117898（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−44457（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−25824（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−59530（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−365（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−195193（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−319554（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 8/00 - 8/80
Claims (4)
- 【請求項１】 高クロム鋼をフッ素系ガス雰囲気下での
加熱保持によりフッ化処理して表面酸化皮膜を除去した
のち、窒化雰囲気下で加熱保持して窒化処理することに
より表面に窒化層を形成させる窒化処理方法であって、
上記フッ化処理後窒化処理前に、高クロム鋼を一旦窒化
雰囲気下で加熱保持して表面に仮窒化層を形成させる仮
窒化処理を行い、上記仮窒化処理温度Ｔ２とフッ化処理
温度Ｔ１と窒化処理温度Ｔ ３ とが下記の式（１）の関係
にあることを特徴とする窒化処理方法。 【数１】 - 【請求項２】 炉本体内が開閉可能な隔壁で分割され、
フッ化処理室と、このフッ化処理室に上記隔壁を介して
連通する窒化処理室と、この窒化処理室に上記隔壁を介
して連通する冷却室が形成され、上記フッ化処理室に高
クロム鋼を装入する装入扉が設けられるとともに、上記
冷却室に高クロム鋼が排出される排出扉が設けられ、上
記各室の床面に、それぞれ高クロム鋼を上記フッ化処理
室から冷却室まで移動可能な状態で支受する支持台が設
けられ、フッ化処理室と窒化処理室に、室内加熱手段お
よび雰囲気ガス撹拌手段が設けられ、フッ化処理室にフ
ッ素系ガス供給パイプと排気パイプとが接続され、上記
窒化処理室に窒化雰囲気ガス供給パイプと排気パイプと
が接続されている、請求項１記載の窒化処理方法に用い
る窒化処理装置。 - 【請求項３】 フッ化処理室に窒化雰囲気ガス供給パイ
プが接続され、フッ化処理終了後のフッ化処理室に窒化
雰囲気ガスを供給して仮窒化処理を行うように構成した
請求項２記載の窒化処理装置。 - 【請求項４】 フッ化処理終了後の高クロム鋼を窒化処
理室に搬送し、窒化処理室で仮窒化処理を行うように構
成した請求項２記載の窒化処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01401897A JP3428847B2 (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | 窒化処理方法およびそれに用いる装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01401897A JP3428847B2 (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | 窒化処理方法およびそれに用いる装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10212565A JPH10212565A (ja) | 1998-08-11 |
| JP3428847B2 true JP3428847B2 (ja) | 2003-07-22 |
Family
ID=11849465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01401897A Expired - Fee Related JP3428847B2 (ja) | 1997-01-28 | 1997-01-28 | 窒化処理方法およびそれに用いる装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3428847B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004029320A1 (ja) * | 2002-09-24 | 2004-04-08 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | 金属リングの窒化処理方法及びその装置 |
| JP4771718B2 (ja) * | 2005-03-10 | 2011-09-14 | エア・ウォーターＮｖ株式会社 | 金属の窒化方法 |
| JP4947932B2 (ja) * | 2005-07-26 | 2012-06-06 | エア・ウォーターＮｖ株式会社 | 金属のガス窒化方法 |
| JP4921149B2 (ja) * | 2005-12-28 | 2012-04-25 | エア・ウォーターＮｖ株式会社 | 金属の窒化方法 |
| JP4295350B1 (ja) * | 2008-09-17 | 2009-07-15 | エア・ウォーター株式会社 | 熱処理炉の使用方法および熱処理方法ならびに熱処理炉 |
| JP2010070844A (ja) * | 2009-02-24 | 2010-04-02 | Air Water Inc | 熱処理炉の使用方法および熱処理方法ならびに熱処理炉 |
-
1997
- 1997-01-28 JP JP01401897A patent/JP3428847B2/ja not_active Expired - Fee Related
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