JPH04187755A - クランクシヤフトおよびその製法 - Google Patents
クランクシヤフトおよびその製法Info
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C3/04—Crankshafts, eccentric-shafts; Cranks, eccentrics
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ジャーナル部が硬質窒化層で形成され耐久性
等が飛躍的に向上しているクランクシャフトおよびその
製法に関するものである。
等が飛躍的に向上しているクランクシャフトおよびその
製法に関するものである。
一般に、エンジンのクランクシャフトは、第４図に示す
ように、そのジャーナル部２２ａがエンジン２０のクラ
ンクケース２１に設けた軸受部２３に回転自在に支受さ
れ、ピン部２２ｂとコンロッド２４とが回転自在に連結
されており、燃焼室２５での爆発力によるピストン２６
の下降時に、クランクシャフト２２に加わる力は上記軸
受部２３を中心としてクランクシャフト２２を湾曲させ
るように作用する。したがって、軸受部２３の軸受メタ
ル２７に対するジャーナル部２２ａを耐久性に冨んだも
のとする必要がある。
ように、そのジャーナル部２２ａがエンジン２０のクラ
ンクケース２１に設けた軸受部２３に回転自在に支受さ
れ、ピン部２２ｂとコンロッド２４とが回転自在に連結
されており、燃焼室２５での爆発力によるピストン２６
の下降時に、クランクシャフト２２に加わる力は上記軸
受部２３を中心としてクランクシャフト２２を湾曲させ
るように作用する。したがって、軸受部２３の軸受メタ
ル２７に対するジャーナル部２２ａを耐久性に冨んだも
のとする必要がある。
このため、クランクシャフト２２を構成する鋼材の種類
を特定し、鋼材自体の高い耐久性により、ジャーナル部
２２ａの耐久性を向上させることが行われている。しか
しながら、このようにする場合には、材料のコストアッ
プ、高重量化等の問題を生じる。
を特定し、鋼材自体の高い耐久性により、ジャーナル部
２２ａの耐久性を向上させることが行われている。しか
しながら、このようにする場合には、材料のコストアッ
プ、高重量化等の問題を生じる。
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、コス
トアップや高重量化を招くことなく、ジャーナル部の耐
久性を高めることをその目的とする。
トアップや高重量化を招くことなく、ジャーナル部の耐
久性を高めることをその目的とする。
〔課題を解決するための手段］
上記の目的を達成するため、本発明は、クランクシャフ
トのジャーナル部の表面層が、硬質窒化層に形成されて
いるクランクシャフトを第１の要旨とし、クランクシャ
フトのジャーナル部をフッ素系ガス雰囲気下で加熱状態
で保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒化雰囲
気下で加熱状態で保持して上記ジャーナル部の表面層に
硬質窒化層を形成するクランクシャフトの製法を第２の
要旨とする。
トのジャーナル部の表面層が、硬質窒化層に形成されて
いるクランクシャフトを第１の要旨とし、クランクシャ
フトのジャーナル部をフッ素系ガス雰囲気下で加熱状態
で保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒化雰囲
気下で加熱状態で保持して上記ジャーナル部の表面層に
硬質窒化層を形成するクランクシャフトの製法を第２の
要旨とする。
すなわち、本発明のクランクシャフトは、そのジャーナ
ル部の表面層が硬質窒化層に形成されているものであり
、クランクシャフト全体が硬質材料で構成されているも
のではないため、安価で、それ程重量も重くなく、しか
も耐久性に富んでいる。また、本発明の方法は、クラン
クシャフトのジャーナル部をフッ素系ガス雰囲気下で加
熱状態で保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒
化雰囲気下で加熱状態で保持して上記フッ化膜を除去す
ると同時に、その除去跡（上記ジャーナル部の表面層）
を硬質の窒化層に形成するようにしている。この方法は
、窒化処理に先立ってフッ化処理をすることにより、ジ
ャーナル部表面を清浄化すると同時に活性化するため、
窒化層を均一にかつかなり深く迄形成することができ、
硬質窒化層の層厚を均一にかつ厚くできるようになる。
ル部の表面層が硬質窒化層に形成されているものであり
、クランクシャフト全体が硬質材料で構成されているも
のではないため、安価で、それ程重量も重くなく、しか
も耐久性に富んでいる。また、本発明の方法は、クラン
クシャフトのジャーナル部をフッ素系ガス雰囲気下で加
熱状態で保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒
化雰囲気下で加熱状態で保持して上記フッ化膜を除去す
ると同時に、その除去跡（上記ジャーナル部の表面層）
を硬質の窒化層に形成するようにしている。この方法は
、窒化処理に先立ってフッ化処理をすることにより、ジ
ャーナル部表面を清浄化すると同時に活性化するため、
窒化層を均一にかつかなり深く迄形成することができ、
硬質窒化層の層厚を均一にかつ厚くできるようになる。
つぎに、本発明について詳しく説明する。
本発明のフッ化処理に使用するフッ素系ガスとは、ＮＦ
３．ＢＦ、、ＣＦ、、ＨＦ、ＳＦ６．Ｆ。
３．ＢＦ、、ＣＦ、、ＨＦ、ＳＦ６．Ｆ。
から選ばれた少なくとも一つのフッ素源成分をＮ２等の
不活性ガス中に含有させたもののことをいう。これらフ
ッ素源成分の中でも、反応性、取扱い性等の点でＮＦ、
が最も優れており実用的である。
不活性ガス中に含有させたもののことをいう。これらフ
ッ素源成分の中でも、反応性、取扱い性等の点でＮＦ、
が最も優れており実用的である。
本発明の窒化処理方法は、先に述べたように、上記フッ
素系ガス雰囲気下で、上記クランクシャフト（鋼製、例
えばステンレス鋼）のジャーナル部（ジャーナル部以外
の部分を公知の硬化防止剤を塗布してマスキングした状
態にしておく）を、例えばＮ Ｆ ｓの場合、２５０〜
４００″Ｃの温度に加熱保持し上記ジャーナル部の表面
を処理した後、公知の窒化用ガス例えばアンモニアを用
いて窒化処理（または浸炭窒化処理）を行う。このよう
なフッ素系ガスにおけるＮ Ｆ ｓ等のフッ素源成分の
濃度は、例えば１０００〜１１０００００ｐｐであり、
好ましくは２００００〜７００００ 、ｐ ｐｍ、より
好ましイノは３００００〜５ｏｏｏｏｐｐｍである。こ
のようなフッ素系ガス雰囲気中での保持時間は、鋼種、
クランクシャフトの形状寸法、加熱温度等に応じて適当
な時間を選べばよく、通常は数分ないし数十分である。
素系ガス雰囲気下で、上記クランクシャフト（鋼製、例
えばステンレス鋼）のジャーナル部（ジャーナル部以外
の部分を公知の硬化防止剤を塗布してマスキングした状
態にしておく）を、例えばＮ Ｆ ｓの場合、２５０〜
４００″Ｃの温度に加熱保持し上記ジャーナル部の表面
を処理した後、公知の窒化用ガス例えばアンモニアを用
いて窒化処理（または浸炭窒化処理）を行う。このよう
なフッ素系ガスにおけるＮ Ｆ ｓ等のフッ素源成分の
濃度は、例えば１０００〜１１０００００ｐｐであり、
好ましくは２００００〜７００００ 、ｐ ｐｍ、より
好ましイノは３００００〜５ｏｏｏｏｐｐｍである。こ
のようなフッ素系ガス雰囲気中での保持時間は、鋼種、
クランクシャフトの形状寸法、加熱温度等に応じて適当
な時間を選べばよく、通常は数分ないし数十分である。
本発明の方法をより具体的に説明すると、第４ ・図に
示す鋼製のクランクシャフト２２（ジャーナル部以外マ
スキングされている）のジャーナル部２２ａを例えば脱
脂洗浄し、第１図に示す熱処理炉ｌに装入する。この炉
１は、外殻２内に設けたヒータ３の内側に内容器４を入
れたビット炉で、ガス導入管５と排気管６が挿入されて
いる。ガス導入管５にはボンベ１５．１６から流量計１
７゜バルブ１８等を経由してガスが供給される。内部の
雰囲気はモータ７で回転するファン８によって撹拌され
る。上記クランクシャフト２２は金属製のコンテナ１１
に入れて炉内に装入される。図中、１３は真空ポンプ、
１４は除害装置である。この炉中にフッ素系ガス、例え
ばＮＦ、とＮ２の混合ガスを導入し、所定の反応温度に
加熱する。ＮＦ、は２５０〜４００℃の温度で活性基の
フッ素を発生し、これにより上記ジャーナル部２２ａの
表面の有機、無機系の汚染を除去すると同時に、このフ
ッ素が上記ジャーナル部２２ａの表面のＦｅ、クロム生
地ないしはＦｅ Ｏ，Ｆｅ３０ｚ、Ｃｒ２Ｏ５等の酸化
物と次式に示すように反応し、ジャーナル部２２ａの表
面に、ＦｅＦｚ、ＦｅＦｚ、ＣｒＦ、、ＣｒＦａ等の化
合物を組織中に含むごく薄いフッ化膜を形成する。
示す鋼製のクランクシャフト２２（ジャーナル部以外マ
スキングされている）のジャーナル部２２ａを例えば脱
脂洗浄し、第１図に示す熱処理炉ｌに装入する。この炉
１は、外殻２内に設けたヒータ３の内側に内容器４を入
れたビット炉で、ガス導入管５と排気管６が挿入されて
いる。ガス導入管５にはボンベ１５．１６から流量計１
７゜バルブ１８等を経由してガスが供給される。内部の
雰囲気はモータ７で回転するファン８によって撹拌され
る。上記クランクシャフト２２は金属製のコンテナ１１
に入れて炉内に装入される。図中、１３は真空ポンプ、
１４は除害装置である。この炉中にフッ素系ガス、例え
ばＮＦ、とＮ２の混合ガスを導入し、所定の反応温度に
加熱する。ＮＦ、は２５０〜４００℃の温度で活性基の
フッ素を発生し、これにより上記ジャーナル部２２ａの
表面の有機、無機系の汚染を除去すると同時に、このフ
ッ素が上記ジャーナル部２２ａの表面のＦｅ、クロム生
地ないしはＦｅ Ｏ，Ｆｅ３０ｚ、Ｃｒ２Ｏ５等の酸化
物と次式に示すように反応し、ジャーナル部２２ａの表
面に、ＦｅＦｚ、ＦｅＦｚ、ＣｒＦ、、ＣｒＦａ等の化
合物を組織中に含むごく薄いフッ化膜を形成する。
Ｆｅ Ｏ＋ ２ Ｆ−Ｆ ｅ Ｆｚ ＋ １／ ２ Ｑ
ｚＣｒｚ （ｈ ＋４Ｆ−＋２ＣｒＦｚ ＋３／２０ｚ
この反応により、上記ジャーナル部２２ａの表面の酸化
皮膜はフッ化膜に変換され、表面に吸着されていた０２
も除去される。そして、このようなフッ化膜は、０２
、Ｈｚ 、Ｈｚ Ｏが存在しない場合、６００°Ｃ以下
の温度で安定であって、後続の窒化処理までの間におけ
る金属素地への酸化皮膜の形成や０□の吸着を防止する
。また、このようなフッ化処理では、その第１段階で炉
材表面に対してフッ化膜が形成されることとなることか
ら、その膜によって以後の炉材表面に対するフッ素系ガ
スに基づく損傷が防止されるようになる。
ｚＣｒｚ （ｈ ＋４Ｆ−＋２ＣｒＦｚ ＋３／２０ｚ
この反応により、上記ジャーナル部２２ａの表面の酸化
皮膜はフッ化膜に変換され、表面に吸着されていた０２
も除去される。そして、このようなフッ化膜は、０２
、Ｈｚ 、Ｈｚ Ｏが存在しない場合、６００°Ｃ以下
の温度で安定であって、後続の窒化処理までの間におけ
る金属素地への酸化皮膜の形成や０□の吸着を防止する
。また、このようなフッ化処理では、その第１段階で炉
材表面に対してフッ化膜が形成されることとなることか
ら、その膜によって以後の炉材表面に対するフッ素系ガ
スに基づく損傷が防止されるようになる。
このように、フッ素系ガスで処理された上記ジャーナル
部２３を引き続き４８０〜７００ ’Ｃの窒化温度に加
熱し、その状態でＮ Ｈ３、あるいはＮＨ３と炭素源を
有するガス（例えばＲＸガス）との混合ガスを添加する
。これにより、上記フッ化膜が、Ｆ２または微量の水分
によって例えば次式のように還元あるいは破壊され、そ
れによって活性な金属素地が形成される。
部２３を引き続き４８０〜７００ ’Ｃの窒化温度に加
熱し、その状態でＮ Ｈ３、あるいはＮＨ３と炭素源を
有するガス（例えばＲＸガス）との混合ガスを添加する
。これにより、上記フッ化膜が、Ｆ２または微量の水分
によって例えば次式のように還元あるいは破壊され、そ
れによって活性な金属素地が形成される。
Ｃｒ Ｆ ４ ＋ ２ Ｈｚ →Ｃｒ ＋４ ＨＦ２Ｆ
ｅＦｓ ＋３Ｈｚ →２Ｆｅ＋６ＨＦこのようにして、
活性な金属素地が形成されると同時に、活性なＮ原子が
金属内に侵入、拡散してゆき、その結果、金属素地表面
にＣｒＮ、Ｆｅ。
ｅＦｓ ＋３Ｈｚ →２Ｆｅ＋６ＨＦこのようにして、
活性な金属素地が形成されると同時に、活性なＮ原子が
金属内に侵入、拡散してゆき、その結果、金属素地表面
にＣｒＮ、Ｆｅ。
Ｎ、Ｆｅ！ Ｎ、Ｆｅａ Ｎ等の窒化物を含有する化合
物層（窒化層）が形成される。ついで、処理後、クラン
クシャフト２２のマスキングをとることが行われる。
物層（窒化層）が形成される。ついで、処理後、クラン
クシャフト２２のマスキングをとることが行われる。
このような窒化層が形成されるのは、従来の窒化法でも
同様であるが、従来法では、常温より窒化温度まで上昇
する間に形成される酸化皮膜や、このとき吸着される０
□分によって表面の活性度が低下しているので、Ｎ原子
の表面吸着の度合いが低く、不均一である。また、この
ような不均一性は、Ｎ Ｈｘの分解の度合いを炉内で均
一に保つことが実際上困難であることによっても拡大さ
れる。本発明の方法では、上記ジャーナル部２２ａの表
面におけるＮ原子の吸着が均一かつ迅速に行われるので
、上記のような問題は生じない。
同様であるが、従来法では、常温より窒化温度まで上昇
する間に形成される酸化皮膜や、このとき吸着される０
□分によって表面の活性度が低下しているので、Ｎ原子
の表面吸着の度合いが低く、不均一である。また、この
ような不均一性は、Ｎ Ｈｘの分解の度合いを炉内で均
一に保つことが実際上困難であることによっても拡大さ
れる。本発明の方法では、上記ジャーナル部２２ａの表
面におけるＮ原子の吸着が均一かつ迅速に行われるので
、上記のような問題は生じない。
このようにして得られたクランクシャフト２２は、第２
図に示すように、そのジャーナル部２２ａの表面層が硬
質窒化層Ａで形成されていることから、耐久性に冨んで
いる。
図に示すように、そのジャーナル部２２ａの表面層が硬
質窒化層Ａで形成されていることから、耐久性に冨んで
いる。
第３図に示したエンジン２０には、クランクシャフト２
２の軸受としてころがり軸受３１が使用されている。そ
れ以外の部分は第４図と実質的に同じである。この場合
には上記クランクシャフト２２のジャーナル部２３とと
もにころがり軸受３１（特に、玉等の転動体とその保持
器）を本発明の窒化処理方法により窒化処理する。これ
により、ころがり軸受３１自身の摩擦抵抗が軽減され、
しかも、上記ジャーナル部２２ａところがり軸受３１と
の嵌合が一層堅固なものになる。
２の軸受としてころがり軸受３１が使用されている。そ
れ以外の部分は第４図と実質的に同じである。この場合
には上記クランクシャフト２２のジャーナル部２３とと
もにころがり軸受３１（特に、玉等の転動体とその保持
器）を本発明の窒化処理方法により窒化処理する。これ
により、ころがり軸受３１自身の摩擦抵抗が軽減され、
しかも、上記ジャーナル部２２ａところがり軸受３１と
の嵌合が一層堅固なものになる。
なお、上記実施例では、クランクシャフト２２のジャー
ナル部２２ａだけを、この発明の窒化処理方法により窒
化処理しているが、クランクシャフト２２の全体にも、
ジャーナル部２３と同様に、本発明の方法による窒化処
理をしてもよい。
ナル部２２ａだけを、この発明の窒化処理方法により窒
化処理しているが、クランクシャフト２２の全体にも、
ジャーナル部２３と同様に、本発明の方法による窒化処
理をしてもよい。
また、上記実施例では、クランクシャフトとして鋼製の
ものを用いているが、アルミニウム、チタン等の鋼基外
の金属材で構成しても上記と同様の効果が得られる。
ものを用いているが、アルミニウム、チタン等の鋼基外
の金属材で構成しても上記と同様の効果が得られる。
以上のように、本発明のクランクシャフトは、クランク
シャフトの全体を硬質材料で構成しているのではなく、
ジャーナル部の表面層を硬質窒化層で構成しているため
、安価で重量も重くなく、しかも耐久性に冨んでいる。
シャフトの全体を硬質材料で構成しているのではなく、
ジャーナル部の表面層を硬質窒化層で構成しているため
、安価で重量も重くなく、しかも耐久性に冨んでいる。
また、本発明の方法は、窒化処理に先立って、フッ化処
理を行う。これにより、ジャーナル部の表面の酸化皮膜
等の不働態皮膜がフッ化膜に変化し、ジャーナル部の表
面の保護が行われる。したがって、フッ化膜の形成から
窒化処理の間に時間的な経過があっても、上記ジャーナ
ル部の表面に形成されたフッ化膜は゛良好な状態で上記
ジャーナル部の表面の保護を行う結果、上記ジャーナル
部の表面に対する再度の酸化皮膜が防止される。このフ
ッ化膜は後続の窒化処理時に分解除去され、それによっ
て上記ジャーナル部の表面が露呈するようになる。この
露呈された金属表面は活性な状態となっていることから
、窒化処理におけるＮ原子はジャーナル部内に浸透しや
すくなっており、上記Ｎ原子は深く均一に浸透する。こ
れにより、ジャーナル部の表面層が、厚みが厚く、かつ
均一な硬質窒化層に形成される。
理を行う。これにより、ジャーナル部の表面の酸化皮膜
等の不働態皮膜がフッ化膜に変化し、ジャーナル部の表
面の保護が行われる。したがって、フッ化膜の形成から
窒化処理の間に時間的な経過があっても、上記ジャーナ
ル部の表面に形成されたフッ化膜は゛良好な状態で上記
ジャーナル部の表面の保護を行う結果、上記ジャーナル
部の表面に対する再度の酸化皮膜が防止される。このフ
ッ化膜は後続の窒化処理時に分解除去され、それによっ
て上記ジャーナル部の表面が露呈するようになる。この
露呈された金属表面は活性な状態となっていることから
、窒化処理におけるＮ原子はジャーナル部内に浸透しや
すくなっており、上記Ｎ原子は深く均一に浸透する。こ
れにより、ジャーナル部の表面層が、厚みが厚く、かつ
均一な硬質窒化層に形成される。
５ＵＳ３１６系ステンレス鋼製のクランクシャフト（３
００Ｘφ２５ｍ）のジャーナル部およびビン部をトリク
ロロエタン洗浄した後、このジャーナル部およびピン部
以外の部分をマスキングして、第１図に示すような熱処
理炉１に入れ、ＮＦ。
００Ｘφ２５ｍ）のジャーナル部およびビン部をトリク
ロロエタン洗浄した後、このジャーナル部およびピン部
以外の部分をマスキングして、第１図に示すような熱処
理炉１に入れ、ＮＦ。
を５０００ｐｐｍ含有するＮ２ガス雰囲気で３００℃で
１５分間保持した。その後５３０℃に加熱し、５０％Ｎ
Ｈ，＋５０％Ｎｚの混合ガスを炉内に導入して３時間窒
化処理を行い、しかるのち空冷して取り出した。
１５分間保持した。その後５３０℃に加熱し、５０％Ｎ
Ｈ，＋５０％Ｎｚの混合ガスを炉内に導入して３時間窒
化処理を行い、しかるのち空冷して取り出した。
得られたクランクシャフトのジャーナル部およびビン部
の窒化層の厚みは１０〜７０μｍであり、その表面硬度
は１０００〜１３５０Ｈｖであった。この表面硬度は、
従来知られた方法で窒化処理したものと比べて、はるか
に大きくなっている。
の窒化層の厚みは１０〜７０μｍであり、その表面硬度
は１０００〜１３５０Ｈｖであった。この表面硬度は、
従来知られた方法で窒化処理したものと比べて、はるか
に大きくなっている。
第１図は本発明の一実施例に用いる熱処理炉の断面図、
第２図はクランクシャフトのジャーナル部の窒化層の状
態を示す断面図、第３図および第４図はクランクシャフ
トを組込んだエンジンの要部の断面図である。 １・・・熱処理炉 ２２・・・クランクシャフト ２３
・・・クランクシャフトのジャーナル部特許出願人
大同酸素株式会社 代理人 弁理士 西 藤 征 音 節２図 第３図
第２図はクランクシャフトのジャーナル部の窒化層の状
態を示す断面図、第３図および第４図はクランクシャフ
トを組込んだエンジンの要部の断面図である。 １・・・熱処理炉 ２２・・・クランクシャフト ２３
・・・クランクシャフトのジャーナル部特許出願人
大同酸素株式会社 代理人 弁理士 西 藤 征 音 節２図 第３図
Claims (2)
- （１）クランクシャフトのジャーナル部の表面層が、硬
質窒化層に形成されていることを特徴とするクランクシ
ャフト。 - （２）クランクシャフトのジャーナル部をフッ素系ガス
雰囲気下で加熱状態で保持してその表面にフッ化膜を生
成した後、窒化雰囲気下で加熱状態で保持して上記ジャ
ーナル部の表面層に硬質窒化層を形成したことを特徴と
するクランクシャフトの製法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316561A JP3026596B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | クランクシヤフトおよびその製法 |
| EP92902485A EP0515701B1 (en) | 1990-11-20 | 1991-11-20 | Method of manufacturing a crankshaft |
| DE69118170T DE69118170T2 (de) | 1990-11-20 | 1991-11-20 | Verfahren zur herstellung einer kurbelwelle |
| PCT/JP1991/001597 WO1992008820A1 (en) | 1990-11-20 | 1991-11-20 | Crankshaft and method of manufacturing thereof |
| KR1019920701271A KR100225280B1 (en) | 1990-11-20 | 1992-05-29 | Crank shaft and method of manufacturing the same |
| TW082106485A TW233313B (ja) | 1990-11-20 | 1993-08-13 | |
| US08/213,819 US5426998A (en) | 1990-11-20 | 1994-03-16 | Crank shaft and method of manufacturing the same |
| US08/424,602 US6020025A (en) | 1990-11-20 | 1995-04-17 | Method of manufacturing a crank shaft |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2316561A JP3026596B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | クランクシヤフトおよびその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04187755A true JPH04187755A (ja) | 1992-07-06 |
| JP3026596B2 JP3026596B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=18078470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2316561A Expired - Lifetime JP3026596B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | クランクシヤフトおよびその製法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0515701B1 (ja) |
| JP (1) | JP3026596B2 (ja) |
| KR (1) | KR100225280B1 (ja) |
| DE (1) | DE69118170T2 (ja) |
| TW (1) | TW233313B (ja) |
| WO (1) | WO1992008820A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0754123A (ja) * | 1994-06-17 | 1995-02-28 | Daido Hoxan Inc | 鋼の窒化方法 |
| JP2009504998A (ja) * | 2005-08-06 | 2009-02-05 | マーレ インターナショナル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 燃焼機関のための構成ユニット |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3174422B2 (ja) * | 1993-03-01 | 2001-06-11 | エア・ウォーター株式会社 | ステンレス窒化品 |
| TW237484B (ja) * | 1992-09-16 | 1995-01-01 | Daido Oxygen | |
| US5403409A (en) * | 1993-03-01 | 1995-04-04 | Daidousanso Co., Ltd. | Nitrided stainless steel products |
| JPH102336A (ja) * | 1996-04-16 | 1998-01-06 | Koyo Seiko Co Ltd | 軸受用保持器とその製造方法 |
| DE10227521A1 (de) * | 2002-06-20 | 2004-01-15 | Robert Bosch Gmbh | Bauelement mit einem Bereich aus nichtmagnetischem Stahl und einer magnetischen Randschicht und Verfahren zu dessen Herstellung |
| DE102008048020A1 (de) * | 2008-09-19 | 2010-03-25 | Schaeffler Kg | Gleitlager |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58160618A (ja) * | 1982-03-16 | 1983-09-24 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | クランクシヤフトの表面処理方法 |
| JPS6086213A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-15 | Isuzu Motors Ltd | 内燃機関のクランク軸の製造方法 |
| JPH01158212A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-21 | Toyota Motor Corp | オイル漏れ防止処置が講じられたシャフト |
| JPH02175855A (ja) * | 1988-07-20 | 1990-07-09 | Hashimoto Kasei Kogyo Kk | フッ化不働態膜が形成された金属材料並びにその金属材料を用いた装置 |
| JP2501925B2 (ja) * | 1989-12-22 | 1996-05-29 | 大同ほくさん株式会社 | 金属材の前処理方法 |
-
1990
- 1990-11-20 JP JP2316561A patent/JP3026596B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-11-20 EP EP92902485A patent/EP0515701B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-20 DE DE69118170T patent/DE69118170T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-11-20 WO PCT/JP1991/001597 patent/WO1992008820A1/ja active IP Right Grant
-
1992
- 1992-05-29 KR KR1019920701271A patent/KR100225280B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-08-13 TW TW082106485A patent/TW233313B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0754123A (ja) * | 1994-06-17 | 1995-02-28 | Daido Hoxan Inc | 鋼の窒化方法 |
| JP2009504998A (ja) * | 2005-08-06 | 2009-02-05 | マーレ インターナショナル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 燃焼機関のための構成ユニット |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0515701B1 (en) | 1996-03-20 |
| KR920702435A (ko) | 1992-09-04 |
| DE69118170T2 (de) | 1996-10-02 |
| EP0515701A1 (en) | 1992-12-02 |
| TW233313B (ja) | 1994-11-01 |
| DE69118170D1 (de) | 1996-04-25 |
| EP0515701A4 (en) | 1993-09-08 |
| JP3026596B2 (ja) | 2000-03-27 |
| KR100225280B1 (en) | 1999-10-15 |
| WO1992008820A1 (en) | 1992-05-29 |
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