JP3367059B2 - 無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物 - Google Patents
無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物Info
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- JP3367059B2 JP3367059B2 JP00702594A JP702594A JP3367059B2 JP 3367059 B2 JP3367059 B2 JP 3367059B2 JP 00702594 A JP00702594 A JP 00702594A JP 702594 A JP702594 A JP 702594A JP 3367059 B2 JP3367059 B2 JP 3367059B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、無架橋発泡用エチレン
−α−オレフィン共重合体樹脂組成物に関する。
−α−オレフィン共重合体樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
ポリエチレン樹脂発泡成形体を得る方法として、予備発
泡粒子を用いる、いわゆるビーズ成形法が行われてい
る。現在、架橋した予備発泡粒子を用いて発泡成形体を
製造しているが、架橋工程が必須であり、またそれに用
いる薬品等も必要であり、しかも再利用しにくいという
不都合を有する。
ポリエチレン樹脂発泡成形体を得る方法として、予備発
泡粒子を用いる、いわゆるビーズ成形法が行われてい
る。現在、架橋した予備発泡粒子を用いて発泡成形体を
製造しているが、架橋工程が必須であり、またそれに用
いる薬品等も必要であり、しかも再利用しにくいという
不都合を有する。
【０００３】一方、架橋した予備発泡粒子の課題を解決
するために、無架橋のエチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂を用いて発泡成形体を製造することが提案されて
いる（特開昭５８−７６４３３号公報、特開平１−１３
５８０６号公報等）。しかしながら、これらのエチレン
−α−オレフィン共重合体樹脂を用いて製造された発泡
成形体では、成形温度巾が狭く、また発泡成形体表面の
発泡状態が悪い等の問題があった。
するために、無架橋のエチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂を用いて発泡成形体を製造することが提案されて
いる（特開昭５８−７６４３３号公報、特開平１−１３
５８０６号公報等）。しかしながら、これらのエチレン
−α−オレフィン共重合体樹脂を用いて製造された発泡
成形体では、成形温度巾が狭く、また発泡成形体表面の
発泡状態が悪い等の問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】かかる事情に鑑み、本発
明者等は、安定して良好な発泡成形体を得ることについ
て鋭意検討を重ねた結果、特定性状のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂と、特定性状のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂とを特定量配合し、押出造粒法で
得られる樹脂組成物であって、熱処理後に示差走査熱量
測定により得られる融解曲線が特定物性を示す樹脂組成
物が、成形温度巾が広く、発泡成形体表面の発泡状態が
良好であることを見出し、さらに種々の検討を加えて本
発明を完成させた。
明者等は、安定して良好な発泡成形体を得ることについ
て鋭意検討を重ねた結果、特定性状のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂と、特定性状のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂とを特定量配合し、押出造粒法で
得られる樹脂組成物であって、熱処理後に示差走査熱量
測定により得られる融解曲線が特定物性を示す樹脂組成
物が、成形温度巾が広く、発泡成形体表面の発泡状態が
良好であることを見出し、さらに種々の検討を加えて本
発明を完成させた。
【０００５】すなわち、本発明は、（Ａ）メルトフロー
レートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９０ｇ／
ｃｍ3 以上０．９３ｇ／ｃｍ3 未満のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂７０〜９０重量％、および（Ｂ）
メルトフローレートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が
０．９３ｇ／ｃｍ3 以上０．９６ｇ／ｃｍ3 以下のエチ
レン−α−オレフィン共重合体樹脂１０〜３０重量％を
含有する、メルトフローレートが０．５〜５ｇ／１０
分、密度が０．９２ｇ／ｃｍ3 以上０．９４ｇ／ｃｍ3
以下で、押出造粒法で得られる樹脂組成物であって、１
２０℃〜１２７℃の温度で熱処理した後、示差走査熱量
測定によって得られる融解曲線に２つの吸熱ピークが現
われ、そのピーク温度巾が１５℃以上、高温側の吸熱ピ
ークの熱量比が３０〜６０％であることを特徴とする無
架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成
物を提供するものである。
レートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９０ｇ／
ｃｍ3 以上０．９３ｇ／ｃｍ3 未満のエチレン−α−オ
レフィン共重合体樹脂７０〜９０重量％、および（Ｂ）
メルトフローレートが０．５〜５０ｇ／１０分、密度が
０．９３ｇ／ｃｍ3 以上０．９６ｇ／ｃｍ3 以下のエチ
レン−α−オレフィン共重合体樹脂１０〜３０重量％を
含有する、メルトフローレートが０．５〜５ｇ／１０
分、密度が０．９２ｇ／ｃｍ3 以上０．９４ｇ／ｃｍ3
以下で、押出造粒法で得られる樹脂組成物であって、１
２０℃〜１２７℃の温度で熱処理した後、示差走査熱量
測定によって得られる融解曲線に２つの吸熱ピークが現
われ、そのピーク温度巾が１５℃以上、高温側の吸熱ピ
ークの熱量比が３０〜６０％であることを特徴とする無
架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成
物を提供するものである。
【０００６】以下、本発明を詳細に説明する。本発明に
おいて用いる（Ａ）、（Ｂ）のエチレン−α−オレフィ
ン共重合体樹脂は、エチレンとα−オレフィンを遷移金
属触媒を使用して重合することによって得られるもので
ある。重合反応は、通常３０〜３００℃の重合温度下、
常圧〜３０００ｋｇ／ｃｍ2の重合圧力下、溶媒の存在
下または不存在下、気−固、液−固または均一液相下で
実施される。
おいて用いる（Ａ）、（Ｂ）のエチレン−α−オレフィ
ン共重合体樹脂は、エチレンとα−オレフィンを遷移金
属触媒を使用して重合することによって得られるもので
ある。重合反応は、通常３０〜３００℃の重合温度下、
常圧〜３０００ｋｇ／ｃｍ2の重合圧力下、溶媒の存在
下または不存在下、気−固、液−固または均一液相下で
実施される。
【０００７】α−オレフィンとしては、例えばプロピレ
ン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−
１、オクテン−１、デセン−１、オクタデセン−１等の
炭素数３〜１８のα−オレフィンが用いることができ、
中でも炭素数３〜１０のα−オレフィンが好ましい。こ
れらα−オレフィンは一種のみならず二種以上用いるこ
とができる。α−オレフィンの含量は、（Ａ）のエチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂が、通常１〜１５モル
％であり、（Ｂ）のエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂が、通常０．５〜５モル％である。α−オレフィン
の種類および含量で密度がコントロールされ、樹脂
（Ａ）、（Ｂ）が区別される。
ン、ブテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−
１、オクテン−１、デセン−１、オクタデセン−１等の
炭素数３〜１８のα−オレフィンが用いることができ、
中でも炭素数３〜１０のα−オレフィンが好ましい。こ
れらα−オレフィンは一種のみならず二種以上用いるこ
とができる。α−オレフィンの含量は、（Ａ）のエチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂が、通常１〜１５モル
％であり、（Ｂ）のエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂が、通常０．５〜５モル％である。α−オレフィン
の種類および含量で密度がコントロールされ、樹脂
（Ａ）、（Ｂ）が区別される。
【０００８】本発明で用いるエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）
は、０．５〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜１０
ｇ／１０分であり、ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満で
は、発泡時の流動性が悪く、高発泡にするのが困難であ
り、５０ｇ／１０分を超えると発泡成形体の耐衝撃性が
低下する。
共重合体樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）
は、０．５〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜１０
ｇ／１０分であり、ＭＦＲが０．５ｇ／１０分未満で
は、発泡時の流動性が悪く、高発泡にするのが困難であ
り、５０ｇ／１０分を超えると発泡成形体の耐衝撃性が
低下する。
【０００９】本発明で用いるエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂（Ａ）の密度は、０．９０ｇ／ｃｍ3 以上
０．９３ｇ／ｃｍ3 未満、好ましくは０．９１ｇ／ｃｍ
3 以上０．９３ｇ／ｃｍ3 未満であり、密度が０．９０
ｇ／ｃｍ3 未満、または０．９３ｇ／ｃｍ3 を超えると
成形温度巾が狭くなる。
共重合体樹脂（Ａ）の密度は、０．９０ｇ／ｃｍ3 以上
０．９３ｇ／ｃｍ3 未満、好ましくは０．９１ｇ／ｃｍ
3 以上０．９３ｇ／ｃｍ3 未満であり、密度が０．９０
ｇ／ｃｍ3 未満、または０．９３ｇ／ｃｍ3 を超えると
成形温度巾が狭くなる。
【００１０】本発明で用いるエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂（Ｂ）のＭＦＲは、０．５〜５０ｇ／１０
分、好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分であり、ＭＦＲ
が０．５ｇ／１０分未満では、発泡時の流動性が悪く、
高発泡にするのが困難であり、５０ｇ／１０分を超える
と発泡成形体の耐衝撃性が低下する。
共重合体樹脂（Ｂ）のＭＦＲは、０．５〜５０ｇ／１０
分、好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分であり、ＭＦＲ
が０．５ｇ／１０分未満では、発泡時の流動性が悪く、
高発泡にするのが困難であり、５０ｇ／１０分を超える
と発泡成形体の耐衝撃性が低下する。
【００１１】本発明で用いるエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂（Ｂ）の密度は、０．９３ｇ／ｃｍ3 以上
０．９６ｇ／ｃｍ3 以下、好ましくは０．９４ｇ／ｃｍ
3 以上０．９６ｇ／ｃｍ3 以下であり、密度が０．９３
ｇ／ｃｍ3 未満、または０．９６ｇ／ｃｍ3 を超えると
成形温度巾が狭くなる。
共重合体樹脂（Ｂ）の密度は、０．９３ｇ／ｃｍ3 以上
０．９６ｇ／ｃｍ3 以下、好ましくは０．９４ｇ／ｃｍ
3 以上０．９６ｇ／ｃｍ3 以下であり、密度が０．９３
ｇ／ｃｍ3 未満、または０．９６ｇ／ｃｍ3 を超えると
成形温度巾が狭くなる。
【００１２】エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ａ）の配合量は７０〜９０重量％、好ましくは７０〜
８５重量％、エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ｂ）の配合量は３０〜１０重量％、好ましくは３０〜
１５重量％であり、エチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂（Ｂ）の配合量が１０重量％未満、または３０重量
％を超えると成形温度巾が狭くなる。
（Ａ）の配合量は７０〜９０重量％、好ましくは７０〜
８５重量％、エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ｂ）の配合量は３０〜１０重量％、好ましくは３０〜
１５重量％であり、エチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂（Ｂ）の配合量が１０重量％未満、または３０重量
％を超えると成形温度巾が狭くなる。
【００１３】エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ａ）及びエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ｂ）を含有する樹脂組成物のＭＦＲは、０．５〜５ｇ
／１０分、好ましくは１〜３ｇ／１０分であり、ＭＦＲ
が０．５ｇ／１０分未満では、発泡時の流動性が悪く、
高発泡にするのが困難であり、５ｇ／１０分を超えると
発泡粒の気泡径の均一性が低下する。また、上記組成物
の密度は０．９２ｇ／ｃｍ3 以上０．９４ｇ／ｃｍ3 以
下、好ましくは０．９２５ｇ／ｃｍ3 以上０．９３５ｇ
／ｃｍ3 以下であり、密度が０．９２ｇ／ｃｍ3 未満で
は、剛性が低下し、０．９４ｇ／ｃｍ3 を超えると成形
温度巾が狭くなる。
（Ａ）及びエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
（Ｂ）を含有する樹脂組成物のＭＦＲは、０．５〜５ｇ
／１０分、好ましくは１〜３ｇ／１０分であり、ＭＦＲ
が０．５ｇ／１０分未満では、発泡時の流動性が悪く、
高発泡にするのが困難であり、５ｇ／１０分を超えると
発泡粒の気泡径の均一性が低下する。また、上記組成物
の密度は０．９２ｇ／ｃｍ3 以上０．９４ｇ／ｃｍ3 以
下、好ましくは０．９２５ｇ／ｃｍ3 以上０．９３５ｇ
／ｃｍ3 以下であり、密度が０．９２ｇ／ｃｍ3 未満で
は、剛性が低下し、０．９４ｇ／ｃｍ3 を超えると成形
温度巾が狭くなる。
【００１４】本発明は、樹脂（Ａ）及び樹脂（Ｂ）を含
有する樹脂組成物であって、１２０〜１２７℃の温度で
熱処理した後、示差走査熱量測定によって得られる融解
曲線に２つの吸熱ピークが現れ、そのピーク温度巾が１
５℃以上、好ましくは１５〜２５℃であり、高温側の吸
熱ピークの熱量比が３０〜６０％であることを特徴とす
る樹脂組成物である。ピーク温度巾が１５℃未満、また
は高温側の吸熱ピークの熱量比が３０％未満では成形温
度巾が狭くなり、高温側の吸熱ピークの熱量比が６０％
を超えると成形体の表面性が悪くなる。ピーク温度巾と
は、融解曲線における高温側融解ピーク温度と低温側融
解ピーク温度の差をいう。また、高温側の吸熱ピークの
熱量比とは、融解曲線における高温側のピーク面積を、
低温側のピーク面積と高温側のピーク面積の合計で除し
た値をいう。
有する樹脂組成物であって、１２０〜１２７℃の温度で
熱処理した後、示差走査熱量測定によって得られる融解
曲線に２つの吸熱ピークが現れ、そのピーク温度巾が１
５℃以上、好ましくは１５〜２５℃であり、高温側の吸
熱ピークの熱量比が３０〜６０％であることを特徴とす
る樹脂組成物である。ピーク温度巾が１５℃未満、また
は高温側の吸熱ピークの熱量比が３０％未満では成形温
度巾が狭くなり、高温側の吸熱ピークの熱量比が６０％
を超えると成形体の表面性が悪くなる。ピーク温度巾と
は、融解曲線における高温側融解ピーク温度と低温側融
解ピーク温度の差をいう。また、高温側の吸熱ピークの
熱量比とは、融解曲線における高温側のピーク面積を、
低温側のピーク面積と高温側のピーク面積の合計で除し
た値をいう。
【００１５】樹脂組成物を得るためのブレンド方法は、
押出造粒法である。
押出造粒法である。
【００１６】本発明の樹脂組成物は、中和剤、分散剤、
酸化防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、顔料、フィラ
ー等の他の付加的成分を本発明の効果を阻害しない範囲
で配合することができる。
酸化防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、顔料、フィラ
ー等の他の付加的成分を本発明の効果を阻害しない範囲
で配合することができる。
【００１７】本発明の無架橋発泡用エチレン−α−オレ
フィン共重合体樹脂組成物を用いて発泡成形体を得る方
法は特に制限されないが、樹脂組成物の溶融温度、例え
ば１２０℃〜１２７℃の温度で予備発泡を行なって平均
粒子径が約２〜６ｍｍの予備発泡粒子を得たあと、この
粒子を直ちに、または例えば２０℃、大気圧下に約１２
〜７２時間かけて養生した後、金型に入れ、水蒸気加熱
することにより発泡成形体を製造することができる。
フィン共重合体樹脂組成物を用いて発泡成形体を得る方
法は特に制限されないが、樹脂組成物の溶融温度、例え
ば１２０℃〜１２７℃の温度で予備発泡を行なって平均
粒子径が約２〜６ｍｍの予備発泡粒子を得たあと、この
粒子を直ちに、または例えば２０℃、大気圧下に約１２
〜７２時間かけて養生した後、金型に入れ、水蒸気加熱
することにより発泡成形体を製造することができる。
【００１８】予備発泡は、耐圧容器中で、樹脂粒子と揮
発性発泡剤とを分散剤の存在下で水に分散させ、その樹
脂粒子を粒子の融点に近い温度に加熱して、粒子内に揮
発性発泡剤を含浸させた後、揮発性発泡剤の示す蒸気圧
以上で耐圧容器内の温度、圧力を一定に保持しながら、
容器内容物を容器内よりも低圧の雰囲気下に放出するこ
とにより行なう。
発性発泡剤とを分散剤の存在下で水に分散させ、その樹
脂粒子を粒子の融点に近い温度に加熱して、粒子内に揮
発性発泡剤を含浸させた後、揮発性発泡剤の示す蒸気圧
以上で耐圧容器内の温度、圧力を一定に保持しながら、
容器内容物を容器内よりも低圧の雰囲気下に放出するこ
とにより行なう。
【００１９】前記揮発性発泡剤としては、例えばプロパ
ン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族
炭化水素類、シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂
肪族炭化水素類、およびトリクロロモノフルオロメタ
ン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロテトラフルオ
ロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチ
レンクロライド等のハロゲン化炭化水素類が使用され
る。前記揮発性発泡剤の使用量は、無架橋発泡用エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物１００重量部に
対し、通常１０〜６０重量部である。
ン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族
炭化水素類、シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂
肪族炭化水素類、およびトリクロロモノフルオロメタ
ン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロテトラフルオ
ロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチ
レンクロライド等のハロゲン化炭化水素類が使用され
る。前記揮発性発泡剤の使用量は、無架橋発泡用エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物１００重量部に
対し、通常１０〜６０重量部である。
【００２０】前記分散剤としては、例えばリン酸カルシ
ウム、酸化アルミニウム、酸化チタン、塩基性炭酸マグ
ネシウム、塩基性炭酸亜鉛等が挙げられる。分散剤の使
用量は、無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂組成物１００重量部に対し、通常０．１〜３重量
部である。また、前記水の使用量は、無架橋発泡用エチ
レン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物１００重量部
に対し、通常１００〜５００重量部である。
ウム、酸化アルミニウム、酸化チタン、塩基性炭酸マグ
ネシウム、塩基性炭酸亜鉛等が挙げられる。分散剤の使
用量は、無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂組成物１００重量部に対し、通常０．１〜３重量
部である。また、前記水の使用量は、無架橋発泡用エチ
レン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物１００重量部
に対し、通常１００〜５００重量部である。
【００２１】前記のようにして得られる発泡成形体は、
通常、発泡倍率３０〜５０倍の高発泡のものであり、ま
た、平均気泡径１００〜７００μｍの均一な気泡径を有
するものである。
通常、発泡倍率３０〜５０倍の高発泡のものであり、ま
た、平均気泡径１００〜７００μｍの均一な気泡径を有
するものである。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の無架橋発泡
用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物は、発
泡成形時に安定した成形性を示し、高発泡の成形体を得
ることができる。
用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物は、発
泡成形時に安定した成形性を示し、高発泡の成形体を得
ることができる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明するが、
本発明はこれら実施例によって何ら限定されるものでは
ない。以下の実施例及び比較例における評価方法は次の
とおりである。 （１）メルトフローレート ＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定温度１９０℃、荷重
２．１６ｋｇの条件で測定した。 （２）密度 ＪＩＳ Ｋ６７６０に基づき測定した。 （３）熱処理後の示差走査熱量測定 １５０℃で厚さ０．５ｍｍにプレス成形したシートを、
温度が１２０℃〜１２７℃のオーブン中に１時間入れて
熱処理した後取り出し、パーキンエルマーＤＳＣ７型を
用い、試料１０ｍｇを４０℃から１５０℃まで２０℃／
分で加熱昇温して示差走査熱量測定を行なった。図１に
示したように、得られた融解曲線に２つの吸熱ピークが
現われる。図１において、低温側融解ピーク温度をＴｍ
L 、高温側融解ピーク温度をＴｍ H とし、低温側のピー
ク面積をＡL 、高温側のピーク面積をＡH とした。下記
式によりピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を
算出した。 ピーク温度巾（℃）＝ＴｍH −ＴｍL 高温側の吸熱ピークの熱量比（％）＝ＡH ／（ＡL ＋Ａ
H ） （４）予備発泡粒子の発泡状態 目視により良好なものを○、悪いものを×とした。 （５）発泡成形体の成形性 予備発泡粒子を金型に充填し、水蒸気で加熱成形し、発
泡成形体を得る工程において、良好な発泡成形体が得ら
れる水蒸気の巾（温度巾）が広いものを○、狭いものを
×とした。
本発明はこれら実施例によって何ら限定されるものでは
ない。以下の実施例及び比較例における評価方法は次の
とおりである。 （１）メルトフローレート ＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定温度１９０℃、荷重
２．１６ｋｇの条件で測定した。 （２）密度 ＪＩＳ Ｋ６７６０に基づき測定した。 （３）熱処理後の示差走査熱量測定 １５０℃で厚さ０．５ｍｍにプレス成形したシートを、
温度が１２０℃〜１２７℃のオーブン中に１時間入れて
熱処理した後取り出し、パーキンエルマーＤＳＣ７型を
用い、試料１０ｍｇを４０℃から１５０℃まで２０℃／
分で加熱昇温して示差走査熱量測定を行なった。図１に
示したように、得られた融解曲線に２つの吸熱ピークが
現われる。図１において、低温側融解ピーク温度をＴｍ
L 、高温側融解ピーク温度をＴｍ H とし、低温側のピー
ク面積をＡL 、高温側のピーク面積をＡH とした。下記
式によりピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を
算出した。 ピーク温度巾（℃）＝ＴｍH −ＴｍL 高温側の吸熱ピークの熱量比（％）＝ＡH ／（ＡL ＋Ａ
H ） （４）予備発泡粒子の発泡状態 目視により良好なものを○、悪いものを×とした。 （５）発泡成形体の成形性 予備発泡粒子を金型に充填し、水蒸気で加熱成形し、発
泡成形体を得る工程において、良好な発泡成形体が得ら
れる水蒸気の巾（温度巾）が広いものを○、狭いものを
×とした。
【００２４】実施例１
成分（Ａ）のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂と
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ヘキセン−
１共重合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルト
フローレート２ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃ
ｍ3 ）８０重量％と成分（Ｂ）のエチレン−α−オレフ
ィン共重合体樹脂として、丸善ポリマー社製ケミレッツ
−ＨＤ １１５０（メルトフローレート １５ｇ／１０
分、密度 ０．９５７ｇ／ｃｍ3 ）２０重量％を４０ｍ
ｍ径のスクリューを有する押出機にて２３０℃で造粒し
無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組
成物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２
７ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物を１２０
℃、１２３℃、１２５℃及び１２７℃の温度で熱処理し
た試料について、示差走査熱量測定による融解曲線のピ
ーク温度巾と、高温側の吸熱ピークの熱量比を測定し
た。その結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、１２
３℃で２１℃、１２５℃で２０℃、１２７℃で２０℃で
あり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５８
％、１２３℃で５０％、１２５℃で４６％、１２７℃で
３６％であった。また、得られた樹脂組成物１００重量
部、ジクロロジフルオロメタン３０重量部、微粒状酸化
アルミニウム１重量部、水３００重量部をオートクレー
ブ内に入れ、オートクレーブ内の温度を１２０℃、圧力
を３０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、その内圧をジクロロジフル
オロメタンを加えることにより圧力を３０ｋｇ／ｃｍ2
Ｇに保持しながら、オートクレーブの一端を解放し、内
容物を大気中に放出して予備発泡粒子を得た。得られた
予備発泡粒子を２０℃、大気圧下で４８時間養生した
後、金型に充填し、１．５〜３．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの水
蒸気で加熱成形し、発泡成形体を得た。得られた結果を
表１に示す。
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ヘキセン−
１共重合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルト
フローレート２ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃ
ｍ3 ）８０重量％と成分（Ｂ）のエチレン−α−オレフ
ィン共重合体樹脂として、丸善ポリマー社製ケミレッツ
−ＨＤ １１５０（メルトフローレート １５ｇ／１０
分、密度 ０．９５７ｇ／ｃｍ3 ）２０重量％を４０ｍ
ｍ径のスクリューを有する押出機にて２３０℃で造粒し
無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組
成物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２
７ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物を１２０
℃、１２３℃、１２５℃及び１２７℃の温度で熱処理し
た試料について、示差走査熱量測定による融解曲線のピ
ーク温度巾と、高温側の吸熱ピークの熱量比を測定し
た。その結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、１２
３℃で２１℃、１２５℃で２０℃、１２７℃で２０℃で
あり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５８
％、１２３℃で５０％、１２５℃で４６％、１２７℃で
３６％であった。また、得られた樹脂組成物１００重量
部、ジクロロジフルオロメタン３０重量部、微粒状酸化
アルミニウム１重量部、水３００重量部をオートクレー
ブ内に入れ、オートクレーブ内の温度を１２０℃、圧力
を３０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、その内圧をジクロロジフル
オロメタンを加えることにより圧力を３０ｋｇ／ｃｍ2
Ｇに保持しながら、オートクレーブの一端を解放し、内
容物を大気中に放出して予備発泡粒子を得た。得られた
予備発泡粒子を２０℃、大気圧下で４８時間養生した
後、金型に充填し、１．５〜３．５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの水
蒸気で加熱成形し、発泡成形体を得た。得られた結果を
表１に示す。
【００２５】実施例２
実施例１で使用したものと同じ成分（Ａ）７５重量％
と、実施例１で使用したものと同じ成分（Ｂ）２５重量
％を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し無架橋発泡
用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物（メル
トフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２８ｇ／ｃｍ
3 ）を得た。得られた樹脂組成物のピーク温度巾と高温
側の吸熱ピークの熱量比を、実施例１と同様にして測定
した結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、１２３℃
で２２℃、１２５℃で２１℃、１２７℃で１５℃であ
り、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５６％、
１２３℃で５５％、１２５℃で４５％、１２７℃で３８
％であった。また、得られた樹脂組成物を用いる以外
は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成形体
を得た。得られた結果を表１に示す。
と、実施例１で使用したものと同じ成分（Ｂ）２５重量
％を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し無架橋発泡
用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物（メル
トフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２８ｇ／ｃｍ
3 ）を得た。得られた樹脂組成物のピーク温度巾と高温
側の吸熱ピークの熱量比を、実施例１と同様にして測定
した結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、１２３℃
で２２℃、１２５℃で２１℃、１２７℃で１５℃であ
り、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５６％、
１２３℃で５５％、１２５℃で４５％、１２７℃で３８
％であった。また、得られた樹脂組成物を用いる以外
は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成形体
を得た。得られた結果を表１に示す。
【００２６】実施例３
成分（Ａ）のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂と
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１
共重合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフ
ローレート２ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃｍ3 ）
８０重量％と実施例１で使用したものと同じ成分（Ｂ）
２０重量％を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し無
架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成
物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２７
ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物のピーク温度
巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を、実施例１と同様に
して測定した結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、
１２３℃で２０℃、１２５℃で２０℃、１２７℃で２０
℃であり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５
７％、１２３℃で５０％、１２５℃で４８％、１２７℃
で３８％であった。また、得られた樹脂組成物を用いる
以外は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成
形体を得た。得られた結果を表１に示す。
して、高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、
重合温度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１
共重合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフ
ローレート２ｇ／１０分、密度０．９２０ｇ／ｃｍ3 ）
８０重量％と実施例１で使用したものと同じ成分（Ｂ）
２０重量％を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し無
架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成
物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度０．９２７
ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物のピーク温度
巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を、実施例１と同様に
して測定した結果、ピーク温度巾は１２０℃で２０℃、
１２３℃で２０℃、１２５℃で２０℃、１２７℃で２０
℃であり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０℃で５
７％、１２３℃で５０％、１２５℃で４８％、１２７℃
で３８％であった。また、得られた樹脂組成物を用いる
以外は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡成
形体を得た。得られた結果を表１に示す。
【００２７】比較例１
実施例１で使用したものと同じ成分（Ａ）８０重量％と
成分（Ｂ）のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂と
して、丸善ポリマー社製ケミレッツ−ＨＤ ２０５０
（メルトフローレート５ｇ／１０分、密度０．９６２ｇ
／ｃｍ3 ）２０重量％を用いる以外は、実施例１と同様
に造粒し無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂組成物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度
０．９２８ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物の
ピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を、実施例
１と同様にして測定した結果、ピーク温度巾は１２０℃
で２３℃であり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０
℃で６３％であった。また、得られた樹脂組成物を用い
る以外は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡
成形体を得た。得られた結果を表１に示す。
成分（Ｂ）のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂と
して、丸善ポリマー社製ケミレッツ−ＨＤ ２０５０
（メルトフローレート５ｇ／１０分、密度０．９６２ｇ
／ｃｍ3 ）２０重量％を用いる以外は、実施例１と同様
に造粒し無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂組成物（メルトフローレート３ｇ／１０分、密度
０．９２８ｇ／ｃｍ3 ）を得た。得られた樹脂組成物の
ピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量比を、実施例
１と同様にして測定した結果、ピーク温度巾は１２０℃
で２３℃であり、高温側の吸熱ピークの熱量比は１２０
℃で６３％であった。また、得られた樹脂組成物を用い
る以外は、実施例１と同様にして予備発泡粒子及び発泡
成形体を得た。得られた結果を表１に示す。
【００２８】比較例２
高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、重合温
度２００℃）で製造されたエチレン−ヘキセン−１共重
合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフロー
レート０．８ｇ／１０分、密度０．９２５ｇ／ｃｍ3 ）
１００重量部を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し
た。得られた樹脂のピーク温度巾と高温側の吸熱ピーク
の熱量比を、実施例１と同様にして測定した結果、ピー
ク温度巾は１２０℃で１４℃であり、高温側の吸熱ピー
クの熱量比は１２０℃で４０％であった。また、得られ
た樹脂組成物を用いる以外は、実施例１と同様にして予
備発泡粒子及び発泡成形体を得た。得られた結果を表１
に示す。
度２００℃）で製造されたエチレン−ヘキセン−１共重
合体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフロー
レート０．８ｇ／１０分、密度０．９２５ｇ／ｃｍ3 ）
１００重量部を用いる以外は、実施例１と同様に造粒し
た。得られた樹脂のピーク温度巾と高温側の吸熱ピーク
の熱量比を、実施例１と同様にして測定した結果、ピー
ク温度巾は１２０℃で１４℃であり、高温側の吸熱ピー
クの熱量比は１２０℃で４０％であった。また、得られ
た樹脂組成物を用いる以外は、実施例１と同様にして予
備発泡粒子及び発泡成形体を得た。得られた結果を表１
に示す。
【００２９】比較例３
高圧バルク法（重合圧力１０００ｋｇ／ｃｍ2 、重合温
度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１共重合
体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフローレ
ート２ｇ／１０分、密度０．９３０ｇ／ｃｍ3 ）１００
重量部を用いる以外は、実施例１と同様に造粒した。得
られた樹脂のピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量
比を、実施例１と同様にして測定した結果、ピーク温度
巾は１２０℃で１６℃であり、高温側の吸熱ピークの熱
量比は１２０℃で６５％であった。また、得られた樹脂
組成物を用いる以外は、実施例１と同様にして予備発泡
粒子及び発泡成形体を得た。得られた結果を表１に示
す。
度２００℃）で製造されたエチレン−ブテン−１共重合
体樹脂（住友化学工業（株）製試作品、メルトフローレ
ート２ｇ／１０分、密度０．９３０ｇ／ｃｍ3 ）１００
重量部を用いる以外は、実施例１と同様に造粒した。得
られた樹脂のピーク温度巾と高温側の吸熱ピークの熱量
比を、実施例１と同様にして測定した結果、ピーク温度
巾は１２０℃で１６℃であり、高温側の吸熱ピークの熱
量比は１２０℃で６５％であった。また、得られた樹脂
組成物を用いる以外は、実施例１と同様にして予備発泡
粒子及び発泡成形体を得た。得られた結果を表１に示
す。
【００３０】
【表１】
【図１】本発明の組成物を１２０〜１２７℃の温度で熱
処理した後、示差走査熱量測定によって得られる融解曲
線を表す図の一例である。
処理した後、示差走査熱量測定によって得られる融解曲
線を表す図の一例である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 23/00 - 23/36
C08J 9/16
Claims (2)
- 【請求項１】（Ａ）メルトフローレートが０．５〜５０
ｇ／１０分、密度が０．９０ｇ／ｃｍ3 以上０．９３ｇ
／ｃｍ3 未満のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
７０〜９０重量％、および（Ｂ）メルトフローレートが
０．５〜５０ｇ／１０分、密度が０．９３ｇ／ｃｍ3 以
上０．９６ｇ／ｃｍ3 以下のエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂１０〜３０重量％を含有する、メルトフロ
ーレートが０．５〜５ｇ／１０分、密度が０．９２ｇ／
ｃｍ3 以上０．９４ｇ／ｃｍ3 以下で、押出造粒法で得
られる樹脂組成物であって、１２０℃〜１２７℃の温度
で熱処理した後、示差走査熱量測定によって得られる融
解曲線に２つの吸熱ピークが現われ、そのピーク温度巾
が１５℃以上、高温側の吸熱ピークの熱量比が３０〜６
０％であることを特徴とする無架橋発泡用エチレン−α
−オレフィン共重合体樹脂組成物。 - 【請求項２】（Ａ）エチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂が、メルトフローレートが０．５〜１０ｇ／１０
分、密度が０．９１ｇ／ｃｍ3 以上０．９３ｇ／ｃｍ3
未満のエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂である請
求項１記載の無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共
重合体樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00702594A JP3367059B2 (ja) | 1994-01-26 | 1994-01-26 | 無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00702594A JP3367059B2 (ja) | 1994-01-26 | 1994-01-26 | 無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216153A JPH07216153A (ja) | 1995-08-15 |
| JP3367059B2 true JP3367059B2 (ja) | 2003-01-14 |
Family
ID=11654509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00702594A Expired - Fee Related JP3367059B2 (ja) | 1994-01-26 | 1994-01-26 | 無架橋発泡用エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3367059B2 (ja) |
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| JP6547628B2 (ja) * | 2013-11-20 | 2019-07-24 | 株式会社カネカ | ポリエチレン系樹脂発泡粒子およびポリエチレン系樹脂型内発泡成形体およびその製造方法 |
| JP7130080B1 (ja) | 2021-03-15 | 2022-09-02 | 株式会社ジェイエスピー | ポリエチレン系樹脂発泡粒子、ポリエチレン系樹脂発泡粒子の製造方法 |
| JP7295450B2 (ja) * | 2021-10-21 | 2023-06-21 | 株式会社ジェイエスピー | ポリエチレン系樹脂発泡粒子及びその製造方法 |
| WO2023189115A1 (ja) * | 2022-03-30 | 2023-10-05 | 株式会社ジェイエスピー | 発泡粒子の製造方法及び発泡粒子 |
| JP7311672B1 (ja) * | 2022-04-25 | 2023-07-19 | 株式会社ジェイエスピー | 発泡粒子の製造方法及び発泡粒子 |
-
1994
- 1994-01-26 JP JP00702594A patent/JP3367059B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07216153A (ja) | 1995-08-15 |
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