JP3320733B2 - 吸収物品 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、繊維材料と超吸収材料とを備え、これによ
り、比較的多量の排出された体液、並びに、使い捨てお
むつ、失禁用製品、トレーニングパンツのような吸収物
品を処理することができる吸収本体に関する。

発明の背景 この種の吸収物品は一般に、装着者の身体に隣接して
配置された液体透過性のトップシートと、装着者の身体
から離れ装着者の衣服に隣接して配置された液体不透過
性のバックシートと、液体透過性のトップシートと液体
不透過性のバックシートとの間に配置された吸収コア又
は他の本体とを備えている。

吸収物品、特に吸収コアは、トップシートに排出され
た比較的多量の体液を迅速に捕捉し分配し且つこのよう
な排出物を貯蔵することができるように構成するのが望
ましい。また、吸収本体は、圧力を受けたとき或いは貯
蔵が長びいたとき、貯蔵した液体を解放しないことが望
ましい。例えば、吸収本体は、本体に貯蔵されている液
体の排出によるトップシートの再湿潤を最少にするよう
にすべきである。

吸収本体全体にわたる液体排出物の分配を促進するた
めに、排出物が初期の堆積領域から遠去かる方へ側方
（XY平面）かつ垂直方向（Ｚ方向）に搬送されるよう
に、吸収本体を構成するのが望ましい。

異なる繊維材料又は他の材料が異なる性能特性を促進
することが知られている。例えば、比較的低密度の毛羽
および／又は疎水性材料が、液体排出物を迅速に捕捉し
分配するための有用な上部捕捉層として役立つが、この
ような材料は、十分な貯蔵特性を有していないことが知
られている。貯蔵容量を大幅に増加させるため吸収本体
に超吸収材料（ポリマーゲル化材料、ヒドロゲル形成材
料、或いは超吸収ポリマーと呼ばれることもある）を導
入することが知られている。しかしながら、多量の超吸
収材料の使用が、ゲル・ブロッキングと呼ばれる現象を
伴うことが知られている。ゲル・ブロッキングは、吸収
構造体に加えられる液体の透過速度を著しく減少させる
ように超吸収材料が膨潤するときに生ずる。これは、超
吸収材料を（1986年９月９日にワイズマンとゴールドマ
ンに付与された米国特許第4,610,678号に記載されてい
るような）繊維マトリックスに組み込むための適当な技
術によって最少にすることができ、近年、品質が改良さ
れた超吸収材料によっても、この問題を軽減することが
できる。しかしながら、超吸収材料の全体或いは主要部
を構成する層として高密度の超吸収材料を少量組み込も
うとするときには特に、依然として重要な問題である。

単位容積当たり大きな吸収容量を有するように、特に
比較的薄いにもかかわらず良好な吸収特性を有するよう
に、吸収本体を構成するのが望ましい。

最適の性状を得ようとして、繊維材料と超吸収材料の
種々の組合せを利用した多層吸収本体を製造するため文
献において多くの提案がなされてきた。

例えば、WO91/11163では、なかんずく特別な型式の上
部流体捕捉および分配層と、超吸収材料を有する下層と
を備えた吸収本体が開示されている。さらに、超吸収材
料を含む少なくとも１つの層を有する多くの提案があ
る。或る場合には、両方に層に同じ材料が使用されてい
るが、他の場合には、異なる超吸収材料が使用されてい
る。例えば、1982年７月６日にドーンに付与された米国
特許第4,338,371号では、なかんずく、上部吸い上げ層
と、繊維層と、アクリル酸カルボキシレートの超吸収材
料の層と、加水分解されたスターチ・アクリロニトリル
・グラフト超吸収ポリマーからなる層とを備えた、吸収
本体が提案されている。超吸収材料の下層は上層よりも
速くゲル化し、上層は下層よりも緩慢にゲル化し流体を
より多く吸収することを述べている。

欧州特許出願Ｂ−401189号では、一方が大きな吸収速
度を有し、他方が加圧下で大きな液体保持能力を有する
互いに異なる超吸収材料を少なくとも２つの層に配置す
ることが提案されている。（装着者の身体から離れた）
下層に、迅速に吸収する超吸収材料を配置することが推
奨される。

WO92/11831号では、少なくとも１つの捕捉／分配層
と、該層の下に超吸収材料からなる層とを有する多層吸
収物品が開示されている。各層は、超吸収材料が迅速な
吸収速度を有していることで特徴づけられる。この出願
によれば、このような超吸収材料を有する層が液体の流
れを阻止する傾向があるので、複数のこのような装置の
配置により、吸収本体全体を通る体液の移送が阻止され
る。WO92/11831号では、このような阻止にもかかわら
ず、特別の経路の提供により流れを可能にすることが提
案されている。

種々の超吸収材料が入手できるが、これらは、種々の
要件に合致するように供給される。例えば、吸収速度が
速い或いは遅い、ゲル化強度が大きい或いは小さい、抗
圧力吸収が大きい或いは小さい等の異なる材料を入手す
ることができる。

種々の超吸収材料および繊維材料、並びにこれらの組
合せが提案されているにもかかわらず、特に、使用時に
再湿潤が最も小さくなるように捕捉、貯蔵および保持を
最大にしつつ吸収本体の厚さを最少にし、性能を最適に
するように、おむつに組み込むための吸収本体の構造を
改良しようとする要請が依然としてある。

本発明の目的は、既存の吸収本体の種々の欠点を克服
し、特に良好な吸収特性の取得を可能にし、普通の技術
によって製造容易である新規な吸収本体を提供すること
である。

発明の概要 本発明は、頂部（すなわち、装着者の身体に隣接すべ
き表面）から順に、上部組立体と、下部組立体とを備え
た吸収本体であって、上部組立体は、超吸収材料から実
質的に解放された上部捕捉層と、ゲル層透過（GLP）値
が少なくとも４×10^-7cm³sec/g、一般には少なくとも６
×10^-7cm³sec/g、好ましくは少なくとも９×10^-7cm³sec
/g、最も好ましくは15×10^-7cm³sec/gであり、少なくと
も約20g/m²である第１の超吸収材料によって主として構
成されている超吸収材層とを有しており、下部組立体
は、圧力50g/cm²における抗圧力吸収が少なくとも15g/g
（好ましくは、少なくとも20g/g）である第２の超吸収
材層と、液体排出物（例えば、尿又は経血）の貯蔵のた
めの空隙空間をもった上層と、第２の超吸収材層を収容
する下層とを有しており、上層と下層における第２の超
吸収材層の全体量の少なくとも70重量％が、上層と下層
の結合厚さの下半分にあることを特徴とする吸収本体を
提供する。

本発明の或る重要な観点では、第１の超吸収材料と第
２の超吸収材料とは、同じ材料である。これは製造を容
易にし、良好な性能を提供する。

本発明の別の重要な観点では、第１の超吸収材料と第
２の超吸収材料とは、異なる特性を有する異なる材料で
あり、特に、第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よ
りも速い動的膨潤速度を有している。

本発明は又、順に、液体透過性のトップシートと、ト
ップシートに向かって上部捕捉層が配置された上述の吸
収コアと、液体不透過性のバックシートとを備えた吸収
物品を提供する。本発明の好ましい吸収物品は、使い捨
ておむつ、失禁用製品、又はトレーニングパンツであ
る。

図面の簡単な説明 第1a図は、本発明による典型的な吸収物品の概略平面
図である。

第1b図は、本発明の吸収物品の横断方向における層構
造を示す概略横断面図である。

第1c図は、本発明の吸収物品の長さ方向における層構
造を示す概略横断面図である。

第２図は、湿潤圧縮度およびドリップ容量試験のため
のサンプルパッドを作るのに使用されるエアレイド・フ
ェルト・パッドメーカー機械の側面図である。

第３図は、第２図の一部の拡大図である。

第４図は、流体捕捉試験に使用される装置の横断面図
である。

第５図は、X,Y−要求吸収試験に使用される装置の部
分断面側面図である。

第６図は、第４図の一部の拡大図である。

第７図は、本発明による吸収コアのＸ−Ｙ平面を流れ
る液体の横断面図である。

第８図は、ゲル層透過性試験に使用される装置の側面
図である。

第２図〜第８図は、後述する試験方法に関する図面で
ある。

第1a図、第1b図および第1c図を参照すると、典型的な
物品１は、（装着者の身体に接触する）トップシート２
と、バックシート９と、トップシートとバックシートと
の間に配置された新規な吸収コアとを備えた、おむつ又
は他の吸収物品である。

コアは、上部捕捉／分配層３と、Ｚ方向に２つの折り
目を有するティッシュ層によって捕捉層３から分離され
た第１の超吸収材料の超吸収層５と、上部繊維層５と、
第２の超吸収材料を有する下層７と、ティッシュ層８と
を備えている。層６、７は、概略的に図示されているよ
うに別々の層でもよく、或いは、単一の層に合体してい
るものでもよく、これらの層は、貯蔵および再分配組立
体として作用する。図面から明らかなように、これらの
層は、必ずしも同延である必要はない。

本発明の好ましい実施例の詳細な説明 本発明において規定される材料と層の組合せは、材料
の機能に関する有用な最適化を提供するものとみなされ
る。特に、コアが最大容量に到達するまで、まず装着者
の身体から最も離れたコアの領域、次いで装着者の身体
に徐々に近接したコアの領域において、超吸収材料を飽
和させる。本発明は、最初に捕捉／分配構造体として作
用し、身体排出物に対して比較的透過性である上部組立
体または構造体を提供することによって、これを達成す
る。したがって、排出物は、超吸収材料の第１の層を比
較的迅速に通過し、液体を貯蔵することができる貯蔵・
再分配組立体として作用する下部組立体に流入する。下
部構造体の上部分に超吸収材料を殆ど配置せずに、下部
組立体の下部分に第２の超吸収材料を優先的に配置する
ことによって、下部組立体の貯蔵容量を促進することが
できる下部組立体に、空隙を形成することができる。規
定した抗圧力吸収値を使用することによって、良好な貯
蔵保持が達成される。

第２の超吸収材料に完全には吸収されない液体を、引
き続き、第１の超吸収材料に吸収することができる。捕
捉／貯蔵層の下の層として当該層を提供することによ
り、この第１の超吸収材料が捕捉層を乾燥させるように
作用し、再湿潤を最適化し皮膚の乾燥を改良するという
利点が得られる。

所望の性能特性を達成するために、コアの種々の材料
の適当な組合せ、並びにその量を選定することが必要で
ある。以下の記載では適当な材料を引用しており、所要
の試験結果を得ることが必要なときには、当該材料で形
成された適当な試験物品に規定の試験を行うことによっ
て、本発明によるコアを得ることができる。

例えば、上述の流体処理に関する利点を達成するため
に、第１の組立体は、身体排出物の第１の構造体から第
２の構造体への迅速な通過を可能にするように、第２の
構造体に対して、十分開放しており、すなわち透過性で
なければならない。しかしながら、第１の構造体は、第
２の構造体でのゲル・ブロッキングのおそれが強くなり
第２の構造体での吸収容量を十分に利用することができ
ないので、開放しすぎてはならない。バランスを考慮す
べきである。

上部組立体 これは、捕捉層と、第１の吸収材料の層とを備えてい
る。

捕捉層は、吸収コア又は（存在するならば、ティッシ
ュ又はトップシートを除く）他の本体の上部有効層であ
る。捕捉層は一般に、超吸収材料から実質的に開放され
ている。超吸収材料が含まれている場合には、その量は
（例えば、WO91/11163に記載されているように）少ない
状態に維持すべきであるが、好ましくは、層は、少なく
とも上半部において、そして一般的にはその厚さの大部
分又は全てにわたって超吸収材料から完全に開放されて
いる。層は、フォーム又は他の適当な多孔質又は毛細管
材料で形成されているが、通常は、第１の繊維材料で形
成されている。

この上層の適当な材料と性状及びその製造方法は、WO
91/11163に記載されている。

この上層は好ましくは、湿潤圧縮度が少なくとも約5c
m³/g、ドリップ容量が少なくとも10g/gである。規定し
た湿潤圧縮度および規定したドリップ容量の繊維材料
は、例えば尿で濡れたとき、その開放度すなわち空隙容
積を維持する。コアにおいて大きなドリップ容量を有す
る、このような恒久的に開放した繊維層の提供は、コア
が尿のような身体排出物を迅速に捕捉するのみならず、
層がこれらの排出物を、下に位置する第１の粒状の超吸
収材料の構造体に比較的迅速に移送する可能性を有して
いることを意味する。

第１の繊維材料は、湿潤時に適当な荷重抵抗を有す
る、すなわち、このような状態の下で満足すべき空隙容
積を維持することができる繊維材料であり、これは、後
述する湿潤圧縮試験によって測定される湿潤圧縮度とし
て定義される。

第１の繊維材料の77.5gcm^-2（1.1psi）の荷重の下で
の湿った繊維材料のグラム当たりの空隙容積すなわち
“湿潤圧縮度”は、好ましくは少なくとも5cm³g^-1、よ
り好ましくは6cm³g^-1、最も好ましくは6.5cm³g^-1から、
８或いは10cm³g^-1までである。

第１の繊維材料の“ドリップ容量”は、少なくとも10
mlg^-1、好ましくは少なくとも15mlg^-1、最も好ましくは
少なくとも20mlg^-1から、25或いは30mlg^-1までである。
“ドリップ容量”は、負荷箇所において合成尿を受け入
れ、負荷箇所から遠去かる方へ移送して繊維マトリック
ス内に保持する繊維マトリックスの能力の尺度である。
“ドリップ容量”は、後述するドリップ容量試験によっ
て測定される。

適当な第１の繊維材料は一般に、第１の繊維材料の50
〜100重量％の化学的に剛化されたセルロース繊維、お
よび０〜50重量％の剛化されていないセルロース繊維や
合成繊維のような他の繊維材料を含む。好ましい化学的
に剛化されたセルロース繊維は、架橋剤を用いて内部架
橋セルロース繊維によって製造することができる、剛化
され、ねじられ、カールされたセルロース繊維である。
ここに記載された吸収構造体の親水性繊維材料として有
用な剛化され、ねじられ、カールされたセルロース繊維
の種類は、1989年４月18日にディーン等に付与された米
国特許第4,882,453号（個別化された架橋繊維を有する
吸収構造体）、1989年12月19日にディーン等に付与され
た同第4,888,093号（個別化された架橋繊維およびその
製造方法）、1989年12月26日にヘロン等に付与された同
第4,889,595号（減少した残留物を有する個別化された
架橋繊維の製造方法および当該繊維）、1989年12月26日
にショーゲン等に付与された同第4,889,596号（個別化
された架橋繊維の製造方法および当該繊維）、1989年12
月26日にブーボン等に付与された同第4,889,597号（個
別化された剛繊維を有する湿式堆積構造体の製造方
法）、および1990年２月５日にムーア等に付与された同
第4,898,642号（ねじられ、化学的に剛化されたセルロ
ース繊維および該繊維から形成される吸収構造体）に詳
細に記載されている。

剛化されたセルロース繊維を使用する代わりに、ポリ
エチレン、ポリプロピレン、ビスコース、レーヨン繊
維、およびこれらの材料の二成分繊維のような合成繊維
と天然繊維の混合物を、エアフェルト、セルロース、
（上述のような）改質セルロース、又は他の天然繊維と
混合して使用することができる。典型的には、このよう
な混合物は、少なくとも約５％（好ましくは少なくとも
約10％）の合成繊維を有している。

第１の繊維材料の層は一般的に、詳細には後述するよ
うに、吸収コアの製造の際に所望の繊維をエアレイする
ことによって形成されるが、所望ならば、予備成形した
不織布または他の繊維材料を使用してもよい。

主として第１の超吸収材料によって構成される超吸収
材料は、捕捉層の下部分に形成してもよいが、好ましく
は別々の層であり、超吸収材料の収容障壁として作用す
るティッシュ又は他の層によって捕捉層から分離するの
がよい。

主として第１の層によって構成されるこの層は、第１
の繊維層によって迅速に捕捉され第１の繊維層によって
分配される尿、経血、又は他の身体排出物を、当該層に
よって著しく遮断されることなしに、第１の超吸収材料
の層を迅速に通過し層を超えて分配されることが重要で
ある。

第１の超吸収材料の量は、使用時に尿の吸収によって
膨潤したとき、超吸収材料の少なくとも実質的に全体の
層を形成するのに十分なものでなければならない。超吸
収材料は通常は粒状の形態であり、実質的に全体の層を
形成するため、通常は少なくとも約200g/m²必要であ
る。その量はしばしば、少なくとも50g/m²である。

一般には、層は、厚すぎてはならず、通常は、320g/m
²以下であり、しばしば200g/m²以下である。

下部組立体 下部組立体は、貯蔵および再分配組立体として作用
し、通常は繊維の上層と、第２の超吸収材料の層とを有
している。

下部組立体の上層は一般に繊維状のものであるが、フ
ォーム又は他の適当な毛細管すなわち多孔質材料で形成
してもよい。下部組立体の上層は、液体の貯蔵のための
空隙空間を提供する。この層の繊維材料または他の材料
は、本発明の吸収本体の吸収分布に特別な制御を加える
ことができる。例えば、この層の繊維材料または他の材
料は、第１の超吸収材料の層を去って第２の超吸収材料
の層に到達する前に、身体排出物の通過を緩慢にするこ
とができる。これは、第２の超吸収材料で生ずるゲル・
ブロッキングの可能性を最少にし、そして、第２の超吸
収材料がより迅速な吸収運動を有し、この現象に敏感と
なる傾向があるこれらの実施例において特に有用であ
る。

第２の繊維材料は、普通の型式の繊維材料を含むもの
でもよい。繊維材料は、エアフェルト、天然繊維と合成
繊維の混合物、化学的に架橋されたセルロース繊維、又
は吸収物品の吸収コアに通常使用される他の公知の繊維
材料である。所望ならば、繊維材料は、第１の繊維材料
と同じ種類の繊維を含んでいてもよい。

各繊維層は、結合性を加えてもよく、吸収コアに柔軟
性を加えてもよい。

上層は、超吸収材料から実質的に或いは完全に解放さ
れており、かくして、超吸収材料を含まないエアフェル
ト又は他の繊維又は貯蔵層でもよい。下層は、第２の超
吸収材料を含む別個に形成された層である。層に、繊維
を配合してもよく或いは主として超吸収材料によって構
成してもよい。

しかしながら、上層と下層がエアレイドされた繊維マ
トリックスによって形成され、上層と下層の超吸収材料
の重量の半分以上（通常は少なくとも70重量％）が上層
と下層の厚さの下半分にある、欧州特許出願Ａ−198683
号のように上層と下層を形成するのが望ましい。例え
ば、第２の超吸収材料の70〜100重量％（しばしば70重
量％、或いは75〜90重量％、或いは95重量％）が、上層
と下層の厚さの下部50％にある。例えば、第２の超吸収
材料の５〜10重量％（或いは、時々30重量％まで）が、
上層と下層の厚さの上半分にある。

一般に、上層と下層は、適当な木材パルプ又は他の親
水性繊維の配合物を、例えば普通のエアレイドラム或い
は他の受け取りドラムの上でエアレイすることによって
形成される。上部および下部貯蔵層の厚さにわたる超吸
収材料の分布は、欧州特許出願Ａ−198683号に記載され
ているような、受け取り面上に搬送される繊維の流れへ
の超吸収材料の分配の適当な選択によって、或いは、受
け取り面上に形成されるエアレイドマトリックスに超吸
収材料を注入し或いは分配することによって、達成され
る。

このようなマトリックスをエアレイするとき、下層と
共に下層の下でエアレイドされた超吸収材料から実質的
に解放された繊維層を提供するのが望ましい。これの代
わりに或いはこれに加えて、別個に形成されたティッシ
ュ又は他の繊維材料の層を、この位置に形成してもよ
い。

典型的には、第２の超吸収材料の量は、上層と下層の
30〜95重量％、好ましくは45〜75重量％である。その全
体重量は典型的には、100〜2000g/m²である。

超吸収材料 当該層に有用な量含まれる第１の超吸収材料の或る適
当な概念規定は、後述するゲル層透過（GLP）値試験に
よって測定されるゲル層透過値である。第１の超吸収材
料のGLP値は一般に、少なくとも６×10^-7cm³sec/g、好
ましくは少なくとも９×10^-7cm³sec/gであって、例えば
15×10^-7cm³sec/g以上40×10^-7cm³sec/gまでである。

ゲル層透過（GLP）値試験の目的は、限定圧力の下で
ジェイコ合成尿で膨潤された分散可能なAGMから形成さ
れたゲル層の塩水流動性を測定することである。この流
動性は、吸収構造体での使用の際に流体を捕捉し分配さ
せるため、膨潤したAGMから形成されたゲル層の能力の
尺度を提供する。GLPを測定し塩水流動性を測定するた
めに、ダルシーの法則と定常流の方法が使用される。
（例えば、「吸収」42〜43頁（P.K.シャッテルジー・エ
ルセビエル編、1985年）および「ケミカル・エンジニア
リング」第２巻、第３版、125〜127頁（J.M.クールソ
ン、J.F.リチャードソン編、パーガモン・プレス、1978
年）を参照のこと。） 透過度の測定の使用されるゲル層は、ジェイコ合成尿
内でAGMを60分間膨潤させることによって形成される。
ゲル層が形成され、その流動性は、0.3psiの機械圧力の
下でピストン／シリンダ装置で測定される。シリンダの
底部は、乾燥膨潤を保持し尿を吸収しＺ方向に移送させ
るため、No.400メッシュスクリーンに面している。ピス
トンは、流体透過性である。流動性は、0.118モルのNaC
l溶液を使用して測定される。AGMについて、ジェイコ合
成尿の吸い上げ対時間は一様にされ、NaClのこの濃度
は、透過度測定の際、ゲル層の厚さを実質的に一定に維
持することが分かっている。幾つかのAGMについて、AGM
の膨潤、AGMの非膨潤の結果、ゲル層の厚さ及び／又は
ゲル層の多孔度の僅かな変化が生ずる。測定に際して
は、ゲル層の上方に、4920dyne/cm²の一定流体圧力（0.
118モルのNaCl溶液の5cm）が使用される。

流速は、ゲル層を通って流れる溶液の量を時間の関数
として測定することによって測定される。流速は、実験
中に変化することがある。流速の変動の理由として、
（例えば、溶解された抽出ポリマーを収容する）間隙に
最初に存在する流体がNaCl溶液で置き換えられるので、
ゲル層の厚さの変化、流体の間隙の粘度の変化が含まれ
る。流速が時間に依存している場合には、典型的には測
定した流速をゼロ時間に補間することによって得られる
初期流速を使用して、流動性を計算する。塩水の流動性
は、初期流速、ゲルベッドの寸法、および静水圧から計
算される。流速が実質的に一定であるシステムについて
は、ゲル層の透過係数は、塩水の流動性およびNaCl溶液
の粘度から計算される。

有用な材料を規定する別の方法は、動的膨潤試験であ
る。適当な材料は、実質的に非減少動的膨潤速度を有し
ている。

超吸収材料の動的膨潤速度は、合成尿が時間の関数と
して加えられるとき、試験管内の超吸収材料の一軸方向
の膨潤の尺度である。動的膨潤速度を測定するのに使用
される試験方法は、動的膨潤速度試験と呼ばれており、
この試験については後述する。膨潤速度が実質的に非減
少的であることを示すことによって、試験方法の項で後
述されるように、膨潤速度の相対偏差が50％以下、好ま
しくは25％以下、より好ましくは10％以下、最も好まし
くはゼロであることを意味している。

第１の超吸収材料の抗圧力吸収値は一般に、50g/cm²
の圧力において、少なくとも15g/g、好ましくは少なく
とも20g/gである。加圧性能値は、一般には20g/g以上、
好ましくは30g/g以上である。

第２の超吸収材料の抗圧力吸収値は一般に、50g/cm²
の圧力において、少なくとも15g/g、好ましくは少なく
とも20g/gである。加圧性能値は、一般には20g/g以上、
好ましくは30g/g以上である。

第１の超吸収材料および第２の超吸収材料として同じ
材料を使用したときに、有用な結果が得られ、第１の超
吸収材料は、第２の超吸収材料と同じ抗圧力吸収値を有
している。しかしながら、幾つかの点において性能を最
適化するために、特に流れでのより大きな制御およびコ
ア内の尿と他の流体排出物の吸収を得るために、異なる
材料を使用してもよく、第２の超吸収材料は、第１の超
吸収材料よりも速い吸収運動を有するのが好ましい。こ
れは、各超吸収材料の動的膨潤速度に関して測定され、
第１の超吸収材料の動的膨潤速度は好ましくは、第２の
超吸収材料の動的膨潤速度の2/3以下であり、より好ま
しくは1/3以下である。この差を規定する別の方法によ
れば、第２の超吸収材料の動的膨潤速度は好ましくは、
第１の超吸収材料の動的膨潤速度の少なくとも1.5倍、
より好ましくは少なくとも３倍である。

特に第２の超吸収材料が速い吸収運動を有していると
き、超吸収材料のグラム当たり秒につき少なくとも0.2
グラム（gg^-1s^-1）の動的膨潤速度を有しているのが望
ましい。好ましくは、第２の超吸収材料の超吸収材料の
動的膨潤速度は少なくとも0.3gg^-1s^-1であり、例えば0.
6或いは1gg^-1s^-1までである。

第１および第２の超吸収材料は、例えば、繊維状、フ
ィルム状、又は粒状などの適当な物理的形状を有してい
る。好ましい材料は、真球、粒体、凝結体、凝集塊、又
は典型的には研削法によって製造されるような不整形粒
子である粒子である。典型的には、これらの材料は、ア
クリレートポリマー又はコポリマーからなるヒドロゲル
形成ポリマーである。

上述の特性を有する超吸収材料の例として、（日本国
大阪市の日本触媒（株）から入手できる）アクアリック
CA、（独国クレフェルドのケミッシェ・ファブリック・
シュトックハウゼム・ゲーエムベーハーから入手でき
る）フェイバーSXがある。特に、第１の超吸収材料とし
て、ケミッシェ・ファブリック・シュトックハウゼム・
ゲーエムベーハーから入手できる、GLP値が９×10^-7cm³
sec/gのフェイバーSXのタイプＰを使用するのが望まし
い。

粒状の超吸収材料は、実質的にポリマー吸収ヒドロゲ
ル形成材料でもよく、或いは、超吸収ヒドロゲル形成材
料と粉末シリカのような添加剤との混合物でもよい。

第１の超吸収材料（そして、時々は第２の超吸収材料
も）は、主としてそれぞれの超吸収材料によって構成さ
れる層として提供される。これは、超吸収材料によっ
て、層の少なくとも50重量％（しばしば、少なくとも70
又は80重量％）が提供されることを意味する。好ましく
は、層は、実質的に超吸収材料のみによって構成される
が、これは、超吸収材料の粒子が主として互いに接触し
ていることを意味する。超吸収材料のこの層は、接着さ
れ或いは支持シートによって支持されている。細長い形
状デザイン（例えば、欧州特許出願Ａ−217,666号参
照）或いは層内で成形した形状デザイン（例えば、米国
特許第4,935,022号参照）を提供するように、当該層内
の分布を変更することができる。

このような予備成形層は典型的には、セルロース基体
ティッシュ又は他の不織布材料のような支持媒体で含浸
され或いは支持媒体内に分散された超吸収材料から構成
されている。予備成形層は、型押しやカレンダリングの
ような機械的手段によって形成することができる。或い
は、予備成形層は、シート又はフィルム状構造体の形態
をなした実質的に純粋な超吸収材料によって構成するこ
とができる。このようなシート又はフィルムは、超吸収
材料の重合化の際に形成され、或いは、接着剤や他の適
当な手段により超吸収材料の粒子又は繊維を一緒に接合
することによって形成される。例えば、米国特許第5,10
2,597号および同第5,124,188号は、接合された粒状の超
吸収材料のシートを製造する方法を開示している。

或る実施例では、第１の超吸収材料および第２の超吸
収材料として、同じ超吸収材料が使用される。したがっ
て、両方の材料のGLP値は、好ましくは少なくとも6ml/c
m²/sec、より好ましくは少なくとも6.5ml/cm²/sec、最
も好ましくは7ml/cm²/secであって10或いは12ml/cm²/se
cまでである。

別の実施例では、第１の超吸収材料と第２の超吸収材
料は、異なる吸収運動を有しており、特に第２の超吸収
材料は、第１の超吸収材料よりも速い吸収運動を有し、
例えば少なくとも0.2gg^-1s^-1の動的膨潤速度及び／又は
好ましくは第１の超吸収材料の1.5倍、最も好ましくは
少なくとも３倍の動的膨潤速度を有している。この下に
位置する、迅速に吸収する第２の超吸収材料の提供は、
上部組立体から下部組立体へ尿を“吸引”させようとす
る効果を有している。この結果、本発明による吸収本体
が、下部の第２の超吸収材料の動的膨潤速度を除いて全
てが一定に形成されている場合には、上部組立体から下
部組立体への尿の移送速度は、下部組立体の超吸収材料
の動的膨潤速度が増加するにつれて増加する傾向があ
る。したがって、本発明の別の観点は、両方の層に同じ
超吸収材料を使用したとき、第１の超吸収材料が最適値
よりも小さなGLP値を有し（例えば、少なくとも３又は
４×10^-7cm³sec/g、通常は少なくとも６×10^-7cm³sec/
g）、第２の超吸収材料が第１の超吸収材料動的膨潤速
度の少なくとも1.5倍、好ましくは少なくとも３倍の動
的膨潤速度を有し及び／又は少なくとも0.2g/g/sの動的
膨潤速度を有する、吸収本体にある。

異なる吸収運動又は他の特性を備えることを望むとき
は、異なる化学的種類を使用するか或いは第１および第
２の組立体において異なる粒径と物理的形状を有する同
じ化学的種類を使用することによって、これが達成され
る。かくして、第１の超吸収材料は主として、粗い材料
からなり、下部の超吸収材料は主として、小さな平均粒
径を有する細かい材料からなる。

第１の構造体での粗い粒子の使用は、透過性を促進さ
せる。細かい粒子は、粗い粒子よりも大きな表面積対容
積比を有しており、したがって、ゲル・ブロッキングが
ない場合は、粗い粒子よりも速く吸収することができ
る。細かい吸収材料を第２の構造体に限定することは
又、装着者の皮膚への漏洩の危険を減らし且つ不浸透性
のバックシートに浸入する粒状の超吸収材料によって引
き起こされるポックマーキングの危険性を減らす利点を
有している。

超吸収材料の粒径は、平均塊粒径として表される。こ
れは、後述する篩分け試験によって測定される。第１の
構造体の粗い超吸収材料の平均塊粒径は好ましくは、30
0μｍ（50メッシュ）以上、より好ましくは400〜850μ
ｍ（20〜40メッシュ）、最も好ましくは600〜850μｍ
（20〜30メッシュ）である。第２の構造体の細かい超吸
収材料の平均塊粒径は、300μｍ（50メッシュ）以下で
且つ50μｍ（325メッシュ）以上、好ましくは100〜250
μｍ（60〜140メッシュ）、より好ましくは150〜250μ
ｍ（60〜100メッシュ）である。

第１の貯蔵層と第２の貯蔵層との間で吸収運動の所要
の差を提供するために異なる粒径の超吸収材料を使用す
る変形例は、異なる吸収速度を有する異なる化学的種類
の超吸収材料を使用することである。超吸収材料は、例
えば架橋され部分的に中和されたポリアクリル酸または
スターチ基の超吸収材料のような異なる化学的組成物で
ある。或いは、超吸収材料は、例えば“ブロークン・ゲ
ル法”または逆分散（またはビード）重合のような製造
法によって異なる。

超吸収材料が化学的に相違する別の方法は、異なる架
橋剤で架橋し或いは異なる程度に架橋し、或いは一方の
超吸収材料を表面架橋し或いは両方の超吸収材料を異な
る程度に表面架橋することである。

吸収コアの特性 本発明の吸収コアは、少なくとも0.7mlcm^-2、好まし
くは少なくとも0.8mlcm^-2の平均理論基本容量を有して
いる。

平均理論基本容量は、個々の構成要素の基本容量を総
計してコアの基本容量を得てその平均を取ることによっ
て計算される。基本容量は、計算に際して全体容量を分
析して個々の容量にする必要があり、かつ、付加荷重が
ない場合に測定が実施され、コアが自然の使用状態の負
荷をしばしば受けているので、「理論」と名付けられて
いる。平均理論基本容量を計算する際、超吸収材料の基
本容量は、“ティーバッグ”容量を仮定して計算され
る。“ティーバッグ”容量は、後述するティーバッグ保
持容量試験によって測定される。

繊維材料の各々の吸収容量は、後述するX,Y−要求吸
収試験によって測定される。この試験では、エアフェル
トは典型的には、乾燥繊維のグラム当たり約4gの合成尿
を吸収し、米国特許第4,898,642号に記載されているよ
うな化学的に架橋されたセルロースは典型的には、20gc
m^-2（0.3psi）の圧力で乾燥繊維のグラム当たり約6gの
合成尿を吸収する。

本発明のコアのスタック高さ又は厚さは、後述するス
タック高さ試験において200gcm^-2（3psi）で測定して9m
m以下であり、好ましくは約7.5mm以下であって5mm以下
ではない。

吸収コアは好ましくは、理論基本容量の50％で少なく
とも1.5mls^-1の捕捉速度を有している。本発明の吸収コ
アが、異なる領域において、異なる吸収運動を有する超
吸収材料を含んでいるので、吸収コアの流体捕捉分布
は、XY平面とＺ方向の両方において変動し、捕捉中にも
変動する。したがって、（非使用状態または完全使用状
態のところではなく）全体理論容量の50％のところで捕
捉速度を測定するのが、より現実的であると考えられ
る。これにより、平均使用時コア性能評価を、捕捉速度
の測定で表すことができる。

捕捉試験は、吸収物品への尿の導入をシミュレートす
る。捕捉試験は、おむつのような吸収物品が一定量の合
成尿を吸収するのに必要な時間を測定する。これは、後
述する捕捉速度試験によって測定される。

良好な流体捕捉に加えて、本発明の吸収コアは好まし
くは、良好な流体吸い上げ特性を有している。吸収コア
は好ましくは、乾燥材料のグラム当たり毎秒少なくとも
0.05グラム（gg−1s^-1）、好ましくは0.06gg−1s^-1以上
の尿の流体吸い上げ速度を有している。流体吸い上げ
は、流体を吸収して流体を容易に分配する、吸収コア構
造体の効率の尺度である。これは、後述するX,Y−要求
吸収試験によって測定される。

本発明の吸収コアの流体処理および吸収特性の別の意
義は、その良好な再湿潤特性から明白である。本発明の
吸収コアは、合成尿0.6g以下、好ましくは、0.3g以下、
最も好ましくは0.2g以下の再湿潤値を有している。再湿
潤値が小さいと、吸収コア、すなわち吸収コアが組み込
まれる吸収物品による尿の保持が多いことを示してい
る。再湿潤値が大きいと、尿の保持が少なく、これによ
り、コアすなわち吸収物品の表面に尿が堆積して、使用
者の下着および／又は使用者自身を再湿潤させる。再湿
潤は、後述する再湿潤試験によって測定される。

吸収本体の製造 本発明のコアは、適当な材料（繊維および超吸収材
料）を普通の方法で順にエアレイ又はウェトレイするこ
とによって、或いは例えば上述のような超吸収材料の予
備成形層を集成することによって、或いはこれらを適当
に組み合わせることによって、形成される。例えば、英
国特許Ａ−2,191,793号、および同Ａ−2,191,515号は、
回転ドラムレイダウン装置を使用して繊維材料をエアレ
イする方法を開示しており、英国特許Ａ−2,175,024号
および欧州特許Ａ−330,675号は、吸収構造体への超吸
収材料の組み込みを開示している。

吸収本体に付加的な層を組み込んでもよく、上述のよ
うに、ティッシュ層を組み込んでもよい。例えば、ティ
ッシュ層は、第１の超吸収材料および／又は第２の超吸
収材料を囲んでいる。例えば、第２の繊維で形成された
下部組立体の上層に、ティッシュ層を組み込んでもよ
い。

吸収物品 本発明の別の観点によれば、吸収物品は、液体不透過
性のバックシートと、トップシートとバックシートに向
かって位置決めされた第１の構造体が第２の構造体に向
かって位置決めされている状態で、上述のようにトップ
シートとバックシートとの間に挿入された吸収コアとを
備えている。

吸収物品は、例えば衛生ナプキンであるが、好ましく
は、失禁用製品、トレーニングパンツ、又は使い捨てお
むつである。吸収物品は、普通の方法で構成することが
できる。例えば、バックシートは、接着剤の均一な連続
層、接着剤のパターン層、或いは接着剤の別個のライ
ン、スパイラル、スポットの列によって、吸収コアに固
定される。良好に作用する接着剤は、米国ミネソタ州セ
ントポールのH.B.フラー社のHL−1258である。接着剤は
好ましくは、1986年３月４日にミネトーラ等に付与され
た米国特許第4,573,986号（使い捨て排出物収容下着）
に開示されているようなオープンパターン網のフィラメ
ントの接着剤を含んでおり、より好ましくは、1975年10
月７日にスプラーグ・ジュニアに付与された米国特許第
3,911,173号、1978年11月22日にジッカー等に付与され
た同第4,785,996号、および1989年６月27日にウェレン
ニッツに付与された同第4,842,666号に記載されている
装置および方法によって示されているような、螺旋パタ
ーンに巻かれた接着剤フィラメントの幾つかのラインを
含んでいる。これらの特許を参考文献としてここに含め
る。或いは、取付け手段は、当該技術分野において公知
のヒート接着、圧力接着、超音波接着、動的機械接着、
又はこれらの取付け手段の組合せを含んでいる。

バックシートは、実質的に液体（例えば、尿）不透過
性であり、他の可撓性の液体不透過性材料を使用しても
よいが、好ましくは、薄いプラスチックフィルムから製
造されている。バックシートは、コアに吸収され収容さ
れた排出物が、ベッドのシーツや下着のような吸収物品
に接触している物品を濡らすのを防止する。かくして、
バックシートは、不織布材料、ポリエチレンやポリプロ
ピレンなどの熱可塑性プラスチックフィルムのようなポ
リマーフィルム、或いはフィルムで被覆された不織布材
料のような複合材料からなる。好ましくは、バックシー
トは、厚さが約0.012mm（0.5ミル）〜約0.051mm（2.0ミ
ル）の熱可塑性フィルムである。特に好ましいバックシ
ートの材料として、米国インディアナ州テール・オート
のトレデガー・インダストリーズ社によって製造されて
いる、RR8220インフレートフィルム、RR5475キャストフ
ィルムがある。バックシートは好ましくは、布状の外観
を提供するため、エンボス加工および／又はマット仕上
げされている。さらに、バックシートは、吸収コアから
蒸気を逃がす（すなわち、呼吸可能）が、排出物がバッ
クシートを通過するのを阻止する。

トップシートは、吸収コアの身体面に隣接して位置決
めされ、好ましくは、当該技術分野において周知の取付
け手段によって吸収コアおよびバックシートに接合され
ている。ここで使用される語“接合”は、要素を他の要
素に取付けることによって要素を他の要素に直接固定す
る形体と、他の要素に取付けられている中間部材に要素
を取付けることによって要素を他の要素に間接的に固定
する形体とを含む。本発明の好ましい実施例では、吸収
物品は、トップシートとバックシートが周囲で互いに直
接接合されているおむつ、及びトップシートとバックシ
ートを吸収コアに直接接合することによって間接的に接
合されているおむつである。

トップシートは、柔軟で柔らかい感触であり、装着者
の皮膚を刺激しない。さらに、トップシートは、その厚
さにわたって液体（例えば、尿）を容易に浸透させる液
体透過性である。適当なトップシートは、天然繊維と合
成繊維からなるものである。好ましくは、トップシート
は、吸収コアに収容された液体から装着者の皮膚を隔離
する疎水性の材料である。トップシートを製造するのに
使用される多くの製造技術がある。例えば、トップシー
トは、スパンボンデッドされ、けば立てられ、湿式堆積
され、溶融成形され、ハイドロンエンタングルされた繊
維、或いはこれらの組合せの不織布である。好ましいト
ップシートは、けば立てられ、繊維技術において周知の
手段によって熱接着される。好ましいトップシートは、
独国シュバルツェンバッハのザンドラー・ゲーエムベー
ハー社によって製造されているサバンド（商品名）のよ
うなステープル長のポリプロピレン繊維のウェブからな
る。

本発明の吸収コアを備えた吸収物品は一般に、吸収コ
アの厚さと実質的に同じ厚さを有しており、通常は吸収
コアの厚さの約10％増し以下である。ティッシュ又は他
の材料のような付加的な吸収繊維を吸収コアの一方の側
又は両側に組み込むことによって、吸収物品の厚さを厚
くすることができるが、材料を慎重に選定しなければ、
吸収コアの性能を損なうことがある。

本発明の特別の利点は、おむつ又は他の吸収物品を、
良好な吸収特性を保持しつつ、薄く且つコンパクトにで
きることである。この薄く且つコンパクトな性質は、製
造および包装の観点から利点があり、使用者にとっても
好都合である。

第1a図〜第1c図を参照すると、体重が９〜18kgの幼児
用の典型的なおむつでは、幅ｃが約7.6cm（３イン
チ）、幅ｄが約10.2cm（４インチ）、長さｅが約25.5cm
（10インチ）、長さｆが約40cm（15.7インチ）である。

吸収本体の種々の層は同延でもよいが、上部組立体
が、尿の最高初期負荷を受け入れることが予定されてい
る貯蔵組立体の部分のみ被覆するのが好都合であること
がしばしばある。かくして、上部組立体は、おむつの前
半分または前2/3にある。

本発明の付加的な実施例 第１の超吸収材料が上述のGLP値を有する超吸収本体
および物品の使用が非常に有益であるが、他の有益な吸
収本体は、頂部から順に、捕捉層を有する上部組立体
と、第２の毛細管材料および動的膨潤速度が少なくとも
0.2g/g/s、抗圧力吸収が少なくとも15g/gである第２の
超吸収材料を有する下部組立体とを備え、前記上部組立
体が、（一般に、捕捉層の下の別個の層として）実質的
に非減少動的膨潤速度を有する第１の超吸収材料を有し
ており、第２の超吸収材料の動的膨潤速度が第１の超吸
収材料の動的膨潤速度の少なくとも1.5倍である、吸収
本体である。

上部組立体は、上部捕捉層を備えており、上部捕捉層
は、繊維状、フォーム又は他の多孔質又は毛細管材料で
もよいが、好ましくは、上述のような第１の繊維材料で
ある。好ましくは、上部捕捉層は、上述のような湿潤圧
縮度を有している。

第２の毛細管材料は、フォーム又は他の多孔質又は毛
細管材料でもよいが、好ましくは、第２の繊維材料であ
る。好ましくは、第１の構造体は、順に、規定した湿潤
圧縮度および第１の材料で形成したドリップ容量を有す
る上部捕捉層と、第１の超吸収材料を有する層とを備え
ており、下部組立体は好ましくは、順に、第２の繊維
状、フォーム又は他の毛細管材料で形成された上層と、
第２の超吸収材料を有する下層とを備えている。特別の
超吸収材料を除く、層の全体構造および特性は全て、上
述の通りであるのがよい。

第１の超吸収材料が比較的小さなGLP値を有している
ときでさえ、この構造体は、第１の超吸収材料の実質的
に非減少動的膨潤速度と関連した第１および第２の超吸
収材料の吸収速度の差のため、良好な結果を提供するこ
とができる。

試験方法 全ての試験は、温度が約23±２℃、相対湿度が約50±
10％で行われる。試験方法において使用される特定の合
成尿は、ジェイコ・シンユリンとして通常知られてお
り、米国ペンシルベニア州キャンプヒルのジェイコ・フ
ァーマシカル社から入手できる。合成尿の化学式は、KC
l2.0g/l、Na₂SO₄2.0g/l、（NH₄）H₂PO₄0.85g/l、（N
H₄）H₂PO₄0.15g/l、CaCl₂0.19g/l、MgCl₂0.23g/lであ
る。化学物質は全て、試薬グレードのものである。合成
尿のPHは、6.0〜6.4である。

湿潤圧縮度およびドリップ容量試験のためのサンプルパ
ッドの準備 サンプルバッドは、毛羽の均一なレイダウンを提供す
る、後述するようなパッドメーカー機械または等価な機
械を使用して行われる。

４つの30グラムの乾燥毛羽の部分（或いは、例えば化
学的に架橋されたセルロースのような等価な材料）を計
量する。毛羽を保持した状態で空気を通過させるのに十
分多孔質のティッシュの層を36.8cm×36.8cm（14.5イン
チ×14.5インチ）に切断し、第２図および第３図に示さ
れたエアレイド・フェルト・パッドメーカー機械21の形
成スクリーン22に均一に配置する。ティッシュ（図示せ
ず）は、形成スクリーンを完全に覆っており、毛羽が逃
げないように、両側のところが湾曲するように形成され
ている。ティッシュは、パッドの底部を形成する。

パッドメーカー機械の真空22、チャンバモータ24およ
び圧縮空気供給器をオンにする。30グラムの毛羽の部分
を１つ、サンプル供給器26を介して、機械のブレード27
に邪魔されることなしに、パッドメーカー機械のサンプ
ルチャンバ25に加える。圧縮空気は、チャンバ内で活発
に循環し、プレキシガラスシリンダ28および角錐台コラ
ム29から形成スクリーン22への繊維の分離および通過を
促進する。

真空23をオフにし、形成スクリーン22をパッドメーカ
ー機械21から引っ張り出し、時計回り方向に1/4回転さ
せる。スクリーンをパッドメーカー機械に戻す。別の30
グラムの毛羽の部分を機械のチャンバ25に加え、上述の
手順を繰り返す。４つの部分が全て形成スクリーンに移
送されるまで、毛羽を同じように加える。次いで、形成
スクリーンおよび形成スクリーンに形成されたパッド
を、パッドメーカー機械から取り除き、パッドをスクリ
ーンから厚紙片または同様の平滑で平らな面まで移送す
る。ティッシュの第２の層をパッドの頂部および頂部に
配置された厚紙の第２の片に加える。

寸法が約35.6cm×36.5cm×2.5cm（14インチ×14イン
チ×１インチ）、重量が約16.3kg（361lbs）の鋼製の重
りを、約120秒間、或いは必要ならばもっと長く、パッ
ドの頂部に置く。次いで重りを取り除き、約4,500kg（1
0,000lbs）の力を加えてパッドを圧縮してパッドの結合
性を改良する。パッドを圧縮器から取り除き、約30.5cm
×30.5cm（12インチ×12インチ）となるようにペーパー
カッタでトリミングし、次いで、使用しようとする特別
の試験によって必要とされる寸法に従って更に切断す
る。

サンプルパッドを形成するパッドメーカー機械の使用
は、限定することを意図していない。毛羽の均一なレイ
ダウンを達成する場合には、適当な方法を使用すること
ができ、次いで、上記の状態で圧縮し、上記と実質的に
同じ密度および坪量を有するパッドを提供する。

湿潤圧縮度試験 この試験は、湿潤時の負荷状態の変化の下で繊維材料
のパッドの容量を測定するように設計されている。目的
は、当該負荷の下で維持される容積を測定することによ
って、繊維材料の抵抗を測定することである。

上述のように、毛羽の試験パッドを準備する。パッド
の表面にあるティッシュを取り除く。次いで、パッドの
結合性のため、カルバー実験室プレスを使用して3.6kgc
m^-2（51psi）の荷重の下で、バッドを稠密化する。パッ
ドの厚さを測定し、その繊維密度を、パッド重量÷（パ
ッドの厚さ×バッド面積）によって計算する。

パッドの乾燥重量に10を掛け、これは、負荷時の目標
湿潤重量を表す。乾燥パッドを、0.01gの感度を有する
頂部載荷秤に載せる。秤によって測定されたように目標
湿潤重量が得られるまで、合成尿をパッドにゆっくりと
分散させる。バッキーの設計の圧縮試験器の表面に、湿
潤パッドを慎重に移し、実質的にパッドと同じ面積（約
10.2cm×10.2cm）を有し、77gcm^-2（1.1psi）の圧力に
相当する重りを、パッドの上にゆっくりと降下させる。
荷重を釣り合わせるためパッドを60秒間そのままにし、
次いでキャリパーを使用して圧縮パッドの厚さを記録す
る。

湿潤圧縮度は、乾燥毛羽のグラム当たりの空隙容積で
あり、以下のように計算される。

空隙容積（cm³）＝全体容積−繊維容積 ＝（載荷時のパッドの厚さ（cm））×パッド面積（cm²） −（パッド乾燥重量（ｇ）／繊維密度（g/cm^-3）） 湿潤圧縮度＝空隙容積/g ＝（載荷時のパッドの厚さ（cm））×パッド面積（cm²） −（パッド乾燥重量（ｇ）／繊維密度（g/cm^-3））÷（パッド 乾燥重量（ｇ）） ここで、繊維密度は、最初のパッド重量および厚さの
測定値（すなわち、非載荷状態）から計算される。

ドリップ容量試験 上述のように準備したサンプルパッドを、7.5cm×7.5
cmの寸法になるように、ペーパーカッタで切断する。パ
ッドを計量し、ドリップトレイの上に位置決めされてい
る大きなワイヤメッシュスクリーンの上に置く。次い
で、装置全体を、頂部載荷秤に取付ける。

（米国シカゴのコール・パルマー・インスツルメンツ
社によって供給されるようなモデル7520−00の）ポンプ
を介して、合成尿を、５±0.25mls^-1の速度でサンプル
パッドの中央に導入する。パッドがパッドの底部からド
リップトレイに合成尿の第１滴を開放する時間を記録す
る。これが生ずると、ポンプを直ちに停止する。次い
で、記録した時間と圧送速度を使用して、飽和に達する
時の（すなわち、サンプルが滴下し始めるときの）サン
プルによって吸収される合成尿の容量（ml）を計算す
る。秤を使用して定期的にチェックして、合成尿を送出
するポンプの変動を最少にする。これは、ドリップ容量
として知られており、（飽和時にサンプルパッドによっ
て保持される尿（ml））÷（サンプルの乾燥重量
（ｇ））によって計算される。

動的膨潤速度試験 0.358gの乾燥超吸収材料を、外径16mm、高さ125mm、
壁厚0.8mmであって例えば試験管スタンドに置くことに
よって垂直に支持されている標準的な試験管内に置く。
（この試験では、未使用の試験管のみを使用し、使用後
は廃棄すべきである。） 自動ピペットを使用して、10mlのジェイコ合成尿を5m
ls^-1の速度で試験管に加える。合成尿を加えると、超吸
収材料は膨潤し始め、試験管内を上方に移動する前線を
形成する。手動で、或いは、ビデオ記録の後に画像分析
器を使用して、前線の高さを時間の関数として記録す
る。次いで、前線の高さを、乾燥超吸収材料のグラム当
たりの合成尿のＸ−荷重、Ｘ（ｔ）−荷重に翻訳する。
ここで、Ｘ（ｔ）は、（ｈ（ｔ）×28）/Hであり、ｈ
（ｔ）は、試験管内で膨潤した超吸収材料の時間ｔにお
ける長さであり、Ｈは、全体Ｘ−荷重が28に相当する
（0.358gの超吸収材料によって吸収される10gの合成尿
が、28X−荷重を与える）試験管内の合成尿の全体高さ
であり、Ｘ−荷重は、1gの乾燥超吸収材料が吸収するこ
とができる合成尿の重量（ｇ）である。

次いで、Ｘ−荷重を時間に対してプロットする。試験
時の超吸収材料の平均吸収容量が28gg^-1以上であると仮
定される。

時間ｔでのＸ−荷重と時間との比率は、“膨潤速度関
数”（SR）と呼ばれ、Ｘ（ｔ）を達成するときの平均膨
潤速度、すなわちSR（ｔ）＝Ｘ（ｔ）/tである。

“動的膨潤速度”（DSR）は、Ｘ（ｔ）が28gg^-1であ
るときの膨潤速度関数の値、すなわちDSR＝28gg^-1/t₂₈
である。ここで、t28は、Ｘ（ｔ）＝28gg−１に到達す
る時間である。

超吸収材料の前線でゲル・ブロッキングが生じない場
合には、材料は比較的透過性であるとみなされ、時間に
対するＸ（ｔ）のグラフは、実質的に水平な線になる。
これは、関数SR（ｔ）が実質的に一定であることを意味
する。

或いは、幾つかの材料については、膨潤の際、透過性
が増大するが、この場合には、時間の増加につれてSR
（ｔ）が増大し、ゲル・ブロッキングがないことを示
す。しかしながら、ゲル・ブロッキングが生じた場合に
は、膨潤の際、透過性が減少し、時間の増加につれてSR
（ｔ）が減少する。

本出願においては、膨潤速度関数が上述のようにt₁₄
（超吸収材料が50％膨潤した時の時間、すなわちＸ
（ｔ）＝14gg^-1）とt₂₈との間で実質的に減少しない場
合には、超吸収材料は、実質的に非減少動的膨潤速度を
有するものとみなされる。これは、t₁₄とt₂₈での膨潤速
度の相対的な偏差（SR（t₁₄）−SR（t₂₈））÷SR
（t₂₈）が、50％以下、好ましくは25％以下、より好ま
しくは10％以下、最も好ましくは０％であることを意味
する。

抗圧力吸収試験 この試験は、外圧20gcm^-2（0.3psi）に対して吸収す
る超吸収材料の、当該圧力に対する超吸収材料の一軸膨
潤に関する吸収容量を測定する。

直径120mm、多孔度０のセラミックフィルタプレート
を、直径150mm、高さ30mmのペトリ皿に置く。フィルタ
プレートを覆うように、希釈水中の0.9重量％の塩化ナ
トリウムをペトリ皿に加える。直径125mmの丸いフィル
タペーパ（シュライヒャー・アンド・シュールのシュバ
ルツバンド589）をフィルタプレートに置き、塩化ナト
リウム溶液で全体を濡らす。

内径60mm±0.1mm、高さ50mmのプレクシガラスシリン
ダの底部を、直径36μｍ（400メッシュ）の孔を有する
スクリーンフィルタ布で閉じる。0.9000g±0.0005gの超
吸収材料を、清浄で且つ乾燥したプレクシガラスシリン
ダのフィルタスクリーン上に慎重に分散させる。メッシ
ュ上に超吸収材料の均一な分布を得ることが必要であ
る。

外径59mm±0.1mm、内径51mm、高さ25mmであって、直
径50mm、高さ34mmの重りを備えたカバープレートは、全
体重量が565gであり、その圧力は、20gcm^-2（0.3psi）
に相当する。カバープレートと重りをシリンダに置き、
シリンダ装置全体を、秤で0.01gまで計量する。次い
で、シリンダ装置全体を、ペトリ皿の湿ったフィルタペ
ーパの上に置き、１時間吸収させる。次いで、シリンダ
装置をフィルタプレートから取り出して、再計量する。

シリンダ装置とフィルタプレートは、測定の間に完全
に清浄にされ、塩化ナトリウム溶液とフィルタペーパ
は、各測定後に新しくする。

抗圧力吸収（AAP）は、次式で計算される。

AAP＝（（吸収後のシリンダ装置の重量） −（乾燥時のシリンダ装置の重量））÷（超吸収材料の初期重量） 加圧下の性能（PUP）試験 PUP試験は、大きな拘束圧力の下でピストン／シリン
ダ装置内で側方に拘束されたAGMについての以下の加圧
下の性能パラメータを測定する。

1.最大吸収／移送速度（単位gm/cm²/sec^0.5） 2.（規定時間での）容量（単位gm/gm） この試験の目的は、おむつにおいて高濃度で使用され
ているAGM層による要求吸収および流体移送に関する使
用時圧力の衝撃を見積もることである。

PUP試験の試験流体は、ジェイコ合成尿である。この
流体は、ゼロに近い静圧力のところで要求吸収状態の下
でAGMによって吸収される。

AGMを側方に拘束し、規定した静的拘束圧力を及ぼす
のに、ピストン／シリンダ装置が使用される。シリンダ
の底部は、No.400メッシュのスクリーンに面しており、
乾燥／膨潤AGMを保持し、尿の吸収およびＺ方向の移送
を可能にする。コンピュータとインターフェースで連結
された吸収装置を使用して、尿吸収対時間を測定する。

この測定のために、ピストン／シリンダ装置が使用さ
れる。シリンダは、移送レクサンロッド（又は同等のも
の）によって孔を開けられており、約5mmの壁厚と6.00c
mの内径（面積28.27cm²）、および約5cmの高さを有す
る。シリンダの底部は、二軸方向に等しく延伸されたN
o.400メッシュのステンレス鋼のスクリーン布に面して
いる。ピストンは、テフロンの“カップ”と、ステンレ
ス鋼の重りとによって構成されている。テフロンのカッ
プは、シリンダ内にぴったりと嵌ま込むように機械加工
されている。円筒形のステンレス鋼の重りは、カップに
ぴったりと嵌まるように機械加工されており、頂部にハ
ンドルが取付けられている。テフロンのカップとステン
レス鋼の重りの重量は、1390グラムであり、面積28.27c
m²に対して0.70psiに相当する。

この装置の構成要素は、10cmの静水圧ヘッドで装置を
通る合成尿の流速が少なくとも0.01gm/cm²/secとなるよ
うに寸法決めされ、流速は、装置のディスクによって標
準化されている。装置の透過性に特に影響を与える因子
は、ディスクの透過性とガラス管及びストップコックの
内径である。

装置のリザーバは、0.1gm/hr以下のドリフトを備えた
0.01gmまで計量できる分析秤の上に位置決めされてい
る。より正確で安定した秤が好ましい。秤は好ましく
は、（ｉ）PUP試験の初期からプリセットした時間間隔
で秤の重量変化を監視することができ、（ii）秤の感度
に応じて、0.01〜0.05gmの重量変化で自動的に開始する
ように設定されている、ソフトウェアをインストールし
たコンピュータにインターフェースで連結されている。
リザーバに入るドリップ管は、リザーバの底部またはそ
のカバーに接触してはならない。リザーバ内の流体の容
量は、実験の際、少なくとも40mlが空気内に引かれるこ
となしに抽出されるのに十分な程にすべきである。実験
の初期におけるリザーバ内の流体のレベルは、ディスク
の頂面の下2mmとすべきである。これは、ディスク上に
数滴の流体をたらし、流体がリザーバにゆっくりに戻る
のを重量測定で監視することによって確認される。この
レベルは、ピストン／シリンダ装置がフリットの上に位
置決めされているときには、顕著に変えるべきではな
い。リザーバは、十分に大きな直径（例えば、−14cm）
を有しており、−14cmが抽出されても、流体の高さは僅
かに変化する（例えば、3mm以下）にすぎない。

ジェイコ合成尿は、2.0gmのKCl、2.0gmのNa₂SO₄、0.8
5gmのNH₄H₂PO4、0.15gmの（NH₄）₂HPO₄、0.19gmのCaC
l₂、0.23gmのMgCl₂の混合物を1.0リットルの希釈水で溶
解することによって準備される。

測定前に、装置に合成尿が充填される。ディスクは、
新鮮な溶液が充填されるように、尿でフラッシュされ
る。出来るだけ、フリットの底部表面およびフリットを
リザーバに連結している全ての管から空気泡を取り除
く。３方向弁を連続的に作動させることによって、以下
の手順を実施する。

1. フリットのファネルから過剰な流体を取り除く。

2. リザーバの溶液高さ／重量を適当なレベル／値に調
節する。

3. フリットを、リザーバに対して正しい高さに位置決
めする。

4. ファネルに覆う。

5. リザーバとフリットを、連結弁を開放した状態で釣
り合わせる。

6. 全ての弁を閉じる。

7. ファネルがドレンチューブに開放するように、ファ
ネルをドレンに連結する３方向弁を位置決めする。

8. システムを、５分間、この位置で釣り合わせる。

9. ３方向弁を閉鎖位置に戻す。

ステップ７〜９は、僅かな静水圧吸引に曝すことによ
って、フリットの表面を一時的に“乾燥”させる。この
手順の際、典型的には−0.2gmの流体がシステムから排
水される。この手順は、ピストン／シリンダ装置がフリ
ットに位置決めされたとき、時期尚早の吸引を防止す
る。この手順においてフリットから排水される流体の量
（フリット連結重量と呼ばれる）は、ピストン／シリン
ダ装置なしに、15分間、PUP試験を実施することによっ
て測定される。この手順によってフリットから排水され
た流体の実質的に全ては、実験開始時に、フリットによ
って極めて迅速に再吸収される。かくして、PUP試験の
際、リザーバから除去された流体の重量から、このフリ
ット連結重量を差し引くことが必要である。

（0.032gm/cm²の坪量に相当する）0.9gmのAGMをシリ
ンダに加え、シリンダを静かに振り及び／又は軽く打つ
ことによって、スクリーン上に均一に拡散させる。大部
分のAGMについて、水分量は典型的には、５％以下であ
る。これらの大部分のAGMについて、加えたAGMの重量
は、湿潤重量で測定することができる。水分量が約５％
以上のAGMについて、加えたAGMの重量は、水分で補整す
べきである。（すなわち、加えたAGMは、乾燥重量で0.9
gmとすべきである。）AGMがシリンダ壁にくっつかない
ように配慮すべきである。テフロンのインサートをシリ
ンダに摺動し、AGMの頂部に位置決めする。AGMの分配を
助けるため、インサートを静かに回転させる。ピストン
／シリンダをフリットの頂部に配置し、適当なステンレ
ス鋼の重りをテフロンのインサートに摺動し、ファネル
を覆う。秤の読みが安定していることをチェックした
後、フリットとリザーバとの間の弁を開放することによ
って、実験を開始する。自動開始とともに、ディスクが
流体を再吸収すると、データの収集が直ぐに開始する。
データは、少なくとも60分間記録される。流体が迅速に
吸収されているとき、早い時期（例えば、０〜10分）に
頻繁に読み取るべきである。AGMが平衡に近づくと、必
要とはされないが、60分以上のデータの記録は、興味あ
る現象を示すことがある。

AGMの水分量は、標準的なＰ＆Ｇの方法（３時間後の
重量損失％）を使用して別個に測定される。gm/gm容量
の値は全て、AGMの乾燥重量で記録される。

PUP容量は、gm/gmの単位で記録される。任意の時間の
PUP容量は、以下の通りである。

PUP容量（ｔ）＝（W_r（ｔ＝０）−W_r（ｔ）−W_fc） ÷（Ｗ_AGM;drybasis） ここで、ｔは、開始からの経過時間、W_r（ｔ＝０）
は、開始前のリザーバの重量（グラム）、W_r（ｔ）は、
ｔ時間経過時のリザーバの重量（グラム）、W_fcは、
（別個に測定した）フリットの補整重量（グラム）、Ｗ
_AGM;drybasisは、AGMの乾燥重量（グラム）である。PUP
容量は、開始後、５分、10分、30分、60分で記録され
る。

PUP吸収／移送速度は、単位gm/cm²/sec^0.5で記録され
る。任意時間におけるPUP速度は、以下のように測定さ
れる。

PUP吸収／移送速度（ｔ）＝（1/Ac） ×（W_r（ｔ）−W_r（ｔ＋dt））÷（（ｔ＋dt）^0.5−ｔ^0.5） ここで、ｔは、開始からの経過時間（秒）、W_r（ｔ）
は、ｔ時間経過時のリザーバの重量（グラム）、W_r（ｔ
＋dt）は、ｔ＋dt時間経過時のリザーバの重量（グラ
ム）、Acは、シリンダ面積（cm²）である。グラフによ
って測定する場合には、PUP吸い上げ速度は、ｙ軸が流
体吸い上げ（単位gm/cm²）、ｘ軸が時間（秒）の平方根
である吸い上げ曲線との接線である。数値的に測定する
にせよ或いはグラフによって測定するにせよ、任意時間
の速度は好ましくは、出力データを“スムージング”し
た後に測定される。

PUP吸収／移送速度は典型的には、その最大値又はそ
の近傍で始まり、吸い上げ／時間の持続期間の間、比較
的一定のままであり、次いで、最大容量が近づくにつれ
て減少する。“最大PUP吸収／移送速度”のみが記録さ
れる。この最大速度は典型的には、吸収処理の早期にお
いて生ずる。しかしながら、AGMについては、乾燥粒子
の緩慢な湿潤のため遅れ時間が存在し、或いは、乾燥粒
子の極めて迅速な乾燥のため極めて迅速な処理速度が存
在する。これらの両方の作用の衝撃を最少にし、記録し
た最大PUP速度が膨潤したAGMの十分に厚い層を通る移送
をもたらすために、最大速度の測定では、−0.14gm/cm²
（−4gmの流体）の吸い上げ後に生ずる吸収／移送速度
のみを考慮する。

篩分け試験 超吸収材料の粒径分布は、既知重量のサンプルをレッ
チ機械篩分け装置に置き、規定条件の下で指定時間の
間、振ることによって、測定される。サンプルの部分は
各篩に保持され、底部パンを計量して、最初のサンプル
重量の百分率として記録する。

100g±0.5gの乾燥超吸収ポリマー材料をサンプルカッ
プに計量して、蓋を閉じる。

４つの篩（ステンレス鋼の底部パンNo.325、No.100、
No.50およびNo.20）を底部から頂部まで嵌める。これら
の篩は、米国の篩番号（ASTM−Ｅ−11−61）である。サ
ンプルを一番上の篩に移し、スクリーンのまわりに均等
に粉末を分布させる。No.20の篩の上にステンレス鋼の
カバーを置く。

嵌められた篩を、レッチ試験篩シェーカー・ビボトロ
ニックタイプVE1の上にタイマーとともに置く。レッチ
の蓋が、シェーカーの頂部に出来るだけぴったり嵌まる
ようにする。タイマーを10分にセットし、試験を開始す
る。シェーカーが停止すると、篩の組をシェーカーから
取り外す。

次いで、篩によって保持された各篩画分を、例えば異
なる測定装置によって、0.1gまで計量する。

超吸収材料が水分を捕捉するのを回避するために、こ
の試験を迅速に実施することが重要である。

平均塊粒径は、累積粒径分布曲線（すなわち、篩メッ
シュ孔に対してメッシュ孔を通過しない材料を重量パー
セントで表示した曲線）をプロットし、累積分布の50％
に相当する篩孔を補間することによって決定される。

ティーバッグ保持容量試験 “ティーバッグ”内に超吸収材料を置き、合成尿溶液
に20分浸漬し、次いで３分遠心分離する。乾燥超吸収材
料の初期重量の対する保持された液体重量の比率が、超
吸収材料の吸収容量である。

希釈水中の0.9重量％の塩化ナトリウムを、24cm×30c
m×5cmのトレイに注ぐ。液体充填高さは、約3cmであ
る。

ティーバッグのポーチは、6.5cm×6.5cmであり、独国
デュッセルドルフのティーカン社から入手できる。ポー
チは、標準的な台所用プラスチックバッグの密封装置
（例えば、独国クルップ社のVACUPACK²プラス）でヒー
トシールできる。

一部を慎重に切断することによって、ティーバッグを
開け、次いで計量する。0.200g±0.005gの超吸収材料の
サンプルをティーバッグ内に置く。次いで、ヒートシー
ラーでティーバッグを閉じる。これは、サンプルティー
バッグと呼ばれる。

空のティーバッグを密封し、ブランクとして使用す
る。

次いで、各ティーバッグを水平に保持し、超吸収材料
をバッグ全体に均等に分配させるように、サンプルティ
ーバッグを振る。次いで、サンプルティーバッグとブラ
ンクティーバッグを合成尿の表面に置き、完全に濡らす
ため（ティーバッグは、合成尿の表面に浮遊するが、完
全には濡れない）、スパチュラを使用して約５秒間沈め
る。タイマーをすぐに作動させる。

20分間の浸漬時間の後、サンプルティーバッグとブラ
ンクティーバッグを合成尿から取り出し、各ティーバッ
グが遠心バスケットの外壁に当たるように、バウクネヒ
トWS130、ボッシュ772NZK096又は同等の遠心分離器に置
く。（これは、遠心力のスピン方向にティーバッグの端
部を折り畳んで最初の力を吸収することによって、構成
することができる。）遠心分離器の蓋を閉じ、遠心分離
器を始動させ、回転速度を1400rpmまで迅速に増大させ
る。遠心分離器の回転速度が1400rpmに到達すると、タ
イマーを作動させる。３分後遠心分離器を停止させる。

サンプルティーバッグとブランクティーバッグを別々
に計量する。

超吸収ヒドロゲル形成材料のサンプルの吸収容量（A
C）は、 AC＝（（遠心分離後のサンプルティーバッグの重量）−（遠心分離後の ブランクティーバッグの重量）（乾燥超吸収ヒドロゲル形成材料の 重量））÷（乾燥超吸収材料の重量） スタック高さ試験 スタック高さ試験は、パック状態をシミュレートする
ため、10個の吸収物品（例えば、おむつ）のスタックの
パッケージングの可能性を試験するように設計されてい
る。

市場に配送できるような最終製品をシミュレートする
ように、（上述のような）トップシートと（上述のよう
な）バックシートとを有するシャーシに組み立てられた
吸収物品、すなわち本発明の吸収コアは、典型的には、
包装の幅と長さに適合するように、中央のところで（二
重に）折り畳まれる。10個の吸収物品のスタックを、油
圧プレス（米国フィラデルフィアのトウィング・アルバ
ート・インスツルメンツ社のモデルTA240−10のアルフ
ァ油圧プレス／サンプルカッタ）を使って、800kgで３
秒間、予め圧縮する。次いで、予め圧縮された構造体
を、（英国バックスの）インストロン社のインストロン
・シリーズ6000引っ張り・圧縮試験装置に配置し、圧縮
曲線を記録する。圧縮曲線は、載荷した圧縮力の関数と
して、スタック高さ、すなわちサンプルスタックの厚さ
をプロットする。所定の厚さを達成するのに必要な圧力
を測定するように力を容易に変換する。

“スタック高さ”は、（所定の圧力の下での）単一の
物品の高さ即ち厚さであり、スタック高さ試験で測定さ
れた高さをスタックの物品の数によって平均化すること
によって決定される。

捕捉速度試験 第４図を参照すると、吸収構造体（50）は、サンプル
表面の上方5cmから、ポンプ（米国シカゴのコール・パ
ルマー・インスツルメンツ社によって供給されるモデル
7520−00）を使用して、50mlの合成尿を、10mls−１の
速度で導入する。尿を吸収する時間をタイマーによって
記録する。尿の導入は、理論容量に到達するまで、正確
に５分毎に反復される。

コア、（上述のような）トップシート、及び（上述の
ような）バックシートを備えたテストサンプルを、パー
スペクスペボックス（ベース12のみが図示されている）
内のフォームプラットフォーム11の上に平らに位置する
ように配置する。実質的に真ん中に5cm径の開口を有す
るパースペクスプレート13を、サンプルの頂部に置く。
開口に取付けられたシリンダ14を介して合成尿をサンプ
ルに導入する。電極15を、吸収構造体10の表面と接触さ
せた状態で、プレートの下面に配置する。電極をタイマ
ーに接続する。例えば幼児の体重をシミュレートするた
め、重り16をプレートの頂部に置く。この試験では、典
型的には、50gcm^-2（0.7psi）の圧力を利用する。

尿がシリンダに導入されると、尿は典型的には、吸収
構造体の頂部に堆積し、これにより、電極間に電気回路
を形成する。これにより、タイマーが始動する。吸収構
造体が尿を吸収したときに、タイマーが停止し、電極間
の電気回路が遮断される。

捕捉速度は、単位時間（ｓ）当たりに吸収された容積
（ml）として定義される。捕捉速度は、サンプルに導入
された尿ごとに計算される。

上述のように、理論容量の50％に対する捕捉速度を決
定することは、本発明の吸収コアに関しては有益である
とみなされる。この点を決定するために、加えられた合
成尿の全体容積の関数として捕捉速度をプロットし、次
いで、理論容量の50％に対する捕捉速度を決定すること
ができる。或いは、中間値の15mlの範囲内にある場合に
は、最も近い導入に対する捕捉速度を採用することによ
って直接決定することができる。

X,Y−要求吸収試験 X,Y−要求吸収試験は、標準的な要求湿潤可能性試験
の変形からなる。参考として、標準的な要求吸収試験
は、「吸収」第２章60頁〜62頁（シャッテリエ編集、エ
ルセビエル・サイエンス・パブリッシュ・BV、アムステ
ルダム、オランダ、1985年）に記載されている。

この試験を実施するのに使用される装置が、第５図お
よび第６図に示されている。装置100は、フレーム104に
吊り下げられたサンプルバスケット102から構成されて
いる。バスケットの内側寸法は、10.2cm×7.6cm（４イ
ンチ×３インチ）である。バスケット102の高さは、歯
車機構106によって調節可能である。コンピュータに接
続された電子秤110の上に、流体リザーバ108が置かれて
いる。

ｘ−ｙ平面試験は、第７図に概略的に示されている。
ｘ−ｙ平面試験では、スクリーン114は、サンプルバス
ケットの底部の一方の縁部120に沿った、2.54cm×7.62c
m（１インチ×３インチ）の領域118にのみ存在する。12
2で示されるサンプルバスケットの底部の残部は、プレ
クシガラスで形成され、流体不透過性である。サンプル
と接触しているサンプルバスケットの側も又、プレクシ
ガラスで形成され、流体不透過性である。第７図に示さ
れるように、この試験は、まず流体をｚ方向に要求し、
次いで水平なｘ−ｙ平面内で最大7.62cm（３インチ）流
体を移送する、コア、（上述のような）トップシート、
及び（上述のような）バックシートを備えたサンプル11
6を必要としている。ｘ−ｙ平面試験による結果は、使
用状態における流体を分配させるサンプルの能力の尺度
となる。ｘ−ｙ平面試験は、サンプル116の上面に均等
に加えられる20gcm^-2（0.3psi）の荷重を受ける吸収構
造体サンプル116で実施される。

試験の手順は、以下の通りである。まず、本発明の吸
収コアの10.2cm×7.6cm（４インチ×３インチ）のサン
プルを準備する。流体リザーバ108に約6800mlの合成尿
を充填し、試験装置100の下の電子秤110にセットする。
次いで、流体レベルがちょうどワイヤスクリーン114の
頂部の高さのところになるまで、サンプルバスケット10
2を下降させる。市販の２層のブンティ・ペーパータオ
ル124を、バスケット102の底部のワイヤスクリーン114
の上に置く。ブンティ・ペーパータオル124は、試験の
間中、コアサンプル116の下側との流体接触を確実に維
持する。

重り126を、サンプルバスケット102の内側寸法よりも
僅かに小さな寸法を有する矩形の金属板128に取付け
る。次いで、コアサンプル116の頂部を、両面テープ130
又はスプレー接着剤によって、金属板128の底部に取付
ける。時間がゼロのとき、サンプル116は、サンプルバ
スケット102に置かれる。

試験は、2000秒間行う。2000秒の時点での最終的なＸ
−Ｙ荷重、X_endは、試験期間おける蒸発損失について補
正した）秤の測定値÷サンプルの乾燥重量によって決定
される。X_endから、この値の90％でのＸ−Ｙ荷重X₉₀が
計算され、これに対応する時間t₉₀が決定される。流体
吸い上げ速度は、X₉₀/t₉₀として定義される。

X,Y−要求吸収試験による繊維材料の吸収容量 この試験は、サンプルが繊維材料のみから構成されて
いる点を除いて、上述の試験と同じに行われる。この場
合、繊維容量は、X₉₀ではなく、X_endである。

再湿潤試験 この試験は、吸収コア、又はこのような吸収コアが組
み込まれた吸収物品の使用時の性能を決定することに関
して特に重要である。この試験は、合成尿が導入され、
次いで載荷される吸収コアの頂部に置かれたフィルタペ
ーパのスタックの湿潤の測定に基づくものである。

（上述のような）トップシートと、（上述のような）
バックシートとを有する吸収コアを、トップシートの一
番上の平滑な面の上に平らに配置する。上述のように計
算された、理論基本容量の75％に等しい合成尿を、コア
の幅に対して中央に配置されたコアの前縁部から約11cm
の荷重箇所のことろで、吸収コアに、7mls^-1の速度で加
える。

50gcm^-2（0.7psi）の荷重に相当する、10.2cm×10.2c
mの重りを荷重箇所の中央に置き、この荷重の下でコア
を15分間平衡させる。次いで、重りを取り除き、10.2cm
×10.2cmの５層の予め計量したフィルタペーパ（イート
ン・ダイクマン939、Nr7）を荷重箇所の中央に置き、重
りを30秒間、再び加える。次いで、重りを取り除き、フ
ィルタペーパを計量する。フィルタペーパの重量の差
が、第１の再湿潤値である。

次いで、５つの新しい予め計量したフィルタペーパ
を、同じように吸収コアの上に置き、重りをフィルタペ
ーパの頂部に30秒間置く。重りを取り除き、フィルタペ
ーパの重量の差が、第１の再湿潤値である。

次いで、５つの新しい予め計量したフィルタペーパ
を、同じように吸収コアの上に置き、重りをフィルタペ
ーパの頂部に30秒間置く。重りを取り除き、フィルタペ
ーパの第２のバッチを計量する。フィルタペーパの重量
の差が、第２の再湿潤値である。

この手順をもう一度繰り返して、第３の再湿潤値を決
定する。

全体再湿潤は、３つの個々の再湿潤値の総計である。
すなわち、全体再湿潤＝第１の再湿潤＋第２の再湿潤＋
第３の再湿潤である。

ゲル層透過性試験 GLP値は、塩水流動値としても知られている。

この試験に対して適当な装置が、第８図に示されてお
り、第８図において、31が実験室ジャッキ、32が一定油
圧ヘッドリザーバ、33が取り外し可能なキャップを有す
るベント、34が管、35がシリンダ37に通ずる配送管36の
ストップコックである。このシリンダは、試験流体を収
容しており、底部40が粗いガラスフリットで形成された
多くの小孔を有するテフロン（登録商標）の多孔質ピス
トン39を備えている。ピストンには、重り41が負荷され
る。粒状の超吸収材料が42で示され、No.400メッシュス
クリーンで支持されている。実験質の秤45の上には、収
集リザーバ44がある。

後述の手順で使用される特別な装置では、シリンダに
は、透明なレクサンロッド又は同等のもので孔が開けら
れ、内径が6.00cm（面積28.27cm²）、壁厚が約0.5cm、
高さが約6.0cmである。シリンダの底部は、取付け前に
二軸方向に延伸されたNo.400メッシュのステンレス鋼の
スクリーン布に面している。ピストンは、フリットガラ
スのディスクと、孔開きテフロンピストンロッドと、中
空のレクサンピストンロッドと、環状のステンレス鋼の
重りなどによって構成されている。孔開きピストンロッ
ドは、中実のテフロンロッドによって機械加工されてい
る。孔開きピストンロッドの高さは、0.625インチであ
り、直径は、シリンダに嵌め込んだ場合に壁の隙間が最
少になるが自由に摺動するように、シリンダの直径より
も僅かに小さい。ピストンヘッドの底部は、フリットガ
ラスのディスクを受け入れるように設計された、直径約
56mm、深さ約4mmのキャビティを有している。ピストン
ヘッドの中央には、ピストンロッドのため、約0.625イ
ンチのねじ付き開口（18ねじ／インチ）が設けられてい
る。ピストンロッドの開口とピストンヘッドの周囲との
間には、リングにつき24の孔を備えた、４つの円周方向
に配列された孔のリングが設けられている。各リングの
孔は、約15度間隔をへだてられ、隣接するリングの孔か
ら約7.5度オフセットしている。孔径は、0.111インチ
（内側列）から0.204インチ（外側列）である。孔は、
流体をディスクに直接接近させるように、ピストンヘッ
ドを垂直に貫通している。フリットガラスのディスク
は、透過度の大きなもの（例えば、ケミガラスNo.CG−2
01−40、直径60mm、Ｘ−粗い多孔質）が選定され、ディ
スクの底部がシリンダヘッドの底部と一致した状態でピ
ストンヘッドにぴったりと嵌まるように研削される。中
空のピストンロッドは、レクサンロッドから機械加工さ
れる。ピストンロッドの外径は0.875インチ、内径は0.2
50インチである。底部の約0.5インチは、ピストンロッ
ドの開口に噛み合うようにねじ切りされている。頂部の
１インチは直径が0.623インチであって、ステンレス鋼
の重りを支持するカラーを形成している。ロッドを通る
液体は、フリットディスクに直接接近できる。環状のス
テンレス鋼の重りの内径は、ピストンロッドの上を摺動
しカラーに載るように、0.625インチである。フリット
ガラスのディスク、ピストンヘッド、ピストンロッドお
よびステンレス鋼の重りの重量は、596グラムであり、2
8.27cm²の面積に対して0.30psiに相当する。シリンダカ
バーは、レクサン又は同等のものから機械加工され、シ
リンダを覆うように寸法決めされている。シリンダカバ
ーは、ピストンロッドに垂直方向に整合させるための中
央の0.877インチの開口と、シリンダに流体を導入する
ための縁部に近接した第２の開口とを有している。

透過性を測定するのに使用される組立体は、ゲル層を
通る塩水溶液の流速に依存する。約0.02gm/sec以上の流
速については、透過性組立体は、（ｉ）間に空気隙間を
形成しつつシリンダを水平位置に支持するためのリング
支持の剛性ステンレス鋼のスクリーン（16メッシュ以
下）と、（ii）ピストン、ゲル層、シリンダスクリーン
および支持スクリーンを通る流体を収集する、分析秤上
に位置決めされた容器と、（iii）シリンダ内のNaCl溶
液を一定レベルに維持するサイホンシステムとから構成
される透過性組立体或いはその同等物を使用することが
できる。約0.02gm/sec以下の流速については、供給リザ
ーバと収集リザーバとの間に連続流路を設けるのが好ま
しい。これは、PUP試験方法または同等の方法に使用さ
れる吸収装置によって達成され、シリンダが吸収装置の
フリットガラスのディスクに位置決めされ、静水圧を約
4920dyne/cm²に維持するための手段が提供される。

ジェイコ合成尿は、2.0gmのKCl、2.0gmのNa₂SO₄、0.8
5gmのNH₄H₂PO₄、0.15gmの（NH₄）₂HPO₄、0.19gmのCaC
l₂、0.23gmのMgCl₂の混合物を1.0リットルの希釈水に溶
解することによって準備される。

6.896gmのNaClを1.0リットルの希釈水に溶解すること
によって、0.118モルのNaCl溶液を準備する。

流速が約0.02gm/sec以上であるときにゲル層を通過す
る流体の量を測定するのには、典型的には0.01gmの精度
の分析秤（例えば、メトラーPM400又は同等物）が使用
される。流速が小さな透過性の小さいゲル層について
は、より高精度の秤（例えば、メトラーAE200又は同等
物）が必要となる。秤は好ましくは、流体量対時間を監
視するためのコンピュータにインターフェースを介して
接続されている。

ゲル層の厚さは、約0.1mmの精度まで測定される。重
りが除去されないので、所要厚さを有する方法が長く使
用され、ゲル層は、測定の際、更に圧縮されたり分配さ
れたりしない。ステンレス鋼の底部とシリンダカバーの
頂部との間の隙間を測定するキャリパーゲージ（例え
ば、モノスタット15−100−500又は同等物）を、シリン
ダにAGMをもたないこの隙間に対して使用することは、
認められない。また、固定面の上方のピストン高さを測
定する深さゲージ（例えば、オノソッキEG−225又は同
等物）を、シリンダにAGMをもたないこの高さに対して
使用することも、認められない。

実験は、周囲温度で実施される。この方法について、
以下に記載する。

（0.032gm/cm²の坪量に相当する）0.9gmのAGMのアリ
コートをシリンダに加え、シリンダを静かに振り及び／
又はたたくことによってスクリーン上に均一に分散させ
る。粒径および寸法／形状分布に対する流れ透過性の反
応度を考慮して、アリコートが分析すべき材料を合理的
に表すように注意すべきである。大部分のAGMについ
て、水分量は典型的には、５％以下である。これらにつ
いては、加えるべきAGMの量は、湿潤坪量で決定され
る。水分量が約５％以上のAGMについては、加えるべきA
GMの重量は、水分で補整すべきである。（すなわち、加
えられるAGMは、乾燥坪量で.0.9gmとすべきである。）A
GMがシリンダ壁にくっつかないように配慮すべきであ
る。（重りを引いた）ピストンをシリンダに挿入し、乾
燥AGMの頂部に位置決めする。必要ならば、シリンダス
クリーン上にAGMをより均一に分配させるため、ピスト
ンを静かに回転させてもよい。シリンダをシリンダカバ
ーで覆い、ステンレス鋼の重りをピストンロッドの上に
位置決めする。

シリンダの直径よりも大きな直径を有する（粗い又は
非常に粗い）フリットディスクが、ジェイコ合成尿の頂
部にジェイコ合成尿が充填された広く／浅い、底部の平
らな容器内に位置決めされる。ピストン／シリンダ装置
をフリットガラスディスクの頂部に位置決めする。リザ
ーバからの流体がフリットディスクを通り、AGMによっ
て吸収される。AGMが流体に吸収されるにつれて、シリ
ンダにゲル層が形成される。60分後、ゲル層の厚さを測
定する。この手順の際、ゲルベッドが流体を失わず、す
なわち空気中に留まらないことに留意すべきである。

次いで、ピストン／シリンダ装置を透過性組立体まで
移送する。シリンダを支持するのにスクリーンを使用す
る場合には、スクリーン、及びスクリーンとピストン／
シリンダ装置との間の隙間を、塩水溶液で予め飽和して
おく。PUP溶液装置を使用する場合には、フリットファ
ネルの表面は、フリットファネルとリザーバとの間の弁
を開放にした状態で、リザーバに対して最少の高さとす
べきである。（フリットファネルの高さは、ゲル層を通
過する流体がファネルに蓄積しない程とすべきであ
る。） 透過性の測定は、孔開きテフロンディスクから空気を
駆逐するためピストンロッドにNaCl溶液を加え、次いで
サイホンシステム（又は同等物）を開放してゲル層の底
部の上方5.0cmまでシリンダに充填することによって開
始される。実験は、NaCl溶液を最初に加えた時点（t⁰）
で開始されたものとみなされるが、5.0cmの塩水溶液に
相当する安定した静水圧および安定流量が得られる時点
（t^s）が記録される。ゲル層を通過する流体の量対時間
は、10分間についてグラフによって測定される。経過時
間の後、ピストン／シリンダ装置を取り除き、ゲル層の
厚さを測定する。一般に、ゲル層の厚さの変化は、約10
％以下である。

一般に、流速が一定であることは必要ない。システム
を通過する時間依存流量F_s（ｔ）は、システムを通る流
体の増加重量（グラム）を増加時間（秒）で割ることに
よって測定される（単位gm/sec）。t_sと10分との間に収
集されたデータのみを流速計算に使用する。t_s〜10分の
流速は、F_s（ｔ＝０）、すなわちゲル層を通る初期流速
の値を計算するのに使用される。F_s（ｔ＝０）は、F
_s（ｔ）対時間の最少自乗法の結果をｔ＝０で補間する
ことによって計算される。

別の測定では、透過性組立体およびピストン／シリン
ダ装置を通る流速（F_a）は、ゲル層が存在しないことを
除いて、上述のように測定される。F_aがゲル層が存在す
るときにシステムを通る流速F_sよりも大きい場合には、
透過性組立体およびピストン／シリンダ装置の流れ抵抗
に対する補整が必要である。この限界では、F_g＝F_sであ
る。ここで、F_gは、システムの流速に対するゲル層の寄
与率である。しかしながら、この要件が満足されない場
合には、以下の補整をしてF_sおよびF_aの値からF_gの値を
計算する。

F_g＝（F_a×F_s）÷（F_a−F_s） ゲル層の塩水の流動性Ｋ（又はGLP値）は、次式によ
って計算される。

Ｋ＝（F_g（ｔ＝０）×t₀）÷（ｐ×Ａ×Δｐ） ここで、F_g（ｔ＝０）は、流量の結果の回帰分析およ
び組立体／装置の流れ抵抗による補整から得られた流速
（gm/sec）、t₀は、ゲル層の厚さ（cm）、ｐは、NaCl溶
液の密度（gm/cm³）である。また、Ａは、ゲル層の面積
（cm²）、Δｐは、ゲル層の静水圧（dyne/cm²）、Ｋ
は、塩水の流動性（cm³sec/gm）である。３つの測定値
を平均を記録する。

流速が実質的に一定であるゲル装置については、透過
係数（ｋ）は、次式によって計算される。

ｋ＝Ｋη ここで、ηは、NaCl溶液の粘度（ポアズ）であり、透
過係数ｋの単位は、cm²である。

以下は、サンプルの計算である。

F_aの測定値は、250gm/min＝4.2gm/secである。SX−Ｐ
（バルク）の単一の測定については、Fs（ｔ＝０）の補
間値は、5.6gm/min＝0.093gm/secであり、ゼロ近傍の傾
斜が0.09gm/min²である。装置の抵抗の補整は、 F_g＝（4.2×0.093）÷（4.2−0.093） ＝0.095 0.118モルの塩水密度を1.003gm/cm³（化学および物理学
に関するCRCハンドブック、61版）、ゲル層の厚さを1.2
4cm、ゲル層の面積を28.27cm²、静水圧を4920dyne/cm²
とすると、 Ｋ＝（0.095×1.24）／（1.003×28.27 ×4920）−（8.4×10^-7） である。

実質的な一定流量を考慮して、0.118モルの塩水（粘
度0.01015ポアズ）を提供すると、 ｘ＝Ｋη＝（8.4×10^-7）×0.01015 ＝8.6×10^-9cm² となる。

例 例１〜例４は、順に、上部捕捉層および超吸収材層を
有する上部組立体と、液体排出物を貯蔵するための空隙
空間をもつ上層および第２の超吸収材層を含む下層を有
する下部組立体とを備えた、吸収本体を有する種々の吸
収物品の例である。例１〜例３は、第1a図〜第1c図に概
略的に示されるように構成されており、超吸収材層が薄
い予備成形層として存在している。

例４では、下部組立体は、エアレイされた繊維マトリ
ックスを備えており、第２の超吸収材料の少なくとも70
重量％がこのマトリックスの厚さの下半分にあり、超吸
収材料が殆ど含まれていないダスティング層がマトリッ
クスの下面にある。

後述するGLP値から、少なくとも例３と例４が、第１
の超吸収材のGLP値が少なくとも４である上述の本発明
の例であることが分かり、動的膨潤速度から、少なくと
も例１〜例３が、第２の超吸収材料がより大きな膨潤速
度を有し、第１の超吸収材料が実質的に一定の動的膨潤
速度を有する吸収本体の例であることが分かる。

第１表は、物品についての種々の定量値を示してい
る。この物品においては、重量には、トップシート、収
容ティッシュ、吸収コアおよび不透過性のバックシート
の重量が含まれている。繊維重量は、ティッシュを除く
コアの繊維の全ての重量である。

第２表は、上部組立体における第１の捕捉層と第１の
超吸収材層の量、および下部組立体における第２の繊維
層と第２の超吸収材層の量を示している。各々の場合に
おいて、順に、材料の性質、坪量（gm/cm²）および寸法
が示されている。

CCLCは、米国特許出願Ａ−4,898,に記載されているよ
うな、化学的に架橋されたセルロースである。

SX−MW20/30は、粒径分布が20/30メッシュ（600〜850
μｍ）、0.7psiにおけるAAP値が20g/g、動的膨潤速度が
0.16g/secであり、線形で且つ実質的に非減少値であ
る、ストックハウゼンGmbhのフェーバーSX/MWである。

SX/MW60/100は、0.7psiにおけるAAP値が20g/g、DSRが
0.24g/g/secである同じ型式の60/100メッシュ（600〜85
0μｍ）である。

SXM300は、篩分けされておらず、0.7psiでのAAP値が2
0g/g、動的膨潤速度が0.1g/g/secであり、線形で且つ実
質的に非減少値である、ストックハウゼンGmbhのフェー
バーSX/MWである。

L761fは、ショクバ・ウルトラソーバから得られるア
クアリックCAL761fロット番号2G18である。画分20/30
は、メッシュサイズが20/30メッシュ（600〜850μ
ｍ）、AAP値が22g/g、GLPが4.5×10^-7cm³、動的膨潤速
度が線形且つ実質的に非減少であって0.17g/g/secであ
る。画分60/100は、0.7psiでのAAP値が20g/g、GLP値が
小さく、動的膨潤速度が0.35g/g/secである。

本発明の４つの例の性能を、本出願人の２つの市販の
構造体および別の主要な吸収物品製造業者の市販の構造
体を含む、多数の異なる構造体と対比して比較した。そ
の結果は、第２表に示されている。

比較例１は、エアフェルトのみからなるコアを有し、
トップシートとバックシートとを備えた吸収物品であ
る。比較例２は、上述のような化学的に架橋されたセル
ロースのみからなるコアを有し、トップシートとバック
シートとを備えた吸収物品である。

比較例３は、商品名パンパース・ベイビードライ（男
児用、最大寸法８〜18kg）として販売されている吸収物
品である。この製品は、比較例２と同様な化学的に架橋
された材料のパッチが頂部に置かれた、混合エアフェル
ト／超吸収コアからなる。

比較例４は、商品名パンパースフェイズとして販売さ
れている吸収物品である。この製品は、混合エアフェル
ト／超吸収コアを有している。

比較例５は、キンバリー・クラーク社によって商品名
ウルトラスリム（男児用、サイズ４、10〜16kg）として
販売されている吸収物品である。この製品は、エアフェ
ルト／超吸収コア混合体であるコアを有している。

比較例６は、WO92/11831に従って形成された吸収物品
であって、例２と実質的に同一の構造を有しているが、
異なる超吸収材料を有している。第１および（第１の吸
収材料の２倍の坪量を有する）第２の超吸収材料は、極
めて“高速”のゲル化材料であり、（仏国セデックスの
エルフ・アトシェムによって供給される）ノルソラーX5
0超吸収材料を含んでいる。第１の超吸収層は、7.5cm幅
であり、WO92/11831に記載されているように、長さ方向
の各側に沿って0.5cmの超吸収自由ストライプを有して
いる。

比較例７は、WO90/14815に従って形成された吸収物品
であって、例２と同様な構造を有しているが、第２の捕
捉層としてCCLCの代わりに坪量が60gm^-2のティッシュ
と、異なる超吸収材料とを有している。第１および（第
１の吸収材料の２倍の坪量を有する）第２の超吸収材料
は、異なる吸収速度と液体保持能力を有しており、（日
本国大阪市の日本触媒＝によって供給される）アクアリ
ックCA Ｗ−４と、（独国フランクフルトのヘキスト社
によって供給される）サンウェットIM5600Sとをそれぞ
れ含んでいる。

特記なき限り、例および比較例において使用されたト
ップシートとバックシートは、上述の型式のものであ
る。

良好なコアは、理想的には、良好な性能と良好な設計
構造とを兼備している。一般的には、優れた性能を有し
ていても、極めて嵩ばり美観上好ましくなく、製造およ
び／又は包装コストも高いコアを提供することは受け入
れられない。

比較例によって示されるような、従来技術と比較した
本発明の利点を反映する重要なパラメータは、第２表に
要約されている。第２表に示されたパラメータは、物品
の寿命全体にわたって或いは物品の寿命の或る特定の段
階において、コアを組み込んだ物品の使用者にとって、
本発明のコアの或る特定の利点を示している。本発明の
コアは、記載されたパラメータの大部分において、比較
例と比べて良好な性能を示している。より詳細には、本
発明のコアは一般に、以下に示す１）〜４）のことを示
している。

１）使用寿命時におけるコア、従って物品の全体にわた
る良好な流体の吸収を反映する、50％の平均理論基本容
量における良好な捕捉速度（少なくとも1.0ml s^-1） ２）貯蔵容量の効率的な利用に至る、コア内の効率的な
分配機構を表す、X,Y−要求吸収試験によって測定され
るような、大きなX₉₀/t₉₀（少なくとも0.05gg^-1s^-1） ３）使用者にとって優れた皮膚乾燥の利点を反映する、
（0.6gの合成尿以下の）小さな再湿潤 ４）小さくて薄い吸収コア従って吸収物品の製造を可能
にし、使用時に分離し、そして包装および輸送コストを
節約する、（9mm以下の）小さなスタック高さ、（少な
くとも0.8gg^-1cm^-2の）大きな平均理論基本容量 比較例のうち例６のみは、パラメータの範囲の大部分
において満足すべきものである。しかしながら、例２
は、この比較例と実質的に同一の構造体であって、（コ
ア構造体内での上貯蔵層から下層への通路によって例示
されるような）比較例６の構造体では必要とされる傾向
のある製造の複雑さなしに、捕捉速度、再湿潤およびX,
Y−要求吸収試験に関してより優れた性能を有してい
る。これらのパラメータに関する本発明のコアの優位性
は、超吸収材料の異なる流体吸い上げ速度、ならびに、
本発明のコアの特定の構造体への包含の結果であるもの
と考えられる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 シュミット，マティアス ドイツ連邦共和国イドシュタイン、ヘフ トリヒャー、シュトラーセ、30 (56)参考文献 特開 平１−97255（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−151960（ＪＰ，Ａ) 特表 平５−505122（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) A61F 13/49 A61F 13/15 A61F 13/53 A61F 13/534

Claims (26)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】頂部から順に、上部組立体と、下部組立体
   とを備えた吸収本体であって、 上部組立体は、超吸収材料を実質的に含まない上部捕捉
   層と、ゲル層透過（GLP）値が少なくとも４×10^-7cm³se
   c/gであり、少なくとも20g/m²である第１の超吸収材料
   によって主として構成されている超吸収材層とを有して
   おり、 下部組立体は、圧力50g/cm²における抗圧力吸収が少な
   くとも15g/gである第２の超吸収材層と、液体排出物の
   貯蔵のための空隙空間をもった上層と、第２の超吸収材
   層を収容する下層とを有しており、上層と下層における
   第２の超吸収材料の全体量の少なくとも70重量％が、上
   層と下層の結合厚さの下半分にあることを特徴とする吸
   収本体。
2. 【請求項２】第１の超吸収材料のGLPは、少なくとも６
   ×10^-7cm³sec/gであることを特徴とする請求の範囲第１
   項に記載の吸収本体。
3. 【請求項３】第１の超吸収材料のGLPは、少なくとも９
   ×10^-7cm³sec/gであることを特徴とする請求の範囲第１
   項に記載の吸収本体。
4. 【請求項４】第１および第２の超吸収材料は、同じ材料
   であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収
   本体。
5. 【請求項５】第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料よ
   りも速い動的膨潤速度を有していることを特徴とする請
   求の範囲第１項〜第３項のいずれか１項に記載の吸収本
   体。
6. 【請求項６】第２の超吸収材料は、少なくとも0.2g/g/s
   の動的膨潤速度を有していることを特徴とする請求の範
   囲第５項に記載の吸収本体。
7. 【請求項７】第２の超吸収材料は、第１の超吸収材料の
   動的膨潤速度の少なくとも1.5倍の動的膨潤速度を有し
   ていることを特徴とする請求の範囲第５項又は第６項に
   記載の吸収本体。
8. 【請求項８】下部組立体の上層と下層は、エアレイドさ
   れた繊維材料によって形成され、第２の超吸収材料の少
   なくとも70重量％が、マトリックスの厚さの下半分にあ
   ることを特徴とする請求の範囲第１項〜第７項のいずれ
   か１項に記載の吸収本体。
9. 【請求項９】第２の超吸収材料の少なくとも５重量％
   が、下層と上層の厚さの上半分にあることを特徴とする
   請求の範囲第８項に記載の吸収本体。
10. 【請求項１０】下部組立体の上層と下層は、親水性繊維
    と超吸収材料の配合物をエアレイすることによって形成
    されることを特徴とする請求の範囲第８項又は第９項に
    記載の吸収本体。
11. 【請求項１１】エアレイされたマトリックスは更に、下
    層と共に且つ下層の下でエアレイされた超吸収材料から
    実質的に解放された繊維層を備えていることを特徴とす
    る請求の範囲第８項〜第10項のいずれか１項に記載の吸
    収本体。
12. 【請求項１２】下部組立体の上層は、超吸収材料から実
    質的に解放されており、下層は、超吸収材料からなる予
    備成形層であることを特徴とする請求の範囲第１項〜第
    ７項のいずれか１項に記載の吸収本体。
13. 【請求項１３】第２の超吸収材料を含む層は、第２の超
    吸収材料のみから実質的に構成されている薄い層である
    ことを特徴とする請求の範囲第12項に記載の吸収本体。
14. 【請求項１４】下部組立体における第２の超吸収材料の
    量は、上層と下層の全体重量の少なくとも30〜95重量％
    であり、第１の超吸収材料の量は、上部組立体の重量の
    30〜70重量％であることを特徴とする請求の範囲第１項
    〜第13項のいずれか１項に記載の吸収本体。
15. 【請求項１５】上部捕捉層は、少なくとも5cm³/gの湿潤
    圧縮度と、10g/gのドリップ容量を有していることを特
    徴とする請求の範囲第１項〜第14項のいずれか１項に記
    載の吸収本体。
16. 【請求項１６】捕捉層は、少なくとも50重量％の化学的
    に架橋されたセルロース繊維を含む第１の繊維材料で形
    成されていることを特徴とする請求の範囲第１項〜第15
    項のいずれか１項に記載の吸収本体。
17. 【請求項１７】少なくとも0.8ml/cm²の平均理論基本容
    量と、200g/cm²における9mm以下のスタック高さを有し
    ていることを特徴とする請求の範囲第１項〜第16項のい
    ずれか１項に記載の吸収本体。
18. 【請求項１８】第１の超吸収材料は、実質的に超吸収材
    料のみによって構成される予備成形された薄い層として
    存在することを特徴とする請求の範囲第１項〜第17項の
    いずれか１項に記載の吸収本体。
19. 【請求項１９】湿潤圧縮度が少なくとも5cm³/g、ドリッ
    プ容量が少なくとも10g/gである第１の繊維材料からな
    る上層と、実質的に非減少動的膨潤速度をもつ第１の超
    吸収材料とを有する上部組立体と、 第２の多孔質材料と、動的膨潤速度が少なくとも0.2g/g
    /s、圧力50g/cm²における抗圧力吸収が少なくとも15g/g
    である第２の超吸収材料とを有する下部組立体とを備
    え、第２の超吸収材料が、第１の超吸収材料の動的膨潤
    速度の少なくとも1.5倍の動的膨潤速度を有しているこ
    とを特徴とする請求の範囲第１項に記載の吸収本体。
20. 【請求項２０】順に、液体透過性のトップシートと、ト
    ップシートに向かって上部捕捉層が配置された請求の範
    囲第１項〜第17項のいずれか１項に記載の吸収コアと、
    液体不透過性のバックシートとを備えた吸収物品。
21. 【請求項２１】使い捨ておむつ、失禁用製品、又はトレ
    ーニングパンツである請求の範囲第20項に記載の吸収物
    品。
22. 【請求項２２】頂部から厚さを通して順に、上部組立体
    と、下部組立体とを備えた吸収本体であって、上部組立
    体は、少なくとも5cm³/gの湿潤圧縮度と10g/gのドリッ
    プ容量を有する第１の多孔質材料と、実質的に非減少動
    的膨潤速度を有する第１の超吸収材料とを備えており、 下部組立体は、第２の多孔質材料と、少なくとも0.2g/g
    /sの動的膨潤速度と圧力50g/cm²において少なくとも15g
    /gの抗圧力吸収を有する第２の超吸収材料とを備えてお
    り、第２の超吸収材料の動的膨潤速度が、第１の超吸収
    材料の動的膨潤速度の少なくとも1.5倍であることを特
    徴とする吸収本体。
23. 【請求項２３】第１の多孔質材料は、少なくとも50重量
    ％の化学的に架橋されたセルロース繊維を含む繊維材料
    であることを特徴とする請求の範囲第22項に記載の吸収
    本体。
24. 【請求項２４】少なくとも0.8ml/cm²の平均理論基本容
    量と、200g/cm²における9mm以下のスタック高さを有し
    ていることを特徴とする請求の範囲第22項又は第23項に
    記載の吸収本体。
25. 【請求項２５】順に、液体透過性のトップシートと、ト
    ップシートに向かって上層が配置された請求の範囲第22
    項〜第24項のいずれか１項に記載の吸収コアと、液体不
    透過性のバックシートとを備えた吸収物品。
26. 【請求項２６】使い捨ておむつ、失禁用製品、又はトレ
    ーニングパンツである請求の範囲第25項に記載の吸収物
    品。