JP3296970B2 - テーパ付き中空シャフト - Google Patents
テーパ付き中空シャフトInfo
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- JP3296970B2 JP3296970B2 JP12217396A JP12217396A JP3296970B2 JP 3296970 B2 JP3296970 B2 JP 3296970B2 JP 12217396 A JP12217396 A JP 12217396A JP 12217396 A JP12217396 A JP 12217396A JP 3296970 B2 JP3296970 B2 JP 3296970B2
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- Japan
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- shaft
- gpa
- fiber
- layer
- straight layer
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Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A63—SPORTS; GAMES; AMUSEMENTS
- A63B—APPARATUS FOR PHYSICAL TRAINING, GYMNASTICS, SWIMMING, CLIMBING, OR FENCING; BALL GAMES; TRAINING EQUIPMENT
- A63B2209/00—Characteristics of used materials
- A63B2209/02—Characteristics of used materials with reinforcing fibres, e.g. carbon, polyamide fibres
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はテーパ付き中空シャ
フトに関する。
フトに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般ゴルファー、特にヘッドスピードが
遅くあまり力のない女性および中高年ゴルファーにとっ
て、ボールインパクト時のヘッドスピードをより向上さ
せるため、曲げ剛性の小さい（フレックスの大きい）シ
ャフトが適しているとされるが、曲げ強度を維持しかつ
フレックスの大きいシャフトはほとんど得られていなか
った。
遅くあまり力のない女性および中高年ゴルファーにとっ
て、ボールインパクト時のヘッドスピードをより向上さ
せるため、曲げ剛性の小さい（フレックスの大きい）シ
ャフトが適しているとされるが、曲げ強度を維持しかつ
フレックスの大きいシャフトはほとんど得られていなか
った。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、これ
ら従来の課題を解消し、高い曲げ強度および大きなフレ
ックスを有するシャフトを提供することにある。
ら従来の課題を解消し、高い曲げ強度および大きなフレ
ックスを有するシャフトを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明のテー
パ付き中空シャフトは、弾性率が２００ＧＰａ〜１００
０ＧＰａの強化繊維を含む繊維強化複合材料製テーパ付
き中空シャフトであって、該中空シャフトのストレート
層に、弾性率が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維を配置した
ことを特徴とする。
パ付き中空シャフトは、弾性率が２００ＧＰａ〜１００
０ＧＰａの強化繊維を含む繊維強化複合材料製テーパ付
き中空シャフトであって、該中空シャフトのストレート
層に、弾性率が５〜１５０ＧＰａの炭素繊維を配置した
ことを特徴とする。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明において用いられる、弾性
率が２００ＧＰａ〜１０００ＧＰａの強化繊維を含む繊
維強化複合材料製テーパ付き中空シャフトは、通常、斜
交層とストレート層の少なくとも２層から構成される。
率が２００ＧＰａ〜１０００ＧＰａの強化繊維を含む繊
維強化複合材料製テーパ付き中空シャフトは、通常、斜
交層とストレート層の少なくとも２層から構成される。
【０００６】斜交層に用いるプリプレグとしては、クロ
スプリプレグおよび一方向プリプレグを使用することが
できるが、配向角を制御しやすいため、一方向プリプレ
グが好ましく用いられる。
スプリプレグおよび一方向プリプレグを使用することが
できるが、配向角を制御しやすいため、一方向プリプレ
グが好ましく用いられる。
【０００７】このプリプレグに使用される強化繊維とし
ては、引張弾性率が２００ＧＰａ〜１０００ＧＰａ、好
ましくは４００ＧＰａ〜８００ＧＰａのものが用いられ
る。このような強化繊維として、金属繊維、炭化珪素繊
維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリウム繊
維、炭素繊維などが用いられ、軽量でかつ高引張弾性率
であることから好ましくは炭素繊維が用いられる。
ては、引張弾性率が２００ＧＰａ〜１０００ＧＰａ、好
ましくは４００ＧＰａ〜８００ＧＰａのものが用いられ
る。このような強化繊維として、金属繊維、炭化珪素繊
維、アルミナ繊維、ボロン繊維、チタン酸カリウム繊
維、炭素繊維などが用いられ、軽量でかつ高引張弾性率
であることから好ましくは炭素繊維が用いられる。
【０００８】本発明において、ストレート層に用いるプ
リプレグとしては、一方向プリプレグを好ましく使用す
ることができる。
リプレグとしては、一方向プリプレグを好ましく使用す
ることができる。
【０００９】ストレート層に用いるプリプレグに使用さ
れる炭素繊維としては、通常、引張弾性率５ＧＰａ〜１
５０ＧＰａ、好ましくは２０〜１５０ＧＰａ、より好ま
しくは２０〜１２０ＧＰａのものが必須成分として用い
られる。５ＧＰａ未満では、満足な曲げ強度、フレック
スが得られず、１５０ＧＰａを越えるとフレックスが小
さくなり好ましくない。
れる炭素繊維としては、通常、引張弾性率５ＧＰａ〜１
５０ＧＰａ、好ましくは２０〜１５０ＧＰａ、より好ま
しくは２０〜１２０ＧＰａのものが必須成分として用い
られる。５ＧＰａ未満では、満足な曲げ強度、フレック
スが得られず、１５０ＧＰａを越えるとフレックスが小
さくなり好ましくない。
【００１０】ストレート層の炭素繊維は、曲げ強度を維
持するため通常、引張強度が０．８〜５ＧＰａであるこ
とが好ましく、１〜５ＧＰａであることがより好まし
い。
持するため通常、引張強度が０．８〜５ＧＰａであるこ
とが好ましく、１〜５ＧＰａであることがより好まし
い。
【００１１】また、ストレート層の炭素繊維としては、
圧縮による破壊を生じにくいように、圧縮破断歪みが通
常、０．９〜５％、好ましくは１．５〜５％、さらに好
ましくは２〜５％のものを用いることができる。
圧縮による破壊を生じにくいように、圧縮破断歪みが通
常、０．９〜５％、好ましくは１．５〜５％、さらに好
ましくは２〜５％のものを用いることができる。
【００１２】このような炭素繊維であれば、ピッチ系炭
素繊維あるいはポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素
繊維のいずれでも用いることができる。
素繊維あるいはポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系炭素
繊維のいずれでも用いることができる。
【００１３】また、前記ストレート層に用いる炭素繊維
としては、前記低弾性率の炭素繊維と、弾性率２００〜
４００ＧＰａのより高弾性率の炭素繊維とを組み合わせ
て使用することもできる。
としては、前記低弾性率の炭素繊維と、弾性率２００〜
４００ＧＰａのより高弾性率の炭素繊維とを組み合わせ
て使用することもできる。
【００１４】このとき、低弾性率炭素繊維の、ストレー
ト層全体の炭素繊維に対する組成比は１〜１００体積
％、好ましくは５〜１００体積％とすることができる。
ト層全体の炭素繊維に対する組成比は１〜１００体積
％、好ましくは５〜１００体積％とすることができる。
【００１５】前記低弾性率の炭素繊維と高弾性率の炭素
繊維を組み合わせた炭素繊維の積層方法としては、混合
して積層する方法あるいは高弾性率の炭素繊維を巻回し
た後に、低弾性率の炭素繊維を積層する方法があるが、
圧縮による破壊が生じにくい後者の方法が好ましく採用
される。
繊維を組み合わせた炭素繊維の積層方法としては、混合
して積層する方法あるいは高弾性率の炭素繊維を巻回し
た後に、低弾性率の炭素繊維を積層する方法があるが、
圧縮による破壊が生じにくい後者の方法が好ましく採用
される。
【００１６】斜交層およびストレート層にそれぞれ用い
られるプリプレグに使用されるマトリックス樹脂として
は、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹
脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、
メラミン樹脂などから選ばれる熱硬化性樹脂が用いら
れ、好ましくはエポキシ樹脂が用いられる。
られるプリプレグに使用されるマトリックス樹脂として
は、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹
脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ユリア樹脂、
メラミン樹脂などから選ばれる熱硬化性樹脂が用いら
れ、好ましくはエポキシ樹脂が用いられる。
【００１７】これらのプリプレグの目付は通常、３０〜
１８０ｇ／ｍ2 、好ましくは５０〜１５０ｇ／ｍ2 の範
囲のものを用いることができる。
１８０ｇ／ｍ2 、好ましくは５０〜１５０ｇ／ｍ2 の範
囲のものを用いることができる。
【００１８】プリプレグの目付がこの範囲より大きい
と、シャフト重量設計における自由度が制限されるう
え、ゴルフクラブシャフト製造時におけるプリプレグの
マンドレルへの巻き付き性も劣るなどの弊害が生じやす
いため好ましくない。
と、シャフト重量設計における自由度が制限されるう
え、ゴルフクラブシャフト製造時におけるプリプレグの
マンドレルへの巻き付き性も劣るなどの弊害が生じやす
いため好ましくない。
【００１９】本発明においてシャフト太径側から細径側
にかけて左巻き即ち左ネジ方向に積層するプリプレグを
正の斜交層、右巻き即ち右ネジ方向に積層するプリプレ
グを負の斜交層とする。
にかけて左巻き即ち左ネジ方向に積層するプリプレグを
正の斜交層、右巻き即ち右ネジ方向に積層するプリプレ
グを負の斜交層とする。
【００２０】正の斜交層は強化繊維の配向がシャフト軸
方向に対して１５°〜７５°、好ましくは２０°〜６０
°、より好ましくは３０°〜５０°になるように積層す
ることができる。
方向に対して１５°〜７５°、好ましくは２０°〜６０
°、より好ましくは３０°〜５０°になるように積層す
ることができる。
【００２１】負の斜交層は強化繊維が正の斜交層と交差
するように配向しており、シャフト軸方向に対して−１
５°〜−７５°、好ましくは−２０°〜−６０°、より
好ましくは−３０°〜−５０°になるように積層するこ
とができる。正負一組の斜交層の積層数は通常、１〜１
０層、好ましくは２〜８層である。
するように配向しており、シャフト軸方向に対して−１
５°〜−７５°、好ましくは−２０°〜−６０°、より
好ましくは−３０°〜−５０°になるように積層するこ
とができる。正負一組の斜交層の積層数は通常、１〜１
０層、好ましくは２〜８層である。
【００２２】ここで、本発明でいう積層数とは斜交層な
ど特定の層が平均して何層積層しているか即ちシャフト
の周りを何回巻回しているかを意味しており、積層数が
小数ということも有り得る。
ど特定の層が平均して何層積層しているか即ちシャフト
の周りを何回巻回しているかを意味しており、積層数が
小数ということも有り得る。
【００２３】本発明におけるストレート層は、強化繊維
の配向がシャフト軸方向に対して通常、０°〜±５°に
なるように積層することができる。ストレート層の積層
数は通常、１〜１０層、好ましくは２〜８層である。ス
トレート層の積層厚さは、太径部と細径部で異なっても
よいが一定であることもできる。
の配向がシャフト軸方向に対して通常、０°〜±５°に
なるように積層することができる。ストレート層の積層
数は通常、１〜１０層、好ましくは２〜８層である。ス
トレート層の積層厚さは、太径部と細径部で異なっても
よいが一定であることもできる。
【００２４】
【実施例】以下に実施例を示すが本発明はこれにより限
定されるものではない。なお、本発明におけるフレック
スの測定方法は社団法人日本ゴルフ用品協会のフレック
ス測定標準機を使用し、シャフトを水平にして荷重点か
ら２５ｍｍ支点側に寄ったところの荷重前後の変位を測
定した。
定されるものではない。なお、本発明におけるフレック
スの測定方法は社団法人日本ゴルフ用品協会のフレック
ス測定標準機を使用し、シャフトを水平にして荷重点か
ら２５ｍｍ支点側に寄ったところの荷重前後の変位を測
定した。
【００２５】順式フレックス測定の設定方法の場合、荷
重は２．７ｋｇ、荷重位置は細径側先端から２０ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト太径端側か
ら５７ｍｍの位置を上から、シャフト太径端側から１９
７ｍｍの位置を下から支持した。
重は２．７ｋｇ、荷重位置は細径側先端から２０ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト太径端側か
ら５７ｍｍの位置を上から、シャフト太径端側から１９
７ｍｍの位置を下から支持した。
【００２６】逆式フレックス測定の設定方法の場合、荷
重は１．５ｋｇ、荷重位置は太径側先端から５７ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト細径端側か
ら２０ｍｍの位置を上から、シャフト細径端側から１６
０ｍｍの位置を下から支持した。（逆式フレックス）−
（順式フレックス）の値、即ちフレックスの差が大きけ
れば先調子のシャフトと定義する。
重は１．５ｋｇ、荷重位置は太径側先端から５７ｍｍの
位置であり、シャフトの固定方法はシャフト細径端側か
ら２０ｍｍの位置を上から、シャフト細径端側から１６
０ｍｍの位置を下から支持した。（逆式フレックス）−
（順式フレックス）の値、即ちフレックスの差が大きけ
れば先調子のシャフトと定義する。
【００２７】実施例１ 図１においては、マンドレル、各層に用いるプリプレグ
の裁断形状および最終の積層構成断面図を模式的に表し
た。図中、１はマンドレル、２は斜交層、３はストレー
ト層を示す。なお本実施例では、マンドレルに、斜交
層、ストレート層の順に積層しているが、ストレート
層、斜交層の順に積層してもよい。
の裁断形状および最終の積層構成断面図を模式的に表し
た。図中、１はマンドレル、２は斜交層、３はストレー
ト層を示す。なお本実施例では、マンドレルに、斜交
層、ストレート層の順に積層しているが、ストレート
層、斜交層の順に積層してもよい。
【００２８】斜交層として日本グラファイトファイバー
（株）製Ｅ５０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エ
ポキシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用した。
（株）製Ｅ５０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エ
ポキシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用した。
【００２９】斜交層の炭素繊維が、シャフト軸方向に対
して±４５°に配向して、正負の斜交層がそれぞれマン
ドレル上を均一に３回ずつ巻回するように裁断したプリ
プレグを使用した。この２枚のプリプレグを半周分上下
にずらして重ねた後、マンドレル上に積層した。
して±４５°に配向して、正負の斜交層がそれぞれマン
ドレル上を均一に３回ずつ巻回するように裁断したプリ
プレグを使用した。この２枚のプリプレグを半周分上下
にずらして重ねた後、マンドレル上に積層した。
【００３０】ストレート層として日本グラファイトファ
イバー（株）製Ｅ１０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊
維、引張弾性率１００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／
ｍ2 、エポキシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用し
た。
イバー（株）製Ｅ１０２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊
維、引張弾性率１００ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／
ｍ2 、エポキシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を使用し
た。
【００３１】ストレート層には、炭素繊維方向がシャフ
ト軸方向に対して実質平行になるように配向して、それ
ぞれマンドレル上を均一に２．５回ずつ巻回するように
裁断したプリプレグを２枚使用した。この２枚のプリプ
レグを半周分上下にずらして重ねた後、斜交層上に積層
した。
ト軸方向に対して実質平行になるように配向して、それ
ぞれマンドレル上を均一に２．５回ずつ巻回するように
裁断したプリプレグを２枚使用した。この２枚のプリプ
レグを半周分上下にずらして重ねた後、斜交層上に積層
した。
【００３２】この積層体にシュリンクテープを巻き、１
３０℃に加熱して脱泡硬化した。できあがったシャフト
の全長は１１４５ｍｍ、細径端の内径は６．４ｍｍ、外
径は８．５ｍｍであり、太径端の内径は１３．３ｍｍ、
外径は１５．３ｍｍとなった。表１に示すように実施例
１のシャフトは、高い曲げ強度および大きなフレックス
を有していた。
３０℃に加熱して脱泡硬化した。できあがったシャフト
の全長は１１４５ｍｍ、細径端の内径は６．４ｍｍ、外
径は８．５ｍｍであり、太径端の内径は１３．３ｍｍ、
外径は１５．３ｍｍとなった。表１に示すように実施例
１のシャフトは、高い曲げ強度および大きなフレックス
を有していた。
【００３３】実施例２ ストレート層として日本グラファイトファイバー（株）
製Ｅ１５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率
１５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ
樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を１枚使用して５層巻回し
た以外は実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に
示すように実施例２のシャフトは、高い曲げ強度および
大きなフレックスを有していた。
製Ｅ１５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張弾性率
１５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ
樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を１枚使用して５層巻回し
た以外は実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に
示すように実施例２のシャフトは、高い曲げ強度および
大きなフレックスを有していた。
【００３４】実施例３ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ３０５２
Ｓ−１２（ＰＡＮ系炭素繊維、引張弾性率２４０ＧＰ
ａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ樹脂含有量
２７．５ｗｔ％）を１枚使用しプリプレグの積層数が２
層になるように切り出してマンドレルに巻き付けさらに
第２のストレート層として日本グラファイトファイバー
（株）製Ｅ０５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポ
キシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を３層巻回した以外は
実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すよう
に実施例３のシャフトは高い曲げ強度および大きなフレ
ックスを有していた。比較例１ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ３０５２
Ｓ−１２を１枚使用して５層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。表１に示すように比較例１
のシャフトはフレックスが小さく劣っていた。
Ｓ−１２（ＰＡＮ系炭素繊維、引張弾性率２４０ＧＰ
ａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ樹脂含有量
２７．５ｗｔ％）を１枚使用しプリプレグの積層数が２
層になるように切り出してマンドレルに巻き付けさらに
第２のストレート層として日本グラファイトファイバー
（株）製Ｅ０５２６Ｅ−１２（ピッチ系炭素繊維、引張
弾性率５０ＧＰａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポ
キシ樹脂含有量２７．５ｗｔ％）を３層巻回した以外は
実施例１と同様にシャフトを製造した。表１に示すよう
に実施例３のシャフトは高い曲げ強度および大きなフレ
ックスを有していた。比較例１ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ３０５２
Ｓ−１２を１枚使用して５層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。表１に示すように比較例１
のシャフトはフレックスが小さく劣っていた。
【００３５】比較例２ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ３０５２
Ｓ−１２を１枚使用して３層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。比較例２のシャフトは曲げ
破断荷重が劣っていた。
Ｓ−１２を１枚使用して３層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。比較例２のシャフトは曲げ
破断荷重が劣っていた。
【００３６】比較例３ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ８０５２
Ｓ−１２（ＰＡＮ系炭素繊維、引張弾性率３００ＧＰ
ａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ樹脂含有量
３３ｗｔ％）を１枚使用して５層巻回した以外は実施例
１と同様にシャフトを製造した。表１に示すように比較
例３のシャフトはフレックスが小さく劣っていた。
Ｓ−１２（ＰＡＮ系炭素繊維、引張弾性率３００ＧＰ
ａ、炭素繊維目付１２５ｇ／ｍ2 、エポキシ樹脂含有量
３３ｗｔ％）を１枚使用して５層巻回した以外は実施例
１と同様にシャフトを製造した。表１に示すように比較
例３のシャフトはフレックスが小さく劣っていた。
【００３７】比較例４ ストレート層として東レ（株）製プリプレグＰ８０５２
Ｓ−１２を１枚使用して２層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。比較例４のシャフトは曲げ
破断荷重が劣っていた。結果を表１にまとめて示す。
Ｓ−１２を１枚使用して２層巻回した以外は実施例１と
同様にシャフトを製造した。比較例４のシャフトは曲げ
破断荷重が劣っていた。結果を表１にまとめて示す。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【発明の効果】以上のように、弾性率５〜１５０ＧＰａ
の炭素繊維をストレート層に用いた本発明のテーパ付き
中空シャフトは、従来のシャフトに比べて高い曲げ強度
および大きなフレックスを有する。
の炭素繊維をストレート層に用いた本発明のテーパ付き
中空シャフトは、従来のシャフトに比べて高い曲げ強度
および大きなフレックスを有する。
【図１】 マンドレル、各層に用いるプリプレグの裁断
形状および最終の積層構成断面図である。
形状および最終の積層構成断面図である。
１：マンドレル、２：斜交層、３：ストレート層。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 9:00 Ｂ２９Ｌ 23:00 23:00 31:52 31:52 Ｂ２９Ｃ 67/14 Ｒ (72)発明者 竹村 振一 神奈川県横浜市中区千鳥町８番地日本石 油株式会社中央技術研究所内 (72)発明者 大野 秀幸 東京都新宿区西新宿３−５−１日本グラ ファイトファイバー株式会社内 (72)発明者 荒井 豊 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本 製鐵株式会社新素材事業部内 (72)発明者 中西 朋宏 千葉県君津市三直1331−２新日鐵化学社 宅 (56)参考文献 特開 平７−68652（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−68651（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−336864（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−290135（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−56183（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−329199（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−98907（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−102267（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00 B29C 70/00 - 70/88 A63B 53/10
Claims (4)
- 【請求項１】 弾性率２００〜１０００ＧＰａの強化繊
維を含む繊維強化複合材料製テーパ付き中空シャフトで
あって、前記シャフトが斜交層とストレート層の少なく
とも２層を含み、前記斜交層が弾性率２００〜１０００
ＧＰａの強化繊維を含み、前記ストレート層が弾性率５
〜１５０ＧＰａの低弾性率炭素繊維を含み、前記斜交層
の強化繊維の配向角度がシャフト軸方向に対して±１５
°〜±７５°であり、前記ストレート層の炭素繊維の配
向角度がシャフト軸方向に対して０°〜±５°であるこ
とを特徴とする前記繊維強化複合材料製テーパ付き中空
シャフト。 - 【請求項２】 前記ストレート層がさらに弾性率２００
〜４００ＧＰａの高弾性率炭素繊維を含むことを特徴と
する請求項１に記載の繊維強化複合材料製テーパ付き中
空シャフト。 - 【請求項３】 ストレート層に含まれる弾性率５〜１５
０ＧＰａの低弾性率炭素繊維の、ストレート層全体の炭
素繊維に対する組成比が１〜１００体積％であることを
特徴とする請求項１または２に記載の繊維強化複合材料
製テーパ付き中空シャフト。 - 【請求項４】 繊維強化複合材料製テーパ付き中空シャ
フトが、ゴルフクラブシャフトである請求項１〜３のい
ずれか１つに記載の繊維強化複合材料製テーパ付き中空
シャフト。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12217396A JP3296970B2 (ja) | 1996-04-19 | 1996-04-19 | テーパ付き中空シャフト |
| US09/384,385 US6273830B1 (en) | 1996-04-19 | 1999-08-27 | Tapered hollow shaft |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12217396A JP3296970B2 (ja) | 1996-04-19 | 1996-04-19 | テーパ付き中空シャフト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09277389A JPH09277389A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3296970B2 true JP3296970B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
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