JP2003053852A - 炭素繊維強化複合材料製管状体およびゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ゴルフクラブシャフト等に好適に使用できる、
高いねじり強さを有する繊維強化複合材料を提供するこ
と。 【解決手段】炭素繊維強化複合材料層を少なくとも一層
以上積層してなる管状体であって、炭素繊維方向が管状
体主軸に対して２５°〜６５°の角度で配列したバイア
ス層と、該バイアス層の外周側に積層してなる、炭素繊
維方向が管状体主軸に対して０°〜２０°の角度で配列
したストレート層を含んでなり、前記バイアス層におけ
る炭素繊維の引張弾性率Ｅ（ＧＰａ）と、広角Ｘ線回折
による炭素網面の結晶サイズＬｃ（Å）、及び炭素繊維
をエポキシ樹脂に含浸させ加熱硬化してなる炭素繊維強
化複合材料の層間剪断強度σ（ＭＰａ）が特定式を満足
する炭素繊維強化複合材料製管状体およびそれを用いて
なるゴルフクラブシャフト。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、繊維強化複合材料
で構成される管状体に関する。詳しくは、軽量かつねじ
り強さに優れ、ゴルフクラブシャフト、バドミントンラ
ケット等のスポーツ用具、航空宇宙構造体、トラス、マ
スト、船舶、自動車のプロペラシャフトに好適に用いら
れる管状体に関する。

【０００２】

【従来の技術】強化繊維とマトリックス樹脂とからなる
繊維強化複合材料は、軽量で力学特性に優れるために、
スポーツ用途をはじめ、航空宇宙用途、一般産業用途に
広く用いられている。

【０００３】スポーツ用途において、繊維強化複合材料
は管状体に成形され、ゴルフクラブシャフト、釣り竿、
テニスやバトミントンのラケット等に使用されている。

【０００４】ゴルフクラブシャフトや釣り竿等には、軽
量性能、高度の材料剛性、材料強度が要求されるため、
強化繊維には炭素繊維が、マトリックス樹脂にはエポキ
シ樹脂がそれぞれ用いられる。

【０００５】昨今のゴルフクラブシャフトや釣り竿の高
性能化、高品位化に伴い、その材料である管状体に要求
される性能もますます厳しくなりつつある。かかる管状
体の軽量性能をさらに向上させ、材料剛性、材料強度を
高めるべく、実開昭６２−３３８７２号公報、特開平９
−３２７５３６号公報に、バイアス層とストレート層か
ら構成されるシャフトの外周にバイアス層を設ける方法
が開示されている。

【０００６】しかし、これら技術によれば、シャフトの
軽量化に対応が不十分であるか、又は、積層数が増し
て、製造工程が煩雑になる等の問題があった。

【０００７】一方、特開平４−２１８１７９号公報に
は、ねじり強さを高めるため、強化層を配する技術が開
示されており、特開平６−１１４１３１号公報には、各
層を強化繊維の方向を基準として対称に積層する技術が
開示されている。

【０００８】しかし、これら技術によれば、管状体の重
量がかさみ、また、積層数が増して製造工程も煩雑とな
るため、製造コスト的にも不利になるといった問題があ
った。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
した問題点を解決し、ゴルフクラブシャフト等に好適に
使用できる、高いねじり強さを有する炭素繊維強化複合
材料製管状体およびそれを用いてなるゴルフクラブシャ
フトを提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、次の構成を有する。即ち、炭素繊維強化複
合材料層を少なくとも一層以上積層してなる管状体であ
って、強化繊維方向が管状体主軸に対して２５°〜６５
°の角度で配列したバイアス層と、該バイアス層の外周
側に積層してなる、強化繊維方向が管状体主軸に対して
０°〜２０°の角度で配列したストレート層を含んでな
り、前記バイアス層における炭素繊維の引張弾性率Ｅ
（ＧＰａ）と、広角Ｘ線回折による炭素網面の結晶サイ
ズＬｃ（Å）、及び炭素繊維をエポキシ樹脂に含浸させ
加熱硬化してなる炭素繊維強化複合材料の層間剪断強度
σ（ＭＰａ）が次式（１）〜（３）を満足する炭素繊維
強化複合材料製管状体である。

【００１１】 ２００ＧＰａ≦Ｅ≦９５０ＧＰａ ・・・（１） Ｌｃ≦０．１２５Ｅ−１１ ・・・（２） σ≧−０．０４４Ｅ＋８７ ・・・（３） また、本発明は次の構成を有する。すなわち、かかる炭
素繊維強化複合材料製管状体を用いてなるゴルフクラブ
シャフトである。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明の管状体では、バイアス層
における炭素繊維の引張弾性率Ｅ（ＧＰａ）が次式
（１）を満足することが必要である。

【００１３】 ２００ＧＰａ≦Ｅ≦９５０ＧＰａ ・・・（１） ２００ＧＰａ未満であると、管状体に十分な剛性が得ら
れず、例えばゴルフクラブ用シャフトとして用いた場
合、ボールの方向安定性が得られない等の不都合が生じ
ることがあるので好ましくなく、９５０ＧＰａを越える
と炭素繊維の圧縮強度が低くなり、管状体のねじり強さ
が損なわれることがあるので好ましくない。引張弾性率
Ｅは次式（２）を満足することが好ましい。

【００１４】 ３００ＧＰａ≦Ｅ≦６５０ＧＰａ ・・・（２） また、本発明では、バイアス層における炭素繊維の広角
Ｘ線回折により求まる炭素網面の結晶サイズＬｃ（Å）
が、次式（３）を満足することが必要である。

【００１５】 Ｌｃ≦０．１２５Ｅ−１１ ・・・（３） 式（３）を満たさない場合、バイアス層の炭素繊維の圧
縮破壊が起点となり、管状体のねじり強さが損なわれる
ことがあるので好ましくない。

【００１６】さらに、本発明では、バイアス層に用いる
炭素繊維をエポキシ樹脂に含浸させ加熱硬化して得られ
る炭素繊維強化複合材料の層間剪断強度σ（ＭＰａ）が
次式（４）を満足することが必要である。

【００１７】 σ≧−０．０４４Ｅ＋８７ ・・・（４） 式（４）を満たさない場合、式（３）を満足してもバイ
アス層の剪断破壊およびバイアス層とストレート層との
間の剪断応力による層間剥離が破壊の起点となり、管状
体のねじり強さが損なわれることがあるので好ましくな
い。

【００１８】本発明の管状体において、バイアス層は、
管状体の主軸に対する炭素繊維方向が２５°〜６５°の
角度で配列していることが必要であり、好ましくは３５
°〜５５°であるのが良い。２５°〜６５°の角度範囲
から外れると、ねじり強さが損なわれることがあるので
好ましくない。

【００１９】また、管状体主軸に対し炭素繊維方向が互
いに軸対称をなす、２層構造のバイアス層を備えていて
も良い。

【００２０】バイアス層の繊維目付は、好ましくは５０
〜２００ｇ／ｍ²、より好ましくは７０〜１５０ｇ／ｍ²
であるのが良い。また、バイアス層の繊維含有率は、好
ましくは６５〜８７重量％、より好ましくは７０〜８５
重量％であるのが良い。繊維目付が５０〜２００ｇ／ｍ
²の範囲を外れ、繊維含有率が６５〜８７重量％の範囲
から外れると、軽量化を高める効果や管状体の成形性が
損なわれることがあるので好ましくない。

【００２１】なお、バイアス層のボイド含有率は、ねじ
り強さを維持する観点から、好ましくは５体積％未満、
より好ましくは３体積％未満、さらに好ましくは１体積
％未満であるのが良い。

【００２２】本発明の管状体において、ストレート層
は、管状体の主軸に対する炭素繊維方向が０°〜２０°
の角度で配列していることが必要であり、好ましくは０
°〜１０°であるのが良い。０°〜２０°の範囲から外
れると、曲げ応力に対する強度が不足することがあるの
で好ましくない。

【００２３】ストレート層の繊維目付は、好ましくは５
０〜２００ｇ／ｍ²、より好ましくは７０〜１５０ｇ／
ｍ²であるのが良い。また、ストレート層の繊維含有率
は、好ましくは６５〜８７重量％、より好ましくは７０
〜８０重量％であるのが良い。繊維目付が５０〜２００
ｇ／ｍ²の範囲を外れると、軽量化を高める効果や管状
体の成形性が損なわれることがあるので好ましくない。

【００２４】なお、ストレート層のボイド含有率は、管
状体に加わる曲げ、衝撃、押し潰し（圧壊）の力に対す
る耐力を高める観点から、好ましくは５体積％未満、よ
り好ましくは３体積％未満、さらに好ましくは１体積％
未満であるのが良い。

【００２５】本発明の管状体において、ストレート層の
少なくとも１層は、バイアス層の外周側に配する必要が
ある。ストレート層が、バイアス層の内周側のみに配さ
れていると、管状体のねじり強さが大きく損なわれるこ
とがあり、好ましくない。

【００２６】本発明において、管状体を構成する積層構
成が、管状体のねじり強さを効率的に高めることができ
た理由を本発明者らは次のように考えている。管状体に
ねじり力が負荷された場合、バイアス層が荷重を主に負
担するが、バイアス層に用いる炭素繊維の引張弾性率に
より破壊の支配因子が変化する。引張弾性率３００ＧＰ
ａを越える高弾性率炭素繊維ではねじり応力が加わった
場合、繊維方向の圧縮破壊とバイアス層の剪断破壊およ
びバイアス層とストレート層との間の剪断破壊が破壊起
点となると推定される。バイアス層の剪断特性があるレ
ベル以上では、炭素繊維の繊維方向圧縮が破壊の支配因
子となるため、繊維圧縮強度と相関のある炭素繊維の結
晶サイズがある領域より小さい場合にねじり強さが効果
的に高められるものと推定される。

【００２７】また、本発明の管状体では、バイアス層の
繊維方向圧縮強度およびバイアス層およびバイアス層と
ストレート層との間の剪断強度を高めることができるた
め、管状体に加わるシャルピー衝撃荷重などの耐衝撃性
ならびに側方からの押し潰しに対する耐力（圧壊力）な
どを高める効果を有する。

【００２８】本発明による管状体では、上述したバイア
ス層、ストレート層の他、様々な方向の強化繊維を含む
層を配することによって、管状体に多様な性能を具備さ
せることができる。例えば、側方からの押し潰し力（圧
壊力）に抗する耐力を具備させるために、管状体の主軸
に対し強化繊維方向が７５°〜９０°となるフープ層
を、例えばバイアス層とストレート層との間に配するこ
とができる。

【００２９】本発明では、強化繊維として炭素繊維を使
用するが、炭素繊維以外のガラス繊維、アラミド繊維、
ボロン繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維等の繊維を
併用し、混在させることもできる。より軽量かつ高耐久
性の成形品を得るために、炭素繊維を用いるのが良く、
中でも引張弾性率が２００〜９５０ＧＰａ、好ましくは
３００〜６５０ＧＰａの炭素繊維を用いるのが良い。２
００〜９５０ＧＰａの範囲から外れると、管状体に十分
な剛性が得られないか、あるいは炭素繊維の圧縮強度が
低くなり、管状体のねじり強さが損なわれることがある
ので好ましくない。

【００３０】本発明において、複合材料に用いるマトリ
ックス樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステ
ル樹脂、ビニルエステル樹脂等に代表される熱硬化性樹
脂、又はポリアミド等の熱可塑性樹脂が使用できるが、
力学物性、耐熱性、寸法安定性、耐薬品性、及び成形性
等の面から、エポキシ樹脂が好ましい。

【００３１】エポキシ樹脂を用いる場合、靭性、耐衝撃
性、接着性向上又はレオロジー制御のため、マトリック
ス樹脂を形成する樹脂組成物中に、熱可塑性樹脂、有機
又は無機の粒子等の他成分を配合することもできる。

【００３２】本発明による管状体は、いわゆるプリプレ
グを介して製造することができる。この場合、強化繊維
の形態及び配列は、例えば、一方向に引き揃えたもの
（長繊維）、織物（クロス）、トウ、マット、ニット等
が用いられる。中でも、積層構成によって容易に強度特
性を設計可能であることから、一方向に引き揃えられた
ものを採用するのが好ましい。

【００３３】本発明による管状体は、プリプレグを介す
る場合、所定の形状に切り出したプリプレグを芯金（マ
ンドレル）に巻き付けた後、さらにラッピングテープを
巻き付け、硬化炉等で加熱して成形した後、脱芯してラ
ッピングテープを除去して管状体を得るシートワインド
法が適用できる。

【００３４】本方法は、強化繊維の配向や強化繊維の含
有率の調整が容易であり、多様な特性の管状体を設計で
きること、材料の表面が平滑であり、高品位の管状体が
得られること、ボイドレス成形が容易であること等、他
の成形法にはない特長がある。

【００３５】ここに、熱及び圧力を付与する方法には、
プレス成形法、オートクレーブ成形法、バッギング成形
法、内圧成形法等を用いることができる。

【００３６】この内圧成形法は、熱可塑性樹脂のチュー
ブ等の内圧付与体にプリプレグを巻きつけたプリフォー
ムを金型中にセットし、次いで内圧付与体に高圧の気体
を導入して圧力をかけると同時に金型を加熱し成形する
方法であり、ゴルフシャフト、バット、テニスやバトミ
ントン等のラケットのような複雑な形状物を成形する際
に好適に用いられる。

【００３７】本発明による管状体を、ゴルフクラブシャ
フトに適用する場合、シャフトのねじり破壊が、ヘッド
側の先端部より長手方向５００ｍｍまでの領域に生じる
ことが多いことから、この領域に、いわゆる補強層を配
することによって、管状体に様々な性能を発現させるこ
とができる。ここでの補強層は、管状体の主軸に対する
強化繊維の方向が、好ましくは０°〜６５°、より好ま
しくは０°〜５０°であるのが良い。

【００３８】本発明の管状体は、軽量でねじり強さに優
れることから、ゴルフクラブやバドミントンラケットの
シャフトとして、特に好ましく用いられる。

【００３９】本発明による管状体をゴルフシャフトに使
用すると、ゴルフクラブシャフトが、その全体重量が２
０〜６５ｇ、好ましくは２０〜５０ｇの軽量品種であっ
ても、ねじり強さを充分に発現できるようになる。さら
に、本発明による管状体は、ＳＧねじり強さが８００〜
３０００Ｎ・ｍ・度、トルクが２〜７°、フレックスが
４０〜９０ｍｍであると、軽量性能と耐曲げ応力、ねじ
り強さの各物性のバランスがとれたゴルフクラブシャフ
トが得られるようになり、好ましい。全体重量が２０ｇ
未満であると、シャフトに、十分なＳＧねじり強さ、ト
ルク及びフレックスが得られないことがあり、シャフト
折損の可能性が高まることがある。一方、全体重量が６
５ｇを越えると、ＳＧねじり強さ、トルク、フレックス
の各物性値のバランス制御は容易となるが、重量がかさ
み、軽量性能が損なわれることがあるので好ましくな
い。

【００４０】

【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明す
る。各物性値の測定は、次の方法によった。なお、物性
測定は、断りのない限り温度２３℃、相対湿度５０％の
条件下で行った。 〈炭素繊維の引張弾性率〉ＪＩＳ Ｒ ７６０１に従い、
含浸樹脂として脂環式エポキシ樹脂（ＥＲＬ４２２１、
ユニオン・カーバイド日本（株）製）／三フッ化ホウ素
・モノエタノールアミン錯体（１００重量部／３重量
部）の有機溶媒溶液を用いてストランドに含浸し、加熱
硬化（１３０℃、３５分）後、ストランド引張試験機を
用いて、試長２００ｍｍ、引張速度６０ｍｍ／分の条件
で測定した。 〈広角Ｘ線回折による炭素網面の結晶サイズＬｃ〉 Ａ．測定試料の作製 炭素繊維を長さ４ｃｍの試験片として切り出し、金型と
コロジオン・アルコール溶液を用いて固め、角柱を作り
測定試料とした。 Ｂ．測定条件 Ｘ線源：ＣｕＫα（Ｎｉフィルター使用） 出力 ：４０ｋＶ、２０ｍＡ Ｃ．結晶サイズＬｃの測定 透過法により得られた面指数（００２）のピークの半値
幅から、次のScherrerの式を用いて計算した。

【００４１】Ｌｃ（ｈｋｌ）＝Ｋλ／β₀ｃｏｓθ_B ここで、Ｌｃ（ｈｋｌ）：微結晶の（ｈｋｌ）面に垂直
な方向の平均の大きさ Ｋ：１．０、λ：Ｘ線の波長、β₀：（β_E ²−β₁ ²）^1/2 β_E：見かけの半値幅（測定値）、β₁：１．０５×１０
^-2ｒａｄ． θ_B：ブラッグ角 である。 〈複合材料の作製、層間剪断強度ＩＬＳＳ〉金枠に炭素
繊維を巻取り、含浸樹脂としてビスフェノールＡ型エポ
キシ樹脂（Ｅｐ８２８、ジャパンエポキシレジン（株）
製）／三フッ化ホウ素・モノエタノールアミン錯体（１
００重量部／３重量部）を金型に流し込み、その上に炭
素繊維を巻き付けた金枠を入れ、さらに含浸樹脂を流し
込み、炭素繊維の体積含有率Ｖｆが６０％になるよう調
整する。

【００４２】炭素繊維を仕込んだ金型を真空乾燥機に入
れ、７５℃で約２時間脱泡する。その後、プレス機を用
い１７０℃、１時間、４．９ＭＰａの条件で加熱硬化さ
せ炭素繊維強化複合材料を作製した。次に得られた材料
をＡＳＴＭ Ｄ ２３４４に従い測定した。 〈複合材料管状体のねじり強さ〉内径１０ｍｍの管状体
から長さ４００ｍｍの試験片を切り出し、「ゴルフクラ
ブシャフトの認定基準及び基準確認方法」（製品安全協
会編、通商産業大臣承認５産第２０８７号、１９９３
年）記載の方法に従い、ねじり試験を行った。試験片ゲ
ージ長は３００ｍｍとし、試験片両端の５０ｍｍを固定
治具で把持した。

【００４３】この後、ＳＧねじり強さを次式により計算
した。

【００４４】ＳＧねじり強さ（N・m・度）＝破壊トルク
（N・m）×破壊時のねじれ角（度） （実施例１）次の操作により、管状体の主軸に対して
［０３／±４５３］の積層構成を有し、内径が１０ｍｍ
の管状体を作製した。芯金（マンドレル）には直径１０
ｍｍ、長さ１０００ｍｍのステンレス製丸棒を使用し
た。

【００４５】バイアス層として炭素繊維（ＣＦ）とエポ
キシ樹脂からなる一方向プリプレグシートＡ（繊維目
付：１１６ｇ／ｍ²、繊維含有率：７６重量％、繊維引
張弾性率：３７５ＧＰａ）をＣＦの方向がマンドレル主
軸方向に対して４５°になるように、縦８００ｍｍ×横
１０３ｍｍの長方形に２枚切り出した。この２枚を繊維
方向が互いに交差するように、かつ横方向に１６ｍｍ
（マンドレル半周分に対応）ずらして貼り合わせた。

【００４６】次に、貼り合わせたプリプレグを、外径１
０ｍｍ、長さ１０００ｍｍの、離型処理したステンレス
製マンドレルに、２枚のプリプレグシートを貼り合わせ
たプリプレグの縦方向とマンドレル主軸が一致するよう
に巻き付けた。

【００４７】更にその上に、ストレート層として炭素繊
維（ＣＦ）とエポキシ樹脂からなる一方向プリプレグシ
ートＢ（繊維目付：１２５ｇ／ｍ²、繊維含有率：７６
重量％、ＣＦ引張弾性率：２９５ＧＰａ）をプリプレグ
の繊維方向が縦方向になるように、縦８００ｍｍ×横１
１２ｍｍの長方形に切り出した一方向プリプレグシート
をプリプレグの縦方向とマンドレル軸方向が一致するよ
うに巻き付けた。

【００４８】次に、シートワインド成形用のラッピング
テープ（熱収縮フィルムテープ）を所定の方法で巻き付
けた後、硬化炉中で温度１３０℃、２時間加熱成形し
た。

【００４９】その後、マンドレルを脱芯（抜き取り）
し、ラッピングテープを除去して管状体を得た。 （比較例１）バイアス層及びストレート層として用いる
プリプレグシートを、一方向プリプレグシートＣ（繊維
目付：１１６ｇ／ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ
引張弾性率：３７５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例
１と同様にして管状体を得た。 （比較例２）バイアス層及びストレート層として用いる
プリプレグシートを、一方向プリプレグシートＤ（繊維
目付：１１６ｇ／ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ
引張弾性率：３７５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例
１と同様にして管状体を得た。 （実施例２）バイアス層として用いるプリプレグシート
を、一方向プリプレグシートＥ（繊維目付：１１６ｇ／
ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ引張弾性率：４３
５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例１と同様にして管
状体を得た。 （比較例３）バイアス層として用いるプリプレグシート
を、一方向プリプレグシートＦ（繊維目付：１１６ｇ／
ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ引張弾性率：４３
５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例１と同様にして管
状体を得た。 （実施例３）バイアス層として用いるプリプレグシート
を、一方向プリプレグシートＧ（繊維目付：１２５ｇ／
ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ引張弾性率：４７
５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例１と同様にして管
状体を得た。 （比較例４）バイアス層として用いるプリプレグシート
を、一方向プリプレグシートＨ（繊維目付：１２５ｇ／
ｍ²、繊維含有率：７６重量％、ＣＦ引張弾性率：４７
５ＧＰａ）に変更した以外は、実施例１と同様にして管
状体を得た。

【００５０】実施例１〜３、比較例１〜４で得られた管
状体のねじり強さ及びバイアス層に用いる炭素繊維の引
張弾性率Ｅ（ＧＰａ）、結晶サイズＬｃ（Å）及び炭素
繊維をエポキシ樹脂に含浸させ加熱硬化して得られる炭
素繊維強化複合材料の層間剪断強度σ（ＭＰａ）の測定
結果を表１に示す。

【００５１】

【表１】

【００５２】

【発明の効果】本発明によれば、ゴルフクラブシャフト
等に好適に使用できる、高いねじり強さを有する繊維強
化複合材料製管状体を提供することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2C002 AA05 CS03 MM02 PP01 SS03 SS04 4F205 AA39 AD16 AG08 AH17 AH28 AH31 AH59 HA02 HA23 HA33 HA45 HB01 HC04 HC17 HL02 HL14 HT02

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】炭素繊維強化複合材料層を少なくとも一層
   以上積層してなる管状体であって、炭素繊維方向が管状
   体主軸に対して２５°〜６５°の角度で配列したバイア
   ス層と、該バイアス層の外周側に積層してなる、炭素繊
   維方向が管状体主軸に対して０°〜２０°の角度で配列
   したストレート層を含んでなり、前記バイアス層におけ
   る炭素繊維の引張弾性率Ｅ（ＧＰａ）と、広角Ｘ線回折
   による炭素網面の結晶サイズＬｃ（Å）、及び炭素繊維
   をエポキシ樹脂に含浸させ加熱硬化してなる炭素繊維強
   化複合材料の層間剪断強度σ（ＭＰａ）が次式（１）〜
   （３）を満足することを特徴とする炭素繊維強化複合材
   料製管状体。 ２００ＧＰａ≦Ｅ≦９５０ＧＰａ ・・・（１） Ｌｃ≦０．１２５Ｅ−１１ ・・・（２） σ≧−０．０４４Ｅ＋８７ ・・・（３）
2. 【請求項２】炭素繊維強化複合材料層が一方向プリプレ
   グシートの硬化物より形成されてなることを特徴とする
   請求項１に記載の炭素繊維強化複合材料製管状体。
3. 【請求項３】バイアス層及びストレート層において、各
   プリプレグシートの繊維目付が、５０〜２００ｇ／ｍ²
   であり、かつ、各プリプレグシートの繊維含有率が、６
   ５〜８７重量％であることを特徴とする請求項２に記載
   の炭素繊維強化複合材料製管状体。
4. 【請求項４】請求項１〜３のいずれかに記載の炭素繊維
   強化複合材料製管状体を用いてなることを特徴とするゴ
   ルフクラブシャフト。