JP3457872B2 - オーバーホーゼルタイプのゴルフクラブシャフト及びゴルフクラブ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、女性等の非力のゴ
ルファーにとって有利に使用される１ｃｍ当りの平均重
量が０．３５〜０．６０ｇの範囲にある軽重量のゴルフ
クラブシャフト及びそのシャフトを有するゴルフクラブ
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、筒状に巻成された炭素繊維層で強
化されたプラスチック（ＣＦＲＰ）製中空管からなるゴ
ルフクラブシャフト（以下、単にシャフトとも言う）を
有するゴルフクラブは広く用いられている。このような
ゴルフクラブにおいて、そのシャフトとしては、そのシ
ャフトの先端ホーゼル部がクラブヘッドの連結管からな
るシャフトの取り付け孔内に挿入され、接着固定化され
ているインナーホーゼルタイプのシャフトが一般的に用
いられている。しかしながら、このようなインナーホー
ゼルタイプのシャフトを有するゴルフクラブの場合、そ
のシャフトのホーゼル部をクラブヘッドの連結管内に挿
入させることから、そのホーゼル部の外径は必然的に相
当に小さくなる。その結果、ホーゼル部を含むシャフト
のチップ側先端部分の捩れ剛性が低くなり、打球時にそ
のシャフトのチップ側先端部分の捩れ角度が大きくなる
ため、打球の方向性が悪くなるという問題を生じる。一
方、このような問題を解消するために、ホーゼル部を含
むシャフトのチップ側先端部分の外径を大きくしたオー
バーホーゼルタイプのシャフトが提案されている（特開
平５−１７７０２０号、特開平８−８９６０５号）。こ
のようなオーバーホーゼルタイプのシャフトは、そのホ
ーゼル部を含むシャフトのチップ側先端部分の外径が大
きくなるため、そのシャフトのチップ側先端部分の捩れ
剛性が必然的に高くなるが、この場合には、同時に、そ
のシャフトのチップ側先端部分の曲げ剛性も大きくな
る。一方、シャフトのチップ側先端部分の曲げ剛性が余
り大きくなることは好ましくなく、この場合には、打球
感が悪くなるばかりか、シャフトのチップ側先端部分の
しなりが小さくなるため、打球の飛距離が伸びず、特に
非力なゴルファーにとっては、飛距離の点で、満足すべ
きシャフトであるとは言えない。また、オーバーホーゼ
ルタイプのシャフトは、インナーホーゼルタイプのシャ
フトに比較して、そのシャフト外径が大きくなることか
ら、その重量も必然的に重くなる傾向を示すが、この場
合、非力のゴルファーにとって有利に使用されるよう
に、シャフトの管壁厚さを薄くして軽重量化しようとす
ると、そのシャフトのチップ側先端部分の曲げ強度が小
さくなり、破壊を生じやすくなるという問題を生じる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、炭素繊維強
化プラスチック製中空管からなり、非力なゴルファーに
とって有利に使用される軽重量のオーバーホーゼルタイ
プのゴルフクラブシャフトにおいて、チップ側先端部分
の曲げ強度が大きい割に、曲げ剛性が小さいゴルフクラ
ブシャフトを提供するとともに、そのシャフトを有する
ゴルフクラブを提供することをその課題とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成する
に至った。即ち、本発明によれば、繊維強化プラスチッ
ク製中空管からなる１ｃｍ当たりの平均重量が０．３５
〜０．６０ｇであるオーバーホーゼルタイプのゴルフク
ラブシャフトにおいて、少なくともそのシャフトのチッ
プ側先端部分に、シャフトの長手方向に対し略平行に配
列された引張り弾性率が２４，０００Ｋｇ／ｍｍ²以下
のピッチ系低弾性炭素繊維からなる繊維層と、その外側
にＰＡＮ系炭素繊維からなる繊維層を配置したことを特
徴とするオーバーホーゼルタイプのゴルフクラブシャフ
トが提供される。また、本発明によれば、シャフトの長
手方向に対し傾斜して配列された複数の繊維層を隣接す
る繊維層相互の繊維方向が交差するように積層して形成
されたＰＡＮ系炭素繊維からなる繊維層Ａが、シャフト
の中空内表面に近接した位置にシャフトの略全長にわた
って配置され、シャフトの長手方向に対し略平行に配列
されたＰＡＮ系炭素繊維からなる繊維層Ｂが、前記繊維
層Ａの外側にシャフトの略全長にわたって配置され、シ
ャフトのチップ側先端部分に補強繊維層Ｘが配置されて
いる繊維強化プラスチック製中空管からなる１ｃｍ当り
の平均重量が０．３５〜０．６０ｇであるゴルフクラブ
シャフトにおいて、該シャフトのチップ側先端部分に配
置された補強繊維層Ｘが、シャフトの長手方向に対し略
平行に配列されたピッチ系炭素繊維からなる繊維層Ｃ
と、シャフトの長手方向に対し略直交して配列されたＰ
ＡＮ系炭素繊維又はアラミド繊維からなる繊維層Ｄと、
シャフトの長手方向に対し略平行に配列されたＰＡＮ系
炭素繊維からなる繊維層Ｅとからなり、該繊維層Ｃは該
繊維層Ａ、Ｂ又はＥの内側に配置され、該繊維層Ｄは該
繊維層Ｂの外側に隣接して配置され、該繊維層Ｅは該繊
維層Ｄの外側に該繊維層Ｄを実質的に覆うように配置さ
れ、かつ前記繊維層Ａ及び繊維層Ｂの合計重量に対する
該補強繊維層Ｘの重量比が０．０１〜０．３０の範囲に
あり、該補強繊維層Ｘ中に含まれるピッチ系低弾性炭素
繊維からなる繊維層Ｃの割合が２〜７０重量％の範囲に
あることを特徴とするオーバーホーゼルタイプのゴルフ
クラブシャフトが提供される。また、本発明によれば、
前記シャフトを有するゴルフクラブが提供される。

【０００５】

【発明の実施の形態】本明細書で言うＰＡＮ系炭素繊維
とは、ポリアクリロニトリル系繊維を炭素化して得られ
る炭素繊維を意味し、ピッチ系低弾性炭素繊維とは、石
油系ピッチ又は石炭系ピッチ（コールタールピッチ）を
繊維化し、炭素化して得られる炭素繊維で引張り弾性率
が２４０００ｋｇ／ｍｍ²以下を意味する。

【０００６】本発明のゴルフクラブシャフトは、オーバ
ーホーゼルタイプのゴルフクラブシャフトであって、女
性等の非力のゴルファーにとって有利に使用し得るよう
に、その１ｃｍ当りの平均重量を０．３５〜０．６０
ｇ、特に０．４０〜０．５５ｇの範囲に調節した軽重量
シャフトである。この場合、シャフトの１ｃｍ当りの平
均重量とは、シャフトの全重量（ｇ）をシャフトの全長
（ｃｍ）で除した値を意味する。

【０００７】本発明のシャフトは、従来のシャフトの場
合と同様に、その略全長にわたって、シャフトの長手方
向に対し傾斜して配列された複数の繊維層を隣接する繊
維層相互の繊維方向が交差するようにして形成されたＰ
ＡＮ系炭素繊維からなる繊維層Ａ（バイアス層）と、シ
ャフトの長手方向に対し略平行に配列されたＰＡＮ系炭
素繊維からなる繊維層Ｂ（ストレート層）を有し、かつ
そのチップ側先端部分に補強繊維層Ｘを有し、必要に応
じ、そのグリップ側先端部分に補強繊維層Ｙを有する。

【０００８】本発明の場合、そのチップ側補強繊維層Ｘ
は、シャフトの長手方向に対し略平行に配列されたピッ
チ系低弾性炭素繊維からなる繊維層Ｃと、シャフトの長
手方向に対し略直交して配列されたＰＡＮ系炭素繊維又
はアラミド繊維からなる繊維層Ｄと、シャフトの長手方
向に対して略平行に配列されたＰＡＮ系炭素繊維からな
る繊維層Ｅと、必要に応じて配置されるシャフトの長手
方向に対し略直交して配列されたＰＡＮ系炭素繊維から
なる繊維層Ｆからなる。この場合、繊維層Ｃは該繊維層
Ａ、Ｂ又はＥの内側に配置されればよく、例えば、繊維
層Ａと繊維層Ｂとの間等に配置される。一方、繊維層Ｄ
は繊維層Ｂの外側に隣接して配置され、繊維層Ｅは繊維
層Ｄの外側に繊維層Ｄを実質的に覆うように配置され、
必要に応じて用いられる繊維層Ｆは最内層として配置さ
れる。

【０００９】本発明のシャフトの場合、繊維層Ａと繊維
層Ｂとの合計重量に対するそのチップ側補強繊維層Ｘの
重量比［Ｘ］／（［Ａ］＋［Ｂ］）は、０．０１〜０．
３０、好ましくは０．０３〜０．２０である。補強繊維
層Ｘ中に含まれるピッチ系炭素繊維からなる繊維層Ｃの
割合は、２〜７０重量％、好ましくは４〜５０重量％で
ある。また、繊維層Ｃと繊維層Ｅとの合計重量に対する
繊維層Ｃの重量比［Ｃ］／（［Ｃ］＋［Ｅ］）は０．０
５〜０．９５、好ましくは０．０５〜０．５０である。

【００１０】本発明のシャフトにおいて、そのチップ側
先端部分の曲げ強度は、補強繊維層Ｘの重量に関係し、
その重量が増加するに従って増大し、破壊しにくいもの
となるが、この場合、補強繊維層Ｘ全体をＰＡＮ系低弾
性炭素繊維で構成すると中高荷重がかかった時の曲げ剛
性が大きくなりすぎてしなりを生じにくいものとなる。
補強繊維層Ｘ中にピッチ系低弾性炭素繊維層を含有させ
ることにより、そのチップ側先端部分に中高荷重がかか
った場合でも十分な曲げ強度を保持しながら、その曲げ
剛性をＰＡＮ系低弾性炭素繊維よりもより小さくするこ
とができる。

【００１１】前記重量比［Ｘ］／（［Ａ］＋［Ｂ］）
は、シャフトにおけるチップ側先端部分の補強率を示
し、その値が大きくなるほどシャフトのチップ側先端部
分の破壊強度（曲げ強度及び捩り強度）は増大するが、
同時にチップ側先端部分の重量及び曲げ剛性も増大す
る。従って、前記重量比は０．３０以下、好ましくは
０．２０以下にするのがよい。一方、前記重量比が小さ
くなりすぎるとチップ側先端部分の十分な補強効果が得
られなくなる。従って、前記重量比は０．０１以上、好
ましくは０．０３以上にするのがよい。また、全補強繊
維層Ｘ中のピッチ系低弾性繊維層Ｃの割合は、シャフト
のチップ側先端部分の曲げ剛性制御因子を示し、その値
が大きくなるほど曲げ剛性は小さくなるが、その値が小
さくなりすぎると補強効果が不十分になる。従って、本
発明の場合、前記割合は２〜７０重量％、好ましくは４
〜５０重量％の範囲に規定するのがよい。

【００１２】本発明のシャフトにおいては、そのグリッ
プ側先端部分に補強繊維層Ｙが好ましく配置されるが、
この補強繊維層は、シャフトの長手方向に対し略平行に
配列されたＰＡＮ系炭素繊維からなる繊維層Ｇからな
る。この繊維層Ｇは、繊維層Ａよりも外側に配置され
る。繊維層Ａと繊維層Ｂとの合計重量に対するグリップ
側補強層Ｙの重量比は、０．０５〜０．４０、好ましく
は０．０８〜０．３０である。

【００１３】本発明のシャフト中に含まれる全繊維含有
量は、６０〜８５重量％、好ましくは６３〜８０重量％
である。シャフトの重量は、シャフトの管壁厚さ及びシ
ャフト中のプラスチック含有量によって調節することが
できる。

【００１４】本発明における炭素繊維強化プラスチック
（ＣＦＲＰ）製中空シャフトは、従来公知の一方向引揃
え炭素繊維に樹脂組成物を含浸・半硬化させたプリプレ
グをマンドレルに巻成するシートワインディング法（Ｓ
Ｗ法）によって製造することができる。樹脂組成物とし
ては、プリプレグの製造に用いられている各種の熱硬化
性樹脂組成物が用いられるが、特に、エポキシ樹脂を主
体とした樹脂組成物の使用が好ましい。

【００１５】本発明によるシャフトの好ましい製造例を
示すと、まず、従来公知の方法に従って樹脂組成物を含
浸させ半硬化させたユニプリプレグシートを、全長１３
００ｍｍ〜１６００ｍｍのマンドレルのマンドレル細径
部（シャフトのチップ側先端部）の外周面に従来公知の
ＳＷ法によって巻成させて最内層Ｆを形成する。このと
き、最内層Ｆを構成する繊維層Ｆの繊維方向がマンドレ
ル軸方向に対し９０±１０度の範囲内、好ましくは９０
度になるようにマンドレル外周面上に巻成する。この最
内層Ｆの配置はかならずしも必須ではないが、オーバー
ホーゼルタイプのシャフトとしたとき、シャフトのチッ
プ側先端ホーゼル部内に挿入したクラブヘッド連結体の
抜け防止性の点のほか、シャフト重量バランス向上によ
る打球感の向上の点、チップ側先端部分の圧縮強度向上
による縦割れの防止性の点及びシャフト厚み調節が容易
になるという点で効果があり、最内層Ｆの存在は望まし
い。この最内層Ｆに含まれる繊維層Ｆでは、その繊維は
シャフトの長手方向に対して略直交、即ち、９０±１０
度の範囲内に配列される。この最内層Ｆは、シャフトの
チップ側先端部に位置するように、シャフトのチップ側
先端から軸方向に沿って配設され、その長さは４０〜２
７０ｍｍ、特に９０〜２２０ｍｍの範囲であることが好
ましい。最内層Ｆの長さが前記範囲より短いと、前記最
内層配設による効果が十分に得られず、また、前記範囲
より長くなると、シャフトの重量バランスがくずれてし
まうとともにシャフトが重くなってしまうため、ゴルフ
クラブとしてスイングした場合に打球時の感触が悪くな
るという問題がある。

【００１６】前記最内層Ｆ形成のためにユニプリプレグ
シートを巻成する場合、ユニプリプレグシートを構成す
る繊維層Ｆの繊維方向がマンドレル軸方向に対し９０±
１０度の範囲内にあるので、プリプレグシートをマンド
レルの外周上に巻成する際にプリプレグシートが繊維方
向に沿って裂けやすく、それを防ぐためには、あらかじ
めガラスクロスにプリプレグシートを貼り合せておき、
その貼り合せ体をマンドレル外周面上に巻くのが有利で
ある。この際、ガラスクロスはプリプレグシートが繊維
方向に沿って裂けるのを防ぐために使用するのであっ
て、チップ端部の曲げ剛性及び捩れ剛性の向上が目的で
はないので、ガラスクロスはごく薄手のもの、例えば厚
さ１５０μｍ以下のものを使用すれば十分である。

【００１７】最内層Ｆに含まれる繊維層Ｆは、ＰＡＮ系
炭素繊維からなる。この場合のＰＡＮ系炭素繊維として
は、引張り強度が２５０〜６５０ｋｇ／ｍｍ²、好まし
くは３５０〜５５０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあり、引張り
弾性率が１６０００〜４６０００ｋｇ／ｍｍ²、好まし
くは２３０００〜３５０００ｋｇ／ｍｍ²の範囲にある
ものが用いられる。また、最内層Ｆを形成するためのプ
リプレグにおいて、その樹脂含有率は２０〜４５重量
％、好ましくは３０〜４０重量％である。最内層Ｆを形
成するプリプレグの厚さは、５０〜２００μｍ、好まし
くは９０〜１５０μｍである。

【００１８】次に、前記マンドレル外周面に最内層Ｆと
して形成した巻成体の外周面上かつ前記マンドレルの略
全長にわたって、ユニプリプレグシートをそのシートの
繊維がマンドレルの軸方向に対し傾斜するように前記と
同様にＳＷ法によって巻成させ、複数のバイアス層から
なる積層バイアス層Ａを形成する。この積層バイアス層
Ａに含まれる繊維層Ａは、シャフトの長手方向に対して
４５度±１５度の範囲内の方向に配列された繊維層とシ
ャフトの長手方向に対して−４５度±１５度の範囲内の
方向に配列された繊維層との交互積層繊維層からなる。
本明細書で言うバイアス層とは、繊維方向がマンドレル
軸方向に対し４５度±１５度の範囲内の繊維強化樹脂層
及び繊維方向がマンドレル軸方向に対し−４５度±１５
度の範囲内の繊維強化樹脂層を意味する。この積層バイ
アス層Ａの配置により、十分な捩り剛性をもったシャフ
トが得られる。この積層バイアス層Ａがないとシャフト
に十分な捩り剛性を確保できないため、打球の方向安定
性が得られない。本発明における積層バイアス層Ａは、
捩り剛性向上の点から、各バイアス層を構成する繊維層
の繊維方向がシャフトの長手方向に対して＋４５度のも
のと、−４５度のものとが交互に積層されるように形成
するのがもっとも望ましい。

【００１９】積層バイアス層Ａに含まれる繊維層Ａは、
ＰＡＮ系炭素繊維からなる。この場合のＰＡＮ系炭素繊
維としては、引張り強度が２５０〜６５０ｋｇ／ｍ
ｍ²、好ましくは３５０〜５５０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあ
り、引張り弾性率が１６０００〜６５０００ｋｇ／ｍｍ
²、好ましくは２３０００〜４００００ｋｇ／ｍｍ²の範
囲にあるものが用いられる。また、バイアス層を形成す
るためのプリプレグにおいて、その樹脂含有率は２０〜
４５重量％、好ましくは２４〜３３重量％である。積層
バイアス層Ａを形成するプリプレグの厚さは、５０〜２
００μｍ、好ましくは９０〜１５０μｍである。

【００２０】次に、前記のようにして積層バイアス層Ａ
として形成した巻成体上に、そのチップ側先端部分の位
置とそのグリップ側先端部分の位置に、ユニプリプレグ
シートをそれぞれ巻成させ、ストレート補強層Ｃとスト
レート補強層Ｇをそれぞれ形成する。このとき、それら
のストレート補強層を構成する繊維層の繊維方向がマン
ドレル軸方向に対して略平行になるように補強層を配置
する。このチップ側ストレート補強層Ｃに含まれる繊維
層Ｃとグリップ側ストレート補強層Ｇに含まれる繊維層
Ｇは、シャフトの長手方向に対して略平行に配列された
繊維層からなる。本明細書におけるマンドレル軸方向に
対して略平行とは、マンドレル軸方向に対し０度±１０
度の範囲内を意味する。グリップ側ストレート補強層Ｇ
の配置はかならずしも必須ではないが、このグリップ側
ストレート補強層Ｇを配置することにより、シャフトの
グリップ側先端部分の曲げ剛性が増大し、重量バランス
が向上するため、打球時の感触が向上するとともに、グ
リップ側ストレート補強層Ｇの長さを変えることによっ
て、キックポイント調節が容易になるという効果があ
り、グリップ側ストレート補強層Ｇの存在は望ましい。

【００２１】チップ側ストレート補強層Ｃは、ピッチ系
低弾性炭素繊維、好ましくは石炭系炭素繊維からなる繊
維層Ｃを含む。このピッチ系低弾性炭素繊維としては、
その引張り強度が１５０〜３００ｋｇ／ｍｍ²、好まし
くは１７０〜２８０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあり、その引
張り弾性率が７０００〜２４０００ｋｇ／ｍｍ²、好ま
しくは１００００〜１７０００ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあ
るものが用いられる。ピッチ系低弾性炭素繊維を含むＦ
ＲＰは、その曲げ荷重−たわみ曲線において、ＰＡＮ系
低弾性炭素繊維に比べて中高荷重時のたわみ量が大幅に
大きいので、これをシャフトの先端部分における補強層
繊維として用いることにより、ＰＡＮ系低弾性炭素繊維
を用いた場合よりも、曲げ剛性が緩和され、しなり性の
向上したチップ側先端部分を有するシャフトを得ること
ができる。この場合、そのシャフトのチップ側先端部分
における曲げ強度は、ＰＡＮ系低弾性炭素繊維を用いた
場合よりも大幅に低下することはなく、ゴルフクラブと
してスウィングしたときにそのチップ側先端部分が容易
に破壊されることはない。即ち、ストレート補強層繊維
としてピッチ系低弾性炭素繊維を用いることにより、チ
ップ先端部分におけるしなり性がよく、かつ十分な曲げ
強度（破壊強度）を有するシャフトを得ることができ
る。又、ガラス繊維で補強を行った場合には、チップの
剛性は緩和されるものの、打球感が悪くなるという欠点
を有する。ピッチ系低弾性炭素繊維層Ｃを含むストレー
ト補強層Ｃを形成するためのプリプレグにおいて、その
樹脂含有率は２０〜４５重量％、好ましくは２４〜３３
重量％である。そのストレート補強層Ｃを形成するプリ
プレグの厚さは、４０〜２２０μｍ、好ましくは５０〜
１２０μｍである。繊維層Ｃを含むストレート補強層Ｃ
は、シャフトのチップ側先端部分に位置するように、シ
ャフトのチップ側先端から軸方向に沿って配設され、そ
の長さは４０〜２７０ｍｍの範囲内が好ましい。このチ
ップ側補強層Ｃが前記範囲より短いと十分な補強効果が
得られず、前記範囲より長いと、シャフト全体の曲げ剛
性バランス・重量バランスがくずれてしまうとともに、
シャフトが重くなる等の問題を生じる。

【００２２】グリップ側補強層Ｇは、シャフトのグリッ
プ側先端部に位置するように、シャフトのグリップ側先
端から軸方向に沿って配設され、その長さは３００〜８
００ｍｍ、特に４００〜７００ｍｍの範囲内が好まし
い。グリップ側補強層Ｇの長さが前記範囲より短いと、
グリップ側補強層Ｇの配設による前記効果が十分に得ら
れず、前記範囲より長いと、シャフト全体の曲げ剛性バ
ランス・重量バランスがくずれてしまうとともに、シャ
フトが重くなってしまうため、ゴルフクラブにした際の
打球時の感触が悪くなってしまう。また、グリップ側先
端部の曲げ剛性向上の点から、このグリップ側補強層Ｇ
は、その繊維方向をマンドレル軸方向と一致させて配置
するのがもっとも望ましい。

【００２３】グリップ側補強層Ｇに含まれる繊維層Ｇ
は、ＰＡＮ系炭素繊維からなる。この場合のＰＡＮ系炭
素繊維としては、引張り強度が２５０〜６５０ｋｇ／ｍ
ｍ²、好ましくは３５０〜５５０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあ
り、引張り弾性率が１６０００〜６５０００ｋｇ／ｍｍ
²、好ましくは２３０００〜３５０００ｋｇ／ｍｍ²の範
囲にあるものが用いられる。グリップ側補強層Ｇを形成
するためのプリプレグにおいて、その樹脂含有率は２０
〜４５重量％、好ましくは２４〜４０重量％である。グ
リップ側補強層Ｇを形成するプリプレグの厚さは、５０
〜２５０μｍ、好ましくは１００〜２００μｍである。

【００２４】次に、前記のようにして形成した巻成体の
外周面上に巻成体の略全長わたって、ユニプリプレグシ
ートを前記と同様にＳＷ法によって巻成させてストレー
ト層Ｂを形成する。このとき、ストレート層Ｂを構成す
る繊維層の繊維方向がマンドレル軸方向に対して略平行
になるようにストレート層Ｂを配置する。このストレー
ト層Ｂに含まれる繊維層Ｂは、シャフトの長手方向に対
して略平行に配列された繊維層からなる。このストレー
ト層Ｂの配置により、十分な曲げ剛性をもったシャフト
が得られる。このストレート層Ｂがないとシャフトに十
分な曲げ剛性を確保できないため、ゴルフクラブとして
打球した場合に十分な飛距離が得られない。また、シャ
フトの曲げ剛性向上の点から、このストレート層Ｂは、
そのストレート層を構成する補強繊維の繊維方向がマン
ドレル軸方向と一致するように配置するのがもっとも望
ましい。本発明の場合、このストレート層Ｂに含まれる
繊維層Ｂの重量は、シャフトの良好なしなり性を保持す
る点から、通常、前記積層バイアス層Ａに含まれる繊維
層Ａの重量よりも少なく、好ましくは繊維層Ａの重量の
４０〜８０重量％、より好ましくは５０〜７５重量％で
ある。また、その繊維層Ｂの重量は、平均重量で、シャ
フトの長さ１ｃｍ当り、０．１０〜０．３０ｇ、好まし
くは０．１５〜０．２５ｇである。

【００２５】ストレート層Ｂに含まれる繊維層Ｂは、Ｐ
ＡＮ系炭素繊維からなる。この場合のＰＡＮ系炭素繊維
としては、引張り強度が２５０〜６５０ｋｇ／ｍｍ²、
好ましくは３５０〜５５０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあり、
引張り弾性率が１６０００〜６５０００ｋｇ／ｍｍ²、
好ましくは２３０００〜４００００ｋｇ／ｍｍ²の範囲
にあるものを用いる。ストレート層Ｂを形成するための
プリプレグにおいて、その樹脂含有率は２０〜４５重量
％、好ましくは２４〜４０重量％である。ストレート層
Ｂを形成するプリプレグの厚さは、５０〜２５０μｍ、
好ましくは１２０〜１８０μｍである。

【００２６】次に、シャフトのチップ側先端部分を補強
するために、前記のようにして形成した巻成体のチップ
側先端部分の外周面上にフープ層Ｄを形成する。このと
き、フープ層Ｄを構成する補強繊維の繊維方向がマンド
レル軸方向に対して略直交するようにフープ層Ｄを配置
する。このフープ層Ｄに含まれる繊維層Ｄは、シャフト
の長手方向に対して略直交するように配列された繊維層
からなる。本明細書におけるマンドレル軸方向に対し略
直交とは９０度±１０度の範囲内を意味する。このフー
プ層Ｄの配置により、チップ側先端部の圧縮強度が向上
するため、チップ側先端部分の割れ防止効果が得られ、
その効果をもっと良くするためにはフープ層Ｄを構成す
る繊維層Ｄの繊維方向がマンドレル軸方向に対して直交
するように配置するのがもっとも望ましい。

【００２７】このフープ層Ｄを構成する繊維層Ｄは、Ｐ
ＡＮ系炭素繊維又はアラミド繊維からなり、その引張り
弾性率は７，０００〜３０，０００ｋｇ／ｍｍ²、好ま
しくは１００００〜２４０００ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあ
り、その引張り強度は２００〜６００ｋｇ／ｍｍ²、好
ましくは２５０〜５００ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあること
が好ましい。このような繊維は、チップ側先端部分の割
れ防止の点及びシャフト製造の際に手作業で巻くことが
できるという作業性向上の点から望ましい。本発明で
は、繊維として、アラミド繊維を採用するのがもっとも
適している。このフープ層Ｄは、シャフトのチップ側先
端部分に位置するように、シャフトのチップ側先端から
軸方向に沿って配設され、その長さは２０〜１００ｍ
ｍ、好ましくは４０〜８０ｍｍの範囲である。フープ層
Ｄの長さが前記範囲より短いとフープ層Ｄの配設による
前記効果が十分得られない。また、前記範囲より長いと
シャフト全体の重量バランスがくずれてしまうととも
に、シャフトが重くなってしまうため、ゴルフクラブに
した際の打球感が悪くなってしまう。また、このフープ
層Ｄは前記長さの範囲で少なくとも１周以上巻成して配
置させる必要がある。フープ層Ｄの巻成が前記長さの範
囲で１周に満たない場合は、前記効果が十分得られな
い。フープ層Ｄにおける樹脂含有率は２０〜４５重量
％、好ましくは３３〜４０重量％であり、そのプリプレ
グの厚さは、５０〜２５０μｍ、好ましくは７０〜１０
０μｍである。

【００２８】次に、前記のようにして形成した巻成体の
チップ側先端部分外周面上に実質的にフープ層Ｄを覆う
ように最外層Ｅを形成する。このとき、最外層Ｅを構成
する繊維の繊維方向がマンドレル軸方向に対して略平行
になるように最外層Ｅを配置する。この最外層Ｅに含ま
れる繊維層Ｅは、シャフトの長手方向に対して略平行に
配列した繊維層からなる。最外層Ｅに含まれる繊維層Ｅ
は、ＰＡＮ系炭素繊維からなる。この場合のＰＡＮ系炭
素繊維としては、引張り強度が２５０〜６５０ｋｇ／ｍ
ｍ²、好ましくは３５０〜５５０ｋｇ／ｍｍ²の範囲にあ
り、引張り弾性率が１６０００〜６５０００ｋｇ／ｍｍ
²、好ましくは２３０００〜３５０００ｋｇ／ｍｍ²の範
囲のものが用いられる。最外層Ｅを形成するためのプリ
プレグにおいて、その樹脂含有率は２０〜４５重量％、
好ましくは３０〜４０重量％である。最外層Ｅを形成す
るプリプレグの厚さは、１００〜２００μｍ、好ましく
は１２０〜１７０μｍである。

【００２９】この最外層Ｅの配置により、チップ側先端
部の十分な補強効果が得られる。また、この最外層Ｅ
は、研磨工程の際に研磨によってフープ層Ｄが損なわれ
るのを防止し、研磨を支障なくスムーズに行うのに役立
つ。もし、この最外層Ｅを配置しないと、研磨工程でフ
ープ層Ｄを削り取るためフープ層Ｄの効果を損なってし
まうという問題を生じるとともに、フープ層Ｄはその繊
維方向がシャフトの長手方向に対して略直交して配列し
ているため、繊維層の繊維方向がシャフトの長手方向に
対して略平行に配列している最外層Ｅを研磨する場合に
くらべ研磨がしにくいという問題がある。フープ層Ｄを
構成する繊維層Ｄにアラミド繊維を採用した場合は、炭
素繊維を採用した場合にくらべ研磨が更に困難になる。
この最外層Ｅを配置することにより、このような問題は
解決される。また、最外層Ｄは、巻成体からのフープ層
Ｄの剥離を防止する効果がある。最外層Ｅのすぐ内側の
フープ層Ｄは、フープ層Ｄを構成する繊維層Ｄの繊維方
向がシャフトの長手方向に対して略直交するように配置
されており、フープ層Ｄは巻成体から剥離しやすく、こ
の最外層Ｅがない場合は、シャフト製造工程におけるフ
ープ層巻き付け後の作業性が悪くなる。また、この最外
層Ｅを配置することにより、研磨後のシャフトの外観も
良好なものとなる。この最外層Ｅは、シャフトのチップ
側先端部分に位置するように、シャフトのチップ側先端
からマンドレル軸方向に沿って配設され、その長さは、
その下層に位置するフープ層Ｄより長いのが望ましく、
また２５０ｍｍより短いのが望ましい。最外層Ｅの一般
的長さは、１２０〜２５０ｍｍの範囲にするのがよい。
最外層Ｅの長さが前記範囲より短いと十分な効果が得ら
れず、また、研磨の際にフープ層Ｄの一部を削り取って
しまうのでフープ層Ｄの効果が損なわれ、またスムーズ
な研磨が行えないとともに研磨後のシャフト外観が損な
われてしまう。また、前記範囲より長いと、シャフトの
曲げ剛性バランス・重量バランスがくずれてしまうとと
もに、シャフトが重くなってしまうため、ゴルフクラブ
にした際の打球感が悪くなってしまう。また、補強効果
及び作業性の点から、この最外層Ｅは最外層Ｅを構成す
る繊維層Ｅの繊維方向がシャフトの長手方向に対し好ま
しくは０±１０度の範囲内、より好ましくは０度になる
ように配置するのが良い。最外層Ｅの繊維方向がシャフ
トの長手方向に対して０±１０度の範囲をこえてしまう
と、チップ側先端部分の曲げ剛性が大きく低下するので
シャフトの曲げ剛性バランスがくずれてしまい、ゴルフ
クラブにして使用したとき打球の飛距離が低下してしま
うとともに、打球感が悪くなるという問題があり、ま
た、先端部の強度低下をまねき、シャフトが破損に至っ
てしまう。さらに、最外層Ｅに使用するプリプレグシー
トを手で巻くのが困難になるために製造の際の作業性が
悪くなってしまうという問題がある。

【００３０】チップ側補強層の形成に使用するプリプレ
グシートの形状については、最内層Ｆの形成に使用する
プリプレグシートの形状は、図３に示すように、中央凸
状の四角形が望ましく、フープ層Ｄの形成に使用するプ
リプレグシートの形状は、図４に示すように、チップ側
先端の辺（ａ）がグリップ側の辺（ｂ）よりも長い四角
形が望ましい。その理由は、シャフトのチップ側先端部
分の割れを防止するためには、フープ層Ｄのチップ先端
側の厚みをより厚く構成するのが良いためである。それ
には、プリプレグシートの形状を、図４に示すように、
ａ＞ｂにすると良い。また、シャフトの外観向上の点か
らチップ側先端部分のシャフト外径を一定にする場合
は、最内層Ｆの形成に使用するプリプレグシート及びフ
ープ層Ｄの形成に使用するプリプレグのシートの形状
を、図３及び図４に示すように、ｘ＜ｙかつａ＋ｘ＝ｂ
＋ｙにすると良い。また、図３及び図４に示すように、
最内層Ｆの形成に用いるプリプレグシートにおけるＸと
Ｗとの間の長さ（ｃ）は、フープ層Ｄの形成に用いるプ
リプレグシートのＰとＳとの間の長さ（ｃ）に一致させ
るのが、チップ側先端部分の割れ防止及び外観向上の点
でもっとも効果がある。

【００３１】繊維層Ｃを含むストレート補強層Ｃの形成
に使用するプリプレグシートの形状は、図５に示すよう
な四辺形にするのがよく、また、最外層Ｅの形成に使用
するプリプレグシートの形状は、図６に示すような四辺
形にするのがよい。図５に示したプリプレグシートにお
いて、そのｅの長さは図３及び図４に示したプリプレグ
シートのｃの長さと同じか又はそれより長くするのがよ
い。また、そのｅの長さとｆの長さとの比ｅ／ｆは０．
２５〜１．００、好ましくは０．３０〜０．５０であ
り、そのｄの長さとｅの長さとの比ｄ／ｅは０．２５〜
１．００、好ましくは０．５０〜１．００である。図６
に示したプリプレグシートにおいて、そのｈの長さは図
４に示したプリプレグシートのｃの長さと同じか又はそ
れより長くするのがよい。また、そのｈの長さとｉの長
さとの比ｈ／ｉは３〜１５、好ましくは１０〜１３であ
り、そのｇの長さとｈの長さとの比ｇ／ｈは０．２５〜
１．００、好ましくは０．３０〜０．６０である。

【００３２】次に、前記のようにして形成した巻成体の
外周面を全面にわたってテーピング処理した後、加熱処
理してその樹脂組成物を加熱硬化させた後、マンドレル
を除去して、中空のＣＦＲＰ製素管を得る。次に、この
ＣＦＲＰ製素管の外表面部を切削研磨し、素管の両端を
所望の長さだけ切断して長さ８１０〜１３００ｍｍの範
囲内の中空ＣＦＲＰ製シャフトを得る。

【００３３】本発明のシャフトは、オーバーホーゼルタ
イプのシャフトとして用いられ、ヘッドとシャフトを連
結するための連結体は、その外周面とそのシャフトのホ
ーゼル部内周面との間で一体に接合される。連結体の材
質は、機械的強度の大きいものであればよく、金属やＦ
ＲＰ（炭素繊維やアラミド繊維等の繊維で強化されたプ
ラスチック等）が用いられる。また、その連結体は棒体
や中空管等であることができる。

【００３４】本発明のシャフトとヘッドとを連結する方
法としては、(i)ヘッドとして、連結体があらかじめヘ
ッドに一体的に取り付けられたものを用い、その連結体
をシャフトのホーゼル部内部に挿入し、接着剤を用いて
接着固定化する方法、(ii)シャフトとして、連結体があ
らかじめシャフトのホーゼル部内に一体的に取り付けら
れたものを用い、その連結体をヘッドの取り付け孔（パ
イプの連通孔）に挿入し、接着剤を用いて接着固定化す
る方法、(iii)ヘッド及びシャフトにあらかじめ取り付
けられていない、シャフト及びヘッドから独立した連結
体を用い、その一方の先端部をヘッドの連結体取り付け
孔内に挿入し、接着剤を用いて接着固定化するととも
に、その連結体の残りの部分をシャフトのホーゼル部内
に挿入し、接着剤を用いて接着固定化する方法等が挙げ
られる。

【００３５】また、前記(ii)の方法において用いる、連
結体をあらかじめシャフトのホーゼル部内に一体的に取
り付けたシャフトは、シャフトのホーゼル部内部に連結
体の一部を挿入し、接着剤を用いて接着固定化すること
によって得ることができる他、シャフトの製造工程にお
いて連結体をシャフトのホーゼル部内部に一体に接合さ
せることによって得ることができる。シャフトの製造工
程において連結体をシャフトのホーゼル部内に接合させ
るには、マンドレルの細径側先端部を所定連結体の内径
に対応する外径及び所定連結体の長さに対応する長さを
有する筒体又は棒体状に形成し、その上にプリプレグを
巻成して、連結体を形成するためのプリプレグ巻成体を
作る。次に、このプリプレグ巻成体の上に、その先端部
分（ヘッドの連結体取り付け孔内に挿入する部分）を除
いて、シャフト形成用のプリプレグを巻成した後、全プ
リプレグを加熱硬化する。このようにして、シャフトの
ホーゼル部内部に、繊維強化プラスチックからなるパイ
プ構造の連結体が一体に接合された構造のシャフトが得
られる。

【００３６】前記したヘッドとシャフトを連結体を介し
て連結する方法において、連結体をシャフトのホーゼル
部内部に挿入して接着剤を用いて接着固定化する場合、
連結体とシャフトのホーゼル部とは、連結体の外周面と
シャフトのホーゼル部内周面とが接着剤層を介して接着
する。従って、この場合のヘッドとシャフトとの接着強
度は、その接着面積に依存する。本発明の場合、シャフ
トのホーゼル部の長さ（連結体のシャフト内への挿入長
さ）は、２５〜５０ｍｍ、好ましくは３０〜４０ｍｍの
範囲に規定するのがよい。また、シャフトのホーゼル部
内周面は、接着強度増加のために粗面に形成するのが好
ましい。この粗面の粗さは特に制約されないが、ＪＩＳ
Ｂ ０６０１による中心線平均粗さで、０．２μｍ以
上、好ましくは０．４〜１００μｍである。シャフトの
ホーゼル部内周面を粗面に形成する方法としては、ノズ
ル孔から固体粒子をそのシャフトのホーゼル部内周面に
向けて噴出させ、衝突させるサンドブラスト法や、研磨
ブラシによる研磨法、内面研磨機を用いる研磨法、腐蝕
性化学薬品を用いる化学的研磨法等が挙げられる。ま
た、前記連結体の外周面及びヘッドの連結体取り付け孔
の内周面も、同様に粗面に形成するのが好ましい。前記
シャフトと連結体を接着固定化するための接着剤として
は、高い接着強度を与える接着剤であれば任意に使用す
ることができるが、一般的には、液状エポキシ樹脂系接
着剤が用いられる。このものは、連結体の外周面とシャ
フトの内周面に液状で介在させ、加熱硬化させることに
より、高い接着強度を与える。

【００３７】

【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。

【００３８】実施例１ （アイアンゴルフクラブ用シャフトの製造例）下記Ｎ
ｏ．１〜８のプリプレグシートを用意した。このプリプ
レグは一方向引揃え炭素繊維にエポキシ樹脂組成物を含
浸させて形成したプリプレグシートである。なお、以下
において示す繊維配向角度はマンドレル軸方向中心線に
対する角度であって、＋はシャフトのチップ端側からグ
リップ端側に向けマンドレル軸方向に対して右廻りの角
度であることを示し、−は左廻りの角度であることを示
す。 Ｎｏ．１プリプレグシート（厚さ：１３０μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ａ） （２）繊維配向角度：９０度 （３）引張り弾性率：２４，０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：４００ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：１．０１ｇ （７）繊維含量 ：６４．５ｗｔ％ （８）商品名 ：Ｑ１１１２−１００３（東邦レー
ヨン（株）製） なお、図１には示さないが、Ｎｏ．１プリプレグシート
は厚さ４５μｍのガラスクロスで裏打ちされたシートで
ある。また、図１に示したプリプレグシートにおいて、
その左側はシャフトのチップ側（細径部側）に対応し、
その右側はシャフトのグリップ側（太径部側）に対応す
る。また、図１において、各図の下方に示した数字は寸
法を示し、その数字の単位はｍｍである。各図の上方に
示す数字は、そのプリプレグシートを巻成する際のその
特定部における巻回数（プライ数）を示す。

【００３９】Ｎｏ．２プリプレグシート（厚さ：１０２
μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｂ） （２）繊維配向角度：＋４５度 （３）引張り弾性率：２４０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：５００ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：１１．６７ｇ （７）繊維含量 ：７６ｗｔ％ （８）商品名 ：Ｐ３０５５Ｓ−１２（東レ（株）
製） Ｎｏ．３プリプレグシート（厚さ：１０２μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｃ） （２）繊維配向角度：−４５度 （３）引張り弾性率：２４０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：５００ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：１１．６７ｇ （７）繊維含量 ：７６ｗｔ％ （８）商品名 ：Ｐ３０５５Ｓ−１２（東レ（株）
製） Ｎｏ．４プリプレグシート（厚さ：１１２μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｄ） （２）繊維配向角度：０度 （３）引張り弾性率：１６０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：２７０ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ピッチ系低弾性炭素繊維 （６）秤量 ：０．５８ｇ （７）繊維含量 ：７０ｗｔ％ （８）商品名：Ｅ１５２６Ｄ−１２（日本グラファイト
ファイバー(株)製） Ｎｏ．５プリプレグシート（厚さ：１６９μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｅ） （２）繊維配向角度：０度 （３）引張り弾性率：３００００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：３８０ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：５．３５ｇ （７）繊維含量 ：７５ｗｔ％ （８）商品名 ：ＭＲ３７０Ｃ２００Ｓ（三菱レイ
ヨン（株）製） Ｎｏ．６プリプレグシート（厚さ：１４６μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｆ） （２）繊維配向角度：０度 （３）引張り弾性率：３０，０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：３８０ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：１６．７３ｇ （７）繊維含量 ：６７ｗｔ％ （８）商品名 ：ＭＲ３４０Ｇ１５０Ｓ（三菱レイ
ヨン（株）製） Ｎｏ．７プリプレグシート（厚さ：８７μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｇ） （２）繊維配向角度：９０度 （３）引張り弾性率：１１，１００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：３００ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：アラミド繊維 （６）秤量 ：０．３０ｇ （７）繊維含量 ：６０ｗｔ％ （８）商品名：ＰＣ−０７（東レ（株）製） Ｎｏ．８プリプレグシート（厚さ：１４６μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｈ） （２）繊維配向角度：０度 （３）引張り弾性率：２４５００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：４９０ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系炭素繊維 （６）秤量 ：５．４２ｇ （７）繊維含量 ：６７ｗｔ％ （８）商品名 ：ＱＵ１１Ｂ−１４５０（東邦レー
ヨン（株）製）

【００４０】Ｎｏ．１のプリプレグシートを、そのプリ
プレグシートを構成する繊維の繊維方向がマンドレル
（全長：１３００ｍｍ）の軸方向に直交するようマンド
レルの細径側先端から太径側に１５０ｍｍの位置まで、
チップ側先端から１．０〜２．０〜０プライとなるよう
にマンドレルの外周面上に巻成した。次に、Ｎｏ．２と
Ｎｏ．３のプリプレグシートを、それぞれのプリプレグ
シートを構成する繊維の繊維方向が互いに直交するよう
にＮｏ．２とＮｏ．３のプリプレグシートを貼り合せ、
その貼り合せ体を前記巻成体外周面上に細径側先端から
太径側に１０３０ｍｍの位置まで、チップ側から２．１
〜２．０プライとなるように前記巻成体の上面に巻成し
た。このとき、貼り合わせ体の繊維方向がマンドレル軸
方向に対し４５度と−４５度になるように貼り合わせ体
を配置した。次に、Ｎｏ．４のプリプレグシートを、そ
のプリプレグシートを構成する繊維の繊維方向がマンド
レル軸方向に対し平行となるように前記巻成体のチップ
側先端部分の外周面上の細径側先端から太径側に向かっ
て１５０ｍｍの位置まで、チップ側先端から１．０〜０
プライとなるように前記巻成体の上面に巻成した。次
に、Ｎｏ．５のプリプレグシートを、そのプリプレグシ
ートを構成する繊維の繊維方向がマンドレル軸方向に対
し平行になるように前記巻成体のグリップ側先端部の外
周面上の太径側先端から細径側に向かって５７０ｍｍの
位置まで、グリップ側先端から１．０〜１．０〜０プラ
イとなるように前記巻成体の上面に巻成した。次に、Ｎ
ｏ．６のプリプレグシートを、そのプリプレグシートを
構成する繊維の繊維方向がマンドレル軸方向に対し平行
になるように前記巻成体外周面上に巻成体の略全長わた
って、２プライとなるように前記巻成体の上面に巻成し
た。次に、Ｎｏ．７のプリプレグシートを、そのプリプ
レグシートを構成する繊維の繊維方向がマンドレル軸方
向に対して直交するように前記巻成体の細径部側先端か
ら太径側に向かって５０ｍｍの位置まで、チップ側から
２．０〜１．０プライとなるように前記巻成体の上面に
巻成した。次に、Ｎｏ．８のプリプレグシートを、その
プリプレグシートを構成する繊維の繊維方向がマンドレ
ル軸方向に対し平行になるように前記巻成体の細径側先
端から太径側に向かって２３０ｍｍの位置まで、チップ
側先端から３．０〜３．０〜０プライとなるように前記
巻成体の上面に巻成した。次に、前記のようにして形成
した巻成体の外周面をテーピングした後、加熱処理して
その樹脂組成物を加熱硬化させた後、マンドレルを除去
して、中空のＣＦＲＰ製素管を得た。次に、このＣＦＲ
Ｐ製素管の外表面部を切削研磨し、管のチップ側先端を
１０ｍｍ切断し、グリップ側先端を２９ｍｍ切断して全
長９９１ｍｍ、重量４７．５ｇ、チップ側先端外径１
１．５０ｍｍのオーバーホゼルタイプの中空ＣＦＲＰ製
シャフトを得た。このシャフトの断面図を図２に示す。

【００４１】このシャフトにおいて、その１ｃｍ当りの
平均重量は０．４８ｇであり、また、そのプリプレグシ
ートＮｏ．２及びＮｏ．３により形成されたバイアス層
ＡとプリプレグシートＮｏ．６により形成されたストレ
ート層Ｂに含まれる合計繊維層重量（［Ａ］＋［Ｂ］）
に対するチップ側全補強層Ｘに含まれる全補強繊維層重
量［Ｘ］との比［Ｘ］／（［Ａ］＋［Ｂ］）は０．１１
であり、さらに、その全補強層Ｘに含まれるピッチ系炭
素繊維層Ｃの割合は１３．３重量％である。ピッチ系炭
素繊維層重量［Ｃ］と最外層に含まれるＰＡＮ系炭素繊
維層重量［Ｅ］との合計重量（［Ｃ］＋［Ｅ］）に対す
るピッチ系炭素繊維層の重量［Ｃ］の重量比［Ｃ］／
（［Ｃ］＋［Ｅ］）は０．１８８である。

【００４２】また、ストレート層Ｂに含まれる繊維層Ｂ
は、バイアス層Ａに含まれる繊維層Ａの７１．７重量％
であり、バイアス層Ａとストレート層Ｂに含まれる合計
繊維層重量（［Ａ］＋［Ｂ］）に対するプリプレグシー
トＮｏ．５により形成されたグリップ側補強層Ｙに含ま
れる補強繊維層重量［Ｙ］の比［Ｙ］／（［Ａ］＋
［Ｂ］）は０．１３であり、シャフト中に含まれる全繊
維含有量は、７１．７重量％であった。

【００４３】前記のようにして得られたシャフトのホー
ゼル部（チップ側先端部分）の内周面をブラシで擦って
粗面（中心線平均粗さ：１５μｍ）に形成した後、その
ホーゼル部内部に、ヘッドにあらかじめ取付られた連結
体を、その外周面にエポキシ樹脂系接着剤を塗布して挿
入し、その後、加熱してその接着剤を硬化させた。この
ようにして得られたオーバーホーゼルタイプのシャフト
を有するゴルフクラブは、軽量で、女性ゴルファーにと
ってスウィングのしやすいものであり、また、打球時に
おけるシャフト全体のしなり及びシャフトのチップ側先
端部分におけるしなりも良好であった。さらに、シャフ
トのチップ側先端部分は十分大きな破壊強度を有するも
のであった。

【００４４】比較例１ 実施例１において、Ｎｏ．４プリプレグシートを下記の
ＰＡＮ系低弾性炭素繊維のプリプレグシートに変更した
以外は同様にしてシャフトを製造した。 プリプレグシート（厚さ：１１３μｍ） （１）形状及び寸法：図１（ｄ） （２）繊維配向角度：０度 （３）引張り弾性率：１６０００ｋｇ／ｍｍ² （４）引張り強度 ：３２０ｋｇ／ｍｍ² （５）補強繊維 ：ＰＡＮ系低弾性炭素繊維 （６）秤量 ：０．５４ｇ （７）繊維含有率 ：５９ｗｔ％ （８）商品名 ：ＱＬ１１４−０９００（東邦レー
ヨン（株）製） このシャフトにおいて、その１ｃｍ当たりの平均重量は
０．４８ｇであり、また、そのプリプレグシートＮｏ．
２及びＮｏ．３により形成されたバイアス層Ａとプリプ
レグシートＮｏ．６により形成されたストレート層Ｂに
含まれる合計繊維層重量（［Ａ］＋［Ｂ］）に対するチ
ップ側全補強層Ｘに含まれる全補強繊維層重量［Ｘ］と
の比［Ｘ］／（［Ａ］＋［Ｂ］）は、０．１１であり、
さらに、その全補強層Ｘに含まれるＰＡＮ系低弾性炭素
繊維層Ｃの割合は、１２．６重量％である。ＰＡＮ系低
弾性炭素繊維層の重量［Ｃ］と最外層に含まれるＰＡＮ
系炭素繊維層重量［Ｅ］との合計重量の（［Ｃ］＋
［Ｅ］）に対するＰＡＮ系低弾性炭素繊維層の重量
［Ｃ］の重量比［Ｃ］／（［Ｃ］＋［Ｅ］）は０．１７
９である。

【００４５】また、ストレート層Ｂに含まれる繊維層Ｂ
は、バイアス層Ａに含まれる繊維層Ａの７１．７重量％
であり、バイアス層Ａとストレート層Ｂに含まれる合計
繊維層重量（［Ａ］＋［Ｂ］）に対するプリプレグシー
トＮｏ．５により形成されたグリップ側補強層Ｙに含ま
れる補強繊維層重量［Ｙ］の比［Ｙ］／（［Ａ］＋
［Ｂ］）は０．１３であり、シャフト中に含まれる全繊
維含有量は、７１．４重量％であった。このようにして
得られたオーバーホーゼルタイプのシャフトを有するゴ
ルフクラブは、軽量であったが、女性ゴルファー及び非
力なゴルファーには打球時にシャフト先端部のしなり性
が悪いため飛距離が伸びず、また打球感の悪いものであ
った。さらに先端部の曲げ強度についても弱く打球時の
繰り返し衝撃には耐えられないものであった。前記実施
例１及び比較例１のシャフトの特性を表１に示す。

【００４６】

【表１】 （破壊荷重（Ｎ）及び破壊点たわみの測定方法） 図７（ａ）及び（ｂ）に示すように、シャフトのチップ
側先端から９０ｍｍの位置を荷重点として、スパン７５
ｍｍで支持し、２０ｍｍ／ｍｉｎの荷重速度で荷重（１
＝１８０ｍｍ、圧子半径Ｒ¹＝７５ｍｍ）をかけて３点
曲げ試験を行った時の最大破壊荷重（Ｎ）を測定した。
破壊強度（Ｎ）が、１０００以上のものをシャフトのチ
ップ側先端部の曲げ強度が良好とした。

【００４７】

【発明の効果】本発明は、炭素繊維強化プラスチック製
中空管からなるオーバーホーゼルタイプのゴルフクラブ
シャフトにおいて、少なくともそのチップ側先端部分
に、引張り弾性率が２４０００Ｋｇ／ｍｍ²以下のピッ
チ系低弾性炭素繊維からなる繊維層を含む補強層を配置
し、その外側にＰＡＮ系炭素繊維層を含む層を配置し
て、そのチップ側先端部を補強したことにより、シャフ
トのチップ側先端からの縦割れを効果的に防止すること
ができる。また、この場合の繊維層による補強は、チッ
プ側先端部分のみにおいて行い、シャフト全体に対して
行うものでないことから、シャフト全体のしなり性を損
なうことがなく、また、シャフトの軽量化を損なうこと
もない。さらに、本発明のシャフトの場合、チップ側先
端部の補強用繊維層として、ピッチ系低弾性炭素繊維か
らなる繊維層を用いたことから、そのチップ側先端部に
おける曲げ強度が大きいにもかかかわらず、その曲げ剛
性は比較的小さく、シャフトのチップ側先端部のしなり
性の向上したものである。本発明によりチップ側先端部
分の補強されたシャフトは、ゴルフクラブシャフトとし
てスイングしたときに、ボールの飛距離及び打球時のフ
ィーリングが向上したものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によりチップ側先端部の補強されたアイ
アン用ゴルフクラブシャフトの製造に際して用いるプリ
プレグシートの形状と寸法についての説明図を示す。

【図２】本発明によりチップ側先端部の補強されたシャ
フトの断面図を示す。

【図３】本発明によりシャフトのチップ側先端部分の補
強に用いる最内層Ｆ形成用プリプレグシートの形状につ
いての説明図を示す。

【図４】本発明によりシャフトのチップ側先端部分の補
強に用いるフープ層Ｄ形成用プリプレグシートの形状に
ついての説明図を示す。

【図５】本発明によるシャフトのチップ側先端部分の補
強に用いるストレート補強層Ｃ形成用プリプレグシート
の形状についての説明図を示す。

【図６】本発明によるシャフトのチップ側先端部分の補
強に用いる最外層Ｅ形成用プリプレグシートの形状につ
いての説明図を示す。

【図７】シャフトの３点曲げ試験の実施説明図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−98907（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−165844（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−68651（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−107965（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) A63B 53/10 B29C 70/16 B32B 1/08 B32B 5/00

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維強化プラスチック製中空管からなる
   １ｃｍ当たりの平均重量が０．３５〜０．６０ｇである
   オーバーホーゼルタイプのゴルフクラブシャフトにおい
   て、少なくともそのシャフトのチップ側先端部分に、シ
   ャフトの長手方向に対し略平行に配列された引張り弾性
   率が２４０００Ｋｇ／ｍｍ²以下のピッチ系低弾性炭素
   繊維からなる繊維層と、その外側にＰＡＮ系炭素繊維か
   らなる繊維層を配置したことを特徴とするオーバーホー
   ゼルタイプのゴルフクラブシャフト。
2. 【請求項２】 シャフトの長手方向に対し傾斜して配列
   された複数の繊維層を隣接する繊維層相互の繊維方向が
   交差するように積層して形成されたＰＡＮ系炭素繊維か
   らなる繊維層Ａが、シャフトの中空内表面に近接した位
   置にシャフトの略全長にわたって配置され、シャフトの
   長手方向に対し略平行に配列されたＰＡＮ系炭素繊維か
   らなる繊維層Ｂが、前記繊維層Ａの外側にシャフトの略
   全長にわたって配置され、シャフトのチップ側先端部分
   に補強繊維層Ｘが配置されている繊維強化プラスチック
   製中空管からなる１ｃｍ当りの平均重量が０．３５〜
   ０．６０ｇであるゴルフクラブシャフトにおいて、該シ
   ャフトのチップ側先端部分に配置された補強繊維層Ｘ
   が、シャフトの長手方向に対し略平行に配列されたピッ
   チ系低弾性炭素繊維からなる繊維層Ｃと、シャフトの長
   手方向に対し略直交して配列されたＰＡＮ系炭素繊維又
   はアラミド繊維からなる繊維層Ｄと、シャフトの長手方
   向に対し略平行に配列されたＰＡＮ系炭素繊維からなる
   繊維層Ｅとからなり、該繊維層Ｃは該繊維層Ａ、Ｂ又は
   Ｅの内側に配置され、該繊維層Ｄは該繊維層Ｂの外側に
   隣接して配置され、該繊維層Ｅは該繊維層Ｄの外側に該
   繊維層Ｄを実質的に覆うように配置され、かつ前記繊維
   層Ａ及び繊維層Ｂの合計重量に対する該補強繊維層Ｘの
   重量比が０．０１〜０．３０の範囲にあり、該補強繊維
   層Ｘ中に含まれるピッチ系低弾性炭素繊維からなる繊維
   層Ｃの割合が２〜７０重量％の範囲にあることを特徴と
   する請求項１のオーバーホーゼルタイプのゴルフクラブ
   シャフト。
3. 【請求項３】 該補強繊維層Ｘがさらにシャフトの長手
   方向に対し略直交して配列されたＰＡＮ系炭素繊維から
   なる繊維層Ｆ含み、該繊維層Ｆは前記繊維層Ａよりもシ
   ャフトの中空内表面に近接した位置に配置されているこ
   とを特徴とする請求項１又は２のゴルフクラブシャフ
   ト。
4. 【請求項４】 グリップ側先端部分に補強繊維層Ｙが配
   置され、該補強繊維層Ｙはシャフトの長手方向に対し略
   平行に配列されたＰＡＮ系炭素繊維からなる繊維層Ｇか
   らなり、該繊維層Ｇは前記繊維層Ａよりも外側の位置に
   配置されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれ
   かのゴルフクラブシャフト。
5. 【請求項５】 チップ側先端部分のシャフト内周面が粗
   面に形成されている請求項１〜４のいずれかのゴルフク
   ラブシャフト。
6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかのゴルフクラブ
   シャフトを有するゴルフクラブ。