JP3180392B2 - ポリアミド樹脂組成物およびそのフィルム - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はフィルム用ポリアミド樹
脂組成物およびそのフィルムに関する。さらに詳しくは
ガスバリヤー性、液体バリヤー性および透明性に優れた
フィルム用ポリアミド樹脂組成物、並びに食品、薬品、
化粧品等の包装用フィルムとして好適に使用しうるフィ
ルムに関する。

【０００２】

【従来の技術】メタキシリレンジアミンとアジピン酸の
溶融重縮合反応により生成するポリアミド（以下、ナイ
ロンＭＸＤ６という）は、ガスバリヤー性及び溶融時の
熱安定性に優れており、更にポリエチレンテレフタレー
ト、ナイロン６およびポリプロピレン等種々の熱可塑性
樹脂との共押出や共射出成形が可能であることから、ガ
スバリヤー性多層構造物としての利用が積極的に進めら
れている。しかし、ナイロンＭＸＤ６は、無延伸または
低倍率の延伸状態では、製膜後の使用の際、成形加工時
にガラス転移温度以上に加熱された際、多湿下での保存
中、あるいは殺菌のための水蒸気処理・熱水処理の際に
白化・結晶化し、透明性が低下するという欠点を有す
る。米国特許第４，９０８，２７２号明細書には、ジカ
ルボン酸成分として脂肪族ジカルボン酸、イソフタル
酸、及びテレフタル酸を使用し、ジアミン成分としてメ
タキシリレンジアミンを使用して得た非晶性ポリアミド
とナイロンＭＸＤ６との混合ポリアミドが提案され、さ
らに米国出願番号２７７，２４４にはジカルボン酸成分
としてイソフタル酸及びテレフタル酸を使用し、ジアミ
ン成分としてヘキサメチレンジアミンを使用して得た共
重合ポリアミドとナイロンＭＸＤ６との混合ポリアミド
が提案されている。

【０００３】しかしながら、上記混合ポリアミドのいず
れも非晶性であるとはいえ熱水処理あるいは長時間にわ
たる吸水により、わずかではあるが白化を起し、従って
そのフィルムも、熱水処理や長時間の吸水によって、ヘ
ーズがわずかに増大する。そのため、ナイロンＭＸＤ６
が、無延伸または低倍率の延伸状態でフィルムあるいは
フィルムからの包装体に使用されることはこれまで稀で
あった。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
のような従来技術の課題を改良し、非晶で無延伸又は非
晶で低倍率の延伸状態でも優れた透明性を保持し、且つ
優れたガスバリヤー性を有するフィルム用ポリアミド樹
脂組成物、および該組成物を使用して得たポリアミドフ
ィルムを提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
の結果、ポリメタキシリレンアジパミドに特定の半結晶
化時間、溶解度指数、及び溶融粘度を有するポリアミド
を溶融混練することにより得られるポリアミド樹脂組成
物を使用することにより、非晶で無延伸あるいは非晶で
低倍率の延伸状態でも、製膜後の成形加工時の加熱、多
湿条件下での保存、あるいは殺菌のための水蒸気処理・
熱水処理によっても優れた透明性を保持し、更に、多湿
の環境に直接さらさる多層構造物の外層にも使用可能な
ガスバリヤー性に優れたポリアミドフィルムが得られる
ことを見いだし、本発明を完成させた。

【０００６】すなわち、本発明は、メタキシリレンジア
ミンとアジピン酸との重縮合反応で生成する構造単位を
９０モル％以上含有する相対粘度が２．６〜３．７の第
１のポリアミド（Ａ）、及び脱偏光光度法による１６０
℃での定温結晶化における半結晶化時間の測定値が３０
秒以下であり、且つ溶解度指数が１３±１．５の範囲に
ある第２のポリアミド（Ｂ）とを、下記関係式（０．０
２５Ｃ−２．２）≦ｌｏｇＲ≦（０．０２５Ｃ−０．
５）（ここで、Ｃは第１のポリアミドと第２のポリアミ
ドの合計重量を基準にしての第１のポリアミドの割合
（重量％）であり、そしてＲは第１のポリアミドと第２
のポリアミドのうち融点の高い方のポリアミドの融点よ
りも２０℃高い温度における、第１のポリアミドの溶融
粘度対第２のポリアミドの溶融粘度の比である、但し、
Ｃは２０〜９５（重量％）の範囲にある、）が成立する
条件下で溶融混練して得られるフィルム用ポリアミド樹
脂組成物、及び該樹脂組成物を使用して得たポリアミド
フィルムに関する発明である。

【０００７】本発明で使用される第１のポリアミドは上
記式で表わされるメタキシリレンアジパミドを全繰返し
単位の９０モル％以上で含有する。ポリアミド中のメタ
キシリレンジアミンとアジピン酸から生成する上記式の
構造単位が９０モル％より少ないと得られるポリアミド
のガス透過性の増大および結晶性の過度な低下を招き、
本発明の目的に見合った材料をあたえない。この第１の
ポリアミド（Ａ）は、好ましくは、メタキシリレンアジ
パミドを全繰返し単位の９５モル％以上で含有する。第
１のポリアミド（Ａ）は、メタキシリレンアジパミド単
位の他に、他のアミド単位を１０モル％以下、好ましく
は５モル％以下で含有することができる。他のアミド単
位を構成するジアミンおよびジカルボン酸としては、例
えばヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン
等の炭素数４〜１２の脂肪族ジアミンあるいは１，３−
ビスアミノメチルシクロヘキサン等の脂環式ジアミンの
如きジアミン、パラキシリレンジアミン、およびコハク
酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等の炭素数４〜１２
の脂肪族ジカルボン酸又は、イソフタル酸、テレフタル
酸、ナフタレンジカルボン酸等の如き芳香族ジカルボン
酸を好適なものとして挙げることができる。また、第１
のポリアミド（Ａ）は、例えば重縮合の際に分子量調節
剤として添加されたモノアミンあるいはモノカルボン酸
等によって分子末端を封止されていてもよい。

【０００８】第１のポリアミド（Ａ）は通常、溶融重縮
合法により製造される。例えば、メタキシリレンジアミ
ンとアジピン酸からなるナイロン塩から主としてなる原
料を水溶媒の存在下に加圧下で昇温し、加えた水および
縮合水を除きながら溶融状態で重合させる方法により製
造される。また、メタキシリレンジアミンから主として
なるジアミンを溶融状態のアジピン酸から主としてなる
ジカルボン酸に直接加えて、常圧下で重縮合する方法に
よって製造することもできる。後者の場合、溶媒として
の水を加えずに反応系を均一な液状状態に保つ為に、メ
タキシリレンジアミンは反応系内に連続的に加えられ、
その間反応温度が生成するオリゴアミドおよびポリアミ
ドの融点よりも下回らないように反応系を昇温しつつ、
重縮合が進められる。溶融重合後さらに固相重合により
高分子量化したポリマーも第１のポリアミド（Ａ）とし
て使用可能である。又、本発明の第１のポリアミド
（Ａ）の相対粘度は、２．６〜３．７の範囲である。当
該範囲とすることにより、1)ポリアミド（Ａ）の熱分解
を防止でき、2)フィルム成形時の固化・未溶融を防止で
き、3)フィルムの変形を防止でき、4)押出機の回転トル
クが過大となることを防止できる。尚、本願発明に係る
フィルム用ポリアミド樹脂組成物の特徴は、ガスバリヤ
ー性、液体バリヤー性、及び透明性であるが、これらの
本質的な特徴はポリアミド（Ａ）の有する作用・効果に
起因するものである。従って、上記相対粘度を有するポ
リアミド（Ａ）を使用することを条件として、他のポリ
アミド（Ｂ）を適宜選択すれば、フィルム用ポリアミド
樹脂組成物を得ることができ、また、当該樹脂組成物の
好ましい成形条件を適宜選択すれば本願発明の無延伸フ
ィルム、又は延伸フィルムを得ることができる。

【０００９】本発明において使用される第２のポリアミ
ド（Ｂ）は、脱偏光光度法による１６０℃での定温結晶
化における半結晶化時間が３０秒以下であり、且つ溶解
度指数が１３±１．５の範囲にあるものである。このよ
うに、第２のポリアミド（Ｂ）の半結晶化時間が３０秒
以下であると、第２のポリアミド（Ｂ）は、第１のポリ
アミド（Ａ）と混合溶融されそしてフィルムに成形され
る際に、結晶化を起し、この結晶が第１のポリアミド
（Ａ）を結晶化させる核として有効に作用するため、第
１のポリアミド（Ａ）は過大な球晶を生じないことにな
る。一方、ポリアミド（Ｂ）の上記半結晶化時間が３０
秒を超えると、第２のポリアミド（Ｂ）の結晶化速度が
遅くなり、第２のポリアミド（Ｂ）は、第１のポリアミ
ド（Ａ）と混合溶融されてフィルムに成形される際、結
晶化するに到らず、第１のポリアミド（Ａ）の結晶化の
ための核として作用しない、従って第１のポリアミド
（Ａ）に過大な球晶を生じ、透明性に優れるフィルムを
与えない結果となる。本発明で使用される第１のポリア
ミド（Ａ）は、フィルム成形後の脱水・吸湿によるガラ
ス転移温度の低下によって、あるいはガラス転移温度以
上での加熱により結晶化する際に核材が存在しないと、
大きな球晶を生じ易い性質を示す。形成された大きな球
晶は光の散乱の原因となり、ヘーズを大きくし、フィル
ムの透明性を低下させる結果を招くことになる。加え
て、本発明で使用される第２のポリアミド（Ｂ）がフィ
ルム成形時に結晶化しないと、第２のポリアミド（Ｂ）
の結晶化により誘発される第１のポリアミド（Ａ）の結
晶化も期待できなくなり、得られるフィルムのガスバリ
ヤー性も向上しないことになる。

【００１０】第２のポリアミド（Ｂ）についての半結晶
化時間とは、ポリアミド単独の半結晶化時間はもちろん
核剤を含むポリアミドの結晶化時間のいずれをも意味す
る。それ故、半結晶化時間が３０秒を超えるポリアミド
であっても、核剤を含むことにより半結晶化時間が３０
秒以下に短縮された場合には本発明における第２のポリ
アミド（Ｂ）として使用することが可能である。第２の
ポリアミド（Ｂ）は好ましくは２０秒以下の半結晶化時
間を示す。また、本発明における第２のポリアミド
（Ｂ）は１３±１．５の溶解度指数を示す。ここでいう
溶解度指数は、J.Kern Searsmd Joseph R.Darby 著“ T
heTechnology of Plasticizers. ”１９８２年発行の９
７頁の表に記載の Smallの定数による。溶解度指数が上
記範囲を外れるポリアミドを使用した場合には得られる
ポリアミド組成物のヘーズが大きくなり、本発明の目的
である透明性に優れる包装材用の材料を得るに到らな
い。

【００１１】第２のポリアミド（Ｂ）の具体例として
は、例えばナイロン６、ナイロン６６のいずれか単独あ
るいはナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイ
ロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン
１２等の共重合体、又はブレンド物等を挙げることがで
きる。また、半結晶化時間と溶解度指数についての上記
条件を充足する限りにおいて上記の如き種々のナイロン
を構成するアミド単位の少くとも２種からなる共重合体
を使用することもできる。本発明のポリアミド樹脂組成
物では、第１のポリアミド（Ａ）が第１のポリアミド
（Ａ）と第２のポリアミド（Ｂ）の合計重量を基準にし
て、２０〜９５重量％の範囲にある。

【００１２】本発明のポリアミド樹脂組成物は、第１の
ポリアミド（Ａ）と第２のポリアミド（Ｂ）との間の上
記重量組成物範囲において、下記関係式 （０．０２５Ｃ−２．２）≦ｌｏｇＲ≦（０．０２５Ｃ
−０．５） を充足する条件下で、第１のポリアミドの所定量と第２
のポリアミド（Ｂ）の所定量とを溶融混練して得られ
る。上記関係式において、Ｃは第１のポリアミド（Ａ）
と第２のポリアミド（Ｂ）の合計重量を基準にしての第
１のポリアミド（Ａ）の重量％の値である。また、Ｒは
第１のポリアミド（Ａ）と第２のポリアミド（Ｂ）のう
ち融点のより高い方のポリアミドの融点よりも２０℃高
い温度における、第１のポリアミドの溶融粘度対第２の
ポリアミドの溶融粘度の比である。上記関係式を定性的
に説明すれば、上記関係式は比Ｒが大となるほど第１の
ポリアミド（Ａ）の割合を高くし、逆に比Ｒが小となる
ほど第１のポリアミド（Ａ）の割合を低くすべきことを
示している。上記関係式を下限側で外れる組成物では、
第１のポリアミド（Ａ）と第２のポリアミド（Ｂ）の溶
融粘度の差が大きすぎ、得られる組成物の押出性が不良
となり、製膜が困難となる。また、上記関係式を上限側
で外れる組成物は、ヘーズ値が高く、さらに、熱水処理
もしくは加熱処理によってさらに高いヘーズ性を示すよ
うになり、いずれにしても優れた透明性を示さない。

【００１３】本発明のポリアミド樹脂組成物はガスバリ
ヤー性、液体バリヤー性および透明性に優れたフィルム
を与えることができる。このフィルムはこのような性質
を利用して特に包装用として好適に使用される。それ
故、本発明によれば、本発明のポリアミド樹脂組成物か
らの無延伸フィルムおよび二軸延伸フィルムが同様に提
供される。

【００１４】本発明の上記無延伸フィルムは厚み５０μ
ｍに換算したときのヘーズ値が７％以下であることによ
って特徴づけられる。本発明の無延伸フィルムは好まし
くは１０〜１００μｍの厚みを有し、より好ましくは１
５〜８０μｍの厚みを有する。このようなフィルム厚み
とヘーズ値の換算は以下に記述する本発明の二軸延伸フ
ィルムにも適用されると理解されるべきである。本発明
の無延伸フィルムは、好ましくは、第１のポリアミドフ
ィルムの厚みとヘーズ値の換算は、透過光量と厚みの間
にＬａｍｂｅｒｔ−Ｂｅｅｒの法則が成立するものとし
て下記関係式によって行うことができる。 〔ｌｏｇ １／（１−ヘーズ値／１００）〕／ｄ＝ｋ ここで、ｄはフィルムの厚さであり、ｋは定数である。
すなわち、上記関係式は下記２つの関係式から導かれ
る。 ヘーズ値＝（Ｄ／Ｔ）×１００（％） ここでＤは拡散透過光量でありそしてＴは全透過光量で
ある。 ｌｏｇ（Ｔ／ＰＴ）＝ｋ・ｄ ここで、Ｔ，ｋおよびｄの定義は上記に同じであり、そ
してＰＴは平行透過光量であり、Ｔ−Ｄの値に等しい。

【００１５】アミド（Ａ）の割合が６０〜９５重量％の
範囲にある本発明のポリアミド樹脂組成物からのもので
ある。この好ましい態様の無延伸フィルムも厚さ５０μ
ｍに換算したときのヘーズ値は７％以下である。本発明
の上記無延伸フィルムは、本発明のポリアミド樹脂組成
物から公知の製膜方法、例えば押出Ｔダイ法、押出円筒
ダイ法（インフレーション法）、共押出法、射出法、共
射出法、ブロー成形法あるいはこれらの方法の組合せに
よって製造することができる。製膜の際の成形温度は好
ましくは２３５〜３００℃であり、より好ましくは２４
５〜２８５℃である。成形温度が３００℃を超えると、
得られるポリアミドフィルムは吸水、熱水処理あるいは
ガラス転移温度以上の加熱処理により白化し、本発明の
目的である透明性に優れたフィルムを与えない。又、２
３５℃未満では第１のポリアミド（Ａ）が充分に溶融し
ないためフィルムを成形することは困難である。

【００１６】本発明のポリアミドフィルムを成形する際
の成形温度とは、押出機あるいは射出成形機等の成形機
の先端部出口のポリアミドの温度あるいは成形機の先端
に付設されたダイから排出されるときのポリアミドの温
度を意味する。成形の際の滞留時間は７分以下とするの
が好ましく、０．７〜５分とするのがより好ましい。本
発明でいう成形滞留時間とは、押出機あるいは射出成形
機等の成形機の材料供給口から混合ポリアミドからなる
材料が加熱溶融部であるシリンダー部に入った時点か
ら、フィルム製造装置の先端から混合ポリアミドが吐出
されるまでの時間である。成形滞留時間が７分を超える
と得られる混合ポリアミドのフィルムは、吸水、熱水処
理あるいはガラス転移温度以上での加熱処理により白化
し、且つ本発明の目的である透明性に優れるフィルムを
与えない。また、成形滞留時間が０．５分未満の場合に
は使用する成形機にもよるが、第１のポリアミド（Ａ）
と第２のポリアミド（Ｂ）の混合が不充分となるおそれ
がある。混合が不充分な場合、得られるフィルムは高い
ヘーズ値を示し、又、吸水、熱水処理あるいは熱処理に
よりそのヘーズ値は更に増大する。

【００１７】本発明の二軸延伸フィルムは厚み２５μｍ
に換算したときのヘーズ値が３．５％以下であることに
よって特徴づけられる。本発明の二軸延伸フィルムは好
ましくは１０〜５０μｍの厚みを有し、より好ましくは
１５〜４０μｍの厚みを有する。本発明の二軸延伸フィ
ルムは、好ましくは、第１のポリアミド（Ａ）の割合が
２０〜６０重量％の範囲にある本発明のポリアミド樹脂
組成物から得たものである。好ましい態様の二軸延伸フ
ィルムも厚さ２５μｍに換算したときのヘーズ値は３．
５％以下である。本発明の上記二軸延伸フィルムは、そ
れ自体公知の方法例えばテンター法、チューブからのバ
ブル法、ロール延伸法、圧延法の如き延伸法によって製
造することができる。

【００１８】本発明の無延伸フィルム及び延伸フィルム
は、さらに、押出ラミネート法、ドライラミネート法等
の積層法により多層フィルムあるいはフィルム層を有す
る多層構造物として利用することができる。それ故、本
発明によれば、さらに、本発明のポリアミド樹脂組成物
の層とその他の熱可塑性樹脂の層とからなる無延伸多層
フィルムおよび二軸延伸多層フィルムが同様に提供され
る。本発明の無延伸多層フィルムは、好ましくは、第１
のポリアミド（Ａ）の割合が６０〜９５重量％の範囲に
ある、本発明のポリアミド樹脂組成物からなる層を有す
る。

【００１９】上記のその他の熱可塑性樹脂としては、例
えばポリオレフィン、ポリカーボネート、ポリエステ
ル、スチレン重合体およびポリアミドを好ましいものと
して挙げることができる。ポリオレフィンとしては例え
ばポリエチレン、ポリプロピレンが、ポリカーボネート
としては例えばビスフェノールＡ型のポリカーボネート
が、ポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレート
が、スチレン重合体としてはポリスチレンが好ましく、
そしてポリアミドとしては本発明の組成物に第２のポリ
アミド（Ｂ）として用いられるものが好ましい。上記熱
可塑性樹脂のうち、特にポリオレフィン、ポリカーボネ
ート、ポリエチレンテレフタレートおよび第２のポリア
ミド（Ｂ）が有利に用いられる。

【００２０】本発明の上記無延伸多層フィルムは、例え
ば本発明のポリアミド樹脂組成物と他の熱可塑性樹脂と
を、それ自体公知の装置により、共押出することにより
製造でき、あるいは本発明のポリアミド樹脂組成物から
の無延伸フィルムと他の熱可塑性樹脂からの無延伸フィ
ルムを別個に製造し、これらの無延伸フィルムを接着剤
層を介して貼合せることによって製造することもでき
る。また、本発明の二軸延伸多層フィルムは、好ましく
は、第１のポリアミド（Ａ）の割合が２０〜６０重量％
の範囲にある本発明のポリアミド樹脂組成物からなる層
を有する。二軸延伸多層フィルムは、例えば上記の如く
に製造した無延伸多層フィルムすなわち共押出により得
られたあるいは接着剤層を介した無延伸多層フィルムを
二軸延伸することによって製造することができる。

【００２１】

【実施例】以下、実施例、比較例によって本発明を具体
的に説明する。尚、本実施例及び比較例で採用した評価
法は以下の通りである。 (1) 溶融粘度 キャピラリーレオメーター（（株）島津製作所製、商品
名：フローテスターCFT-500 ）を使用して測定した。 キャピラリー寸法：直径；１ｍｍφ、長さ；１０ｍｍ、
圧力；１０kg／cm² (2) 相対粘度 試料１ｇを９６％硫酸１００ｍｌに溶解して、２５℃で
測定した値である。測定にはキャノンフェンスケ型の粘
度計を用い、相対粘度は下式により算出した。 相対粘度＝（ホ゜リマーの硫酸溶液の落下秒数）／（硫酸の
落下秒数）

【００２２】(3) 半結晶化時間 脱偏光光度法によった。使用したポリマーの結晶化速度
測定装置は、（株）コタキ製作所製、型式：ＭＫ７０１
である。以下の条件で測定した。 試料溶融温度：融点より１５℃高い温度 試料溶融時間：３分 結晶化浴温度：１６０℃ (4) 溶解度指数（ＳＰ） The Technology of Plasticizers 、(著者：J.Kern Sear
s,Joseph R.Darby、 発行年度：1982) の９７頁に記載の
Smallの定数を使用し、次式から計算した。 ＳＰ＝ （ΣＦ）／Ｖ Ｆ： Smallの molar-attraction constant Ｖ：モル容
積 (cm³/mol)

【００２３】(5) 酸素透過率 ＡＳＴＭ Ｄ３９８５に準じた。 使用した酸素透過率測定装置：モダンコントロールズ社
製、型式; OX-TRAN 10/50A 測定温度条件：２３℃ 相対湿度; １００％または６
０％ (6) ヘーズ ＡＳＴＭ Ｄ１００３に準じた。 測定装置：日本電色工業（株）製、色差計 型式：Ｚ−
Σ８０ 熱水処理条件：煮沸水に３０分間浸漬

【００２４】実施例１ ナイロンＭＸＤ６（以下、Ｎ−ＭＸＤ６ということがあ
る。相対粘度3.6 ）およびナイロン６（相対粘度4.1 ）
のペレットをタンブラーにより混合し、ブレンド比（ナ
イロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が８０／２０の
混合ペレット（溶融粘度比：１．７、測定温度：２６０
℃）を準備した。この混合ペレットを、単軸押出機（ス
クリュー直径：９０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：３５、スクリュー
形式：フルフライト）を使用して ２６０℃で溶融混練
した後、走行している金属製のベルト上に溶融物を押出
してストランド状に冷却し、ロータリーカッターで切断
し、混合ポリアミドのペレットを得た。次に、この混合
ポリアミドのペレットから単軸押出機（スクリュー直
径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フル
フライト、）を用い、Ｔダイ法によりシリンダー温度２
６５〜２７０℃、Ｔダイ温度２７０℃、スクリュー回転
数４０ｒｐｍ、冷却ロール温度７５℃の条件下で、幅約
１２０ｍｍ、厚さ約０．０５ｍｍのフィルムを得た。原
料組成、得られたフイルムの性能を表１に示す。

【００２５】実施例２、３、比較例１、２ 溶融粘度の比が実施例１の場合と異なる組合せのナイロ
ンＭＸＤ６（相対粘度：3.6 及び２．６のものを使用し
た）とナイロン６（相対粘度がそれぞれ２．２及び４．
1 のもの）を使用し、実施例１と同様の方法により表１
と表２に示す配合割合で混合ポリアミドのペレットを準
備し、更にそのペレットからフィルムを作製した。得ら
れたフィルムの性能も表１と表２に示す。

【００２６】比較例３ ナイロンＭＸＤ６（実施例１で使用したと同じもの）の
ペレットから実施例１における混合ポリアミドペレット
の作製と同様の方法で、単軸押出機（スクリュー直径：
２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフラ
イト）を用い、Ｔダイ法によりシリンダー温度２６５〜
２７０℃、Ｔダイ温度２７０℃、スクリュー回転数４０
ｒｐｍ、冷却ロール温度７５℃の条件下で、幅約１２０
ｍｍ、厚さ約０．０５ｍｍのフィルムを得た。原料組
成、および得られたフィルムの性能を表２に示す。

【００２７】実施例４、５、６、比較例４ ナイロンＭＸＤ６（実施例１で使用したと同じもの）お
よびナイロン６（実施例１で使用したものと同じもの）
のペレットをタンブラーにより表１及び表２に記す所定
の割合に混合し、混合ペレットを準備した。次に、この
混合ポリアミドのペレットから単軸押出機（スクリュー
直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フ
ルフライト）を用い、Ｔダイ法によりシリンダー温度２
６５〜２７０℃、Ｔダイ温度２７０℃、スクリュー回転
数４０ｒｐｍ、冷却ロール温度７５℃の条件下で、幅約
１２０ｍｍ、厚さ約０．０５ｍｍのフィルムを得た。
原料組成、及び得られたフィルムの性能を表１、及び表
２に示す。

【００２８】実施例７ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度３．６）および
ナイロン６６（相対粘度２．４）のペレットをタンブラ
ーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／ナイ
ロン６６、重量比）が、９０／１０の混合ペレット（溶
融粘度比：２７．４、測定温度２８５℃）を準備した。
この混合ポリアミドのペレットから単軸押出機（スクリ
ュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形
式：フルフライト）を用い、Ｔダイ法によりシリンダー
温度２６５〜２７０℃、Ｔダイ温度２７０℃、スクリュ
ー回転数４０ｒｐｍ、冷却ロール温度７５℃の条件下
で、幅約１２０ｍｍ、厚さ約５３μｍのフィルムを得
た。得られたフィルムのヘーズは１．１％、熱水処理後
のヘーズは５．９％であり、初期の良好な透明性が保持
された。原料組成及び結果を表３に示す。

【００２９】比較例５ 実施例７と同様の方法で、ナイロンＭＸＤ６（実施例７
で使用したと同じもの）から得た厚さ３０μｍのフィル
ムのヘーズは２．３％、熱水処理後のヘーズは４６．８
％であり、明らかな白化が認められた。原料組成及び結
果を表４に示す。

【００３０】実施例８ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）およ
びナイロン６６（相対粘度３．３）のペレットをタンブ
ラーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／ナ
イロン６６、重量比）が４０／６０の混合ペレット（溶
融粘度比：０．７、測定温度：２８５℃）を準備した。
この混合ペレットを単軸押出機（スクリュー径：２０ｍ
ｍ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフライト）を
使用して、２７５℃で溶融混合し、Ｔダイ法により厚み
２２５μｍのシートを作製した。このとき、ダイ出口で
の樹脂温度は２７３℃、成形滞留時間は１．８分であっ
た。得られたシート（９０ｍｍ×９０ｍｍ）を２軸延伸
機（東洋精機（株）製、２軸延伸装置、テンター法）を
用い、１００℃で５秒間加熱した後、同時２軸延伸（延
伸倍率：３×３、延伸速度：３ｍ／分）した。得られた
厚み２５μｍの延伸フィルムのヘーズは３．０％であっ
た。また、同延伸フィルムを２６０℃の雰囲気中で５秒
間熱固定した。その熱固定フィルムの熱水処理（３０分
／沸騰水浸漬）後のヘーズは３．２％であった。フィル
ムは良好な透明性を有していた。原料組成及び結果を表
３に示す。

【００３１】比較例６ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）およ
びナイロン６６（相対粘度：２．８）のペレットをタン
ブラーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／
ナイロン６６、重量比）が４０／６０の混合ペレット
（溶融粘度比：１０．０、測定温度：２８５℃）を準備
したこの混合ペレットを単軸押出機（スクリュー直径：
２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフラ
イト）を使用して、２７５℃で溶融混合し、Ｔダイ法に
より厚み２２０μｍのシートを作製した。このとき、ダ
イ出口での樹脂温度は２７５℃、成形滞留時間は１．８
分であった。得られたシート（９０ｍｍ×９０ｍｍ）を
２軸延伸機（東洋精機（株）製、２軸延伸装置、テンタ
ー法）を用い、１００℃で５秒間加熱した後、同時２軸
延伸（延伸倍率：３×３、延伸速度３ｍ／分）した。得
られた厚み２５μｍの延伸フィルムのヘーズは５．３％
であり、実施例８で作製したフィルムに比べて、透明性
に劣っていた。原料組成及び結果を表４に示す。

【００３２】実施例９ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）およ
びナイロン６（相対粘度４．１）のペレットをタンブラ
ーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／ナイ
ロン６、重量比）が４０／６０の混合ペレット（溶融粘
度比：１．７、測定温度：２６０℃）を準備した。この
混合ペレットを単軸押出機（スクリュー直径：２０ｍｍ
φ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフライト）を
使用して、Ｔダイ法によりシリンダー温度２６５〜２７
０℃、Ｔダイ温度２６０℃、スクリュー回転数６０ｒｐ
ｍ、冷却ロール温度６０℃で幅１２０ｍｍ、厚み２３０
μｍのシートを作製した。このとき、ダイ出口での樹脂
温度は２６９℃、成形滞留時間は２．３分であった。次
いで、得られたシート（９０ｍｍ×９０ｍｍ）を２軸延
伸機（東洋精機（株）製、２軸延伸装置、テンター法）
を用い、８５℃で２０秒間加熱した後、同時２軸延伸
（延伸倍率：３×３、延伸速度３ｍ／分）した。得られ
た厚み２５μｍの延伸フィルムのヘーズは３．０％であ
った。また、同延伸フィルムを２５０℃の雰囲気中で５
秒間熱固定した。その熱固定フィルムの熱水処理（３０
分／沸騰水浸漬）のヘーズは２．８％であり、フィルム
は良好な透明性を有していた。原料組成及び結果を表３
に示す。

【００３３】実施例１０ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）およ
びナイロン６（相対粘度４．１）のペレットをタンブラ
ーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／ナイ
ロン６、重量比）が８０／２０の混合ペレット（溶融粘
度比：１．７、測定温度：２６０℃）を準備したこの混
合ペレットを単軸押出機（スクリュー直径：２０ｍｍ
φ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフライト）を
使用して、Ｔダイ法によりシリンダー温度２６０〜２７
０℃、Ｔダイ温度２６０℃、スクリュー回転数９０ｒｐ
ｍ、冷却ロール温度６０℃で幅１２０ｍｍ、厚み２３０
μｍのシートを作製した。このとき、ダイ出口での樹脂
温度は２６９℃、成形滞留時間は１．８分であった。次
いで、得られたシート（９０ｍｍ×９０ｍｍ）を２軸延
伸機（東洋精機（株）製、２軸延伸装置、テンター法）
を用い、８５℃で２０秒間加熱した後、同時２軸延伸
（延伸倍率：３×３、延伸速度３ｍ／分）した。得られ
た厚み２５μｍの延伸フィルムのヘーズは３．２％であ
った。また、同延伸フィルムを２５０℃の雰囲気中で５
秒間熱固定した。その熱固定フィルムの熱水処理（３０
分／沸騰水浸漬）のヘーズは３．３％でありフィルムは
良好な透明性を有していた。原料組成及び結果を表３に
示す。

【００３４】比較例７ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）およ
びナイロン６（相対粘度４．１）のペレットをタンブラ
ーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ６／ナイ
ロン６、重量比）が８０／２０の混合ペレット（溶融粘
度比：０．４、測定温度：２６０℃）を準備した。この
混合ペレットを単軸押出機（スクリュー直径：２０ｍｍ
φ、Ｌ／Ｄ：２５、スクリュー形式：フルフライト）を
使用して、Ｔダイ法によりシリンダー温度２６０〜２７
０℃、Ｔダイ温度２６０℃、スクリュー回転数９０ｒｐ
ｍ、冷却ロール温度６０℃で幅１２０ｍｍ、厚み５００
μｍのシートを作製した。このとき、ダイ出口での樹脂
温度は２６０℃、成形滞留時間は１．８分であった。次
いで、 得られたシート（９０ｍｍ×９０ｍｍ）を２軸
延伸機（東洋精機（株）製、２軸延伸装置、テンター
法）を用い、８５℃で２０秒間加熱した後、同時２軸延
伸（延伸倍率：３×３、延伸速度３ｍ／分）した。得ら
れた厚み４５μｍの延伸フィルムのヘーズは１６．３％
であり、実施例１０で作製されたフィルムに比べて透明
性に劣っていた。原料組成及び結果を表４に示す。

【００３５】実施例１１ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：１．７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が８０／２
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２７０℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ていた。原料組成、フィルム成形条件および結果を表５
に示す。

【００３６】実施例１２ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：１．７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が８０／２
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２７０〜２９０℃、Ｔダイ温
度：２９０℃、スクリュー回転数：４２ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときの押出機先
端部の樹脂温度は２８８℃であった。また、成形滞留時
間は２．８分であった。得られたフィルムは良好な透明
性を有していた。原料組成、フィルム成形条件および結
果を表５に示す。

【００３７】比較例８ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：１．７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が８０／２
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２７０〜２９０℃、Ｔダイ温
度：２９０℃、スクリュー回転数：４２ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２５ｍｍ、厚さ
約０．１０ｍｍのフィルムを得た。このときの押出機先
端部の樹脂温度は２８８℃であった。また、成形滞留時
間は２．８分であった。さらに、滞留時間を長くしたと
きのフィルム試料を準備する為、得られたフィルムを押
出機に供給できる程度の小片に破砕し、再度、同一の押
出機を使用し、同一の条件でフィルムを作製した。この
フィルムを再び小片に破砕し、３回目の押出を行って、
フィルムを成形した。３回目の押出により成形滞留時間
は、合計で８．２分となった。３回目の押出により得ら
れたフィルムのヘーズと酸素透過率を原料組成およびフ
ィルム成形条件と共に表７に示す。

【００３８】比較例９ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：０．３９）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が８０／２
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときの押出機先
端部の樹脂温度は２６８℃であった。また、成形滞留時
間は３分であった。得られたフィルムは、実施例１２の
フィルムに比べて高いヘーズを有しており、また、熱水
処理後のヘーズも高かった。原料組成、フィルム成形条
件および結果を表７に示す。

【００３９】実施例１３ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）およ
びナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘
度比：１．７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が４０／６
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２６９℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ていた。原料組成、フィルム成形条件および結果を表５
に示す。

【００４０】実施例１４ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：０．３９）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が４０／６
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２７０℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ており、また、熱水処理後のヘーズの増加は少なかっ
た。原料組成、フィルム成形条件および結果を表５に示
す。

【００４１】実施例１５ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６（相対粘度：３．５）のペレット（溶融粘度
比：３．３）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が６０／４
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２６９℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ており、また、熱水処理後のヘーズの増加は少なかっ
た。原料組成、フィルム成形条件および結果を表６に示
す。

【００４２】比較例１０ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．１）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：０．０９８）をタンブラーにより混合し、ブレンド
比（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が６０／
４０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、
実施例１５と同様の押出機を用い、同一の成形条件でフ
ィルムの作製を試みたが、均一な厚さを有するフィルム
を作製することができなかった。このときのダイ出口の
樹脂温度は２６８℃であった。また、成形滞留時間は３
分であった。原料組成、フィルム成形条件および結果を
表７に示す。

【００４３】比較例１１ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）およ
びナイロン６（相対粘度：２．２２）のペレット（溶融
粘度比：１０）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が４０／６
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：７５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときの押出機先
端部の樹脂温度は２７０℃であった。また、成形滞留時
間は３分であった。得られたフィルムは実施例１で得た
フィルムに比べ高いくもり価を有しており、また、熱水
処理後のヘーズも高かった。原料組成、フィルム成形条
件および結果を表７に示す。

【００４４】実施例１６ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）及び
ナイロン６（相対粘度：３．５）のペレット（溶融粘度
比：０．７７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が２０／８
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２４５〜２６０℃、Ｔダイ温
度：２６０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：６５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２５８℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ていた。原料組成、フィルム成形条件および結果を表６
に示す。

【００４５】実施例１７ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：２．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：０．３９）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が２０／８
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２６５〜２７０℃、Ｔダイ温
度：２７０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：６５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２６９℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは良好な透明性を有し
ており、また、熱水処理後のくもり価の増加は小さかっ
た。原料組成、フィルム成形条件および結果を表６に示
す。

【００４６】比較例１２ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６（相対粘度：４．１）のペレット（溶融粘度
比：１．７）をタンブラーにより混合し、ブレンド比
（ナイロンＭＸＤ６／ナイロン６、重量比）が２０／８
０の混合ペレットを準備した。この混合ペレットを、押
出機（スクリュー直径：２０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２５、ス
クリュー形式：フルフライト、単軸）を用い、Ｔダイ法
により、シリンダー温度：２４５〜２６０℃、Ｔダイ温
度：２６０℃、スクリュー回転数：４０ｒｐｍ、冷却ロ
ール温度：６５℃の温度条件下で幅約１２０ｍｍ、厚さ
約０．０５ｍｍのフィルムを得た。このときのダイ出口
の樹脂温度は２５９℃であった。また、成形滞留時間は
３分であった。得られたフィルムは実施例１０、１１に
比べて高いヘーズを有しており、熱水処理後も高いヘー
ズを示した。原料組成、フィルム成形条件および結果を
表７に示す。

【００４７】実施例１８ ナイロンＭＸＤ６のペレット（相対粘度：３．６）及び
ナイロン６６（商品名：宇部ナイロン２０２６Ｂ、相対
粘度：３．３）のペレット（溶融粘度比：２．７０）を
タンブラーにより混合し、ブレンド比（ナイロンＭＸＤ
６／ナイロン６６、重量比）が、８５／１５の混合ペレ
ットを準備した。この混合ペレットを、単軸押出機（ス
クリュー直径：４０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：２２、スクリュー
形式：フルフライト）を使用して、２７５℃で混合溶融
し、環状ダイより空冷インフレーション法により厚さ３
２μｍのフィルムを作製した。このときのダイ出口の樹
脂温度は２７３℃であった。また、成形滞留時間は２．
５分であった。得られたフィルムのくもり価は２．５％
であり、沸騰水に３０分間浸した後のくもり価は ４．
９％であり、初期の良好な透明性が保持されていた。ま
た、同様の方法により作製したナイロンＭＸＤ６（相対
粘度：３．６）からの厚さ３０μｍのフィルムのくもり
価は２．３％、熱水処理後のくもり価は４６．８％であ
り、明らかに白化が認められた。原料組成、フィルム成
形条件および結果を表６に示す。

【００４８】

【発明の効果】本発明のポリアミド樹脂組成物を使用し
て得られるポリアミドフィルムは、非晶で無延伸又は非
晶で低倍率の延伸状態でも優れた透明性を保持し、且つ
優れたガスバリヤー性を有する。

【００４９】表１ 実施例番号 １ ２ ３ ４ ５ ６ ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 3.6 2.6 3.6 3.6 3.6 ナイロン６ 4.1 3.5 2.2 4.1 4.1 4.1 ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ナイロン６) 80/20 80/20 80/20 95/5 90/10 75/25 溶融粘度比 R 1.7 3.3 10.2 1.7 1.7 1.7 logR 0.23 0.52 1.0 0.23 0.23 0.23 (Rの測定温度℃） (260) (260) (260) (260) (260) (260) (1)式より算出される logR 上限 1.5 1.5 1.5 1.9 1.75 1.38 下限 -0.2 -0.2 -0.2 0.2 0.05 -0.33 フィルム厚み（μｍ) 50 45 50 40 41 42 ヘーズ（％） 初期値 1.5 2.2 2.4 2.3 2.5 2.3 熱水処理後 4.2 4.9 4.0 7.5 5.3 3.9 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 6.4 8.2 8.5 8.7 9.0 9.8 酸素透過率の測定条件： 100％ＲＨ

【００５０】表２ 比較例番号 １ ２ ３ ４ ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 2.6 3.6 3.6 ナイロン６ 2.2 4.1 − 4.1 ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ナイロン６) 80/20 80/20 100/0 99/1 溶融粘度比 R 44.2 0.4 − 1.7 logR 1.6 -0.4 0.23 (Rの測定温度℃） (260) (260) (260) (260) (1)式より算出される logR 上限 1.5 1.5 − 2.0 下限 -0.2 -0.2 − 0.3 フィルム厚み（μｍ) 51 47 51 40 ヘーズ（％） 初期値 3.0 9.9 1.3 2.5 熱水処理後 8.2 13.5 78.6 30.1 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 11.3 12.6 10.5 13.0 酸素透過率の測定条件： 100％ＲＨ

【００５１】表３ 実施例番号 ７ ８ ９ １０ ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 2.6 3.6 3.6 ナイロン６ − − 4.1 4.1 ナイロン６６ 2.4 3.3 − − ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ポリアミドＢ) 90/10 40/60 40/60 80/20 溶融粘度比 R 27.4 0.7 1.7 1.7 logR 1.4 -0.2 0.2 0.2 (Rの測定温度℃） (285) (285) (260) (260) (1)式より算出される logR 上限 1.8 0.5 0.5 1.5 下限 0.1 -1.2 -1.2 -0.2 フィルム厚み（μｍ) 53 25 25 25 ヘーズ（％） 初期値 1.1 3.0 3.0 3.2 熱水処理後 5.9 3.2 2.8 3.3 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 2.7 5.1 4.8 2.6 酸素透過率の測定条件： 60 ％ＲＨ

【００５２】表４ 比較例番号 ５ ６ ７ ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 3.6 2.6 ナイロン６ − − 4.1 ナイロン６６ − 2.8 − ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ポリアミドＢ) 100/0 40/60 80/20 溶融粘度比 R − 10.0 0.4 logR 1.0 -0.4 (Rの測定温度℃） − (285) (260) (1)式より算出される logR 上限 − 0.5 1.5 下限 − -1.2 -0.2 フィルム厚み（μｍ) 30 25 45 ヘーズ（％） 初期値 2.3 5.3 16.3 熱水処理後 46.8 − − 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 3.7 11.3 22.8 酸素透過率の測定条件： 60 ％ＲＨ

【００５３】表５ 実施例番号 11 12 13 14 ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 3.6 3.6 2.6 ナイロン６ 4.1 4.1 4.1 4.1 ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ポリアミド６） 80/20 80/20 40/60 40/60 溶融粘度比 R 1.7 1.7 1.7 0.4 logR 0.2 0.2 0.2 -0.4 (Rの測定温度℃） (260) (260) (260) (260) (1)式より算出される logR 上限 1.5 1.5 0.5 0.5 下限 -0.2 -0.2 -1.2 -1.2 フィルム厚み（μｍ) 50 51 52 50 成形滞留時間（分） 3.0 2.8 3.0 3.0 成形温度（℃） 270 288 269 270 ヘーズ（％） 初期値 1.5 1.3 1.5 1.3 熱水処理後 4.2 4.2 4.2 4.2 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 6.4 6.5 8.5 8.8 酸素透過率の測定条件：100 ％ＲＨ

【００５４】表６ 実施例番号 15 16 17 18 ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 2.6 2.6 3.6 ナイロン６ 3.5 3.5 4.1 − ナイロン６６ − − − 3.3 ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ポリアミド６） 60/40 20/80 20/80 − (N-MXD6/ポリアミド66） − − − 85/15 溶融粘度比 R 3.3 0.8 0.4 2.7 logR 0.5 -0.1 -0.4 0.4 (Rの測定温度℃） (260) (260) (260) (285) (1)式より算出される logR 上限 1.0 0.0 0.0 1.6 下限 -0.7 -1.7 -1.7 -0.1 フィルム厚み（μｍ) 52 48 50 32 成形滞留時間（分） 3.0 3.0 3.0 2.5 成形温度（℃） 269 258 269 273 ヘーズ（％） 初期値 1.9 2.1 2.3 2.5 熱水処理後 4.3 4.4 4.5 4.9 酸素透過率 (cc/m ² -day-atm) 8.6 15.0 14.0 6.3 酸素透過率の測定条件：100 ％ＲＨ

【００５５】表７ 比較例番号 ８ ９ 10 11 12 ポリアミド相対粘度 N-MXD6 3.6 2.6 2.1 2.6 3.6 ナイロン６ 4.14 4.1 4.1 2.2 4.1 ブレンド比（重量比） (N-MXD6/ポリアミド６） 80/20 80/20 60/40 40/60 20/80 溶融粘度比 R 1.7 0.4 0.1 10.0 1.7 logR 0.2 -0.4 -1.0 1.0 0.2 (Rの測定温度℃） (260) (260) (260) (260) (260) (1)式より算出される logR 上限 1.5 1.5 1.0 0.5 0.0 下限 -0.2 -0.2 -0.7 -1.2 -1.7 フィルム厚み（μｍ) 52 51 − 50 47 成形滞留時間（分） 8.2 3.0 3.0 3.0 3.0 成形温度（℃） 288 268 268 270 259 ヘーズ（％） 初期値 1.2 4.8 成形性 7.7 7.6 熱水処理後 11.2 9.5 不良 14.1 12.9 酸素透過率 8.8 6.9 − 9.2 15.0 (cc/m ² -day-atm) 酸素透過率の測定条件：100 ％ＲＨ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 7:00 (72)発明者 嶋崎 久 神奈川県平塚市東八幡５丁目６番２号 三菱瓦斯化学株式会社 プラスチックス センター内 審査官 佐藤 健史 (56)参考文献 特開 平３−203933（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−54176（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−49226（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−155762（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−120346（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−51427（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−49953（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C08L 77/00 - 77/10 B32B 27/34

Claims (14)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 メタキシリレンジアミンとアジピン酸と
   の重縮合反応で生成する構造単位を９０モル％以上含有
   する相対粘度が２．６〜３．７の第１のポリアミド
   （Ａ）、及び脱偏光光度法による１６０℃での定温結晶
   化における半結晶化時間の測定値が３０秒以下であり、
   且つ溶解度指数が １３±１．５の範囲にある第２のポ
   リアミド（Ｂ）とを、下記関係式 （０．０２５Ｃ−２．２）≦ｌｏｇＲ≦（０．０２５Ｃ
   −０．５） （ここで、Ｃは第１のポリアミドと第２のポリアミドの
   合計重量を基準にしての第１のポリアミドの配合割合
   （重量％）であり、そしてＲは第１のポリアミドと第２
   のポリアミドのうち融点の高い方のポリアミドの融点よ
   りも２０℃高い温度における、第１のポリアミドの溶融
   粘度対第２のポリアミドの溶融粘度の比である、但し、
   Ｃは２０〜９５（重量％）の範囲にある、）が成立する
   条件下で溶融混練して得られるフィルム用ポリアミド樹
   脂組成物。
2. 【請求項２】 第２のポリアミドがポリアミド６又はポ
   リアミド６６である請求項１の樹脂組成物。
3. 【請求項３】 厚み５０μｍに換算したときのヘーズ値
   が７％以下である、請求項１のポリアミド樹脂組成物か
   ら得られる無延伸フィルム。
4. 【請求項４】 請求項３に記載した無延伸フィルムであ
   って、厚み５０μｍに換算したときのヘーズ値が７％以
   下でありそして第１のポリアミドと第２のポリアミドの
   合計重量を基準にしての第１のポリアミドの配合割合
   （Ｃ）が６０〜９５重量％の範囲にあるポリアミド樹脂
   組成物からの無延伸フィルム。
5. 【請求項５】 厚み２５μｍに換算したときのヘーズ値
   が３．５％以下である、請求項１のポリアミド樹脂組成
   物から得られる二軸延伸フィルム。
6. 【請求項６】 請求項５に記載した二軸延伸フィルムで
   あって、厚み２５μｍに換算したときのヘーズ値が３．
   ５％以下であり、そして第１のポリアミドと第２のポリ
   アミドの合計重量を基準にしての第１のポリアミドの配
   合割合（Ｃ）が２０〜６０重量％の範囲にあるポリアミ
   ド樹脂組成物から得られる二軸延伸フィルム。
7. 【請求項７】 請求項１のポリアミド樹脂組成物の層と
   その他の熱可塑性樹脂の層からなる無延伸多層フィル
   ム。
8. 【請求項８】 請求項７に記載した無延伸多層フィルム
   であって、第１のポリアミドと第２のポリアミドの合計
   重量を基準にしての第１のポリアミドの割合（Ｃ）が６
   ０〜９５重量％であるポリアミド樹脂組成物の層とその
   他の熱可塑性樹脂の層からなる無延伸多層フィルム。
9. 【請求項９】 他の熱可塑性樹脂がポリオレフィン、ポ
   リカーボネート、ポリエチレンテレフタレートまたは第
   ２のポリアミドである、請求項７または８のいずれかの
   無延伸多層フィルム。
10. 【請求項１０】 請求項１のポリアミド樹脂の層とその
    他の熱可塑性樹脂の層との間に接着剤層が存在する、請
    求項７または８のいずれかの無延伸多層フィルム。
11. 【請求項１１】 請求項１のポリアミド樹脂組成物の層
    とその他の熱可塑性樹脂の層からなる二軸延伸多層フィ
    ルム。
12. 【請求項１２】 請求項１１に記載した二軸延伸フィル
    ムであって、第１のポリアミドと第２のポリアミドの合
    計重量を基準にしての第１のポリアミドの配合割合
    （Ｃ）が２０〜６０重量％であるポリアミド樹脂組成物
    の層とその他の熱可塑性樹脂の層からなる二軸延伸多層
    フィルム。
13. 【請求項１３】 他の熱可塑性樹脂がポリオレフィン、
    ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレートまたは
    第２のポリアミドである、請求項１１または１２のいず
    れかの二軸延伸多層フィルム。
14. 【請求項１４】 請求項１のポリアミド樹脂の層とその
    他の熱可塑性樹脂の層との間に接着剤層が存在する、請
    求項１１または１２のいずれかの二軸延伸多層フィル
    ム。