JP3110276B2 - ブライドルロール - Google Patents
ブライドルロールInfo
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- JP3110276B2 JP3110276B2 JP07066363A JP6636395A JP3110276B2 JP 3110276 B2 JP3110276 B2 JP 3110276B2 JP 07066363 A JP07066363 A JP 07066363A JP 6636395 A JP6636395 A JP 6636395A JP 3110276 B2 JP3110276 B2 JP 3110276B2
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- Japan
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- roll
- strip
- coefficient
- rolling oil
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- Registering, Tensioning, Guiding Webs, And Rollers Therefor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鉄プロセスの冷延・
表面処理ライン等において、ストリップに張力を付与す
るためのブライドルロールに関するものである。
表面処理ライン等において、ストリップに張力を付与す
るためのブライドルロールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄プロセスの冷延・表面処理ライン等
において、ストリップに張力を付与するためブライドル
ロールが広く使用されている。図１８では、ストリップ
１６の張力調整のためにスキンパスミル１４の前後にブ
ライドルロール１５が設置されている。図１８では、ブ
ライドルロールは２本であるが、３本、４本等のものも
ある。
において、ストリップに張力を付与するためブライドル
ロールが広く使用されている。図１８では、ストリップ
１６の張力調整のためにスキンパスミル１４の前後にブ
ライドルロール１５が設置されている。図１８では、ブ
ライドルロールは２本であるが、３本、４本等のものも
ある。
【０００３】図１９は、１本のブライドルロールとスト
リップの関係を示す図である。図１９において、１７は
ブライドルロール、１８はストリップを示す。ここにお
いて、ブライドルロール１７とストリップ１８について
は、式の関係が成立する。 Ｔ2 ＝Ｔ1 ×ｅμθ ……式 Ｔ1 ：ブライドルロールの入側張力 Ｔ2 ：ブライドルロールの出側張力 θ ：ストリップの巻付角 μ ：ストリップとロール間の摩擦係数 ｅ ：自然対数
リップの関係を示す図である。図１９において、１７は
ブライドルロール、１８はストリップを示す。ここにお
いて、ブライドルロール１７とストリップ１８について
は、式の関係が成立する。 Ｔ2 ＝Ｔ1 ×ｅμθ ……式 Ｔ1 ：ブライドルロールの入側張力 Ｔ2 ：ブライドルロールの出側張力 θ ：ストリップの巻付角 μ ：ストリップとロール間の摩擦係数 ｅ ：自然対数
【０００４】式において、巻付角θは、設備のレイア
ウトにより一定値に固定されることから、所定の張力を
確保するためには、摩擦係数μが重要であることがわか
る。摩擦係数μが小さいと、ロールとストリップ間にス
リップが発生し、ストリップの品質欠陥を発生させるば
かりではなく、所定の張力が得られず、プロセスライン
に各種の悪影響を与えることになる。また、耐摩耗性を
向上させ、ロールとストリップ間の摩擦係数を長期間維
持することが重要である。
ウトにより一定値に固定されることから、所定の張力を
確保するためには、摩擦係数μが重要であることがわか
る。摩擦係数μが小さいと、ロールとストリップ間にス
リップが発生し、ストリップの品質欠陥を発生させるば
かりではなく、所定の張力が得られず、プロセスライン
に各種の悪影響を与えることになる。また、耐摩耗性を
向上させ、ロールとストリップ間の摩擦係数を長期間維
持することが重要である。
【０００５】上記機能を達成する目的で、各種のロール
表面加工法およびロール表面材料が提案されている。ロ
ール表面加工法に関して、特開昭６２−１６８６０５号
公報では、図１３に示すように、ダル加工したロールの
突起先端の異常ピークをワイヤブラシ等により研削し、
平坦部４とし、ロールの表面形状を、４≦最大粗さＲｍ
ａｘ／中心線平均粗さＲａ７５≦８（但し、Ｒｍａｘ，
Ｒａ７５ともに、単位はμｍ）とする加工法が提案され
ている。
表面加工法およびロール表面材料が提案されている。ロ
ール表面加工法に関して、特開昭６２−１６８６０５号
公報では、図１３に示すように、ダル加工したロールの
突起先端の異常ピークをワイヤブラシ等により研削し、
平坦部４とし、ロールの表面形状を、４≦最大粗さＲｍ
ａｘ／中心線平均粗さＲａ７５≦８（但し、Ｒｍａｘ，
Ｒａ７５ともに、単位はμｍ）とする加工法が提案され
ている。
【０００６】また、特開昭６０−１０２２２２号公報で
は、図１４に示すように、表面粗さを形成する微少突起
の先端を丸く滑らかな平滑部５に形成するとともに、中
心線平均粗さＲａ７５を１．０〜２．５μｍにする加工
法が提案されている。
は、図１４に示すように、表面粗さを形成する微少突起
の先端を丸く滑らかな平滑部５に形成するとともに、中
心線平均粗さＲａ７５を１．０〜２．５μｍにする加工
法が提案されている。
【０００７】また、特開平１−２３３００２号公報で
は、図１５に示すように、ダル加工により十点平均粗さ
Ｒｚを２０〜３０μｍとしたロールを、バフ研磨により
突起先端を滑らかな平滑部６にカットし、十点平均粗さ
Ｒｚを１０〜２０μｍ未満に加工する方法が提案されて
いる。
は、図１５に示すように、ダル加工により十点平均粗さ
Ｒｚを２０〜３０μｍとしたロールを、バフ研磨により
突起先端を滑らかな平滑部６にカットし、十点平均粗さ
Ｒｚを１０〜２０μｍ未満に加工する方法が提案されて
いる。
【０００８】更に、特開昭６３−３１３６０７号公報で
は、図１６に示すように、レーザー加工により、ロール
表面が、中心線平均粗さＲａ７５が２．５〜１０μｍの
粗面をなし、その粗面は、クレータ状の凹部９、凹部の
外縁に沿った盛り上がり部７およびこの盛り上がり部の
外側にある平坦部８により形成され、隣り合う上部凹部
の平均中心距離Ｓｍと上記盛り上がり部の外縁の直径Ｄ
との比Ｓｍ／Ｄを０．８５〜４．０の範囲とする加工法
が提案されている。
は、図１６に示すように、レーザー加工により、ロール
表面が、中心線平均粗さＲａ７５が２．５〜１０μｍの
粗面をなし、その粗面は、クレータ状の凹部９、凹部の
外縁に沿った盛り上がり部７およびこの盛り上がり部の
外側にある平坦部８により形成され、隣り合う上部凹部
の平均中心距離Ｓｍと上記盛り上がり部の外縁の直径Ｄ
との比Ｓｍ／Ｄを０．８５〜４．０の範囲とする加工法
が提案されている。
【０００９】なお、中心線平均粗さＲａ７５、最大高さ
Ｒｍａｘ、十点平均粗さＲｚは、「ＪＩＳＢ０６０１−
１９８２（表面粗さ）」に準拠する。旧ＪＩＳと新ＪＩ
Ｓにおいて、中心線平均粗さＲａは用語は同じであるが
定義は異なるため、新ＪＩＳの表示方法に従い、本明細
書中では、旧ＪＩＳのＲａはＲａ７５と表示した。
Ｒｍａｘ、十点平均粗さＲｚは、「ＪＩＳＢ０６０１−
１９８２（表面粗さ）」に準拠する。旧ＪＩＳと新ＪＩ
Ｓにおいて、中心線平均粗さＲａは用語は同じであるが
定義は異なるため、新ＪＩＳの表示方法に従い、本明細
書中では、旧ＪＩＳのＲａはＲａ７５と表示した。
【００１０】ロールの表面材料は、耐摩耗性の観点か
ら、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄が一般に用
いられている。特開平２−１８７２０６号公報では、気
孔率２．２％以下のＷＣサーメット溶射が提案されてい
る。前述の特開昭６２−１６８６０５号公報、特開平２
−１８７２０６号公報では、クロムめっきが提案されて
いる。
ら、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄が一般に用
いられている。特開平２−１８７２０６号公報では、気
孔率２．２％以下のＷＣサーメット溶射が提案されてい
る。前述の特開昭６２−１６８６０５号公報、特開平２
−１８７２０６号公報では、クロムめっきが提案されて
いる。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開昭６０−
１０２２２２号公報、特開昭６２−１６８６０５号公
報、特開昭６３−３１３６０７号公報、特開平１−２３
３００２号公報等の従来の表面加工法では、ロールとス
トリップ間で高摩擦係数を確保し、さらに高摩擦係数を
長期間維持する点に関して、十分ではない。また、スト
リップに圧延油、薬液、水等が付着した場合には、スリ
ップが発生し、品質欠陥が生じやすいという問題があっ
た。そのため、ストリップに圧延油、薬液、水等が付着
する場合には、ゴム、高分子不織布ロールが、一般的に
は多く用いられているが、ＷＣサーメット溶射、クロム
めっき、鉄に比べ、ロール表面が摩耗しやすく寿命が短
いという問題があった。
１０２２２２号公報、特開昭６２−１６８６０５号公
報、特開昭６３−３１３６０７号公報、特開平１−２３
３００２号公報等の従来の表面加工法では、ロールとス
トリップ間で高摩擦係数を確保し、さらに高摩擦係数を
長期間維持する点に関して、十分ではない。また、スト
リップに圧延油、薬液、水等が付着した場合には、スリ
ップが発生し、品質欠陥が生じやすいという問題があっ
た。そのため、ストリップに圧延油、薬液、水等が付着
する場合には、ゴム、高分子不織布ロールが、一般的に
は多く用いられているが、ＷＣサーメット溶射、クロム
めっき、鉄に比べ、ロール表面が摩耗しやすく寿命が短
いという問題があった。
【００１２】本発明は、ストリップに圧延油、薬液、水
等が付着した場合でも、高摩擦係数が確保でき、さらに
高摩擦係数を長期間維持できる表面形状を有するブライ
ドルロールを提供することを目的とする。
等が付着した場合でも、高摩擦係数が確保でき、さらに
高摩擦係数を長期間維持できる表面形状を有するブライ
ドルロールを提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記の課
題を解決するために種々検討を重ねた結果、ブライドル
ロールの表面に、一定の形状を付与することで、ロール
とストリップ間の高摩擦係数が確保でき、かつ高摩擦係
数を長期間維持できることを見出し、本発明を完成し
た。
題を解決するために種々検討を重ねた結果、ブライドル
ロールの表面に、一定の形状を付与することで、ロール
とストリップ間の高摩擦係数が確保でき、かつ高摩擦係
数を長期間維持できることを見出し、本発明を完成し
た。
【００１４】ここに、本発明は、ロール表面の中心線平
均粗さＲａが３〜１０μｍであるとともに、ロール表面
の凹凸の平均間隔Ｓｍが３０〜８０μｍであり、さら
に、ロール表面の相対負荷曲線で、切断レベルが１０％
における負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％であることを特
徴とするブライドルロールである。
均粗さＲａが３〜１０μｍであるとともに、ロール表面
の凹凸の平均間隔Ｓｍが３０〜８０μｍであり、さら
に、ロール表面の相対負荷曲線で、切断レベルが１０％
における負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％であることを特
徴とするブライドルロールである。
【００１５】図１２に、凹凸の平均間隔Ｓｍ、負荷長さ
率ｔｐの定義を示す。本発明に用いた表面粗さパラメー
タである中心線平均粗さＲａ、凹凸の平均間隔Ｓｍ、負
荷長さ率ｔｐの定義は、「ＪＩＳＢ０６０１−１９９４
（表面粗さ）」に準拠する。ロール表面の相対負荷曲線
で、切断レベル１０％程度の負荷長さ率ｔｐが、ロール
表面とストリップが直接接触する領域であることから、
ロール表面の切断レベル１０％における負荷長さ率ｔｐ
を、ロールの表面形状を規定するパラメータとした。
率ｔｐの定義を示す。本発明に用いた表面粗さパラメー
タである中心線平均粗さＲａ、凹凸の平均間隔Ｓｍ、負
荷長さ率ｔｐの定義は、「ＪＩＳＢ０６０１−１９９４
（表面粗さ）」に準拠する。ロール表面の相対負荷曲線
で、切断レベル１０％程度の負荷長さ率ｔｐが、ロール
表面とストリップが直接接触する領域であることから、
ロール表面の切断レベル１０％における負荷長さ率ｔｐ
を、ロールの表面形状を規定するパラメータとした。
【００１６】
【実施例】以下に、本発明によるブライドルロールの作
用を実施例により詳細に説明する。まず、本発明の加工
の手段としては、ロール表面にショットブラスト加工を
施し、砥石研磨によりロール表面の突起先端を平坦に加
工する方法が適している。実施例においてロール表面材
料は、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄を用意し
た。用意したロール寸法は、直径１００mm、幅３０mmの
ロールである。また、摩擦係数の測定には、図１７に示
す装置を用い計測した。ロール１０にストリップ１１を
巻き付け、初期張力をウエイト１３により負荷し、ロー
ルを回転させることにより生じる張力をロードセル１２
により計測し、式から摩擦係数を求めた。また、スト
リップには、中心線平均粗さＲａが０．１μｍで、厚み
が０．１mmのステンレス箔を用いた。
用を実施例により詳細に説明する。まず、本発明の加工
の手段としては、ロール表面にショットブラスト加工を
施し、砥石研磨によりロール表面の突起先端を平坦に加
工する方法が適している。実施例においてロール表面材
料は、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄を用意し
た。用意したロール寸法は、直径１００mm、幅３０mmの
ロールである。また、摩擦係数の測定には、図１７に示
す装置を用い計測した。ロール１０にストリップ１１を
巻き付け、初期張力をウエイト１３により負荷し、ロー
ルを回転させることにより生じる張力をロードセル１２
により計測し、式から摩擦係数を求めた。また、スト
リップには、中心線平均粗さＲａが０．１μｍで、厚み
が０．１mmのステンレス箔を用いた。
【００１７】（実施例１）ロール表面にＷＣサーメット
溶射を被覆した実施例を示す。表１に示す表面加工法
（１），（２），（３）を用いてロールを加工した。表
２に、そのロールの表面粗さパラメータとロールとスト
リップ間の摩擦係数の測定結果を示す。表２に示す表面
粗さパラメータにおいて、中心線平均粗さＲａ、凹凸の
平均間隔Ｓｍ、負荷長さ率ｔｐは、「ＪＩＳＢ０６０１
−１９９４（表面粗さ）」、また中心線平均粗さＲａ７
５、最大高さＲｍａｘ、十点平均粗さＲｚは、「ＪＩＳ
Ｂ０６０１−１９８２（表面粗さ）」に準拠する。旧Ｊ
ＩＳと新ＪＩＳにおいて、中心線平均粗さＲａは用語は
同じであるが定義は異なるため、新ＪＩＳの表示方法に
従い、本明細書中では、旧ＪＩＳのＲａはＲａ７５と表
示した。摩擦係数は、ストリップに、圧延油を付着させ
ていない場合と圧延油を付着させた場合で測定した。表
２のμdry は、圧延油を付着させていない場合の摩擦係
数、μwet は、圧延油を付着させた場合の摩擦係数を示
す。
溶射を被覆した実施例を示す。表１に示す表面加工法
（１），（２），（３）を用いてロールを加工した。表
２に、そのロールの表面粗さパラメータとロールとスト
リップ間の摩擦係数の測定結果を示す。表２に示す表面
粗さパラメータにおいて、中心線平均粗さＲａ、凹凸の
平均間隔Ｓｍ、負荷長さ率ｔｐは、「ＪＩＳＢ０６０１
−１９９４（表面粗さ）」、また中心線平均粗さＲａ７
５、最大高さＲｍａｘ、十点平均粗さＲｚは、「ＪＩＳ
Ｂ０６０１−１９８２（表面粗さ）」に準拠する。旧Ｊ
ＩＳと新ＪＩＳにおいて、中心線平均粗さＲａは用語は
同じであるが定義は異なるため、新ＪＩＳの表示方法に
従い、本明細書中では、旧ＪＩＳのＲａはＲａ７５と表
示した。摩擦係数は、ストリップに、圧延油を付着させ
ていない場合と圧延油を付着させた場合で測定した。表
２のμdry は、圧延油を付着させていない場合の摩擦係
数、μwet は、圧延油を付着させた場合の摩擦係数を示
す。
【００１８】表２の試験結果をグラフにしたものを、図
３，４，１０，１１に示す。また、比較例として、スト
リップに圧延油が付着した場合に、ゴムと高分子不織布
の摩擦係数を上記の測定方法で測定した結果、いずれも
０．１５であった。
３，４，１０，１１に示す。また、比較例として、スト
リップに圧延油が付着した場合に、ゴムと高分子不織布
の摩擦係数を上記の測定方法で測定した結果、いずれも
０．１５であった。
【００１９】図３によると、従来法（○，△）に比べ、
圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られるの
は、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０〜８０μｍであ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られるの
は、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０〜８０μｍであ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
【００２０】また、図４によると、従来法に比べ、切断
レベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに
摩擦係数も従来法に比べ大きいのは、負荷長さ率ｔｐが
１０〜６０％の範囲である。また、本範囲においても、
ストリップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１
５以上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れ
ていることがわかる。
レベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに
摩擦係数も従来法に比べ大きいのは、負荷長さ率ｔｐが
１０〜６０％の範囲である。また、本範囲においても、
ストリップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１
５以上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れ
ていることがわかる。
【００２１】さらに、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０
〜８０μｍで、負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％である本
発明に係るブライドルロールは、図１０によると、最大
粗さＲｍａｘ／中心線平均粗さＲａ７５＞８であり、特
開昭６２−１６８６０５号公報に記載の発明とは異なる
ものである。また、図１１によると、十点平均粗さＲｚ
≧２０μｍであり、特開平１−２３３００２号公報に記
載の発明とも異なるものである。また、表２から、高摩
擦係数を確保できる中心線平均粗さＲａは３〜１０μｍ
である。
〜８０μｍで、負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％である本
発明に係るブライドルロールは、図１０によると、最大
粗さＲｍａｘ／中心線平均粗さＲａ７５＞８であり、特
開昭６２−１６８６０５号公報に記載の発明とは異なる
ものである。また、図１１によると、十点平均粗さＲｚ
≧２０μｍであり、特開平１−２３３００２号公報に記
載の発明とも異なるものである。また、表２から、高摩
擦係数を確保できる中心線平均粗さＲａは３〜１０μｍ
である。
【００２２】以上詳述したように、本発明に係るＷＣサ
ーメット溶射を被覆したブライドルロールの表面は、 中心線平均粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０〜８０μｍ 負荷長さ率ｔｐ １０〜６０％ の範囲が有効である。
ーメット溶射を被覆したブライドルロールの表面は、 中心線平均粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０〜８０μｍ 負荷長さ率ｔｐ １０〜６０％ の範囲が有効である。
【００２３】（実施例２）ロール表面に、クロムめっき
を被覆した実施例を示す。表１に示す表面加工法
（４），（５），（６）を用いてロールを加工した。表
２に、そのロールの表面粗さパラメータとロールとスト
リップ間の摩擦係数の測定結果を示す。表面加工法にお
いて、クロムめっきした後、ショットブラスト加工を行
う方法では、大きな表面粗さは得られないので、一般的
に行われているショットブラスト加工後、クロムめっき
する方法を採用した。摩擦係数は、実施例１と同様にス
トリップに、圧延油を付着させていない場合と圧延油を
付着させた場合で測定した。
を被覆した実施例を示す。表１に示す表面加工法
（４），（５），（６）を用いてロールを加工した。表
２に、そのロールの表面粗さパラメータとロールとスト
リップ間の摩擦係数の測定結果を示す。表面加工法にお
いて、クロムめっきした後、ショットブラスト加工を行
う方法では、大きな表面粗さは得られないので、一般的
に行われているショットブラスト加工後、クロムめっき
する方法を採用した。摩擦係数は、実施例１と同様にス
トリップに、圧延油を付着させていない場合と圧延油を
付着させた場合で測定した。
【００２４】表２の試験結果をグラフにしたものを、図
５，６に示す。図５によると、従来法（○，△）に比
べ、圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られる
のは、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上であ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
５，６に示す。図５によると、従来法（○，△）に比
べ、圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られる
のは、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上であ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
【００２５】また図６によると、従来法に比べ、切断レ
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに摩
擦係数も従来法に比べ大きいのは、負荷長さ率ｔｐが１
０％以上の範囲である。また、本範囲においても、スト
リップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１５以
上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れてい
ることがわかる。
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに摩
擦係数も従来法に比べ大きいのは、負荷長さ率ｔｐが１
０％以上の範囲である。また、本範囲においても、スト
リップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１５以
上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れてい
ることがわかる。
【００２６】さらに、クロムめっきを施した場合も、凹
凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上で、負荷長さ率
ｔｐが１０％以上であるロールは実施例１と同様に、最
大粗さＲｍａｘ／中心線平均粗さＲａ７５＞８であり、
十点平均粗さＲｚ≧２０μｍである。また、表２から、
高摩擦係数を確保できる中心線平均粗さＲａは３〜１０
μｍである。
凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上で、負荷長さ率
ｔｐが１０％以上であるロールは実施例１と同様に、最
大粗さＲｍａｘ／中心線平均粗さＲａ７５＞８であり、
十点平均粗さＲｚ≧２０μｍである。また、表２から、
高摩擦係数を確保できる中心線平均粗さＲａは３〜１０
μｍである。
【００２７】以上詳述したように、本発明に係るクロム
めっきを被覆したブライドルロールの表面は、 中心線表面粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０μｍ以上 相対負荷率ｔｐ １０％以上 の範囲が有効である。
めっきを被覆したブライドルロールの表面は、 中心線表面粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０μｍ以上 相対負荷率ｔｐ １０％以上 の範囲が有効である。
【００２８】（実施例３）鉄ロールの実施例を示す。表
１に示す表面加工法（７），（８），（９）を用いてロ
ールを加工した。表２に、そのロールの表面粗さパラメ
ータとロールとストリップ間の摩擦係数の測定結果を示
す。実施例１および実施例２と同様に、ストリップに、
圧延油を付着させていない場合と圧延油を付着させた場
合で測定した。
１に示す表面加工法（７），（８），（９）を用いてロ
ールを加工した。表２に、そのロールの表面粗さパラメ
ータとロールとストリップ間の摩擦係数の測定結果を示
す。実施例１および実施例２と同様に、ストリップに、
圧延油を付着させていない場合と圧延油を付着させた場
合で測定した。
【００２９】表２の試験結果をグラフにしたものを、図
７，８に示す。図７によると、従来法（○，△）に比
べ、圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られる
のは、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上であ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
７，８に示す。図７によると、従来法（○，△）に比
べ、圧延油付着の有無によらず、高摩擦係数が得られる
のは、凹凸の平均間隔Ｓｍの範囲が３０μｍ以上であ
る。本範囲では、ストリップに圧延油が付着した場合に
摩擦係数が０．１５以上あることから、ゴム、高分子不
織布に比べて優れていることがわかる。
【００３０】また図８によると、従来法に比べ、切断レ
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに摩
擦係数も従来法に比べ大きいのは、相対長さ率ｔｐが１
０％以上の範囲である。また、本範囲においても、スト
リップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１５以
上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れてい
ることがわかる。
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが大きく、さらに摩
擦係数も従来法に比べ大きいのは、相対長さ率ｔｐが１
０％以上の範囲である。また、本範囲においても、スト
リップに圧延油が付着した場合に摩擦係数が０．１５以
上あることから、ゴム、高分子不織布に比べて優れてい
ることがわかる。
【００３１】さらに、鉄の場合も同様、凹凸の平均間隔
Ｓｍの範囲が３０μｍ以上で、負荷長さ率ｔｐが１０％
以上であるロールは、最大粗さＲｍａｘ／中心線平均粗
さＲａ７５＞８であり、十点平均粗さＲｚ≧２０μｍで
ある。また、表２から、高摩擦係数を確保できる中心線
平均粗さＲａは３〜１０μｍである。
Ｓｍの範囲が３０μｍ以上で、負荷長さ率ｔｐが１０％
以上であるロールは、最大粗さＲｍａｘ／中心線平均粗
さＲａ７５＞８であり、十点平均粗さＲｚ≧２０μｍで
ある。また、表２から、高摩擦係数を確保できる中心線
平均粗さＲａは３〜１０μｍである。
【００３２】以上詳述したように、本発明に係る鉄皮の
ブライドルロールの表面は、 中心線表面粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０μｍ以上 相対負荷率ｔｐ １０％以上 の範囲が有効である。
ブライドルロールの表面は、 中心線表面粗さＲａ ３〜１０μｍ 凹凸の平均間隔Ｓｍ ３０μｍ以上 相対負荷率ｔｐ １０％以上 の範囲が有効である。
【００３３】上記３種のブライドルロールの表面の有効
範囲より、本発明による、中心線平均粗さＲａが３〜１
０μｍ、凹凸の平均間隔Ｓｍが３０〜８０μｍ、切断レ
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％のロ
ールは、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄等のロ
ール表面材料によらず、圧延油が付着した場合でも、高
摩擦係数が確保できるものである。
範囲より、本発明による、中心線平均粗さＲａが３〜１
０μｍ、凹凸の平均間隔Ｓｍが３０〜８０μｍ、切断レ
ベル１０％における負荷長さ率ｔｐが１０〜６０％のロ
ールは、ＷＣサーメット溶射、クロムめっき、鉄等のロ
ール表面材料によらず、圧延油が付着した場合でも、高
摩擦係数が確保できるものである。
【００３４】本発明において、高摩擦係数が得られるの
は、ロール表面を平坦に加工していることから、図１に
示すように突起先端に平坦部が得られ、従来法に比べ、
ストリップとロール表面との接触面積が十分あるからで
ある。高摩擦係数を安定して得るためには、平坦部１の
中心線平均粗さＲａを０．５μｍ以下にすることが望ま
しい。
は、ロール表面を平坦に加工していることから、図１に
示すように突起先端に平坦部が得られ、従来法に比べ、
ストリップとロール表面との接触面積が十分あるからで
ある。高摩擦係数を安定して得るためには、平坦部１の
中心線平均粗さＲａを０．５μｍ以下にすることが望ま
しい。
【００３５】また、ストリップに圧延油等が付着した場
合でも、高摩擦係数が得られるのは、図９に示すように
凹凸間に、圧延油等の溜まりになる部分２ができ、スト
リップ１とロール表面３が直接接触する面積が十分確保
できるためであり、ストリップに、圧延油、薬液、水等
が付着しても、スリップによる品質欠陥が生じにくい。
合でも、高摩擦係数が得られるのは、図９に示すように
凹凸間に、圧延油等の溜まりになる部分２ができ、スト
リップ１とロール表面３が直接接触する面積が十分確保
できるためであり、ストリップに、圧延油、薬液、水等
が付着しても、スリップによる品質欠陥が生じにくい。
【００３６】また、耐摩耗性の観点から、負荷長さ率ｔ
ｐが大きいと、初期に異常摩耗が起こりにくく、初期の
摩耗速度が遅いことが知られている。図２に示すよう
に、本発明によるロールは切断レベル１０％における負
荷長さ率ｔｐが従来法に比べ大きいことから、異常摩耗
が起こりにくく、初期の摩耗速度が遅いので、従来法に
比べ飛躍的な耐摩耗性の向上が期待できる。また、ＷＣ
サーメット溶射、クロムめっき、鉄等に本発明を適用す
るため、ゴム、高分子不織布に比べ、長寿命が達成でき
るのはいうまでもない。
ｐが大きいと、初期に異常摩耗が起こりにくく、初期の
摩耗速度が遅いことが知られている。図２に示すよう
に、本発明によるロールは切断レベル１０％における負
荷長さ率ｔｐが従来法に比べ大きいことから、異常摩耗
が起こりにくく、初期の摩耗速度が遅いので、従来法に
比べ飛躍的な耐摩耗性の向上が期待できる。また、ＷＣ
サーメット溶射、クロムめっき、鉄等に本発明を適用す
るため、ゴム、高分子不織布に比べ、長寿命が達成でき
るのはいうまでもない。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】
【表３】
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】本発明によるブライドルロールは、圧延
油、薬液、水等のストリップへの付着の有無によらず、
長期間にわたり、ロールとストリップ間の高摩擦係数が
維持でき、産業上の効果は極めて大きい。
油、薬液、水等のストリップへの付着の有無によらず、
長期間にわたり、ロールとストリップ間の高摩擦係数が
維持でき、産業上の効果は極めて大きい。
【図１】本発明によるブライドルロールの表面プロファ
イル。
イル。
【図２】従来法と本発明によるロール表面の相対負荷曲
線。
線。
【図３】ＷＣサーメット溶射ロールの、凹凸の平均間隔
Ｓｍと摩擦係数の関係を示す図。
Ｓｍと摩擦係数の関係を示す図。
【図４】ＷＣサーメット溶射ロールの、負荷長さ率ｔｐ
と摩擦係数の関係を示す図。
と摩擦係数の関係を示す図。
【図５】クロムめっきロールの、凹凸の平均間隔Ｓｍと
摩擦係数の関係を示す図。
摩擦係数の関係を示す図。
【図６】クロムめっきロールの、負荷長さ率ｔｐと摩擦
係数の関係を示す図。
係数の関係を示す図。
【図７】鉄ロールの、凹凸の平均間隔Ｓｍと摩擦係数の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図８】鉄ロールの、負荷長さ率ｔｐと摩擦係数の関係
を示す図。
を示す図。
【図９】圧延油、薬液、水等が付着した際の本発明によ
るロールとストリップとの接触状態を示す模式図。
るロールとストリップとの接触状態を示す模式図。
【図１０】ＷＣサーメット溶射ロールの、最大粗さＲｍ
ａｘ／中心線平均粗さＲａ７５と摩擦係数の関係を示す
図。
ａｘ／中心線平均粗さＲａ７５と摩擦係数の関係を示す
図。
【図１１】ＷＣサーメット溶射ロールの、十点平均粗さ
Ｒｚと摩擦係数の関係を示す図。
Ｒｚと摩擦係数の関係を示す図。
【図１２】ロール表面の凹凸の平均間隔Ｓｍと負荷長さ
率ｔｐの定義。
率ｔｐの定義。
【図１３】ダル加工後のロールを研削により仕上げたロ
ールの表面プロファイル。
ールの表面プロファイル。
【図１４】ダル加工後のロールを研磨により、中心線平
均粗さＲａ７５を１．０〜２．５μｍに仕上げたロール
の表面プロファイル。
均粗さＲａ７５を１．０〜２．５μｍに仕上げたロール
の表面プロファイル。
【図１５】ダル加工後のロールをバフ研磨により、十点
平均粗さＲｚを１０〜２０μｍ未満に仕上げたロールの
表面プロファイル。
平均粗さＲｚを１０〜２０μｍ未満に仕上げたロールの
表面プロファイル。
【図１６】レーザー加工により仕上げたロールの表面プ
ロファイル。
ロファイル。
【図１７】摩擦係数の測定装置の模式図。
【図１８】ブライドルロールとストリップの関係を示す
図。
図。
【図１９】製鉄プロセスのブライドルロールの一つの配
置例を示す図。
置例を示す図。
１，１１，１６，１８ ストリップ ２ 圧延油、薬液、水等 ３ ロール表面 ４ 平坦にカットされた先端 ５ 丸く滑らかにした先端 ６ 丸く滑らかにした先端 ７ 盛り上がった縁 ８ 盛り上がった縁間の平坦部 ９ レーザー加工によりできた凹部 １０ ロール １２ ロードセル １３ ウエイト １４ スキンパスミル １５，１７ ブライドルロール
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−1021（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−142744（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−158913（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−187206（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−313607（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−102222（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−233002（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−168605（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 39/08 B21B 39/00 B65H 27/00
Claims (1)
- 【請求項１】 ロール表面の中心線平均粗さＲａが３〜
１０μｍであるとともに、ロール表面の凹凸の平均間隔
Ｓｍが３０〜８０μｍであり、さらに、ロール表面の相
対負荷曲線で、切断レベルが１０％における負荷長さ率
ｔｐが１０〜６０％であることを特徴とするブライドル
ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07066363A JP3110276B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブライドルロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07066363A JP3110276B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブライドルロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08257616A JPH08257616A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3110276B2 true JP3110276B2 (ja) | 2000-11-20 |
Family
ID=13313700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07066363A Expired - Fee Related JP3110276B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブライドルロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3110276B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005291224A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Jfe Steel Kk | 耐摩耗性に優れたロール |
| KR20080100835A (ko) * | 2006-03-31 | 2008-11-19 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 화성 처리성이 우수한 고강도 냉연 강판 |
| JP5277910B2 (ja) * | 2007-11-30 | 2013-08-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷延鋼帯用ピンチロール |
| WO2013129237A1 (ja) * | 2012-03-02 | 2013-09-06 | 新日鐵住金株式会社 | ガイドロール及びその製造方法 |
| WO2018092360A1 (ja) * | 2016-11-17 | 2018-05-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の通板方法及び薄鋼板の製造設備 |
| WO2018092898A1 (ja) * | 2016-11-17 | 2018-05-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の通板方法、薄鋼板の製造設備及び鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP07066363A patent/JP3110276B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08257616A (ja) | 1996-10-08 |
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