JPH01233002A - ブライドルロールの表面加工方法 - Google Patents
ブライドルロールの表面加工方法Info
- Publication number
- JPH01233002A JPH01233002A JP6082888A JP6082888A JPH01233002A JP H01233002 A JPH01233002 A JP H01233002A JP 6082888 A JP6082888 A JP 6082888A JP 6082888 A JP6082888 A JP 6082888A JP H01233002 A JPH01233002 A JP H01233002A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- surface roughness
- bridle
- dulling
- steel strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 15
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims abstract description 34
- 238000003672 processing method Methods 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 25
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 11
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000009499 grossing Methods 0.000 abstract 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 34
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 34
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 34
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011143 downstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000007517 polishing process Methods 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はブライドルロールの表面加工方法に関するもの
である。
である。
[従来技術]
ブライドルロールは各種鋼板のプロセスライン用として
第6図に示すように鋼帯の張力調整のために使用されて
いる。図では鋼帯1の張力調整のためにスキンパスミル
2の前後にブライドルロール3が設置されている。この
場合張力調整を円滑にするために、ブライドルロールの
表面をショッ1〜ブラスト法等によるダル加工をほどこ
しているのか普通である。ダル加工によるブライドルロ
ールの表面粗さ(Rz)が10μmを超えるとブライド
ルロールと銅帯間の接触面積が少なくなり、ロール目が
銅帯にプリントされて品質欠陥となるため、一般にはブ
ライドルロールのイニシャル表面粗さ(R,)を10μ
m以下として使用している。
第6図に示すように鋼帯の張力調整のために使用されて
いる。図では鋼帯1の張力調整のためにスキンパスミル
2の前後にブライドルロール3が設置されている。この
場合張力調整を円滑にするために、ブライドルロールの
表面をショッ1〜ブラスト法等によるダル加工をほどこ
しているのか普通である。ダル加工によるブライドルロ
ールの表面粗さ(Rz)が10μmを超えるとブライド
ルロールと銅帯間の接触面積が少なくなり、ロール目が
銅帯にプリントされて品質欠陥となるため、一般にはブ
ライドルロールのイニシャル表面粗さ(R,)を10μ
m以下として使用している。
又、ブライドルロールが第7図に示すようにプロセスラ
インにおける洗浄装置、冷却装置、塗油装置等の後工程
に設置して使用する場合には、銅帯の表面に水、薬液、
油等が付着している。図においては塗油装置4て塗油さ
れた鋼帯1はブライドルロール3で張力調整されてシャ
ー5を介して巻き取り装置6で巻き取られる。7は案内
ロールである。この場合は第13図に示すように、鋼帯
1の表面に付着している油8がロール2と鋼帯1間に介
在し潤滑剤として作用するので、ロール2と銅帯1間の
摩擦係数か0.05以下となり、張力調整能力が無くな
る。銅帯の表面に水、薬液等か付着している場合ても同
様である。そのためこの種のフライトルロールには普通
のスチール製のブライドルロールを使用することが出来
す、表面粗さ(Rz)が30μm以上のゴムライニング
ロールを使用しているのか現状である。
インにおける洗浄装置、冷却装置、塗油装置等の後工程
に設置して使用する場合には、銅帯の表面に水、薬液、
油等が付着している。図においては塗油装置4て塗油さ
れた鋼帯1はブライドルロール3で張力調整されてシャ
ー5を介して巻き取り装置6で巻き取られる。7は案内
ロールである。この場合は第13図に示すように、鋼帯
1の表面に付着している油8がロール2と鋼帯1間に介
在し潤滑剤として作用するので、ロール2と銅帯1間の
摩擦係数か0.05以下となり、張力調整能力が無くな
る。銅帯の表面に水、薬液等か付着している場合ても同
様である。そのためこの種のフライトルロールには普通
のスチール製のブライドルロールを使用することが出来
す、表面粗さ(Rz)が30μm以上のゴムライニング
ロールを使用しているのか現状である。
[発明か解決しようとする課題]
しかしなからフライトルロール表面粗さ(Rz)10μ
m以下として使用した場合、ロールが摩耗により表面粗
さ(Rz)を低下し、ロールと銅帯間でスリップが発生
しやすくなるためロールを1年程度て交換する必要があ
り、ロール寿命が短いという問題があった。これらの原
因を検討すると、次のようである。
m以下として使用した場合、ロールが摩耗により表面粗
さ(Rz)を低下し、ロールと銅帯間でスリップが発生
しやすくなるためロールを1年程度て交換する必要があ
り、ロール寿命が短いという問題があった。これらの原
因を検討すると、次のようである。
第5図は一対のブライドルロールと銅帯との関係を示す
図である。図において1は鋼帯、2はブライドルロール
を示す。ここにおいてブライドルロールの張力調整能力
(T 1/ T 2)については■式の関係式が成立す
る。
図である。図において1は鋼帯、2はブライドルロール
を示す。ここにおいてブライドルロールの張力調整能力
(T 1/ T 2)については■式の関係式が成立す
る。
T1 ニブライドルロール入側張力
T2 ニブライドルロール出1則張力
θ :鋼帯巻き付は角
μ :ロールと銅帯間の摩擦係数
e :自然対数
■式から張力調整能力(T 1/ T 2)に応じてロ
ールと銅帯の巻き付は角が決められる。
ールと銅帯の巻き付は角が決められる。
ここにおいてロールと銅帯間の摩擦係数は通常0.10
〜0.15としてロールの駆動トルクが決定される。
〜0.15としてロールの駆動トルクが決定される。
ロールと銅帯間の摩擦係数はロールと銅帯の接触状態に
より変化するが、−例として銅帯の表面粗さ(R,)3
μmの場合を第10図に示す。図において縦軸にロール
と銅帯間の摩擦係数をとり、横軸にロールの表面粗さ(
Rz)をとり、その関係をプロットしたものである。ブ
ライドルロールにおいてはロールと銅帯間の摩擦係数は
0.10がロールと銅帯のスリップ限界とされている。
より変化するが、−例として銅帯の表面粗さ(R,)3
μmの場合を第10図に示す。図において縦軸にロール
と銅帯間の摩擦係数をとり、横軸にロールの表面粗さ(
Rz)をとり、その関係をプロットしたものである。ブ
ライドルロールにおいてはロールと銅帯間の摩擦係数は
0.10がロールと銅帯のスリップ限界とされている。
。またロールプリント疵の管理限界はロール表面粗さ(
’R,>10μmである。ここにおいてロールと銅帯間
の摩擦係数を大きくするために、ロールの表面粗さを大
きくすると第8図に示すようにブライドルロール2のロ
ール目の尖端部11と銅帯1間が極圧状態となり、鋼帯
1にプリント疵を発生する。そのためにブライドルロー
ルの表面粗さ(Rz)を10μm以下にして管理する必
要があった。しかしブライドルロールは使用するにつれ
て、その表面が摩耗し、第9図に示すようにブライドル
ロール2のロール目の尖端部11が摩滅した状態で鋼帯
1の表面と接触している。この場合はロール2と銅帯1
間の摩擦係数は0.10以下となりロールと銅帯のスリ
ップ限界を超えてロールの使用が不可能となる。
’R,>10μmである。ここにおいてロールと銅帯間
の摩擦係数を大きくするために、ロールの表面粗さを大
きくすると第8図に示すようにブライドルロール2のロ
ール目の尖端部11と銅帯1間が極圧状態となり、鋼帯
1にプリント疵を発生する。そのためにブライドルロー
ルの表面粗さ(Rz)を10μm以下にして管理する必
要があった。しかしブライドルロールは使用するにつれ
て、その表面が摩耗し、第9図に示すようにブライドル
ロール2のロール目の尖端部11が摩滅した状態で鋼帯
1の表面と接触している。この場合はロール2と銅帯1
間の摩擦係数は0.10以下となりロールと銅帯のスリ
ップ限界を超えてロールの使用が不可能となる。
塗油装置等の後工程に使用するゴムライニングロールに
ついては、ゴムラ゛イニングロール自体が高価であり、
又そのロール表面が疵つきやすく寿命が短いと云う問題
があった。
ついては、ゴムラ゛イニングロール自体が高価であり、
又そのロール表面が疵つきやすく寿命が短いと云う問題
があった。
本発明は以上のような問題点を解決するために為れなも
のであり、銅帯の品質欠陥を生ずることなく、ロール寿
命を長くするブライドルロールの表面加工方法を提供す
るものである。
のであり、銅帯の品質欠陥を生ずることなく、ロール寿
命を長くするブライドルロールの表面加工方法を提供す
るものである。
[課題を解決するための手段及び作用]上記目的を達成
するために、本発明の方法はブライドルロールの表面を
表面粗さ(Rz)20μm〜30μmにダル加工し、次
いでその表面を表面粗さ(R,))10μm〜20μm
未満にバフ研磨仕上げし前記ダル加工による表面の尖端
部を該範囲内で平滑部に変えるものである。
するために、本発明の方法はブライドルロールの表面を
表面粗さ(Rz)20μm〜30μmにダル加工し、次
いでその表面を表面粗さ(R,))10μm〜20μm
未満にバフ研磨仕上げし前記ダル加工による表面の尖端
部を該範囲内で平滑部に変えるものである。
本発明では表面粗さ(Rz)20μm〜30μmにダル
加工し、次いでその表面を表面粗さ(Rz)10μm〜
20μm未満にバフ研磨仕上げすることが必要である。
加工し、次いでその表面を表面粗さ(Rz)10μm〜
20μm未満にバフ研磨仕上げすることが必要である。
ブライドルロールの銅帯とのスリップを防止するに必要
な表面粗さ(Rz)を付与することによる。この場合ダ
ル加工では、表面粗さ(Rz)の尖端部が鋭角すぎて銅
帯の品質欠陥を生じるので、10μm〜20μm未満に
バフ研磨仕上げして鋭角すぎる尖端部を平坦部に変える
。
な表面粗さ(Rz)を付与することによる。この場合ダ
ル加工では、表面粗さ(Rz)の尖端部が鋭角すぎて銅
帯の品質欠陥を生じるので、10μm〜20μm未満に
バフ研磨仕上げして鋭角すぎる尖端部を平坦部に変える
。
6一
このためにはハフ研磨仕上てないとその目的を達するこ
とか困難である。ワイヤーフラン等ては粗ずきてその保
証か出来ない。表面粗さ(R,)10μm未満ては従来
法とその寿命が大差なく、また銅帯の品質欠陥も生じに
くいのて本発明の対象外とした。20μmを超えた場合
には銅帯の品質欠陥を生しる危険性があることによる。
とか困難である。ワイヤーフラン等ては粗ずきてその保
証か出来ない。表面粗さ(R,)10μm未満ては従来
法とその寿命が大差なく、また銅帯の品質欠陥も生じに
くいのて本発明の対象外とした。20μmを超えた場合
には銅帯の品質欠陥を生しる危険性があることによる。
ダル加工を表面粗さ(Rz) 20 u m〜30μm
にしたのは、つきのハフ研磨仕上げて10μn1〜20
μm未満にすることを容易にするためである。30μm
を超えた場合てはハフ研磨仕−ヒげを必要以上にする必
要があり、実操業上好ましくない。
にしたのは、つきのハフ研磨仕上げて10μn1〜20
μm未満にすることを容易にするためである。30μm
を超えた場合てはハフ研磨仕−ヒげを必要以上にする必
要があり、実操業上好ましくない。
[発明の実施例]
以下に本発明の実施例を図を参照して説明する。第1図
は本発明方法によるフライトルロールの表面の状態の説
明図である。フライドルロール2の表面21を表面粗さ
(R,)25μmにタ゛ル加工して、フライトルロール
の表面21にロール目の尖端部2Bを形成する。
は本発明方法によるフライトルロールの表面の状態の説
明図である。フライドルロール2の表面21を表面粗さ
(R,)25μmにタ゛ル加工して、フライトルロール
の表面21にロール目の尖端部2Bを形成する。
次いてその表面を表面粗さ(Rz)15μmにバフ研磨
仕上けしてロール目の尖端部23の一部を平滑にし、平
滑部24を形成したものである。
仕上けしてロール目の尖端部23の一部を平滑にし、平
滑部24を形成したものである。
図においてHlは表面粗さ(R,)1.5μmのときの
ブライドルロールの表面21の基準部22から平滑部2
4までの垂直高さを示し、112は表面粗さ(R,、)
25μn1のときのブライドルロールの表面21の基準
部22から尖端部23までの垂直高さを示す。Cはバフ
研磨代を示す。R3は銅帯とのスリップ限界面から平滑
部24までの垂直高さである。Sはスリップ限界面から
平滑部24までの間でのロールの有効摩耗代である。比
較として従来法によりブライドルロールの表面を表面粗
さ(R,)9μmにダル加工した状態を第11図に示す
。Hloは表面粗さ(Rz)9μmのときのにブライド
ルロールの表面21の基準部22から尖端部11まての
垂直高さである。H3°は鋼帯とのスリップ限界面から
尖端部11までの垂直高さである。Soはスリップ限界
面から尖端部11まての間でのロールの有効摩耗代であ
る。
ブライドルロールの表面21の基準部22から平滑部2
4までの垂直高さを示し、112は表面粗さ(R,、)
25μn1のときのブライドルロールの表面21の基準
部22から尖端部23までの垂直高さを示す。Cはバフ
研磨代を示す。R3は銅帯とのスリップ限界面から平滑
部24までの垂直高さである。Sはスリップ限界面から
平滑部24までの間でのロールの有効摩耗代である。比
較として従来法によりブライドルロールの表面を表面粗
さ(R,)9μmにダル加工した状態を第11図に示す
。Hloは表面粗さ(Rz)9μmのときのにブライド
ルロールの表面21の基準部22から尖端部11まての
垂直高さである。H3°は鋼帯とのスリップ限界面から
尖端部11までの垂直高さである。Soはスリップ限界
面から尖端部11まての間でのロールの有効摩耗代であ
る。
図から明らかなようにSはSoよりも非常に大きい事が
判る。これは本発明の方法により表面加工したフライト
ルロールを使用した場合、第2図に示すように、それた
け寿命が長くなることを示す。図において縦軸にロール
と銅帯間の摩擦係数をとり、横軸にロールの表面粗さ(
Rz)をとり、その関係をプロットしたものである。銅
帯の表面粗さ(R,)3μmである。ロールと鋼帯のス
リップ限界とロールフリント疵の管理限界とによるロー
ル寿命は従来方法による第10図に比して非常に延びて
いることかわかる。次に本発明の方法により表面加工し
たブライドルロールを使用して鋼帯と接触させた状態を
第3図に示す。ブライドルロールの尖端部がハフ研磨仕
上けによる平滑部24を形成して表面の鋼帯との接触面
積を増やしているので、ロール表面尖端の極圧を防止出
来るめで銅帯表面のプリント疵を防止出来る。
判る。これは本発明の方法により表面加工したフライト
ルロールを使用した場合、第2図に示すように、それた
け寿命が長くなることを示す。図において縦軸にロール
と銅帯間の摩擦係数をとり、横軸にロールの表面粗さ(
Rz)をとり、その関係をプロットしたものである。銅
帯の表面粗さ(R,)3μmである。ロールと鋼帯のス
リップ限界とロールフリント疵の管理限界とによるロー
ル寿命は従来方法による第10図に比して非常に延びて
いることかわかる。次に本発明の方法により表面加工し
たブライドルロールを使用して鋼帯と接触させた状態を
第3図に示す。ブライドルロールの尖端部がハフ研磨仕
上けによる平滑部24を形成して表面の鋼帯との接触面
積を増やしているので、ロール表面尖端の極圧を防止出
来るめで銅帯表面のプリント疵を防止出来る。
従来の方法により表面加工したブライドルロールを使用
して鋼帯と接触させた状態を第12図に示す。ここては
尖端部]1か摩滅しやすい状態になっている。5 また、第4図に示すように本発明によるブライドルロー
ル2に水、油等8が付着している鋼帯1を接触させた場
合、第4図に示すようになり、ロール表面の粗さの谷の
容積が従来方法によるロール表面の粗さに比べて4〜5
倍大きくなり、鋼帯とロール表面の尖端部は金属同士の
接触となり、摩擦係数が0.1以上確保出来る。
して鋼帯と接触させた状態を第12図に示す。ここては
尖端部]1か摩滅しやすい状態になっている。5 また、第4図に示すように本発明によるブライドルロー
ル2に水、油等8が付着している鋼帯1を接触させた場
合、第4図に示すようになり、ロール表面の粗さの谷の
容積が従来方法によるロール表面の粗さに比べて4〜5
倍大きくなり、鋼帯とロール表面の尖端部は金属同士の
接触となり、摩擦係数が0.1以上確保出来る。
次に本発明のブライドルロールを実操業に使用した場合
の寿命を想定するために、従来方法によるブライドルロ
ールを比較例として、張力、ラインスピード等の苛酷な
条件下で銅帯と接触させて、有効摩耗代を検討した。そ
して実操業に使用した場合の寿命を想定して比較例の1
年の寿命に対して、5年まで寿命を延長出来る可能性を
得た。
の寿命を想定するために、従来方法によるブライドルロ
ールを比較例として、張力、ラインスピード等の苛酷な
条件下で銅帯と接触させて、有効摩耗代を検討した。そ
して実操業に使用した場合の寿命を想定して比較例の1
年の寿命に対して、5年まで寿命を延長出来る可能性を
得た。
また本発明のブライドルロールに硬質クロム鍍金等の各
種金属をコーティングすることにより、本発明の機能を
損なうことなく更にロール寿命を延長することも出来る
。
種金属をコーティングすることにより、本発明の機能を
損なうことなく更にロール寿命を延長することも出来る
。
[発明の効果コ
本発明の方法によれば、ブライドルロールの表面をダル
加工した後、表面粗さ(Rz)10μm〜20μm未満
にバフ研磨仕上げしてその表面の尖端部を該範囲内で平
滑部に変えているので、そのブライドルロールをプロセ
スライン用として使用した場合、銅帯の品質欠陥を生ず
ることなく、ロール寿命を長くすることが出来、実操業
上、効果の大きい発明である。
加工した後、表面粗さ(Rz)10μm〜20μm未満
にバフ研磨仕上げしてその表面の尖端部を該範囲内で平
滑部に変えているので、そのブライドルロールをプロセ
スライン用として使用した場合、銅帯の品質欠陥を生ず
ることなく、ロール寿命を長くすることが出来、実操業
上、効果の大きい発明である。
第1図は本発明によるロール表面の有効摩耗代を示す模
式図、第2図は本発明によるロール粗さ(Rz)と摩擦
係数との関係を示す図、第3図は本発明によるロール表
面と銅帯との接触状態を示す模式図、第4図は本発明に
よるロール表面と水付着鋼帯との接触状態を示す模式図
、第5図はブライドルロールと銅帯との関係を示す図、
第6図はプロセスライン用ブライドルロールの−っの配
置を示す図、第7図はプロセスライン用ブライドルロー
ルの他の配置を示す図、第8図は従来法によるプリント
疵の出る銅帯とロール表面の接触状態を示す図、第9図
は従来法によるスリップ限界の銅帯とロール表面の接触
状態を示す図、第10図従来法によるロール粗さ(Rz
)と摩擦係数との関係を示す図、第11図は従来のロー
ル表面の有効摩耗代を示す模式図、第12図は従来のロ
ール表面の銅帯との接触状態を示す模式図、第13図は
従来のロール表面と油付着鋼帯との接触状態を示す模式
図である。 1・・・鋼帯、2・・・ブライドルロール、21・・・
ロール表面、22・・・表面基準部、23・・・尖端部
、24・・・平滑部。
式図、第2図は本発明によるロール粗さ(Rz)と摩擦
係数との関係を示す図、第3図は本発明によるロール表
面と銅帯との接触状態を示す模式図、第4図は本発明に
よるロール表面と水付着鋼帯との接触状態を示す模式図
、第5図はブライドルロールと銅帯との関係を示す図、
第6図はプロセスライン用ブライドルロールの−っの配
置を示す図、第7図はプロセスライン用ブライドルロー
ルの他の配置を示す図、第8図は従来法によるプリント
疵の出る銅帯とロール表面の接触状態を示す図、第9図
は従来法によるスリップ限界の銅帯とロール表面の接触
状態を示す図、第10図従来法によるロール粗さ(Rz
)と摩擦係数との関係を示す図、第11図は従来のロー
ル表面の有効摩耗代を示す模式図、第12図は従来のロ
ール表面の銅帯との接触状態を示す模式図、第13図は
従来のロール表面と油付着鋼帯との接触状態を示す模式
図である。 1・・・鋼帯、2・・・ブライドルロール、21・・・
ロール表面、22・・・表面基準部、23・・・尖端部
、24・・・平滑部。
Claims (1)
- ブライドルロールの表面を表面粗さ(R_z)20μm
〜30μmにダル加工し、次いでその表面を表面粗さ(
R_z)10μm〜20μm未満にバフ研磨仕上げし、
前記ダル加工による表面の尖端部を該範囲内で平滑部に
変えることを特徴とした表面加工方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6082888A JPH01233002A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | ブライドルロールの表面加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6082888A JPH01233002A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | ブライドルロールの表面加工方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01233002A true JPH01233002A (ja) | 1989-09-18 |
Family
ID=13153605
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6082888A Pending JPH01233002A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | ブライドルロールの表面加工方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01233002A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02187206A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-23 | Tocalo Co Ltd | ブライドルロール |
JP2009148826A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-07-09 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼帯用ピンチロール |
JP2014051707A (ja) * | 2012-09-07 | 2014-03-20 | Jfe Steel Corp | 電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-03-15 JP JP6082888A patent/JPH01233002A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02187206A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-23 | Tocalo Co Ltd | ブライドルロール |
JP2009148826A (ja) * | 2007-11-30 | 2009-07-09 | Jfe Steel Corp | 冷延鋼帯用ピンチロール |
JP2014051707A (ja) * | 2012-09-07 | 2014-03-20 | Jfe Steel Corp | 電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0694620A1 (en) | Method of producing a stainless steel sheet having excellent brightness | |
JPH01233002A (ja) | ブライドルロールの表面加工方法 | |
WO1999048628A1 (fr) | Procede de fabrication d'une bande laminee brillante d'acier inoxydable lamine a froid | |
JP3110276B2 (ja) | ブライドルロール | |
RU2280520C2 (ru) | Способ восстановления валков | |
JP2822892B2 (ja) | 熱間継目無管圧延用マンドレルバー | |
JPH0739918A (ja) | 定摩擦、難異物付着性プロセスロール | |
JP4916285B2 (ja) | 鋼帯の冷間タンデム圧延方法及び圧延装置 | |
JP2005291224A (ja) | 耐摩耗性に優れたロール | |
JP4305814B2 (ja) | 高光沢冷延鋼板の製造方法 | |
JPH08174015A (ja) | ステンレス鋼用冷間圧延機の補助ロールおよびその表面加工方法 | |
JPS62254902A (ja) | 鋼板の冷間圧延法 | |
JPH05253604A (ja) | タンデム圧延における光沢に優れた冷間圧延鋼帯用ロールおよびそれを用いた冷間圧延方法 | |
JP2995953B2 (ja) | クロムメッキロールおよびステンレス鋼板の冷間圧延方法 | |
JP2945079B2 (ja) | A▲l▼又はA▲l▼合金冷間圧延板の製造方法 | |
JPH10156403A (ja) | 冷延薄鋼板の調質圧延方法 | |
CN117634054A (zh) | 一种七机架冷连轧机组不锈钢轧制过程乳化液浓度计算方法 | |
JPH0252110A (ja) | セラミックス被膜を有する金属ストリップ搬送用ロールの表面加工方法 | |
JPH03133503A (ja) | 帯条体の圧延方法 | |
JP3783945B2 (ja) | 金属ストリップの巻き戻し機、巻き取り機およびそれに用いるマンドレル | |
JPS62168605A (ja) | 耐摩耗性にすぐれたダルロ−ルおよびその製造方法 | |
JPH071001A (ja) | 鏡面材用ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JPH09155404A (ja) | 研磨性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JPH04158913A (ja) | ブライドルロール装置 | |
JP2004114131A (ja) | 金属板の冷間圧延用ワークロール並びにそれを用いた金属板の冷間圧延方法および金属板の冷間圧延機 |