JP2804799B2 - ロックアップクラッチの油圧制御装置 - Google Patents
ロックアップクラッチの油圧制御装置Info
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- JP2804799B2 JP2804799B2 JP1233997A JP23399789A JP2804799B2 JP 2804799 B2 JP2804799 B2 JP 2804799B2 JP 1233997 A JP1233997 A JP 1233997A JP 23399789 A JP23399789 A JP 23399789A JP 2804799 B2 JP2804799 B2 JP 2804799B2
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- solenoid
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D25/00—Fluid-actuated clutches
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、車両用自動変速機等の流体伝動装置に適用
されるロックアップクラッチの油圧制御装置に関する。
されるロックアップクラッチの油圧制御装置に関する。
（従来の技術） 従来、ロックアップクラッチの油圧制御装置として
は、例えば、特開昭57−33253号公報に記載されている
ような装置が知られている。
は、例えば、特開昭57−33253号公報に記載されている
ような装置が知られている。
この従来出典の第１図には、ロックアップクラッチを
挟んで形成されるロックアップアプライ圧室とロックア
ップリリース圧室に接続され、そのバルブスプールには
対向関係でロックアップリリース圧受圧部とロックアッ
プアプライ圧受圧部を有するロックアップコントロール
バルブが示されている。
挟んで形成されるロックアップアプライ圧室とロックア
ップリリース圧室に接続され、そのバルブスプールには
対向関係でロックアップリリース圧受圧部とロックアッ
プアプライ圧受圧部を有するロックアップコントロール
バルブが示されている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、このような従来のロックアップクラッ
チの油圧制御装置にあっては、ロックアップコントロー
ルバルブのバルブスプールに形成されるロックアップリ
リース圧受圧部とロックアップアプライ圧受圧部の面積
がかなり異なる為、ロックアップアプライ圧が急変した
場合、ロックアップアプライ圧とロックアップリリース
圧との差圧（＝クラッチ締結力）を応答性良く目標値に
制御させることができず、結果的に運転性や乗心地を悪
化させてしまう。
チの油圧制御装置にあっては、ロックアップコントロー
ルバルブのバルブスプールに形成されるロックアップリ
リース圧受圧部とロックアップアプライ圧受圧部の面積
がかなり異なる為、ロックアップアプライ圧が急変した
場合、ロックアップアプライ圧とロックアップリリース
圧との差圧（＝クラッチ締結力）を応答性良く目標値に
制御させることができず、結果的に運転性や乗心地を悪
化させてしまう。
即ち、スリップロックアップ時の差圧は、ロックアッ
プソレノイド圧ＰSOL・L/Uにより制御するのであるが、
この時のバルブ釣合を、例えば、第８図の様に考える
と、下記の式になる。
プソレノイド圧ＰSOL・L/Uにより制御するのであるが、
この時のバルブ釣合を、例えば、第８図の様に考える
と、下記の式になる。
よって、スリップロックアップ時の差圧ΔＰは、 となる。
ところで、上記差圧ΔＰの式（１）において、ロック
アップソレノイド圧ＰSOL・L/Uを制御して目標とする差
圧ΔＰを作り出す。
アップソレノイド圧ＰSOL・L/Uを制御して目標とする差
圧ΔＰを作り出す。
しかし、第１に差圧ΔＰは、ロックアップソレノイド
圧ＰSOL・L/Uとロックアップアプライ圧ＰT/Aとの関
数、つまり、ΔＰ＝ｆ（ＰSOL・L/U,PT/A）となる。
圧ＰSOL・L/Uとロックアップアプライ圧ＰT/Aとの関
数、つまり、ΔＰ＝ｆ（ＰSOL・L/U,PT/A）となる。
従って、スリップ制御中にアクセル操作すると、ロッ
クアップアプライ圧ＰT/A（ライン圧PLに比例する）が
変化することによって差圧ΔＰも変化する為、ロックア
ップソレノイド圧ＰSOL・L/Uのみにより一元的に制御で
きず、本発明者が実験したところによると下記に列挙す
る不具合が生じた。
クアップアプライ圧ＰT/A（ライン圧PLに比例する）が
変化することによって差圧ΔＰも変化する為、ロックア
ップソレノイド圧ＰSOL・L/Uのみにより一元的に制御で
きず、本発明者が実験したところによると下記に列挙す
る不具合が生じた。
スリップロックアップ状態で変速させると、ライン
圧PLが変速時のエンジン回転の急変により変動したりも
しくは変速時にライン圧PLが切換わることによる変動に
よって、差圧ΔＰを応答良く制御することができず、結
果として、変速時にロックアップしてしまい、ロックア
ップダンパーの振動が発生して運転性を著しく悪くす
る。
圧PLが変速時のエンジン回転の急変により変動したりも
しくは変速時にライン圧PLが切換わることによる変動に
よって、差圧ΔＰを応答良く制御することができず、結
果として、変速時にロックアップしてしまい、ロックア
ップダンパーの振動が発生して運転性を著しく悪くす
る。
スリップロックアップ状態でアクセルをONOFFさ
せた場合、エンジン回転数とタービン回転数との監視に
よりフィードバック制御しているにもかからず、スリッ
プ量が目標値に収束せず、前記と同様な現象が出るこ
とがある。
せた場合、エンジン回転数とタービン回転数との監視に
よりフィードバック制御しているにもかからず、スリッ
プ量が目標値に収束せず、前記と同様な現象が出るこ
とがある。
A/Tオイルポンプの吐出能力が低い低エンジン回転
域でスリップロックアップを開始すると、エンジン負荷
の増大によりエンジン回転が下がり出すと共にライン圧
PLも下がり（低吐出能力による）、差圧ΔＰも小さくな
って、スリップ量は意に反して大きくなる。そして、ス
リップ量が大きくなると今度はエンジン回転数が上昇
し、ライン圧PLも高くなって差圧ΔＰも再び正規の値に
戻りスリップロックアップ開始時と同様になる。
域でスリップロックアップを開始すると、エンジン負荷
の増大によりエンジン回転が下がり出すと共にライン圧
PLも下がり（低吐出能力による）、差圧ΔＰも小さくな
って、スリップ量は意に反して大きくなる。そして、ス
リップ量が大きくなると今度はエンジン回転数が上昇
し、ライン圧PLも高くなって差圧ΔＰも再び正規の値に
戻りスリップロックアップ開始時と同様になる。
即ち、短時間でのロックアップアプライ圧の変動によ
りスリップ量の大小を繰り返すハンチングを生じ、乗心
地を悪化させる。
りスリップ量の大小を繰り返すハンチングを生じ、乗心
地を悪化させる。
第２に、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uを制御
して目標とする差圧ΔＰを作り出す時、その係数が問題
となるのに対し、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/U
の受圧面積が大きく設定されている為、ロックアップソ
レノイド圧ＰSOL・L/Uをわずかに変化させても差圧ΔＰ
が大きく変化し、下記に列挙する不具合が生じる。
して目標とする差圧ΔＰを作り出す時、その係数が問題
となるのに対し、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/U
の受圧面積が大きく設定されている為、ロックアップソ
レノイド圧ＰSOL・L/Uをわずかに変化させても差圧ΔＰ
が大きく変化し、下記に列挙する不具合が生じる。
ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uは量産時のソ
レノイドの個体バラツキによって同じデューティを印加
してもバラツキがあり、このバラツキを抑える努力は極
めて重要である。
レノイドの個体バラツキによって同じデューティを印加
してもバラツキがあり、このバラツキを抑える努力は極
めて重要である。
但し、このバラツキ対策にもコストとの絡みがあり、
ソレノイド側から見ればバラツキが大きくてもそれが許
容されれば製造管理コストが大幅に低減できて好ましい
が、制御ゲインが大きく設定されている場合には、バラ
ツキが増長する為、ソレノイドの個体バラツキを極力小
さく必要があり、製造管理コストが増大する。
ソレノイド側から見ればバラツキが大きくてもそれが許
容されれば製造管理コストが大幅に低減できて好ましい
が、制御ゲインが大きく設定されている場合には、バラ
ツキが増長する為、ソレノイドの個体バラツキを極力小
さく必要があり、製造管理コストが増大する。
例えばロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uが0.1k
g/cm2変化すると、差圧ΔＰは 変化する。
g/cm2変化すると、差圧ΔＰは 変化する。
この場合、高車速域では全スロットル開度域でロック
アップをさせ、低スロットル開度域の中低車速域でスリ
ップロックアップさせるということになると、まず全ス
ロットル開度域でロックアップさせる容量の確保が必要
である。
アップをさせ、低スロットル開度域の中低車速域でスリ
ップロックアップさせるということになると、まず全ス
ロットル開度域でロックアップさせる容量の確保が必要
である。
従って、低スロットル開度域でスリップロックアップ
させる時にはどうしても容量過多となってしまい、ロッ
クアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uがわずか0.1kg/cm2変
化するだけでもスリップ量は数十回転変化してしまう。
させる時にはどうしても容量過多となってしまい、ロッ
クアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uがわずか0.1kg/cm2変
化するだけでもスリップ量は数十回転変化してしまう。
以上により、スリップ量が目標スリップ量になる様に
フィードバック制御を行なっているとはいえスリップロ
ックアップ制御中にスリップ量が安定しないという問題
がある。
フィードバック制御を行なっているとはいえスリップロ
ックアップ制御中にスリップ量が安定しないという問題
がある。
また、オープンコンバータ状態からスリップロックア
ップ状態に移行する時、容量調整許容幅が非常に小さい
為、個体バラツキが大きいと、一旦、ロックアップして
しまい、ロックアップダンパーを振動させて乗心地を悪
化させる。
ップ状態に移行する時、容量調整許容幅が非常に小さい
為、個体バラツキが大きいと、一旦、ロックアップして
しまい、ロックアップダンパーを振動させて乗心地を悪
化させる。
本発明は、上述のような問題に着目してなされたもの
で、流体伝動装置に適用されるロックアップクラッチの
油圧制御装置において、ロックアップアプライ圧が急変
した場合にクラッチ締結力となるロックアップアプライ
圧とロックアップリリース圧との差圧を応答性良く目標
値に制御させると共に、ソレノイドの個体バラツキを許
容しながらスリップ量の安定と容量調整許容幅の拡大を
図ることを課題とする。
で、流体伝動装置に適用されるロックアップクラッチの
油圧制御装置において、ロックアップアプライ圧が急変
した場合にクラッチ締結力となるロックアップアプライ
圧とロックアップリリース圧との差圧を応答性良く目標
値に制御させると共に、ソレノイドの個体バラツキを許
容しながらスリップ量の安定と容量調整許容幅の拡大を
図ることを課題とする。
（課題を解決するための手段） 上記課題を解決するために本発明のロックアップクラ
ッチの油圧制御装置では、ロックアップコントロールバ
ルブのロックアップアプライ圧受圧部とロックアップリ
リース圧受圧部とロックアップソレノイド圧受圧部の面
積を同じかほぼ等しくする手段とした。
ッチの油圧制御装置では、ロックアップコントロールバ
ルブのロックアップアプライ圧受圧部とロックアップリ
リース圧受圧部とロックアップソレノイド圧受圧部の面
積を同じかほぼ等しくする手段とした。
即ち、駆動源により駆動される入力要素と、作動油を
介して駆動される出力要素と、前記入出力要素を直結可
能なロックアップクラッチとを有する流体伝動装置と、
前記ロックアップクラッチを挟んで形成されるロックア
ップアプライ圧室とロックアップリリース圧室に接続さ
れ、そのバルブスプールにはロックアップリリース圧受
圧部とロックアップアプライ圧受圧部とロックアップソ
レノイド圧受圧部を有し、これらの受圧面積を同じかも
しくはほぼ等しくするとともに前記ロックアップアプラ
イ圧受圧部に作用する力と前記ロックアップリリース圧
受圧部に作用する力は対向しており、前記ロックアップ
ソレノイド圧受圧部に作用する力はどちらか一方向に向
け当て設定されているロックアップコントロールバルブ
と、前記ロックアップソレノイド圧受圧部に供給するロ
ックアップソレノイド圧を作り出すロックアップソレノ
イドバルブと、を備えている事を特徴とする。
介して駆動される出力要素と、前記入出力要素を直結可
能なロックアップクラッチとを有する流体伝動装置と、
前記ロックアップクラッチを挟んで形成されるロックア
ップアプライ圧室とロックアップリリース圧室に接続さ
れ、そのバルブスプールにはロックアップリリース圧受
圧部とロックアップアプライ圧受圧部とロックアップソ
レノイド圧受圧部を有し、これらの受圧面積を同じかも
しくはほぼ等しくするとともに前記ロックアップアプラ
イ圧受圧部に作用する力と前記ロックアップリリース圧
受圧部に作用する力は対向しており、前記ロックアップ
ソレノイド圧受圧部に作用する力はどちらか一方向に向
け当て設定されているロックアップコントロールバルブ
と、前記ロックアップソレノイド圧受圧部に供給するロ
ックアップソレノイド圧を作り出すロックアップソレノ
イドバルブと、を備えている事を特徴とする。
（作 用） ロックアップコントロールバルブのバルブスプールに
は対向関係で形成されるロックアップリリース圧受圧部
とロックアップアプライ圧受圧部を有し、両受圧部の面
積を同じかもしくはほぼ等しくした為、バルブスプール
に作用する力関係において、ロックアップアプライ圧と
ロックアップリリース圧との差圧が、ロックアップアプ
ライ圧を変数因子に含まないほぼロックアップソレノイ
ド圧のみを変数因子とする関数であらわされる。
は対向関係で形成されるロックアップリリース圧受圧部
とロックアップアプライ圧受圧部を有し、両受圧部の面
積を同じかもしくはほぼ等しくした為、バルブスプール
に作用する力関係において、ロックアップアプライ圧と
ロックアップリリース圧との差圧が、ロックアップアプ
ライ圧を変数因子に含まないほぼロックアップソレノイ
ド圧のみを変数因子とする関数であらわされる。
従って、スリップロックアップ制御中にアクセル操作
等によりロックアップアプライ圧が急変してもロックア
ップソレノイドバルブに外部から指令を与えてロックア
ップソレノイド圧のみを制御する、つまり、一元的制御
を行なうことにより、クラッチ締結力となるロックアッ
プアプライ圧とロックアップリリース圧との差圧を応答
性良く目標値に制御させることができる。
等によりロックアップアプライ圧が急変してもロックア
ップソレノイドバルブに外部から指令を与えてロックア
ップソレノイド圧のみを制御する、つまり、一元的制御
を行なうことにより、クラッチ締結力となるロックアッ
プアプライ圧とロックアップリリース圧との差圧を応答
性良く目標値に制御させることができる。
また、ロックアップコントロールバルブのバルブスプ
ールにはロックアップソレノイド圧受圧部を有し、この
受圧面積はロックアップリリース圧受圧部及びロックア
ップアプライ圧受圧部の受圧面積と同じかもしくはほぼ
等しくしている為、ロックアップソレノイド圧を制御し
て目標とする差圧を作り出す時、その制御ゲイン（係
数）が小さ過ぎることも大き過ぎることもない最適な値
となり、ロックアップソレノイド圧の変化に応じた差圧
変化となる。
ールにはロックアップソレノイド圧受圧部を有し、この
受圧面積はロックアップリリース圧受圧部及びロックア
ップアプライ圧受圧部の受圧面積と同じかもしくはほぼ
等しくしている為、ロックアップソレノイド圧を制御し
て目標とする差圧を作り出す時、その制御ゲイン（係
数）が小さ過ぎることも大き過ぎることもない最適な値
となり、ロックアップソレノイド圧の変化に応じた差圧
変化となる。
従って、量産時のソレノイドの個体バラツキを製造管
理により小さくすることなく、ロックアップコントロー
ルバルブにより個体バラツキを許容することができる。
理により小さくすることなく、ロックアップコントロー
ルバルブにより個体バラツキを許容することができる。
また、完全ロックアップとスリップロックアップの両
方を確保する為に容量過多となってしまうにもかかわら
ず、スリップロックアップ制御中にスリップ量を安定さ
せることができるし、さらに、容量調整許容幅が大きく
なる為、オープンコンバータ状態からスリップロックア
ップ状態に移行する時に一時的ロックアップが防止され
る。
方を確保する為に容量過多となってしまうにもかかわら
ず、スリップロックアップ制御中にスリップ量を安定さ
せることができるし、さらに、容量調整許容幅が大きく
なる為、オープンコンバータ状態からスリップロックア
ップ状態に移行する時に一時的ロックアップが防止され
る。
（実施例） 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
まず、構成を説明する。
第１図は実施例のロックアップクラッチの油圧制御装
置を示し、トルクコンバータ１（流体伝動装置の一例）
は、図外のエンジン（駆動源）により駆動されるポンプ
インペラ２（入力要素）と、作動油を介して駆動される
タービンランナ３（出力要素）と、ワンウェイクラッチ
４を介してケースに固定されるステータ５と、前記ポン
プインペラ２とタービンランナ３を直結可能なロックア
ップクラッチ６とが設けられている。
置を示し、トルクコンバータ１（流体伝動装置の一例）
は、図外のエンジン（駆動源）により駆動されるポンプ
インペラ２（入力要素）と、作動油を介して駆動される
タービンランナ３（出力要素）と、ワンウェイクラッチ
４を介してケースに固定されるステータ５と、前記ポン
プインペラ２とタービンランナ３を直結可能なロックア
ップクラッチ６とが設けられている。
尚、前記タービンランナ３とロックアップクラッチ６
との間には、ロックアップ時の過大なトルク変動を抑え
るためにトーシヨンスプリングを用いたクラッチダンパ
ー７が設けられている。
との間には、ロックアップ時の過大なトルク変動を抑え
るためにトーシヨンスプリングを用いたクラッチダンパ
ー７が設けられている。
前記ロックアップクラッチ６の油圧制御装置は、ロッ
クアップクラッチ６を挟んで形成されるトルクコンバー
タアプライ圧室８（締結圧室）とトルクコンバータリリ
ース圧室９（解放圧室）に接続されるトルクコンバータ
アプライ圧油路10及びトルクコンバータリリース圧油路
11と、これらのトルクコンバータアプライ圧ＰT/Aとト
ルクコンバータリリース圧ＰT/Rを作り出すロックアッ
プコントロールバルブ12と、トルクコンバータアプライ
圧ＰT/Aの基圧となるトルクコンバータ圧PTが過大にな
るのを防止するトルクコンバータリリーフバルブ13と、
パイロット圧PPを基圧として前記ロックアップコントロ
ールバルブ12を作動させるロックアップソレノイド圧Ｐ
SOL・L/Uを外部からのデューティ指令に基づいて作り出
すロックアップソレノイドバルブ14と、オープンコンバ
ータ状態及びスリップロックアップ状態の時にはロック
アップコントロールバルブ12にパイロット圧PPを印加
し、完全ロックアップ状態の時にはロックアップコント
ロールバルブ12にライン圧PLを印加するロックアップ切
換バルブ15等により構成される。
クアップクラッチ６を挟んで形成されるトルクコンバー
タアプライ圧室８（締結圧室）とトルクコンバータリリ
ース圧室９（解放圧室）に接続されるトルクコンバータ
アプライ圧油路10及びトルクコンバータリリース圧油路
11と、これらのトルクコンバータアプライ圧ＰT/Aとト
ルクコンバータリリース圧ＰT/Rを作り出すロックアッ
プコントロールバルブ12と、トルクコンバータアプライ
圧ＰT/Aの基圧となるトルクコンバータ圧PTが過大にな
るのを防止するトルクコンバータリリーフバルブ13と、
パイロット圧PPを基圧として前記ロックアップコントロ
ールバルブ12を作動させるロックアップソレノイド圧Ｐ
SOL・L/Uを外部からのデューティ指令に基づいて作り出
すロックアップソレノイドバルブ14と、オープンコンバ
ータ状態及びスリップロックアップ状態の時にはロック
アップコントロールバルブ12にパイロット圧PPを印加
し、完全ロックアップ状態の時にはロックアップコント
ロールバルブ12にライン圧PLを印加するロックアップ切
換バルブ15等により構成される。
前記ロックアップコントロールバルブ12は、ロックア
ップ解放，スリップロックアップ，完全ロックアップを
行なう油圧制御バルブで、バルブ穴12a内にスプール12b
とスプリング12cを有し、バルブ穴12aには、ポート12d,
12e,12f,12g,12h,12i,12j,12kが形成されている。
ップ解放，スリップロックアップ，完全ロックアップを
行なう油圧制御バルブで、バルブ穴12a内にスプール12b
とスプリング12cを有し、バルブ穴12aには、ポート12d,
12e,12f,12g,12h,12i,12j,12kが形成されている。
そして、前記スプール12bには、ロックアップソレノ
イド圧ＰSOL・L/Uが付与される受圧部と、トルクコンバ
ータアプライ圧ＰT/Aが付与される受圧部と、パイロッ
ト圧PPまたはライン圧PLが付与される受圧部と、トルク
コンバータリリース圧ＰT/Rが付与される受圧部を有す
ると共に、第５図に示すように、各受圧面積A1,A2,A3,A
4のうち、ロックアップソレノイド圧受圧面積A1と、ト
ルクコンバータアプライ圧受圧面積A2と、トルクコンバ
ータリリース圧受圧面積A4とはほぼ同面積に設定してい
る。
イド圧ＰSOL・L/Uが付与される受圧部と、トルクコンバ
ータアプライ圧ＰT/Aが付与される受圧部と、パイロッ
ト圧PPまたはライン圧PLが付与される受圧部と、トルク
コンバータリリース圧ＰT/Rが付与される受圧部を有す
ると共に、第５図に示すように、各受圧面積A1,A2,A3,A
4のうち、ロックアップソレノイド圧受圧面積A1と、ト
ルクコンバータアプライ圧受圧面積A2と、トルクコンバ
ータリリース圧受圧面積A4とはほぼ同面積に設定してい
る。
尚、ポート12dはロックアップソレノイド圧油路18に
連通していてロックアップソレノイドバルブ14の作動に
よりロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uが供給され
る。
連通していてロックアップソレノイドバルブ14の作動に
よりロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uが供給され
る。
また、ポート12eはドレーンポートであり、ポート12
f,12kはリリース圧油路11に連通するポートであり、ポ
ート12gはトルクコンバータ圧油路16に連通するポート
であり、ポート12hはアプライ圧油路10に連通するポー
トであり、ポート12iは前記ポート12g,12hと共にオイル
クーラ17に連通するポートであり、ポート12jはロッア
ップ切換油路19に連通しパイロット圧PPまたはライン圧
PLが供給されるポートである。
f,12kはリリース圧油路11に連通するポートであり、ポ
ート12gはトルクコンバータ圧油路16に連通するポート
であり、ポート12hはアプライ圧油路10に連通するポー
トであり、ポート12iは前記ポート12g,12hと共にオイル
クーラ17に連通するポートであり、ポート12jはロッア
ップ切換油路19に連通しパイロット圧PPまたはライン圧
PLが供給されるポートである。
前記トルクコンバータリリーフバルブ13は、トルクコ
ンバータ圧PTが過大になるのを防止するバルブで、バル
ブ穴13aには、油孔付きのスプール13bとスプリング13c
が設けられ、図外のプレッシャレギュレータバルブから
のトルクコンバータ圧PTが高圧の時にはドレーンにより
上限圧を規定する。
ンバータ圧PTが過大になるのを防止するバルブで、バル
ブ穴13aには、油孔付きのスプール13bとスプリング13c
が設けられ、図外のプレッシャレギュレータバルブから
のトルクコンバータ圧PTが高圧の時にはドレーンにより
上限圧を規定する。
前記ロックアップソレノイドバルブ14は、ソレノイド
OFF時に閉じてポート12dにパイロット圧PPを供給し、ソ
レノイドON時に開いてパイロット圧PPをドレーンし、ロ
ックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uを作り出すバルブで
ある。
OFF時に閉じてポート12dにパイロット圧PPを供給し、ソ
レノイドON時に開いてパイロット圧PPをドレーンし、ロ
ックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uを作り出すバルブで
ある。
前記ロックアップ切換バルブ15は、ロックアップソレ
ノイド圧ＰSOL・L/Uが例えば0.5kg/cm2を切換圧とし
て、オープンコンバータ状態及びスリップロックアップ
状態（パイロット圧PPの印加）と、完全ロックアップ状
態（ライン圧PLの印加）とを切換えるようにスプリング
やスプールを設計したバルブで、バルブ穴15a内にスプ
ール15bとスプリング15cを有し、バルブ穴15aには、ポ
ート15d,15e,15f,15g,15hが形成されている。
ノイド圧ＰSOL・L/Uが例えば0.5kg/cm2を切換圧とし
て、オープンコンバータ状態及びスリップロックアップ
状態（パイロット圧PPの印加）と、完全ロックアップ状
態（ライン圧PLの印加）とを切換えるようにスプリング
やスプールを設計したバルブで、バルブ穴15a内にスプ
ール15bとスプリング15cを有し、バルブ穴15aには、ポ
ート15d,15e,15f,15g,15hが形成されている。
尚、ポート15dはロックアップソレノイド圧油路18に
連通し、ポート15eはパイロット圧油路25に連通し、ポ
ート15fはロックアップ切換油路19に連通し、ポート15g
はライン圧油路26に連通し、ポート15hはドレーンポー
トである。
連通し、ポート15eはパイロット圧油路25に連通し、ポ
ート15fはロックアップ切換油路19に連通し、ポート15g
はライン圧油路26に連通し、ポート15hはドレーンポー
トである。
前記ロックアップソレノイドバルブ14に設けられるロ
ックアップデューティソレノイド20をアクチュエータと
して、該ソレノイド20に指令を出すATコントロールユニ
ット21や各種の入力情報を提供するセンサ類によりロッ
クアップ電子制御装置が構成されている。
ックアップデューティソレノイド20をアクチュエータと
して、該ソレノイド20に指令を出すATコントロールユニ
ット21や各種の入力情報を提供するセンサ類によりロッ
クアップ電子制御装置が構成されている。
前記センサ類としては、エンジン回転数NEを検出する
エンジン回転数センサ22、トランスミッション出力軸回
転数（＝車速）NOを検出するAT出力軸回転数センサ23、
スロットル開度THを検出するスロットル開度センサ24等
が設けられている。
エンジン回転数センサ22、トランスミッション出力軸回
転数（＝車速）NOを検出するAT出力軸回転数センサ23、
スロットル開度THを検出するスロットル開度センサ24等
が設けられている。
前記ATコントロールユニット21には、所定の変速点特
性に従って図外のシフトソレノイドに指令を出力する変
速制御プログラムや所定のライン圧特性に従って図外の
ライン圧デューティソレノイドに指令を出力するライン
圧制御プログラム等と共に、例えば、第４図に示すよう
な所定のロックアップスケジュールに従ってロックアッ
プデューティソレノイド20に指令を出力することでロッ
クアップ制御を行なうロックアップ制御プログラムが組
込まれている。
性に従って図外のシフトソレノイドに指令を出力する変
速制御プログラムや所定のライン圧特性に従って図外の
ライン圧デューティソレノイドに指令を出力するライン
圧制御プログラム等と共に、例えば、第４図に示すよう
な所定のロックアップスケジュールに従ってロックアッ
プデューティソレノイド20に指令を出力することでロッ
クアップ制御を行なうロックアップ制御プログラムが組
込まれている。
次に、作用を説明する。
第２図は第４図のロックアップスケジュールに従って
行なわれるロックアップ制御の流れを示すメインルーチ
ンのフローチャートであり、第３図はトルクコンバータ
状態から完全ロックアップ状態に移行する時に過渡的に
行なわれるスリップロックアップ制御の流れを示すサブ
ルーチンのフローチャートである。
行なわれるロックアップ制御の流れを示すメインルーチ
ンのフローチャートであり、第３図はトルクコンバータ
状態から完全ロックアップ状態に移行する時に過渡的に
行なわれるスリップロックアップ制御の流れを示すサブ
ルーチンのフローチャートである。
まず、第２図のフローチャートによりロックアップ制
御作動の流れを説明する。
御作動の流れを説明する。
ステップ31では、スロットル開度THと車速Ｖ（＝トラ
ンスミッション出力軸回転数NO）とが読み込まれる。
ンスミッション出力軸回転数NO）とが読み込まれる。
ステップ32では、第４図のロックアップスケジュール
により、現在の車両状態がトルクコンバータ領域である
かどうかが判断される。
により、現在の車両状態がトルクコンバータ領域である
かどうかが判断される。
そして、トルクコンバータ領域である場合には、ステ
ップ33へ進み、また、トルクコンバータ領域でない場合
にはステップ34へ進む。
ップ33へ進み、また、トルクコンバータ領域でない場合
にはステップ34へ進む。
ステップ33では、デューティ比０％、即ち、OFF信号
がロックアップソレノイド20に出力され、ロックアップ
クラッチ６の解放状態が保たれる。
がロックアップソレノイド20に出力され、ロックアップ
クラッチ６の解放状態が保たれる。
ステップ34では、スロットル開度THと車速Ｖと第４図
のロックアップスケジュールにより、現在の車両状態が
ロックアップ領域であるかどうかが判断される。
のロックアップスケジュールにより、現在の車両状態が
ロックアップ領域であるかどうかが判断される。
そして、現在の車両状態がロックアップ領域である場
合にはステップ35へ進み、また、現在の車両状態がスリ
ップロックアップ領域である場合にはステップ36へ進
む。
合にはステップ35へ進み、また、現在の車両状態がスリ
ップロックアップ領域である場合にはステップ36へ進
む。
ステップ35では、デューティ比100％、即ち、ON信号
がロックアップソレノイド20に出力され、ロックアップ
クラッチ６の完全締結状態が保たれる。
がロックアップソレノイド20に出力され、ロックアップ
クラッチ６の完全締結状態が保たれる。
ステップ36では、第３図に示すように、スリップ量を
監視しながらのデューティ比可変制御によりスリップロ
ックアップ制御が行なわれる。
監視しながらのデューティ比可変制御によりスリップロ
ックアップ制御が行なわれる。
次に、上記ステップ36が選択された場合のスリップロ
ックアップ制御作動の流れを第３図のフローチャートに
より説明する。
ックアップ制御作動の流れを第３図のフローチャートに
より説明する。
ステップ40では、エンジン回転数NEとスロットル開度
THとトランスミッション出力軸回転数NOが読み込まれ
る。
THとトランスミッション出力軸回転数NOが読み込まれ
る。
ステップ41では、スリップ量ΔＮが下記の演算式によ
り演算される。
り演算される。
ΔＮ＝NE−NT ＝NE−NO・Ｇ 但し、NT;タービン回転数、G:ギヤ比。
ステップ42以降では、スリップ量ΔＮが目標スリップ
量ΔNOに一致するようにデューティ比を増減または保持
するフィードバック指令が出力される。
量ΔNOに一致するようにデューティ比を増減または保持
するフィードバック指令が出力される。
即ち、ΔＮ≦ΔNO±αの時にはステップ43へ進みデュ
ーティ比を保持し、ステップ44でΔＮ＞ΔNO＋αの時に
はステップ45へ進みデューティ比を増加し、ΔＮ＜ΔNO
−αの時にはステップ46へ進みデューティ比を減少し、
スリップ量ΔＮを目標スリップ量ΔNOに一致させるスリ
ップロックアップ制御が行なわれる。
ーティ比を保持し、ステップ44でΔＮ＞ΔNO＋αの時に
はステップ45へ進みデューティ比を増加し、ΔＮ＜ΔNO
−αの時にはステップ46へ進みデューティ比を減少し、
スリップ量ΔＮを目標スリップ量ΔNOに一致させるスリ
ップロックアップ制御が行なわれる。
次に、ロックアップコントロールバルブ12での差圧制
御について説明する。
御について説明する。
（イ）完全ロックアップ時 まず、第５図により完全ロックアップ時におけるロッ
クアップコントロールバルブ12の釣り合いを考えると、
トルクコンバータリリス圧ＰT/Rは零であり、ロックア
ップ切換バルブ15のスプール15bが第１図に示す位置に
切換られる為、受圧面積A3の部分にはライン圧PLが付与
され、バルブ釣合式は、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＜A3・PL …（２） となるり、完全ロックアップ時の締結容量が確保され
る。
クアップコントロールバルブ12の釣り合いを考えると、
トルクコンバータリリス圧ＰT/Rは零であり、ロックア
ップ切換バルブ15のスプール15bが第１図に示す位置に
切換られる為、受圧面積A3の部分にはライン圧PLが付与
され、バルブ釣合式は、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＜A3・PL …（２） となるり、完全ロックアップ時の締結容量が確保され
る。
尚、受圧面積A3の部分にパイロット圧PPを付与するよ
うにした場合には、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＞A3・PP となり、バルブスプール12bを図面左方向に押し切るこ
とができず、バルブ釣り合いが成立しない。
うにした場合には、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＞A3・PP となり、バルブスプール12bを図面左方向に押し切るこ
とができず、バルブ釣り合いが成立しない。
即ち、第６図に示すように、完全ロックアップ時に差
圧ΔＰが突出する特性を示し、これにより差圧ΔＰの制
御によるスリップロックアップ制御を確保しながら、完
全ロックアップ時に十分な締結容量を確保することがで
きる。
圧ΔＰが突出する特性を示し、これにより差圧ΔＰの制
御によるスリップロックアップ制御を確保しながら、完
全ロックアップ時に十分な締結容量を確保することがで
きる。
（ロ）スリップロックアップ時 第５図によりスリップロックアップ時におけるロック
アップコントロールバルブ12の釣り合いを考えると、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＝A3・PP＋A4PT/R …（３） 従って、差圧ΔＰは、 となる。
アップコントロールバルブ12の釣り合いを考えると、 A1・ＰSOL・L/U＋A2・ＰT/A＋FS＝A3・PP＋A4PT/R …（３） 従って、差圧ΔＰは、 となる。
ところで、PPは一定圧であり、FSは一定のスプリング
力であるので、 さらに、本請求の内容であるA1＝A2＝A4の条件を代入
すると、 ΔＰ＝ＰSOL・L/U＋Ｃ …（４） となる。
力であるので、 さらに、本請求の内容であるA1＝A2＝A4の条件を代入
すると、 ΔＰ＝ＰSOL・L/U＋Ｃ …（４） となる。
従って、差圧ΔＰは、ロックアップソレノイド圧Ｐ
SOL・L/Uのみを変数因子とする関数、つまり、ΔＰ＝ｆ
（ＰSOL・L/U）となる。
SOL・L/Uのみを変数因子とする関数、つまり、ΔＰ＝ｆ
（ＰSOL・L/U）となる。
この為、スリップロックアップ制御中にアクセル操作
すると、トルクコンバータアプライ圧ＰT/A（ライン圧P
Lに比例する）が変化することに伴なって差圧ΔＰも変
化するが、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uのみに
より一元的に制御することで、クラッチ締結力となる差
圧ΔＰを応答良く目標値に制御させることができる。
すると、トルクコンバータアプライ圧ＰT/A（ライン圧P
Lに比例する）が変化することに伴なって差圧ΔＰも変
化するが、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uのみに
より一元的に制御することで、クラッチ締結力となる差
圧ΔＰを応答良く目標値に制御させることができる。
また、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uの係数は
１の最適と言える値となる。つまり、ソレノイドの個体
バラツキによる影響を小さくする点からは、小さい値で
ある程良いが、余り小さ過ぎると差圧ΔＰができなくな
ってしまう。
１の最適と言える値となる。つまり、ソレノイドの個体
バラツキによる影響を小さくする点からは、小さい値で
ある程良いが、余り小さ過ぎると差圧ΔＰができなくな
ってしまう。
というのも、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uは
一定圧を基圧として適量ドレーンさせることにより作り
出しているからである。
一定圧を基圧として適量ドレーンさせることにより作り
出しているからである。
この為、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uの油圧
変化量に対するスリップ量の変化を小さく、即ち、スリ
ップロックアップ制御ゲインを小さく抑えることができ
る。
変化量に対するスリップ量の変化を小さく、即ち、スリ
ップロックアップ制御ゲインを小さく抑えることができ
る。
この結果、下記に列挙する優れた効果が得られた。
スリップロックアップ状態で変速させても、ライン
圧PLの変動に伴なう差圧ΔＰの変動は全くないので、ロ
ックアップダンパーの振動発生を招く変速時のロックア
ップが防止され、運転性が向上した。
圧PLの変動に伴なう差圧ΔＰの変動は全くないので、ロ
ックアップダンパーの振動発生を招く変速時のロックア
ップが防止され、運転性が向上した。
スリップロックアップ状態でアクセルをONOFFさ
せた場合、エンジン回転数NEとタービン回転数NTとの監
視によるフィードバック制御が応答良く行なわれ、スリ
ップ量ΔＮが目標スリップ量ΔNOに早期に収束し、運転
性が向上した。
せた場合、エンジン回転数NEとタービン回転数NTとの監
視によるフィードバック制御が応答良く行なわれ、スリ
ップ量ΔＮが目標スリップ量ΔNOに早期に収束し、運転
性が向上した。
A/Tオイルポンプの吐出能力が低い低エンジン回転
域でスリップロックアップが開始される場合、短時間で
のトルクコンバータアプライ圧ＰT/Aの変動によりスリ
ップ量ΔＮが大小を繰り返すハンチングが防止され、乗
心地が向上した。
域でスリップロックアップが開始される場合、短時間で
のトルクコンバータアプライ圧ＰT/Aの変動によりスリ
ップ量ΔＮが大小を繰り返すハンチングが防止され、乗
心地が向上した。
ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uは量産時のソ
レノイドの個体バラツキが、ロックアップコントロール
バルブ12により許容され、製造管理コストを大幅に低減
できた。例えば、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/U
の係数を３とした場合には、実施例の場合（係数１）に
比べ量産バラツキを1/3にしないことには同等とななら
ない。
レノイドの個体バラツキが、ロックアップコントロール
バルブ12により許容され、製造管理コストを大幅に低減
できた。例えば、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/U
の係数を３とした場合には、実施例の場合（係数１）に
比べ量産バラツキを1/3にしないことには同等とななら
ない。
全スロットル開度域でロックアップさせる容量の確
保をしながら、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uの
変化に対するスリップ量の回転変化が小さく抑えられ、
容量調整許容幅が拡大する。
保をしながら、ロックアップソレノイド圧ＰSOL・L/Uの
変化に対するスリップ量の回転変化が小さく抑えられ、
容量調整許容幅が拡大する。
この結果、スリップロックアップ制御中におけるスリ
ップ量が安定すると共に、オープンコンバータ状態から
スリップロックアップ状態に移行する時、途中でロック
アップしてしまうようなことが解消された。
ップ量が安定すると共に、オープンコンバータ状態から
スリップロックアップ状態に移行する時、途中でロック
アップしてしまうようなことが解消された。
以上、実施例を図面に基づいて説明してきたが、具体
的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明
の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっても
本発明に含まれる。
的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明
の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっても
本発明に含まれる。
例えば、第７図に示すようにロックアップ切換バルブ
15を、完全ロックアップ切換バルブ15Aとスリップロッ
クアップ切換バルブ15Bとに分割し、ロックアップコン
トロールバルブ12もポート12jに代えてポート12l,12mを
持つと共にドレーンポート12nを追加したロックアップ
コントロールバルブ12′としても良い。この場合、オー
プンコンバータ状態では、切換油路19A,19Bに共にパイ
ロット圧PPが印加されず、スリップロックアップ状態で
は、切換油路19Aのみにパイロット圧PPが印加され、完
全ロックアップ状態では切換油路19A,19Bに共にパイロ
ット圧PPが印加されるというように、３つの態様によっ
てパイロット圧PPの印加受圧面積が変更される。
15を、完全ロックアップ切換バルブ15Aとスリップロッ
クアップ切換バルブ15Bとに分割し、ロックアップコン
トロールバルブ12もポート12jに代えてポート12l,12mを
持つと共にドレーンポート12nを追加したロックアップ
コントロールバルブ12′としても良い。この場合、オー
プンコンバータ状態では、切換油路19A,19Bに共にパイ
ロット圧PPが印加されず、スリップロックアップ状態で
は、切換油路19Aのみにパイロット圧PPが印加され、完
全ロックアップ状態では切換油路19A,19Bに共にパイロ
ット圧PPが印加されるというように、３つの態様によっ
てパイロット圧PPの印加受圧面積が変更される。
（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明にあっては、流体伝
動装置に適用されるロックアップクラッチの油圧制御装
置において、ロックアップコントロールバルブのロック
アップアプライ圧受圧部とロックアップリリース圧受圧
部とロックアップソレノイド圧受圧部の面積を同じかほ
ぼ等しくするとともに前記ロックアップアプライ圧受圧
部に作用する力と前記ロックアップリリース圧受圧部に
作用する力は対向しており、前記ロックアップソレノイ
ド圧受圧部に作用する力はどちらか一方向に向け当て設
定されている手段とした為、ロックアップアプライ圧が
急変した場合にクラッチ締結力となるロックアップアプ
ライ圧とロックアップリリース圧との差圧を応答性良く
目標値に制御させると共に、ソレノイドの個体バラツキ
を許容しながらスリップ量の安定と容量調整許容幅の拡
大を図ることが出来るという効果が得られる。
動装置に適用されるロックアップクラッチの油圧制御装
置において、ロックアップコントロールバルブのロック
アップアプライ圧受圧部とロックアップリリース圧受圧
部とロックアップソレノイド圧受圧部の面積を同じかほ
ぼ等しくするとともに前記ロックアップアプライ圧受圧
部に作用する力と前記ロックアップリリース圧受圧部に
作用する力は対向しており、前記ロックアップソレノイ
ド圧受圧部に作用する力はどちらか一方向に向け当て設
定されている手段とした為、ロックアップアプライ圧が
急変した場合にクラッチ締結力となるロックアップアプ
ライ圧とロックアップリリース圧との差圧を応答性良く
目標値に制御させると共に、ソレノイドの個体バラツキ
を許容しながらスリップ量の安定と容量調整許容幅の拡
大を図ることが出来るという効果が得られる。
第１図は本発明実施例のロックアップクラッチの油圧制
御装置を示す全体図、第２図はロックアップ制御作動の
メインルーチンを示すフローチャート図、第３図はスリ
ップロックアップ制御作動のサブルーチンを示すフロー
チャート図、第４図は実施例装置でのロックアップスケ
ジュールの一例を示す図、第５図は実施例装置でのロッ
クアップコントロールバルブへの力の作用関係を示す概
略説明図、第６図はロックアップソレノイド圧に対する
差圧特性図、第７図はロックアップクラッチの油圧制御
装置の他の実施例を示す全体図、第８図は従来のロック
アップコントロールバルブへの力の作用関係を示す概略
説明図である。 １……トルクコンバータ（流体伝動装置） ２……ポンプインペラ（入力要素） ３……タービンランナ（出力要素） ６……ロックアップクラッチ ８……トルクコンバータアプライ圧室 ９……トルクコンバータリリース圧室 12……ロックアップコントロールバルブ 12b……バルブスプール 14……ロックアップソレノイドバルブ 21……ATコントロールユニット
御装置を示す全体図、第２図はロックアップ制御作動の
メインルーチンを示すフローチャート図、第３図はスリ
ップロックアップ制御作動のサブルーチンを示すフロー
チャート図、第４図は実施例装置でのロックアップスケ
ジュールの一例を示す図、第５図は実施例装置でのロッ
クアップコントロールバルブへの力の作用関係を示す概
略説明図、第６図はロックアップソレノイド圧に対する
差圧特性図、第７図はロックアップクラッチの油圧制御
装置の他の実施例を示す全体図、第８図は従来のロック
アップコントロールバルブへの力の作用関係を示す概略
説明図である。 １……トルクコンバータ（流体伝動装置） ２……ポンプインペラ（入力要素） ３……タービンランナ（出力要素） ６……ロックアップクラッチ ８……トルクコンバータアプライ圧室 ９……トルクコンバータリリース圧室 12……ロックアップコントロールバルブ 12b……バルブスプール 14……ロックアップソレノイドバルブ 21……ATコントロールユニット
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−33254（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−233559（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−168956（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−151457（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−33253（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−123930（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−90655（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−123929（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16H 61/14
Claims (1)
- 【請求項１】駆動源により駆動される入力要素と、作動
油を介して駆動される出力要素と、前記入出力要素を直
結可能なロックアップクラッチとを有する流体伝動装置
と、 前記ロックアップクラッチを挟んで形成されるロックア
ップアプライ圧室とロックアップリリース圧室に接続さ
れ、そのバルブスプールにはロックアップリリース圧受
圧部とロックアップアプライ圧受圧部とロックアップソ
レノイド圧受圧部を有し、これらの受圧面積を同じかも
しくはほぼ等しくするとともに前記ロックアップアプラ
イ圧受圧部に作用する力と前記ロックアップリリース圧
受圧部に作用する力は対向しており、前記ロックアップ
ソレノイド圧受圧部に作用する力はどちらか一方向に向
けて設定されているロックアップコントロールバルブ
と、 前記ロックアップソレノイド圧受圧部に供給するロック
アップソレノイド圧を作り出すロックアップソレノイド
バルブと、 を備えている事を特徴とするロックアップクラッチの油
圧制御装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1233997A JP2804799B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | ロックアップクラッチの油圧制御装置 |
| US07/578,198 US5082095A (en) | 1989-09-08 | 1990-09-06 | Lock-up clutch pressure control device |
| DE69015069T DE69015069T2 (de) | 1989-09-08 | 1990-09-07 | Hydraulisches Steuerungssystem für eine Überbrückungskupplung. |
| KR1019900014124A KR940001731B1 (ko) | 1989-09-08 | 1990-09-07 | 로크-업 클러치 압력 제어 장치 |
| EP90117298A EP0417666B1 (en) | 1989-09-08 | 1990-09-07 | Lock-up clutch pressure control device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1233997A JP2804799B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | ロックアップクラッチの油圧制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0396758A JPH0396758A (ja) | 1991-04-22 |
| JP2804799B2 true JP2804799B2 (ja) | 1998-09-30 |
Family
ID=16963935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1233997A Expired - Fee Related JP2804799B2 (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | ロックアップクラッチの油圧制御装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5082095A (ja) |
| EP (1) | EP0417666B1 (ja) |
| JP (1) | JP2804799B2 (ja) |
| KR (1) | KR940001731B1 (ja) |
| DE (1) | DE69015069T2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| US5219055A (en) * | 1989-09-08 | 1993-06-15 | Jatco Corporation | Lock-up clutch pressure control device |
| US5701982A (en) * | 1994-07-11 | 1997-12-30 | Nippondenso Co., Ltd. | Lockup control system for automatic transmission |
| JPH09119518A (ja) * | 1995-10-26 | 1997-05-06 | Jatco Corp | ロックアップ装置 |
| FR2774737B1 (fr) * | 1998-02-12 | 2000-03-17 | Renault | Procede et dispositif de pilotage d'un embrayage de pontage de convertisseur |
| JP4238916B2 (ja) * | 2007-01-12 | 2009-03-18 | トヨタ自動車株式会社 | ロックアップクラッチの油圧供給装置 |
| JP2011094786A (ja) * | 2009-09-29 | 2011-05-12 | Aisin Aw Co Ltd | 自動変速機の油圧制御装置 |
| WO2020054269A1 (ja) * | 2018-09-10 | 2020-03-19 | ジヤトコ株式会社 | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5733253A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-23 | Mitsubishi Motors Corp | Torque transmitter |
| US4468988A (en) * | 1980-08-04 | 1984-09-04 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Slip control system for a clutch |
| US4725951A (en) * | 1983-12-29 | 1988-02-16 | Nissan Motor Co., Ltd. | Control system for lock-up clutch in torque converter |
| JPS60260761A (ja) * | 1984-06-07 | 1985-12-23 | Toyota Motor Corp | ロツクアツプクラツチ付流体式トルクコンバ−タの油圧制御装置 |
| JPS61206868A (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-13 | Nissan Motor Co Ltd | トルクコンバ−タのスリツプ制御装置 |
| JPS6241466A (ja) * | 1985-08-15 | 1987-02-23 | Nissan Motor Co Ltd | 自動変速機の前進圧制御兼トルクコンバ−タ制御装置 |
| US4880090A (en) * | 1987-06-11 | 1989-11-14 | Aisin-Warner Kabushiki Kaisha | Hydraulic controlling system for lockup clutches |
| JPH0539238Y2 (ja) * | 1988-11-22 | 1993-10-05 |
-
1989
- 1989-09-08 JP JP1233997A patent/JP2804799B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-09-06 US US07/578,198 patent/US5082095A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-07 DE DE69015069T patent/DE69015069T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-07 EP EP90117298A patent/EP0417666B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-07 KR KR1019900014124A patent/KR940001731B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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