JP2686972B2 - 粉末状高ｈｌｂショ糖脂肪酸エステルの製造法 - Google Patents
粉末状高ｈｌｂショ糖脂肪酸エステルの製造法Info
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Description
本発明は、高HLBショ糖脂肪酸エステルの工業的な製
造法に関する。 さらに詳しくは、本発明は、精製用有機溶媒を使用せ
ずに、高純度の粉末状高HLBショ糖脂肪酸エステルを工
業的に取得するための技術に関するものである。
造法に関する。 さらに詳しくは、本発明は、精製用有機溶媒を使用せ
ずに、高純度の粉末状高HLBショ糖脂肪酸エステルを工
業的に取得するための技術に関するものである。
（背景） 現在、界面活性剤として有用なショ糖脂肪酸エステル
（以後《SE》とも略す）は、工業的に、ショ糖とC8〜C
22の高級脂肪酸メチルエステルとを溶媒（ジメチルホル
ムアミドやジメチルスルホキシドなど）中で適当な触媒
下で反応させるか（溶媒法：特公昭35−13102）又は溶
媒を用いずに、水を使ってショ糖を脂肪酸石鹸と共に溶
融混合物とした後、触媒の存在下に高級脂肪酸メチルエ
ステルと反応させること（水媒法：特公昭51−14485
号）により得られている。 しかし、これら二種の合成法のいづれによっても、そ
の反応混合物中には、目的とするSEの他に、未反応の
糖、未反応の脂肪酸メチルエステル、残留触媒、石鹸、
遊離脂肪酸、揮発分等の夾雑物が含まれており、これら
の夾雑物のうち、含量が規定量を越す不純分は、製品と
成る以前に除去されなければならない。特に、上記夾雑
物のうち、前者の溶媒法に伴う残留溶媒（揮発分）の除
去は、近来規制が厳しくなって来ているだけに極めて重
要である。 注）米国FDAの規格によれば、SE中許容される残存ジメ
チルスルホキシドは2ppm以下である（Fed.Regist.,51
（214）,40160−１）。 そこで従来から、粗SEからの残留反応溶媒の除去とい
う目的で多量の有機溶媒（例えばブタノール、トルエ
ン、メチルエチルケトン、酢酸メチル等；特公昭42−11
588、同48−10448等参照）が慣用されてきたが、かかる
溶媒の多用は、SEの工業的な生産に対し以下のような著
しい不利益をもたらす。 爆発、火災の危険性。 上のに備えた電気装置の防爆化。 上のに備えた製造装置の密閉化。 上のに備えた建物全体の耐火構造化。 上の，，による固定費の上昇。 溶媒の損耗による原価の上昇。 製品SE中に残留する残留溶媒による負効果。 従業員の健康上への悪影響、ひいてはその予防のた
めのシフト数の増加に伴う固定費の上昇。 このような事情から、SE精製時における有機溶媒の使
用を不必要化する技術の開発は、当業界における切実な
要望であった。 （従来技術の問題点） そこで、従来から有機溶媒を利用しない精製法が検討
され、例えば代表的なものとして、 （１）酸性水溶液によるSEの沈殿方法（英国特許809,81
5（1959）） （２）一般の中性塩水溶液によるSEの沈澱法（特公昭42
−8850） などが知られている。 しかし方法（１）のように、例えば塩酸水溶液を反応
混合物中に加えると、成る程SEは直ちに沈澱するが、未
反応のショ糖は容易にグルコースと果糖とに分解、転化
し、たとえ本操作を低温（０〜５℃）で行っても分解を
避けることができない。このため未反応糖の回収、再利
用が至難となる。 また、方法（２）のように、食塩は芒硝などの中性塩
の水溶液を反応混合物中に加えてもSEは直ちに沈澱す
る。この場合、未反応糖の分解は起こらないが、SE中の
有用な成分であるモノエステルが水相側に溶解してしま
うため、大きなロスを生じるのみでなく、特に近来需要
の多い、かつ本発明の目的でもある高いHLB値*を持つSE
（以下《高HLB−SE》ともいう）を得たいとき妨げとな
る。 ＊親水性−親油性バランス。略１〜20の範囲の値を採
る。この値が大きい程親水性が強い。さらにより最近の
特開昭51−29417によれば、水と“精製溶媒”（反応溶
媒と区別するために、特にそう呼ぶ）の混合溶液が軽液
層（上層）と重液層（下層）に分相する性質が利用され
る。即ち、一般に重液層（下層）には水が多く含まれて
いるので、親水性の未反応糖、触媒由来の塩などがこの
重液層（下層）に溶解している。一方軽液層（上層）
は、精製溶媒が多く含まれているので、SE、脂肪酸、未
反応脂肪酸メチルエステル等の極性の小さいものは、こ
の軽液層に溶解してくる。 ところが、ジメチルスルホキシドなど反応溶媒は、下
層の重液層にも溶解するが、都合の悪いことに、上層の
軽液層にも溶解するので、この方法だけで反応溶媒を完
全に分離するのは不可能である。従って、微量の反応溶
媒を除去するだけの目的で、非常に多量の精製溶媒が必
要となる。 このように、水による粗SEの精製を工業的に可能なら
しめるためには、溶媒の除去が完全で、しかも糖及び製
品SEのロスを生じない精製方法を開発することが大前提
となるが、かかる方法は未だ開発されていない。 次に、水による精製を工業的に可能とするためなお考
慮すべきことは、水を精製溶媒とすることに附随する含
水SEの乾燥手段である。 即ち、ここに乾燥の対象となる含水SEは、通常、水分
80％以上のものは水溶液状態に、また水分80％未満のも
のはスラリー（泥漿）状をなしているのが普通である。
これらSEの含水物は、一般に40℃近辺から急激に粘度が
上昇し、50℃近辺で最高値となるが、同温度を越えると
急激に粘度が下がるという極めて特異な粘性挙動を呈す
る（上掲書108頁参照）。このほか、単に真空下で加熱
して水分を蒸発させることは、著しい発泡性のため、実
質的に不可能である。そして、もし加熱時の温度が高
く、かつ加熱体との接触時間が長い場合には、SEが分解
を起こし、強度の着色及びカラメル化を引き起すのみで
なく、分解により遊離した脂肪酸により酸価も上昇して
くる（特公昭37−9966参照）。 特に水分蒸発の終期には、SEの持つ軟化点又は融点の
低さという特性（例えば、ショ糖モノステアレートの軟
化点は52℃近辺、ショ糖ジステアレートの融点は110℃
付近）のため、SE自体が残存している水を抱水する傾向
を持ち、このことが脱水を著しく困難としている。加え
て、溶媒と比較して、水の蒸発潜熱が異常に高い（500k
cal/kg・H2O以上）こと、及び蒸発温度の高いこと等も
乾燥を困難ならしめる一因となっている。それ故、例え
ば別形式の乾燥法として、スラリーを加熱して連続的に
真空室へ供給、放出させる所謂フラッシュ式の乾燥機を
用いた場合においても、水の持つ大きな潜熱のため、充
分な脱水、乾燥には種々の困難がつき纏い、たとえこれ
らの困難を克服できたとしても、真空下で脱水、乾燥さ
れた後のSEは、溶融状態にあるため、それを乾燥機より
取出してから融点以下まで冷風等を吹きつけて冷却し、
固化させ、最後に粉砕機で粉砕するという多くの工程を
必要とし、しかも最後の粉砕工程では粉塵爆発の懸念が
附随する。 従って、以上のような乾燥に伴う諸問題点を解決する
ことも、本水媒法精製を実現するための重要なステップ
となる。
（以後《SE》とも略す）は、工業的に、ショ糖とC8〜C
22の高級脂肪酸メチルエステルとを溶媒（ジメチルホル
ムアミドやジメチルスルホキシドなど）中で適当な触媒
下で反応させるか（溶媒法：特公昭35−13102）又は溶
媒を用いずに、水を使ってショ糖を脂肪酸石鹸と共に溶
融混合物とした後、触媒の存在下に高級脂肪酸メチルエ
ステルと反応させること（水媒法：特公昭51−14485
号）により得られている。 しかし、これら二種の合成法のいづれによっても、そ
の反応混合物中には、目的とするSEの他に、未反応の
糖、未反応の脂肪酸メチルエステル、残留触媒、石鹸、
遊離脂肪酸、揮発分等の夾雑物が含まれており、これら
の夾雑物のうち、含量が規定量を越す不純分は、製品と
成る以前に除去されなければならない。特に、上記夾雑
物のうち、前者の溶媒法に伴う残留溶媒（揮発分）の除
去は、近来規制が厳しくなって来ているだけに極めて重
要である。 注）米国FDAの規格によれば、SE中許容される残存ジメ
チルスルホキシドは2ppm以下である（Fed.Regist.,51
（214）,40160−１）。 そこで従来から、粗SEからの残留反応溶媒の除去とい
う目的で多量の有機溶媒（例えばブタノール、トルエ
ン、メチルエチルケトン、酢酸メチル等；特公昭42−11
588、同48−10448等参照）が慣用されてきたが、かかる
溶媒の多用は、SEの工業的な生産に対し以下のような著
しい不利益をもたらす。 爆発、火災の危険性。 上のに備えた電気装置の防爆化。 上のに備えた製造装置の密閉化。 上のに備えた建物全体の耐火構造化。 上の，，による固定費の上昇。 溶媒の損耗による原価の上昇。 製品SE中に残留する残留溶媒による負効果。 従業員の健康上への悪影響、ひいてはその予防のた
めのシフト数の増加に伴う固定費の上昇。 このような事情から、SE精製時における有機溶媒の使
用を不必要化する技術の開発は、当業界における切実な
要望であった。 （従来技術の問題点） そこで、従来から有機溶媒を利用しない精製法が検討
され、例えば代表的なものとして、 （１）酸性水溶液によるSEの沈殿方法（英国特許809,81
5（1959）） （２）一般の中性塩水溶液によるSEの沈澱法（特公昭42
−8850） などが知られている。 しかし方法（１）のように、例えば塩酸水溶液を反応
混合物中に加えると、成る程SEは直ちに沈澱するが、未
反応のショ糖は容易にグルコースと果糖とに分解、転化
し、たとえ本操作を低温（０〜５℃）で行っても分解を
避けることができない。このため未反応糖の回収、再利
用が至難となる。 また、方法（２）のように、食塩は芒硝などの中性塩
の水溶液を反応混合物中に加えてもSEは直ちに沈澱す
る。この場合、未反応糖の分解は起こらないが、SE中の
有用な成分であるモノエステルが水相側に溶解してしま
うため、大きなロスを生じるのみでなく、特に近来需要
の多い、かつ本発明の目的でもある高いHLB値*を持つSE
（以下《高HLB−SE》ともいう）を得たいとき妨げとな
る。 ＊親水性−親油性バランス。略１〜20の範囲の値を採
る。この値が大きい程親水性が強い。さらにより最近の
特開昭51−29417によれば、水と“精製溶媒”（反応溶
媒と区別するために、特にそう呼ぶ）の混合溶液が軽液
層（上層）と重液層（下層）に分相する性質が利用され
る。即ち、一般に重液層（下層）には水が多く含まれて
いるので、親水性の未反応糖、触媒由来の塩などがこの
重液層（下層）に溶解している。一方軽液層（上層）
は、精製溶媒が多く含まれているので、SE、脂肪酸、未
反応脂肪酸メチルエステル等の極性の小さいものは、こ
の軽液層に溶解してくる。 ところが、ジメチルスルホキシドなど反応溶媒は、下
層の重液層にも溶解するが、都合の悪いことに、上層の
軽液層にも溶解するので、この方法だけで反応溶媒を完
全に分離するのは不可能である。従って、微量の反応溶
媒を除去するだけの目的で、非常に多量の精製溶媒が必
要となる。 このように、水による粗SEの精製を工業的に可能なら
しめるためには、溶媒の除去が完全で、しかも糖及び製
品SEのロスを生じない精製方法を開発することが大前提
となるが、かかる方法は未だ開発されていない。 次に、水による精製を工業的に可能とするためなお考
慮すべきことは、水を精製溶媒とすることに附随する含
水SEの乾燥手段である。 即ち、ここに乾燥の対象となる含水SEは、通常、水分
80％以上のものは水溶液状態に、また水分80％未満のも
のはスラリー（泥漿）状をなしているのが普通である。
これらSEの含水物は、一般に40℃近辺から急激に粘度が
上昇し、50℃近辺で最高値となるが、同温度を越えると
急激に粘度が下がるという極めて特異な粘性挙動を呈す
る（上掲書108頁参照）。このほか、単に真空下で加熱
して水分を蒸発させることは、著しい発泡性のため、実
質的に不可能である。そして、もし加熱時の温度が高
く、かつ加熱体との接触時間が長い場合には、SEが分解
を起こし、強度の着色及びカラメル化を引き起すのみで
なく、分解により遊離した脂肪酸により酸価も上昇して
くる（特公昭37−9966参照）。 特に水分蒸発の終期には、SEの持つ軟化点又は融点の
低さという特性（例えば、ショ糖モノステアレートの軟
化点は52℃近辺、ショ糖ジステアレートの融点は110℃
付近）のため、SE自体が残存している水を抱水する傾向
を持ち、このことが脱水を著しく困難としている。加え
て、溶媒と比較して、水の蒸発潜熱が異常に高い（500k
cal/kg・H2O以上）こと、及び蒸発温度の高いこと等も
乾燥を困難ならしめる一因となっている。それ故、例え
ば別形式の乾燥法として、スラリーを加熱して連続的に
真空室へ供給、放出させる所謂フラッシュ式の乾燥機を
用いた場合においても、水の持つ大きな潜熱のため、充
分な脱水、乾燥には種々の困難がつき纏い、たとえこれ
らの困難を克服できたとしても、真空下で脱水、乾燥さ
れた後のSEは、溶融状態にあるため、それを乾燥機より
取出してから融点以下まで冷風等を吹きつけて冷却し、
固化させ、最後に粉砕機で粉砕するという多くの工程を
必要とし、しかも最後の粉砕工程では粉塵爆発の懸念が
附随する。 従って、以上のような乾燥に伴う諸問題点を解決する
ことも、本水媒法精製を実現するための重要なステップ
となる。
よって、本発明が解決しようとする課題は、精製用溶
媒を使用しないで、工業的に、SE反応混合物中の未反応
糖のみならず、残留溶媒、触媒からの副生塩その他の夾
雑物除去された、精製された粉末状高HLB−SEを取得す
るための技術を開発することによって、反応溶媒及び精
製溶媒の使用に起因する一切の問題点を解決することで
ある。 （発明の概念） そこで本発明者は、（イ）水相側に溶解するSE量を最
少限に押えるのみならず、可能ならば該量を零として全
量のSEを沈澱させること及び（ロ）未反応糖の分解を避
けること、（ハ）残留する反応溶媒を水相外に溶解させ
ることにより、SEから分離すること、（ニ）沈澱したSE
を精製された状態で粉末化すること、（ホ）上の沈殿を
分離した濾液（又は上澄み）中の未反応糖を効率的に回
収することの五点の解決を目標として多くの塩析実験を
行なった結果、ショ糖と中性塩を反応混合物の水溶液中
に溶解させたとき、適当なpH、温度、中性塩及びショ糖
の濃度及び水量の組合せの下で、意外なことに、SEが水
相中に溶出せず、その略々全量が沈澱するのみならず、
水相には、未反応の糖以外に、除去が望まれる触媒由来
の塩が溶出するに至るという、都合の良い現象を見出し
た。そして、ここに沈殿したSEを再度水に溶解後、中性
塩及びショ糖水溶液による再沈澱操作を反復しても、SE
は水相中に移行することなく沈殿状態を保つこと、及び
この沈殿に適当なpHを持つ酸性の水を加えて洗浄するこ
とによって、残余の沈殿中の高HLB画分及び可溶性不純
物が酸性水相中に移行し、残余の沈殿中には高純度の低
HLB画分が残留することが判明した。そして更に、ここ
に水相中へ移行した高HLB−SEの回収及び粉末化が、限
外濾過膜及び噴霧乾燥法の利用により工業的に可能とな
ることも分った。かくしてSE反応混合物中から、有機溶
媒を全く使用せずに、 （１）不純物を除去すること、 （２）高HLBの粉末状SEを得ること、ひいてはSEを用途
に合わせて分別すること が工業的に可能となったが、これらは従来不可能視され
てきたことであって、従来技術から予想できなかったこ
とである。 （概要） 本発明は、上記知見に基づくもので、目的物のショ糖
脂肪酸エステルの他、未反応の糖、未反応の脂肪酸メチ
ルエステル、触媒、石鹸、脂肪酸及び揮発分を含む反応
混合物を、中性領域のpHに調整し、水、中性塩及びショ
糖を加えることにより生じる沈澱物を酸性の水で洗浄
し、洗液を中和後、限外濾過し、噴霧乾燥することを特
徴とする粉末状高HLBショ糖脂肪酸エステルの製造方法
を要旨とする。 （発明の骨格） 従って、本発明は以下の諸工程から成り立つ。 （Ｉ）粗製のSE反応混合物からの不純物の除去工程（塩
析工程）。 （II）不純SE沈殿を洗浄する工程（分別工程）。 （III）高HLB−SEを水溶液状態で回収する工程（限外濾
過工程）。 （IV）回収された液状高HLB−SEを脱水、粉末化する工
程（噴霧乾燥工程）。 以下、発明に関連する重要な事項につき分説する。 （溶媒法によるSEの合成） 溶媒法によるSEの合成においては、通常、ショ糖と脂
肪酸メチルエステルとの混合物を、これらの合計量に対
し数倍量の反応溶媒、例えばジメチルスルホキシドに添
加、溶解させ、炭酸カリウム（K2CO3）等のアルカリ性
触媒の存在下、真空20〜30Torr近辺で数時間80〜90℃に
保持することにより、容易に90％以上の反応率（脂肪酸
メチルエステル基準）にてSE反応混合物が生成する。 次に、SE反応混合物中のアルカリ性触媒の活性を消失
させるため、乳酸、酢酸等の有機酸又は塩酸、硫酸等の
鉱酸を当量だけSE反応混合物に添加する。この中和によ
り、触媒は、乳酸カリウム等の相当する中性塩類に変化
する。 最後に、反応溶媒、例えばジメチルスルホキシドを真
空下に留去すると、大略、下記組成範囲の混合物（中和
及び蒸留後の反応混合物）となる。 ショ糖脂肪酸エステル ＝15〜95％ 未反応糖 ＝1.0〜80％ 未反応脂肪酸メチルエステル＝0.5〜10％ 炭酸カリウム由来の中性塩 ＝0.05〜７％ 石鹸 ＝1.0〜10％ 脂肪酸 ＝0.5〜10％ 揮発分（残留する反応溶媒）＝3.0〜30％ このとき、SEのエステル分布は、モノエステル10〜75
％（ジエステル以上が90〜25％）である。そして、脂肪
酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸の夫々に主として含
まれる脂肪酸根は、飽和であって、共通のC16〜C22の炭
素数を持つ。 （加水） 次に、上の反応混合物に対して水を、 水：反応混合物＝5:1〜40:1（重量比） …（１） 式の割合になるように、更に望ましくは、 水：反応混合物＝20:1（重量比） ……（２） 式の割合に加えると共に、pHを6.2〜8.2、望ましくはpH
7.5とする。 この場合、水の添加割合が上の範囲から外れ、例え
ば、水と反応混合物との量比が５未満となった場合は、
得られた水溶液の粘度が大となり、実質的に以後の操作
が困難となる。また、逆に、水と反応混合物との量比が
40超過となる程に過剰の水を加えた場合は、粘度が小と
なって以後の操作が容易となり、かつ、目的とする反応
溶媒の除去も好適に行われるが、反面、未反応糖等の回
収に際して水分の除去に多大のエネルギーコストを必要
とすることになって、経済性が失われるに至る。 更に、水溶液のpHは、目的とするSEの分解を避けるた
め、pH6.2〜8.2の間に調整されるのが好ましい。pH8.2
以上の水素イオン濃度下では、アルカリによる定量的な
SEの分解が起こる心配があり、また、pH6.2以下の弱酸
性域でも、例えば90℃以上の高温にさらされると、酸分
解の恐れがある。 （塩析） 以上の如くpH調整されたSE反応混合物の水溶液をなる
べく50〜80℃に保って、更に中性塩及びショ糖を加え
る。この場合、加えるべき中性塩は、先ず下式（３）を
満たしているのが好ましい。 ここで、 合計塩量＝加えるべき中性塩量＋触媒から形成される塩
量 ……（４） 合計糖量＝加えるべきショ糖量＋当初からの未反応糖量
……（５） 次に、加えるべきショ糖の量は、式（６）により定め
られるのがよい。 更に、上記の両式に加え、合計塩量と合計糖量の重量
比率もまた、下式（７）を満足しているのが好ましい。 本発明者らは、上記式（３）、（６）及び（７）三者
共に満たすように中性塩及びショ糖を加えて得たSEの沈
澱を含む水溶液を、50〜80℃まで加熱昇温させると、添
加された中性塩が乳酸塩、酢酸塩、食塩又は芒硝のいず
れであっても、略々近似的に全量のSEが沈澱することを
発見した。この現象はこれまで知られていなかった特異
な現象であると共に、発明目的上、重要な価値を有する
ものである。そしてこの事実を巧妙に利用することによ
って、 未反応糖を含む全ショ糖（合計糖） 揮発分 触媒由来の塩 添加された中性塩 の四者は水相に移行し、沈殿したSEのケーキ（即ち、泥
漿状スラリー）と分離できるようになるのである。因
に、この際の液性は酸性ではないから、ショ糖が分解す
ることはなく、従って、必要に応じて回収・再利用する
のも容易である。 添付の第１図は、この現象をより詳しく示す三元グラ
フである。この図において、 水相側に溶解しているSEの重量＝Ｙ［ｇ］ 沈澱しているSEの重量＝Ｘ［ｇ］ 全SE（Ｘ＋Ｙ）［ｇ］に対して、水相側に溶解している
SEの重量割合＝φ［％］ とすれば、φは下式（８）で定義される。 ここで、以下の条件； 温度＝80℃、pH＝7.5 水：反応混合物＝7.4:1（重量比） 脂肪酸残基＝ステアリン酸 反応混合物の組成 ショ糖脂肪酸エステル ＝29％ 未反応糖 ＝35％ 未反応脂肪酸メチルエステル＝ 2％ 触媒由来の塩 ＝ 1％ 石鹸 ＝ 3％ 脂肪酸 ＝ 1％ 揮発分（残留する反応溶媒）＝29％ SE中のエステル分布：モノエステル＝65％ ジエステル以上＝35％ において、φの値がどのように変化するかが三角座標で
示される。 ここに、合計塩は式（４）により、合計糖は式（５）
により夫々で定義された量であって、 水量＋合計塩量＋合計糖量＝100％ として表示してある。 本第１図の斜線の部分は、本発明者らが発見した式
（３）、式（６）及び式（７）を同時に満たす領域であ
る。 この斜線の部分に入るような中性塩及びショ糖の溶解
量を決めることによって、実質的にφ≒０即ち、近似的
に全量のSEを沈澱化することができ、沈殿したSEの濾取
又は遠心分離により、水相側に溶解しているショ糖、揮
発分、中性塩等を除去することができる。 （洗浄） 前記塩析工程において、中性塩及びショ糖の添加によ
り反応混合物水溶液中から略々近似的に全量沈殿せしめ
られたSEは、含水状態、即ち、泥漿（スラリー）状のも
のである。このものは、比較的少量ではあるが、なお揮
発分、塩類、ショ糖などの夾雑物を含む。発明者はこの
不純泥漿の精製法につき鋭意研究した結果、これを酸性
の水で洗浄することによって良好な結果が得られること
を見出した。 即ち、上記不純SEスラリーを、pH＝3.0〜5.5に調整さ
れた酸性水で洗浄することによって、不純物が溶去され
る。ここに使用される酸は、例えば塩酸、硫酸等の鉱酸
及び酢酸、乳酸等の有機酸が適当であるが、可食性の酸
であれば、別段例示のもののみに限る訳ではない。な
お、酸性水の温度は、10〜40℃が適当である。 このような条件の下で洗浄することにより、ケーキ側
から除去を希望する不純物（即ち、揮発分、合計糖、添
加中性塩及び触媒由来の塩等）を水相側に移行させるこ
とができる。 以上の洗浄操作に当たり、酸性水の温度が40℃以上と
なると、操作が長時間、例えば数ケ月にも及んだとき、
SEの酸分解が懸念されるだけでなく、粘度が上昇して操
作が困難となる。他方、10℃以下の低温の保持には、経
済性を軽視した冷凍機の設備が必要となる。従って、普
通は10〜40℃、殊に常温付近での操業が好ましい。 なお、この酸性水によるSEケーキの洗浄に際しては、
水ケーキ中に含まれている揮発分（反応溶媒）や、未反
応糖、加えられた中性塩及び触媒の中和により副生した
塩の四者を成るだけSEケーキから除く必要があるので、
被処理SEケーキは、該ケーキから包摂する不純物の粒子
を遊離し易くするため、該酸性水中で可能な限り小さい
粒子径になるまで細断されているのが望ましい。この目
的は、例えば、分散混合機（例えば特殊機器工業（株）
製《ホモミキサー》）、ホモジナイザー又はコロイドミ
ル（例えば商品名《マイコロイダー》）等の細分化装置
により効率的に達成でき、揮発分（反応溶媒）、未反応
糖、触媒由来の塩及び中性塩の四者は、全量沈澱のSEケ
ーキから酸性水相中に移行する。このとき、沈澱物か
ら、高いHLBのSEが酸性の水側へ溶け始めるという注目
すべき現象が起こる。この高HLB−SEの水に対する溶解
傾向は、系の温度、pH等の要因によって変化するが、例
えば常温でpHが3.5程度の場合、添付第２図の通りであ
る。 ここで、高いHLBのSEは高い水溶性を持っているの
で、仮にこれを《水溶性SE》と名付け、符合として“Y"
を与える。Ｙは高いHLBを持ち、従って高い水溶性を示
す。このため、酸性の水溶液中でも沈殿せず、該溶液内
に普通に溶解する。 こにに反し、低いHLBのSEは低い水溶性を持つので、
一般に、一定の酸性の水素イオン濃度下では沈殿する傾
向がある。そこで、仮にこれを《沈澱性SE》と名付け、
符合として“X"を与える。Ｘは低いHLBを持ち、従って
酸性水溶液中から沈殿し易い。 上記第２図は、モノエステル、ジエステル及びトリエ
ステル三者の合計を100％で表わした三角座標である。
同図において、Ｍ点は、元のサンプルSEの組成を表す。
Ｘ点は、低いHLBのSEで沈澱性SEの組成を表す。Ｙ点
は、高HLBのSEで、水溶性SEの組成を表す。添字１、
２、３は、夫々エステル分布の異なるSEを表す。 今、例えば同図において、M2なるエステル分布（モノ
エステル＝73％、ジエステル＝22％、トリエステル＝５
％）を持つSEサンプルにSE濃度として３％になるように
pH3.5の水溶液を加えれば、該SEは沈澱性SE（X2）なる
エステル分布（モノエステル＝68％、ジエステル＝25
％、トリエステル＝７％）と、水溶性SE（Y2）なるエス
テル分布（モノエステル＝84％、ジエステル＝13％、ト
リエステル＝３％）に分割されることが示される。 分割されるX2とY2の重量は、三角座標の性質から、 WM2＝WX2＋WY2 ……（ａ） （但し、▲２ ２▼は、M2点とY2点間の距離、▲２
２▼は、X2点とM2点間の距離、WM2はM2の重量、WX2は
X2の重量、WY2はY2の重量、但し、以上乾物の重量とす
る。）なる（ａ）、（ｂ）両式を解くことによって、WX
2及びWY2が求められる。 このように、相対的にモノエステル含量の高いSE（即
ち、HLBの高いSE）は、酸性水の方に溶解し易く、相対
的にモノエステルの低いSE（即ち、HLBの低いSE）は、
沈澱側に存在し易いという性質を巧妙に利用することに
よって、SEを高HLBのものと低HLBのものとに定量的に分
割できる。なお、一般的にSE中のモノエステル含有率が
高い程、水へ溶解するSE（Ｙ）の量が増加し、その逆の
場合は水へ溶解するSE（Ｙ）の量が減少するという傾向
も併せて発見した。そして任意の組成のSEがどれ程、酸
性水の中に溶解するかは、第２図のデータで与えられる
φの値を式（ａ）及び（ｂ）に代入してWX及びWYの値を
解くことによって、定量的に求めることができる。 かくして、本洗浄工程で得られた酸性水溶液は、相対
的に多量の高HLB−SEを含むので、低HLBのSEを主体とす
る沈澱SEと濾過又は遠心して分離する。得られた濾液
（又は上澄み）は、高HLBのSEの他に、より少量の残存
揮発分（ジメチルスルホキシド等）、塩、ショ糖等を含
んでいるので更に精製される必要がある。 （限外濾過） そこで本発明者らは、上記の不純な高HLB−SE含有濾
液中より夾雑する少量の揮発分、塩、ショ糖を除去する
手段につき鋭意検討を加えた結果、限外濾過膜の利用が
この目的に有効であることを知った。 SEが、水溶液中で一定の条件下で相互に合一して高分
子量のミセル構造の集合体を作ることは、公知（前掲書
102頁参照）である。 ところで、SEの種類であるが、ショ糖の分子の３個の
第一級水酸基の酸素原子に、夫々１〜３個の脂肪酸残基
が結合したものを夫々モノエステル、ジエステル及びト
リエステルと称している。そして周知の如く、モノエス
テルは、親水性がジエステルやトリエステルに比較して
大きい代りに、水中におけるミセル形成の度合いが小さ
いので、比較的低分子量の（分子の直径の小さい）SEミ
セル集合体を形成する。逆に、ジエステルやトリエステ
ルは、親水性が比較的小さい代りにミセル形成能が極め
て大きいので、水中では、極めて大きな分子量の（即
ち、分子径の大きい）SEミセル集合体を形成する。市販
のSEでは、モノエステル単品として製造されることは稀
であって、通常はモノエステルの含量が、例えば70％、
50％、30％・・・といった混合組成物として製造されて
いる。 本発明者らは、例えば、モノエステルの含量が70％と
多いSEは、モノエステル含量が50％と少ないSEに比べ
て、より低分子量のSE集合体を作るので、その分、集合
体の微視的径が小さいこと、従って、一定の孔径を有す
る限外濾過膜に対してモノエステル含有量50％のSEより
も通過し易く、このため、未反応の糖や触媒からの副生
塩（触媒を酸で中和して塩としたもの）、揮発分等と一
緒に膜を通過してしまい易いという望ましくない傾向を
有することを知った。そこで本発明者らは、これに対す
る対策として、モノエステル含量の高い不純SEから未反
応の糖、触媒由来の塩、揮発分等を除去したい場合は、
分画分子量の小さい（即ち、孔径の小さい）濾過膜を選
定するのがよいこと、及び逆にモノエステル含量の低い
SEの場合には、分画分子量の大きい（即ち、孔径の大き
い）濾過膜を選定するのが処理速度を速めるのに好都合
であることを見出した。 なお、発明者らは、反応混合物に含まれている物質の
うち、未反応の脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸
の三者は、SEのミセル構造集合体中に内包された状態で
存在するため、SEとそれらの三者を濾過手段により分離
するのは事実上不可能であることも、多くの実験結果か
ら確認した。 そして、多くの実験からの帰結として言えることは、
圧力を駆動源として源外濾過膜（適当な分画分子量を持
つ）を水と共に通過できる不純物質は、未反応の糖を含
むショ糖、触媒由来の塩、添加された中性塩類、及び揮
発分（ジメチルスルホキシドやジメチルホルムアミド
等、SE合成に際し溶媒として用いられた、極性が強く、
水溶性が大で、かつショ糖と親和性の大きい物質）の四
者であり、一方、高分子量のミセル集合体中に取り込ま
れて濾過膜を通過できない物質は、SE、未反応の脂肪酸
メチルエステル、石鹸及び遊離脂肪酸等である。 本工程は、これらの知見を高妙に利用すると共に、適
当な分画分子量を持つ限外濾過膜の選定によって、未反
応の糖、触媒由来の塩及び揮発分の三者をSE、未反応の
脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸の四者から分
離、除去しようとするものである。 《濾過対象物質の分子量》 適当な分画分子量を持つ限外濾過膜を選定するために
は、対象物質の大略の分子量を知っておく必要がある。
本件発明と関連するこれら単一物質の分子量は、以下の
通りである。 ○ショ糖＝342 ○未反応の脂肪酸メチルエステル ステアリン酸メチルエステル＝290 ○触媒（K2CO3）の中和により発生する塩 乳酸を使う場合→乳酸カリウム＝128 酢酸を使う場合→酢酸カリウム＝98 ○揮発分 ジメチルスルホキシド＝78 ジメチルホルムアミド＝73 ○SE（ミセル集合体を作らない単量体として） ショ糖モノステアレート＝600 ショ糖ジステアレート＝858 ショ糖トリステアレート＝1116 ○石鹸 ステアリン酸ナトリウム＝298 ステアリン酸カリウム＝314 ○脂肪酸 ステアリン酸＝276 ○水＝18 ところで、SEのミセル構造の集合体の見掛け分子量
（以下《SEミセル集合体の分子量》と称す）について
は、以下のように仮定する。 実際の水溶液中のSEは、水中にてミセル集合体を形成
しているから、例えば、SEのミセル会合数が10個の場
合、該ミセル集合体の分子量は、モノエステル100％と
して、 ◇モノエステル単量体の分子量（600）×10＝6,000 ジエステル100％として ◇ジエステル単量体の分子量（850）X10＝8,580 トリエステル100％として、 ◇トリエステルの分子量（1,116）X10＝11,160 実際のSEは、モノエステル、ジエステル及びトリエス
テルの混合物であるから、SEのミセル集合体の分子量と
しては、その平均分子量を定義するのがよい。 《限外濾過膜の分画分子量》 発明目的に適った膜の選定は、次のようにして行な
う。 先ず、分画分子量が200の濾過膜では、本膜へ水溶液
状態の反応混合物を与圧しながら供給して、未反応糖と
触媒（K2CO3）から生じた塩及び揮発分の除去を狙って
も、その限外濾過膜で、分離され得るのは、限外濾過膜
の分画分子量200よりも低い分子量を持つ水、触媒（K2C
O3）から生じた塩及び揮発分のみである。分画分子量20
0より大きい分子量342のショ糖は、全く限外濾過膜を透
過しないから、未反応糖はSEから分離、除去できない。 次に、分画分子量が5,000の限外濾過膜の場合は、シ
ョ糖、触媒からの塩及び揮発分は、夫々の分子量が5,00
0より小さいので、限外濾過膜の微孔を容易に通過でき
る。SEは、前述の通りミセル集合体を構成し、ミセル会
合数を例えば10個と仮定すると、そのSEミセル集合体の
分子量は6,000以上と推定されるから、濾過膜の分画分
子量が5,000より大きいと該ミセル集合体が微孔を通過
できないものと推定されるが、この推定は実験的に確認
された。 別に、分画分子量1,000の濾過膜の場合についても検
討したが、結果は予想の通りであった。 このように、限外濾過膜の分画分子量を適当に選定す
ることによって、不純なSEから未反応糖を含む不純物の
除去が可能となる。 《限外濾過膜の具備すべき条件》 SE反応混合物に含まれる未反応糖と、触媒（K2CO3）
から副生した塩と、揮発分との三者をSE、石鹸、未反応
の脂肪酸メチルエステル及び脂肪酸の四者より分離しよ
うとする場合、限外濾過膜の具備すべき条件は、該膜が
適当な分画分子量を有する場合、 物理的な外力に対し、抵抗力があること。 耐熱性を有し、微生物によって分解されないこと。 適当な分画分子量を持ち、処理能力の大きいこと。 耐用年数が長いこと。 経済的な価格で入手できること。 等である。 近年の限外濾過膜の製造における技術の進歩には著し
いものがあるから、市販のものでも上の条件を満たして
いるものが見出される。 《限外濾過条件》 前工程で得られた水溶性の高HLB−SE（Ｙ）を含む水
溶液は、本限外濾過に先立ち酸を加えて中和し、液性を
pH6.2〜8.2、望ましくはpH7.5付近に調整しておく。中
和された被処理液のpHが8.2を超えるとSEの分解が進
み、またpH6.2未満ではSEのミセル集合体が形成され難
くなるため、限外濾過膜からSEが流れ出したり、細孔が
詰まったりするので好ましくない。 濾過時の水溶液の温度は、脂肪酸メチルエステルの種
類とは無関係に80℃以下の温度が好ましく、同温度を超
えるとSEが分解する懸念がある。発明者らは、該温度
が、特に40〜60℃の温度範囲内に在るとき、最大の濾過
速度が得られることを見出した。即ち、濾過温度を40〜
60℃、好ましくは約50℃に調節すると、後述の理由で、
未反応糖を含むショ糖、触媒（K2CO3）由来の副生塩及
び添加中性塩並びに揮発分（ジメチルスルホキシドやジ
メチルホルムアミド）の四者は、水と共に最も効率良く
濾過膜を通過する。この理由としては40〜60℃の温度領
域においてSEのミセル集合体の分子が巨大化する結果、
ミセル集合体の総数が減少し、未反応糖等の元来ミセル
集合体の形成に関与しない物質がSEの抵抗を受け難くな
り、その分、未反応糖等が通過し易くなることに因るも
のと推測される。因に、公知の如く、SE水溶液は一般に
40〜60℃の間で最大の粘度を示す（上掲書103頁参照）
が、これは、その温度範囲内で最大の分子量を持ち得る
ことを示唆するものであり、この事実からも、40〜60℃
の範囲で未反応糖等が最大の膜通過速度を示す理由を説
明することが可能である。 かくして、40〜60℃に維持されたSEを含む反応混合物
水溶液を、ポンプにより１〜20Kg/cm2Gまで加圧して駆
動源としての圧力をかけ、pH6.2〜8.2の水素イオン濃度
領域で限外濾過膜に接触させる。ここに濾過膜として、
セルロース系のものは物理的に弱いだけでなく、かつ微
生物にも侵され易いので、実用上余り望ましくない。実
用的に好適であるのは、支持層で補強されたポリスルホ
ン製もしくはポリ弗化ビニリデン製の膜である。これら
両種の濾過膜は、現在市販されており、本膜は、耐熱
性、耐酸性及び耐アルカリ性に優れるのみでなく、物理
的外力にも強く、しかも微生物が膜面で増殖することも
ない。 前述の通り、濾過膜の分画分子量の決定に際しては、
SEの洩れなしに未反応糖等の分離が効率よく行なわれ、
かつ濾過速度も大である範囲のものを選定することが重
要である。発明者らは、検討の結果、SEの洩れがなく、
未反応糖、副生塩及び揮発分の分離性が損なわれず、し
かも濾過速度が大であるという希望条件を満たす膜の分
画分子量として、1,000〜100,000の範囲内のものが好適
であること、及び、とりわけSEの洩れがなく、しかも工
業的な規模での処理に適したものとして、分画分子量5,
000の濾過膜が最も好ましいことを発見した。5,000超過
の分画分子量のものでは、僅かではあるがSEの洩れが発
生し、逆に5,000未満の分画分子量の膜では、濾過速度
が減少する。しかしいづれの場合でも、工業的に採算に
乗らない程の不利益をもたらすものではない。 現在市販の濾過膜のうちで、発明目的に適うものとし
ては、例えば東レエンジニアリング（株）の販売に係る
限界濾過膜のうち、商品名《TERP−Ｅ−５》（ポリ弗化
ビニリデン系）、《TERP−HF−10》（ポリスルホン系）
及び《TERP−HF−100》（ポリスルホン系）等がある。 以上の限外濾過処理により、塩析沈殿の酸洗液中から
揮発分、ショ糖分、塩類当の夾雑物を除去された高純度
の高HLB−SE（Ｙ）が普通５〜15％の水溶液の形で回収
される。 （噴霧乾燥） 以上の高HLB−SEの水溶液は、乾燥に付される。 しかるに、本発明者は、多数の実験の結果から、上記
高HLB−SE水溶液の脱水、乾燥のため、噴霧乾燥手段の
利用が最適であることを見出した。因に、既述の如く、
所謂溝型の撹拌型乾燥機で代表される通常の真空乾燥機
を用いた場合もまた、泥漿を連続的に供給して加熱して
真空室に放出させる所謂フラッシュ式の乾燥機を用いた
場合も、SEの持つ粘度特性や低融点という性質のため、
被処理SEの酸価の上昇、着色、カラメル化などの品質低
下現象を回避することができず、さらに後者の場合に
は、なお粉塵爆発の危険性も無視できない。 しかるに、発明者が見出した噴霧乾燥手段を採用する
ことにより、既往乾燥手段の欠点を一挙に解決すること
ができる。 本発明における乾燥工程では、水溶液状態の含水ショ
糖脂肪酸エステルを、ポンプを介して噴霧乾燥塔へ連続
的に供給し、ノズルによる噴霧又は回転円盤（ディス
ク）の遠心力により微細な霧状微粒子に分割して乾燥気
流と接触させる。これにより水の蒸発面積が著しく大き
くなり、このため極めて短時間内（噴霧してから数秒以
内）に脱水、乾燥を完了し得る。なお霧化手段として
は、含水ショ糖脂肪酸エステルの粘度が大であるため、
回転円盤の利用が望ましい。 （噴霧乾燥条件） ショ糖脂肪酸エステルの水溶液の供給温度は40〜80℃
の間で任意に変更できるが、品質面の考慮から望ましく
は40〜60℃の範囲内の温度を選ぶ。 上記溶液又は水溶液を回転円盤により霧化させる場
合、例えば円盤の直径が５〜10cmφのときは、15,000〜
24,000rpmの回転数が適当である。 塔内へ送風される空気は、溶液又は水溶液中の水分を
蒸発させるに必要な熱量以上を保有すべきであり、従っ
て空気温度が低い場合は、より多量の空気量が必要であ
る。この際の空気温度は10〜100℃の広範囲であってよ
いが、対象ショ糖脂肪酸エステルの乾燥効率と熱分解防
止とを考慮して、60〜80℃の間の温度を選ぶのが有利で
ある。 送風空気中の湿度も前記の空気温度と共に乾燥効率に
関係する。作業上好適な絶対湿度は、大略、 の範囲にあるのが経済的である。 噴霧乾燥塔の所要容積、所要塔経、所要高さなどの諸
条件は、以上の噴霧条件を前提に設計される。塔の設計
及び作業条件が適当であれば、水分５％以下の粉末化さ
れた乾燥ショ糖脂肪酸エステルが、噴霧乾燥塔の下部よ
り連続的に排出される。得られた製品は、熱履歴が短い
ため、品質的に極めて優れ、かつ乾燥作業用の人員を殆
ど必要としない。
媒を使用しないで、工業的に、SE反応混合物中の未反応
糖のみならず、残留溶媒、触媒からの副生塩その他の夾
雑物除去された、精製された粉末状高HLB−SEを取得す
るための技術を開発することによって、反応溶媒及び精
製溶媒の使用に起因する一切の問題点を解決することで
ある。 （発明の概念） そこで本発明者は、（イ）水相側に溶解するSE量を最
少限に押えるのみならず、可能ならば該量を零として全
量のSEを沈澱させること及び（ロ）未反応糖の分解を避
けること、（ハ）残留する反応溶媒を水相外に溶解させ
ることにより、SEから分離すること、（ニ）沈澱したSE
を精製された状態で粉末化すること、（ホ）上の沈殿を
分離した濾液（又は上澄み）中の未反応糖を効率的に回
収することの五点の解決を目標として多くの塩析実験を
行なった結果、ショ糖と中性塩を反応混合物の水溶液中
に溶解させたとき、適当なpH、温度、中性塩及びショ糖
の濃度及び水量の組合せの下で、意外なことに、SEが水
相中に溶出せず、その略々全量が沈澱するのみならず、
水相には、未反応の糖以外に、除去が望まれる触媒由来
の塩が溶出するに至るという、都合の良い現象を見出し
た。そして、ここに沈殿したSEを再度水に溶解後、中性
塩及びショ糖水溶液による再沈澱操作を反復しても、SE
は水相中に移行することなく沈殿状態を保つこと、及び
この沈殿に適当なpHを持つ酸性の水を加えて洗浄するこ
とによって、残余の沈殿中の高HLB画分及び可溶性不純
物が酸性水相中に移行し、残余の沈殿中には高純度の低
HLB画分が残留することが判明した。そして更に、ここ
に水相中へ移行した高HLB−SEの回収及び粉末化が、限
外濾過膜及び噴霧乾燥法の利用により工業的に可能とな
ることも分った。かくしてSE反応混合物中から、有機溶
媒を全く使用せずに、 （１）不純物を除去すること、 （２）高HLBの粉末状SEを得ること、ひいてはSEを用途
に合わせて分別すること が工業的に可能となったが、これらは従来不可能視され
てきたことであって、従来技術から予想できなかったこ
とである。 （概要） 本発明は、上記知見に基づくもので、目的物のショ糖
脂肪酸エステルの他、未反応の糖、未反応の脂肪酸メチ
ルエステル、触媒、石鹸、脂肪酸及び揮発分を含む反応
混合物を、中性領域のpHに調整し、水、中性塩及びショ
糖を加えることにより生じる沈澱物を酸性の水で洗浄
し、洗液を中和後、限外濾過し、噴霧乾燥することを特
徴とする粉末状高HLBショ糖脂肪酸エステルの製造方法
を要旨とする。 （発明の骨格） 従って、本発明は以下の諸工程から成り立つ。 （Ｉ）粗製のSE反応混合物からの不純物の除去工程（塩
析工程）。 （II）不純SE沈殿を洗浄する工程（分別工程）。 （III）高HLB−SEを水溶液状態で回収する工程（限外濾
過工程）。 （IV）回収された液状高HLB−SEを脱水、粉末化する工
程（噴霧乾燥工程）。 以下、発明に関連する重要な事項につき分説する。 （溶媒法によるSEの合成） 溶媒法によるSEの合成においては、通常、ショ糖と脂
肪酸メチルエステルとの混合物を、これらの合計量に対
し数倍量の反応溶媒、例えばジメチルスルホキシドに添
加、溶解させ、炭酸カリウム（K2CO3）等のアルカリ性
触媒の存在下、真空20〜30Torr近辺で数時間80〜90℃に
保持することにより、容易に90％以上の反応率（脂肪酸
メチルエステル基準）にてSE反応混合物が生成する。 次に、SE反応混合物中のアルカリ性触媒の活性を消失
させるため、乳酸、酢酸等の有機酸又は塩酸、硫酸等の
鉱酸を当量だけSE反応混合物に添加する。この中和によ
り、触媒は、乳酸カリウム等の相当する中性塩類に変化
する。 最後に、反応溶媒、例えばジメチルスルホキシドを真
空下に留去すると、大略、下記組成範囲の混合物（中和
及び蒸留後の反応混合物）となる。 ショ糖脂肪酸エステル ＝15〜95％ 未反応糖 ＝1.0〜80％ 未反応脂肪酸メチルエステル＝0.5〜10％ 炭酸カリウム由来の中性塩 ＝0.05〜７％ 石鹸 ＝1.0〜10％ 脂肪酸 ＝0.5〜10％ 揮発分（残留する反応溶媒）＝3.0〜30％ このとき、SEのエステル分布は、モノエステル10〜75
％（ジエステル以上が90〜25％）である。そして、脂肪
酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸の夫々に主として含
まれる脂肪酸根は、飽和であって、共通のC16〜C22の炭
素数を持つ。 （加水） 次に、上の反応混合物に対して水を、 水：反応混合物＝5:1〜40:1（重量比） …（１） 式の割合になるように、更に望ましくは、 水：反応混合物＝20:1（重量比） ……（２） 式の割合に加えると共に、pHを6.2〜8.2、望ましくはpH
7.5とする。 この場合、水の添加割合が上の範囲から外れ、例え
ば、水と反応混合物との量比が５未満となった場合は、
得られた水溶液の粘度が大となり、実質的に以後の操作
が困難となる。また、逆に、水と反応混合物との量比が
40超過となる程に過剰の水を加えた場合は、粘度が小と
なって以後の操作が容易となり、かつ、目的とする反応
溶媒の除去も好適に行われるが、反面、未反応糖等の回
収に際して水分の除去に多大のエネルギーコストを必要
とすることになって、経済性が失われるに至る。 更に、水溶液のpHは、目的とするSEの分解を避けるた
め、pH6.2〜8.2の間に調整されるのが好ましい。pH8.2
以上の水素イオン濃度下では、アルカリによる定量的な
SEの分解が起こる心配があり、また、pH6.2以下の弱酸
性域でも、例えば90℃以上の高温にさらされると、酸分
解の恐れがある。 （塩析） 以上の如くpH調整されたSE反応混合物の水溶液をなる
べく50〜80℃に保って、更に中性塩及びショ糖を加え
る。この場合、加えるべき中性塩は、先ず下式（３）を
満たしているのが好ましい。 ここで、 合計塩量＝加えるべき中性塩量＋触媒から形成される塩
量 ……（４） 合計糖量＝加えるべきショ糖量＋当初からの未反応糖量
……（５） 次に、加えるべきショ糖の量は、式（６）により定め
られるのがよい。 更に、上記の両式に加え、合計塩量と合計糖量の重量
比率もまた、下式（７）を満足しているのが好ましい。 本発明者らは、上記式（３）、（６）及び（７）三者
共に満たすように中性塩及びショ糖を加えて得たSEの沈
澱を含む水溶液を、50〜80℃まで加熱昇温させると、添
加された中性塩が乳酸塩、酢酸塩、食塩又は芒硝のいず
れであっても、略々近似的に全量のSEが沈澱することを
発見した。この現象はこれまで知られていなかった特異
な現象であると共に、発明目的上、重要な価値を有する
ものである。そしてこの事実を巧妙に利用することによ
って、 未反応糖を含む全ショ糖（合計糖） 揮発分 触媒由来の塩 添加された中性塩 の四者は水相に移行し、沈殿したSEのケーキ（即ち、泥
漿状スラリー）と分離できるようになるのである。因
に、この際の液性は酸性ではないから、ショ糖が分解す
ることはなく、従って、必要に応じて回収・再利用する
のも容易である。 添付の第１図は、この現象をより詳しく示す三元グラ
フである。この図において、 水相側に溶解しているSEの重量＝Ｙ［ｇ］ 沈澱しているSEの重量＝Ｘ［ｇ］ 全SE（Ｘ＋Ｙ）［ｇ］に対して、水相側に溶解している
SEの重量割合＝φ［％］ とすれば、φは下式（８）で定義される。 ここで、以下の条件； 温度＝80℃、pH＝7.5 水：反応混合物＝7.4:1（重量比） 脂肪酸残基＝ステアリン酸 反応混合物の組成 ショ糖脂肪酸エステル ＝29％ 未反応糖 ＝35％ 未反応脂肪酸メチルエステル＝ 2％ 触媒由来の塩 ＝ 1％ 石鹸 ＝ 3％ 脂肪酸 ＝ 1％ 揮発分（残留する反応溶媒）＝29％ SE中のエステル分布：モノエステル＝65％ ジエステル以上＝35％ において、φの値がどのように変化するかが三角座標で
示される。 ここに、合計塩は式（４）により、合計糖は式（５）
により夫々で定義された量であって、 水量＋合計塩量＋合計糖量＝100％ として表示してある。 本第１図の斜線の部分は、本発明者らが発見した式
（３）、式（６）及び式（７）を同時に満たす領域であ
る。 この斜線の部分に入るような中性塩及びショ糖の溶解
量を決めることによって、実質的にφ≒０即ち、近似的
に全量のSEを沈澱化することができ、沈殿したSEの濾取
又は遠心分離により、水相側に溶解しているショ糖、揮
発分、中性塩等を除去することができる。 （洗浄） 前記塩析工程において、中性塩及びショ糖の添加によ
り反応混合物水溶液中から略々近似的に全量沈殿せしめ
られたSEは、含水状態、即ち、泥漿（スラリー）状のも
のである。このものは、比較的少量ではあるが、なお揮
発分、塩類、ショ糖などの夾雑物を含む。発明者はこの
不純泥漿の精製法につき鋭意研究した結果、これを酸性
の水で洗浄することによって良好な結果が得られること
を見出した。 即ち、上記不純SEスラリーを、pH＝3.0〜5.5に調整さ
れた酸性水で洗浄することによって、不純物が溶去され
る。ここに使用される酸は、例えば塩酸、硫酸等の鉱酸
及び酢酸、乳酸等の有機酸が適当であるが、可食性の酸
であれば、別段例示のもののみに限る訳ではない。な
お、酸性水の温度は、10〜40℃が適当である。 このような条件の下で洗浄することにより、ケーキ側
から除去を希望する不純物（即ち、揮発分、合計糖、添
加中性塩及び触媒由来の塩等）を水相側に移行させるこ
とができる。 以上の洗浄操作に当たり、酸性水の温度が40℃以上と
なると、操作が長時間、例えば数ケ月にも及んだとき、
SEの酸分解が懸念されるだけでなく、粘度が上昇して操
作が困難となる。他方、10℃以下の低温の保持には、経
済性を軽視した冷凍機の設備が必要となる。従って、普
通は10〜40℃、殊に常温付近での操業が好ましい。 なお、この酸性水によるSEケーキの洗浄に際しては、
水ケーキ中に含まれている揮発分（反応溶媒）や、未反
応糖、加えられた中性塩及び触媒の中和により副生した
塩の四者を成るだけSEケーキから除く必要があるので、
被処理SEケーキは、該ケーキから包摂する不純物の粒子
を遊離し易くするため、該酸性水中で可能な限り小さい
粒子径になるまで細断されているのが望ましい。この目
的は、例えば、分散混合機（例えば特殊機器工業（株）
製《ホモミキサー》）、ホモジナイザー又はコロイドミ
ル（例えば商品名《マイコロイダー》）等の細分化装置
により効率的に達成でき、揮発分（反応溶媒）、未反応
糖、触媒由来の塩及び中性塩の四者は、全量沈澱のSEケ
ーキから酸性水相中に移行する。このとき、沈澱物か
ら、高いHLBのSEが酸性の水側へ溶け始めるという注目
すべき現象が起こる。この高HLB−SEの水に対する溶解
傾向は、系の温度、pH等の要因によって変化するが、例
えば常温でpHが3.5程度の場合、添付第２図の通りであ
る。 ここで、高いHLBのSEは高い水溶性を持っているの
で、仮にこれを《水溶性SE》と名付け、符合として“Y"
を与える。Ｙは高いHLBを持ち、従って高い水溶性を示
す。このため、酸性の水溶液中でも沈殿せず、該溶液内
に普通に溶解する。 こにに反し、低いHLBのSEは低い水溶性を持つので、
一般に、一定の酸性の水素イオン濃度下では沈殿する傾
向がある。そこで、仮にこれを《沈澱性SE》と名付け、
符合として“X"を与える。Ｘは低いHLBを持ち、従って
酸性水溶液中から沈殿し易い。 上記第２図は、モノエステル、ジエステル及びトリエ
ステル三者の合計を100％で表わした三角座標である。
同図において、Ｍ点は、元のサンプルSEの組成を表す。
Ｘ点は、低いHLBのSEで沈澱性SEの組成を表す。Ｙ点
は、高HLBのSEで、水溶性SEの組成を表す。添字１、
２、３は、夫々エステル分布の異なるSEを表す。 今、例えば同図において、M2なるエステル分布（モノ
エステル＝73％、ジエステル＝22％、トリエステル＝５
％）を持つSEサンプルにSE濃度として３％になるように
pH3.5の水溶液を加えれば、該SEは沈澱性SE（X2）なる
エステル分布（モノエステル＝68％、ジエステル＝25
％、トリエステル＝７％）と、水溶性SE（Y2）なるエス
テル分布（モノエステル＝84％、ジエステル＝13％、ト
リエステル＝３％）に分割されることが示される。 分割されるX2とY2の重量は、三角座標の性質から、 WM2＝WX2＋WY2 ……（ａ） （但し、▲２ ２▼は、M2点とY2点間の距離、▲２
２▼は、X2点とM2点間の距離、WM2はM2の重量、WX2は
X2の重量、WY2はY2の重量、但し、以上乾物の重量とす
る。）なる（ａ）、（ｂ）両式を解くことによって、WX
2及びWY2が求められる。 このように、相対的にモノエステル含量の高いSE（即
ち、HLBの高いSE）は、酸性水の方に溶解し易く、相対
的にモノエステルの低いSE（即ち、HLBの低いSE）は、
沈澱側に存在し易いという性質を巧妙に利用することに
よって、SEを高HLBのものと低HLBのものとに定量的に分
割できる。なお、一般的にSE中のモノエステル含有率が
高い程、水へ溶解するSE（Ｙ）の量が増加し、その逆の
場合は水へ溶解するSE（Ｙ）の量が減少するという傾向
も併せて発見した。そして任意の組成のSEがどれ程、酸
性水の中に溶解するかは、第２図のデータで与えられる
φの値を式（ａ）及び（ｂ）に代入してWX及びWYの値を
解くことによって、定量的に求めることができる。 かくして、本洗浄工程で得られた酸性水溶液は、相対
的に多量の高HLB−SEを含むので、低HLBのSEを主体とす
る沈澱SEと濾過又は遠心して分離する。得られた濾液
（又は上澄み）は、高HLBのSEの他に、より少量の残存
揮発分（ジメチルスルホキシド等）、塩、ショ糖等を含
んでいるので更に精製される必要がある。 （限外濾過） そこで本発明者らは、上記の不純な高HLB−SE含有濾
液中より夾雑する少量の揮発分、塩、ショ糖を除去する
手段につき鋭意検討を加えた結果、限外濾過膜の利用が
この目的に有効であることを知った。 SEが、水溶液中で一定の条件下で相互に合一して高分
子量のミセル構造の集合体を作ることは、公知（前掲書
102頁参照）である。 ところで、SEの種類であるが、ショ糖の分子の３個の
第一級水酸基の酸素原子に、夫々１〜３個の脂肪酸残基
が結合したものを夫々モノエステル、ジエステル及びト
リエステルと称している。そして周知の如く、モノエス
テルは、親水性がジエステルやトリエステルに比較して
大きい代りに、水中におけるミセル形成の度合いが小さ
いので、比較的低分子量の（分子の直径の小さい）SEミ
セル集合体を形成する。逆に、ジエステルやトリエステ
ルは、親水性が比較的小さい代りにミセル形成能が極め
て大きいので、水中では、極めて大きな分子量の（即
ち、分子径の大きい）SEミセル集合体を形成する。市販
のSEでは、モノエステル単品として製造されることは稀
であって、通常はモノエステルの含量が、例えば70％、
50％、30％・・・といった混合組成物として製造されて
いる。 本発明者らは、例えば、モノエステルの含量が70％と
多いSEは、モノエステル含量が50％と少ないSEに比べ
て、より低分子量のSE集合体を作るので、その分、集合
体の微視的径が小さいこと、従って、一定の孔径を有す
る限外濾過膜に対してモノエステル含有量50％のSEより
も通過し易く、このため、未反応の糖や触媒からの副生
塩（触媒を酸で中和して塩としたもの）、揮発分等と一
緒に膜を通過してしまい易いという望ましくない傾向を
有することを知った。そこで本発明者らは、これに対す
る対策として、モノエステル含量の高い不純SEから未反
応の糖、触媒由来の塩、揮発分等を除去したい場合は、
分画分子量の小さい（即ち、孔径の小さい）濾過膜を選
定するのがよいこと、及び逆にモノエステル含量の低い
SEの場合には、分画分子量の大きい（即ち、孔径の大き
い）濾過膜を選定するのが処理速度を速めるのに好都合
であることを見出した。 なお、発明者らは、反応混合物に含まれている物質の
うち、未反応の脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸
の三者は、SEのミセル構造集合体中に内包された状態で
存在するため、SEとそれらの三者を濾過手段により分離
するのは事実上不可能であることも、多くの実験結果か
ら確認した。 そして、多くの実験からの帰結として言えることは、
圧力を駆動源として源外濾過膜（適当な分画分子量を持
つ）を水と共に通過できる不純物質は、未反応の糖を含
むショ糖、触媒由来の塩、添加された中性塩類、及び揮
発分（ジメチルスルホキシドやジメチルホルムアミド
等、SE合成に際し溶媒として用いられた、極性が強く、
水溶性が大で、かつショ糖と親和性の大きい物質）の四
者であり、一方、高分子量のミセル集合体中に取り込ま
れて濾過膜を通過できない物質は、SE、未反応の脂肪酸
メチルエステル、石鹸及び遊離脂肪酸等である。 本工程は、これらの知見を高妙に利用すると共に、適
当な分画分子量を持つ限外濾過膜の選定によって、未反
応の糖、触媒由来の塩及び揮発分の三者をSE、未反応の
脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸の四者から分
離、除去しようとするものである。 《濾過対象物質の分子量》 適当な分画分子量を持つ限外濾過膜を選定するために
は、対象物質の大略の分子量を知っておく必要がある。
本件発明と関連するこれら単一物質の分子量は、以下の
通りである。 ○ショ糖＝342 ○未反応の脂肪酸メチルエステル ステアリン酸メチルエステル＝290 ○触媒（K2CO3）の中和により発生する塩 乳酸を使う場合→乳酸カリウム＝128 酢酸を使う場合→酢酸カリウム＝98 ○揮発分 ジメチルスルホキシド＝78 ジメチルホルムアミド＝73 ○SE（ミセル集合体を作らない単量体として） ショ糖モノステアレート＝600 ショ糖ジステアレート＝858 ショ糖トリステアレート＝1116 ○石鹸 ステアリン酸ナトリウム＝298 ステアリン酸カリウム＝314 ○脂肪酸 ステアリン酸＝276 ○水＝18 ところで、SEのミセル構造の集合体の見掛け分子量
（以下《SEミセル集合体の分子量》と称す）について
は、以下のように仮定する。 実際の水溶液中のSEは、水中にてミセル集合体を形成
しているから、例えば、SEのミセル会合数が10個の場
合、該ミセル集合体の分子量は、モノエステル100％と
して、 ◇モノエステル単量体の分子量（600）×10＝6,000 ジエステル100％として ◇ジエステル単量体の分子量（850）X10＝8,580 トリエステル100％として、 ◇トリエステルの分子量（1,116）X10＝11,160 実際のSEは、モノエステル、ジエステル及びトリエス
テルの混合物であるから、SEのミセル集合体の分子量と
しては、その平均分子量を定義するのがよい。 《限外濾過膜の分画分子量》 発明目的に適った膜の選定は、次のようにして行な
う。 先ず、分画分子量が200の濾過膜では、本膜へ水溶液
状態の反応混合物を与圧しながら供給して、未反応糖と
触媒（K2CO3）から生じた塩及び揮発分の除去を狙って
も、その限外濾過膜で、分離され得るのは、限外濾過膜
の分画分子量200よりも低い分子量を持つ水、触媒（K2C
O3）から生じた塩及び揮発分のみである。分画分子量20
0より大きい分子量342のショ糖は、全く限外濾過膜を透
過しないから、未反応糖はSEから分離、除去できない。 次に、分画分子量が5,000の限外濾過膜の場合は、シ
ョ糖、触媒からの塩及び揮発分は、夫々の分子量が5,00
0より小さいので、限外濾過膜の微孔を容易に通過でき
る。SEは、前述の通りミセル集合体を構成し、ミセル会
合数を例えば10個と仮定すると、そのSEミセル集合体の
分子量は6,000以上と推定されるから、濾過膜の分画分
子量が5,000より大きいと該ミセル集合体が微孔を通過
できないものと推定されるが、この推定は実験的に確認
された。 別に、分画分子量1,000の濾過膜の場合についても検
討したが、結果は予想の通りであった。 このように、限外濾過膜の分画分子量を適当に選定す
ることによって、不純なSEから未反応糖を含む不純物の
除去が可能となる。 《限外濾過膜の具備すべき条件》 SE反応混合物に含まれる未反応糖と、触媒（K2CO3）
から副生した塩と、揮発分との三者をSE、石鹸、未反応
の脂肪酸メチルエステル及び脂肪酸の四者より分離しよ
うとする場合、限外濾過膜の具備すべき条件は、該膜が
適当な分画分子量を有する場合、 物理的な外力に対し、抵抗力があること。 耐熱性を有し、微生物によって分解されないこと。 適当な分画分子量を持ち、処理能力の大きいこと。 耐用年数が長いこと。 経済的な価格で入手できること。 等である。 近年の限外濾過膜の製造における技術の進歩には著し
いものがあるから、市販のものでも上の条件を満たして
いるものが見出される。 《限外濾過条件》 前工程で得られた水溶性の高HLB−SE（Ｙ）を含む水
溶液は、本限外濾過に先立ち酸を加えて中和し、液性を
pH6.2〜8.2、望ましくはpH7.5付近に調整しておく。中
和された被処理液のpHが8.2を超えるとSEの分解が進
み、またpH6.2未満ではSEのミセル集合体が形成され難
くなるため、限外濾過膜からSEが流れ出したり、細孔が
詰まったりするので好ましくない。 濾過時の水溶液の温度は、脂肪酸メチルエステルの種
類とは無関係に80℃以下の温度が好ましく、同温度を超
えるとSEが分解する懸念がある。発明者らは、該温度
が、特に40〜60℃の温度範囲内に在るとき、最大の濾過
速度が得られることを見出した。即ち、濾過温度を40〜
60℃、好ましくは約50℃に調節すると、後述の理由で、
未反応糖を含むショ糖、触媒（K2CO3）由来の副生塩及
び添加中性塩並びに揮発分（ジメチルスルホキシドやジ
メチルホルムアミド）の四者は、水と共に最も効率良く
濾過膜を通過する。この理由としては40〜60℃の温度領
域においてSEのミセル集合体の分子が巨大化する結果、
ミセル集合体の総数が減少し、未反応糖等の元来ミセル
集合体の形成に関与しない物質がSEの抵抗を受け難くな
り、その分、未反応糖等が通過し易くなることに因るも
のと推測される。因に、公知の如く、SE水溶液は一般に
40〜60℃の間で最大の粘度を示す（上掲書103頁参照）
が、これは、その温度範囲内で最大の分子量を持ち得る
ことを示唆するものであり、この事実からも、40〜60℃
の範囲で未反応糖等が最大の膜通過速度を示す理由を説
明することが可能である。 かくして、40〜60℃に維持されたSEを含む反応混合物
水溶液を、ポンプにより１〜20Kg/cm2Gまで加圧して駆
動源としての圧力をかけ、pH6.2〜8.2の水素イオン濃度
領域で限外濾過膜に接触させる。ここに濾過膜として、
セルロース系のものは物理的に弱いだけでなく、かつ微
生物にも侵され易いので、実用上余り望ましくない。実
用的に好適であるのは、支持層で補強されたポリスルホ
ン製もしくはポリ弗化ビニリデン製の膜である。これら
両種の濾過膜は、現在市販されており、本膜は、耐熱
性、耐酸性及び耐アルカリ性に優れるのみでなく、物理
的外力にも強く、しかも微生物が膜面で増殖することも
ない。 前述の通り、濾過膜の分画分子量の決定に際しては、
SEの洩れなしに未反応糖等の分離が効率よく行なわれ、
かつ濾過速度も大である範囲のものを選定することが重
要である。発明者らは、検討の結果、SEの洩れがなく、
未反応糖、副生塩及び揮発分の分離性が損なわれず、し
かも濾過速度が大であるという希望条件を満たす膜の分
画分子量として、1,000〜100,000の範囲内のものが好適
であること、及び、とりわけSEの洩れがなく、しかも工
業的な規模での処理に適したものとして、分画分子量5,
000の濾過膜が最も好ましいことを発見した。5,000超過
の分画分子量のものでは、僅かではあるがSEの洩れが発
生し、逆に5,000未満の分画分子量の膜では、濾過速度
が減少する。しかしいづれの場合でも、工業的に採算に
乗らない程の不利益をもたらすものではない。 現在市販の濾過膜のうちで、発明目的に適うものとし
ては、例えば東レエンジニアリング（株）の販売に係る
限界濾過膜のうち、商品名《TERP−Ｅ−５》（ポリ弗化
ビニリデン系）、《TERP−HF−10》（ポリスルホン系）
及び《TERP−HF−100》（ポリスルホン系）等がある。 以上の限外濾過処理により、塩析沈殿の酸洗液中から
揮発分、ショ糖分、塩類当の夾雑物を除去された高純度
の高HLB−SE（Ｙ）が普通５〜15％の水溶液の形で回収
される。 （噴霧乾燥） 以上の高HLB−SEの水溶液は、乾燥に付される。 しかるに、本発明者は、多数の実験の結果から、上記
高HLB−SE水溶液の脱水、乾燥のため、噴霧乾燥手段の
利用が最適であることを見出した。因に、既述の如く、
所謂溝型の撹拌型乾燥機で代表される通常の真空乾燥機
を用いた場合もまた、泥漿を連続的に供給して加熱して
真空室に放出させる所謂フラッシュ式の乾燥機を用いた
場合も、SEの持つ粘度特性や低融点という性質のため、
被処理SEの酸価の上昇、着色、カラメル化などの品質低
下現象を回避することができず、さらに後者の場合に
は、なお粉塵爆発の危険性も無視できない。 しかるに、発明者が見出した噴霧乾燥手段を採用する
ことにより、既往乾燥手段の欠点を一挙に解決すること
ができる。 本発明における乾燥工程では、水溶液状態の含水ショ
糖脂肪酸エステルを、ポンプを介して噴霧乾燥塔へ連続
的に供給し、ノズルによる噴霧又は回転円盤（ディス
ク）の遠心力により微細な霧状微粒子に分割して乾燥気
流と接触させる。これにより水の蒸発面積が著しく大き
くなり、このため極めて短時間内（噴霧してから数秒以
内）に脱水、乾燥を完了し得る。なお霧化手段として
は、含水ショ糖脂肪酸エステルの粘度が大であるため、
回転円盤の利用が望ましい。 （噴霧乾燥条件） ショ糖脂肪酸エステルの水溶液の供給温度は40〜80℃
の間で任意に変更できるが、品質面の考慮から望ましく
は40〜60℃の範囲内の温度を選ぶ。 上記溶液又は水溶液を回転円盤により霧化させる場
合、例えば円盤の直径が５〜10cmφのときは、15,000〜
24,000rpmの回転数が適当である。 塔内へ送風される空気は、溶液又は水溶液中の水分を
蒸発させるに必要な熱量以上を保有すべきであり、従っ
て空気温度が低い場合は、より多量の空気量が必要であ
る。この際の空気温度は10〜100℃の広範囲であってよ
いが、対象ショ糖脂肪酸エステルの乾燥効率と熱分解防
止とを考慮して、60〜80℃の間の温度を選ぶのが有利で
ある。 送風空気中の湿度も前記の空気温度と共に乾燥効率に
関係する。作業上好適な絶対湿度は、大略、 の範囲にあるのが経済的である。 噴霧乾燥塔の所要容積、所要塔経、所要高さなどの諸
条件は、以上の噴霧条件を前提に設計される。塔の設計
及び作業条件が適当であれば、水分５％以下の粉末化さ
れた乾燥ショ糖脂肪酸エステルが、噴霧乾燥塔の下部よ
り連続的に排出される。得られた製品は、熱履歴が短い
ため、品質的に極めて優れ、かつ乾燥作業用の人員を殆
ど必要としない。
未反応の糖、未反応の脂肪酸メチルエステル、触媒、
石鹸、脂肪酸及び揮発分（残留する反応溶媒）を含むシ
ョ糖脂肪酸エステル生成反応混合物に酸を加えて中性領
域のpHに調整後、水、中性塩及びショ糖を加えて適当な
温度下に塩析すると、ショ糖脂肪酸エステル、未反応の
脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸が沈澱すると共
に、揮発分（残留する反応溶媒）が水相側に移行するの
で、全く有機溶媒を使用せずに残留揮発分を除去するこ
とができる。特に、式（３）、式（６）、及び式（７）
の条件を満足させるように操作することによって、SEの
損失が実質的に絶無の状態で残留溶媒を除去することが
できる。 次いで、この沈澱を酸性の水で洗い、洗液を限外濾過
することによって、該洗液中に移行した沈澱中の夾雑揮
発分や、ショ糖、加えられた中性塩及び触媒の中和によ
り副生した塩等の不純物が除去された高純度の高HLB−S
Eの水溶液が得られる。 最後に、この水溶液を噴霧乾燥することにより、高品
質の高HLB−SEが、流動性の良い粉末として連続的に生
産される、かくして全く精製用溶媒を使用せずに高いHL
B値を持つ粉末状SEの工業的生産が可能となる。なお、
上の酸洗工程に際し、沈澱側に残留したSEは、高純度の
低HLB−SEであるから、ここに粗製のSEの精製を兼ねて
高HLBのものと低HLBのものとに分別する目的が併せて達
成されることになる。
石鹸、脂肪酸及び揮発分（残留する反応溶媒）を含むシ
ョ糖脂肪酸エステル生成反応混合物に酸を加えて中性領
域のpHに調整後、水、中性塩及びショ糖を加えて適当な
温度下に塩析すると、ショ糖脂肪酸エステル、未反応の
脂肪酸メチルエステル、石鹸及び脂肪酸が沈澱すると共
に、揮発分（残留する反応溶媒）が水相側に移行するの
で、全く有機溶媒を使用せずに残留揮発分を除去するこ
とができる。特に、式（３）、式（６）、及び式（７）
の条件を満足させるように操作することによって、SEの
損失が実質的に絶無の状態で残留溶媒を除去することが
できる。 次いで、この沈澱を酸性の水で洗い、洗液を限外濾過
することによって、該洗液中に移行した沈澱中の夾雑揮
発分や、ショ糖、加えられた中性塩及び触媒の中和によ
り副生した塩等の不純物が除去された高純度の高HLB−S
Eの水溶液が得られる。 最後に、この水溶液を噴霧乾燥することにより、高品
質の高HLB−SEが、流動性の良い粉末として連続的に生
産される、かくして全く精製用溶媒を使用せずに高いHL
B値を持つ粉末状SEの工業的生産が可能となる。なお、
上の酸洗工程に際し、沈澱側に残留したSEは、高純度の
低HLB−SEであるから、ここに粗製のSEの精製を兼ねて
高HLBのものと低HLBのものとに分別する目的が併せて達
成されることになる。
以下、実施例により発明実施の態様及び効果を説明す
るが、例示は勿論説明のためのものであって、発明思想
の限定又は制限を意図したものではない。 実施例 下表−１の組成で表される溶媒法SE反応混合物から反
応溶媒を留去した残渣を、乳酸で中和後、乾燥させた乾
物（ドライマター）100kgに水1,000kgを加えて溶解させ
た。 上の水溶液に、ショ糖62.5kg及び50％乳酸カリウム9
7.6kgを加えて、75℃まで加熱、昇温させ、沈澱したケ
ーキを濾別後、真空下80℃で乾燥し、固形物の組成を調
べたところ、下表−２の通りであった。なお、上記ケー
キ中の水分は45％であった。 なお、ケーキより濾別された濾過液中のSE量を、ゲル
濾過クロマトグラフィー（GPC）法（上掲書63頁参照）
で測定したところ、SEの存在は全く認られなかった他、
反応溶媒のジメチルスルホキシドの95％が除去されてい
た。 次に、上表−２のケーキ（重量80kg）をpH3.5の常温
酢酸水400kgに懸濁させ、ホモミキサーで細断しつつ10
分間撹拌した後、細分化された沈澱を濾取し、これを再
び酢酸水で洗浄する操作を計４回繰り返した。得られた
濾液（pH3.5）の組成は下表−３の通りであった。 この濾液（1,625kg）を苛性ソーダでpH7.5に調整後、
上掲限外濾過膜《TERP−Ｅ−５》（分画分子量5,000）
を装置した膜面積8m2のスパイラル型４″円筒形加圧濾
過ユニットへ以下の条件で送液した。 送液圧力＝7.5〜9.2kg/cm2G 送液温度＝50.5℃〜53.0℃ 濾過膜の排出速度＝4.1〜5.7kg/分 濾過膜の循環速度＝18.9〜17.3kg/分 約310分後、膜を透過しなかった濃縮液に水1,600kgを加
え、撹拌後、再び同一条件で限外濾過膜に送液した。 以上の操作を４回繰返したところ、濃縮された液の組
成（乾物）は下表−４の通りとなった。 表−４記載の水溶液をpH7.5に調整して下表−５の組
成（乾物として）の水溶液（固形分含量11.5％）を得
た。 この水溶液を真空下に加熱、濃縮したところ、モノエ
ステル含量約83％の高HLB−SEの24.0％を含む濃縮物が
得られた。 なお、表−２記載のSEを酢酸で洗浄、精製した残りの
沈澱物は、モノエステル含量67％の低HLB−SEであっ
た。 最後に、上の濃縮物を、以下の条件下で噴霧乾燥し
た。 噴霧乾燥塔の直径:2.0mφ 直筒部の長さ:1.5m 回転円盤（ディスク）径:10cmφ 円盤回転数:24,000rpm 入口空気温度:51℃、 噴霧乾燥塔の下部から得られた粉末状の高HLB−SE
は、下表−６の組成を有し、水分2.10％、嵩比重0.41
で、過熱による着色も無く、流動性のよいものであっ
た。なお、乾燥は1.5時間安定して継続できた。 このように、当初の反応混合物のエステル分布におい
て、モノエステル＝70.0％（ジエステル以上＝30％）の
SEからモノエステル含量83.1％の高HLB−SEが得られ
た。なお、酸洗沈澱から得られたSEは、既述のように、
モノエステル含量67％の低HLB品であるので、本例によ
り、当初反応混合物中に存在していたSEが、高Ｂ品と低
HLB品とに分別されたことになる。
るが、例示は勿論説明のためのものであって、発明思想
の限定又は制限を意図したものではない。 実施例 下表−１の組成で表される溶媒法SE反応混合物から反
応溶媒を留去した残渣を、乳酸で中和後、乾燥させた乾
物（ドライマター）100kgに水1,000kgを加えて溶解させ
た。 上の水溶液に、ショ糖62.5kg及び50％乳酸カリウム9
7.6kgを加えて、75℃まで加熱、昇温させ、沈澱したケ
ーキを濾別後、真空下80℃で乾燥し、固形物の組成を調
べたところ、下表−２の通りであった。なお、上記ケー
キ中の水分は45％であった。 なお、ケーキより濾別された濾過液中のSE量を、ゲル
濾過クロマトグラフィー（GPC）法（上掲書63頁参照）
で測定したところ、SEの存在は全く認られなかった他、
反応溶媒のジメチルスルホキシドの95％が除去されてい
た。 次に、上表−２のケーキ（重量80kg）をpH3.5の常温
酢酸水400kgに懸濁させ、ホモミキサーで細断しつつ10
分間撹拌した後、細分化された沈澱を濾取し、これを再
び酢酸水で洗浄する操作を計４回繰り返した。得られた
濾液（pH3.5）の組成は下表−３の通りであった。 この濾液（1,625kg）を苛性ソーダでpH7.5に調整後、
上掲限外濾過膜《TERP−Ｅ−５》（分画分子量5,000）
を装置した膜面積8m2のスパイラル型４″円筒形加圧濾
過ユニットへ以下の条件で送液した。 送液圧力＝7.5〜9.2kg/cm2G 送液温度＝50.5℃〜53.0℃ 濾過膜の排出速度＝4.1〜5.7kg/分 濾過膜の循環速度＝18.9〜17.3kg/分 約310分後、膜を透過しなかった濃縮液に水1,600kgを加
え、撹拌後、再び同一条件で限外濾過膜に送液した。 以上の操作を４回繰返したところ、濃縮された液の組
成（乾物）は下表−４の通りとなった。 表−４記載の水溶液をpH7.5に調整して下表−５の組
成（乾物として）の水溶液（固形分含量11.5％）を得
た。 この水溶液を真空下に加熱、濃縮したところ、モノエ
ステル含量約83％の高HLB−SEの24.0％を含む濃縮物が
得られた。 なお、表−２記載のSEを酢酸で洗浄、精製した残りの
沈澱物は、モノエステル含量67％の低HLB−SEであっ
た。 最後に、上の濃縮物を、以下の条件下で噴霧乾燥し
た。 噴霧乾燥塔の直径:2.0mφ 直筒部の長さ:1.5m 回転円盤（ディスク）径:10cmφ 円盤回転数:24,000rpm 入口空気温度:51℃、 噴霧乾燥塔の下部から得られた粉末状の高HLB−SE
は、下表−６の組成を有し、水分2.10％、嵩比重0.41
で、過熱による着色も無く、流動性のよいものであっ
た。なお、乾燥は1.5時間安定して継続できた。 このように、当初の反応混合物のエステル分布におい
て、モノエステル＝70.0％（ジエステル以上＝30％）の
SEからモノエステル含量83.1％の高HLB−SEが得られ
た。なお、酸洗沈澱から得られたSEは、既述のように、
モノエステル含量67％の低HLB品であるので、本例によ
り、当初反応混合物中に存在していたSEが、高Ｂ品と低
HLB品とに分別されたことになる。
【発明の効果】 以上説明した通り、本発明は、溶媒法ショ糖脂肪酸エ
スエル反応混合物から精製用溶媒を使用しないで、工業
的に、精製された高HLBの粉末状ショ糖脂肪酸エステル
の製造すると共に、併せて低HLBショ糖脂肪酸エステル
の分別を可能ならしめ得たことによって、工業的に以下
のような多大の直接及び間接効果を奏する。 （１）安価な水のみを用いて粉末状高HLBショ糖脂肪酸
エステルの製造が可能となること。 （２）低HLBショ糖脂肪酸エステルの分別できること。 （３）ショ糖脂肪酸エステルの乾燥を、常圧下に短時間
内に行うことができるため、製品の熱劣化がないこと。 （４）溶剤の爆発、火災の心配がなく、従って、防爆仕
様の高価な電気装置も不要となること。 （５）反応溶媒及び精製用溶媒が製品に混入する懸念が
ないこと。 （６）職場の衛生環境が向上すること。 （７）低費用で工業化できること。
スエル反応混合物から精製用溶媒を使用しないで、工業
的に、精製された高HLBの粉末状ショ糖脂肪酸エステル
の製造すると共に、併せて低HLBショ糖脂肪酸エステル
の分別を可能ならしめ得たことによって、工業的に以下
のような多大の直接及び間接効果を奏する。 （１）安価な水のみを用いて粉末状高HLBショ糖脂肪酸
エステルの製造が可能となること。 （２）低HLBショ糖脂肪酸エステルの分別できること。 （３）ショ糖脂肪酸エステルの乾燥を、常圧下に短時間
内に行うことができるため、製品の熱劣化がないこと。 （４）溶剤の爆発、火災の心配がなく、従って、防爆仕
様の高価な電気装置も不要となること。 （５）反応溶媒及び精製用溶媒が製品に混入する懸念が
ないこと。 （６）職場の衛生環境が向上すること。 （７）低費用で工業化できること。
第１図は、水、合計糖及び合計塩各量の変化と、水相中
に溶存するSE量との関係を示す三元グラフ、第２図は、
SEのエステル組成と酸性水への溶解度の関係を示す三元
グラフである。
に溶存するSE量との関係を示す三元グラフ、第２図は、
SEのエステル組成と酸性水への溶解度の関係を示す三元
グラフである。
Claims (21)
- 【請求項１】目的物のショ糖脂肪酸エステルの他、未反
応の糖 未反応の脂肪酸メチルエステル、触媒、石鹸、
脂肪酸及び揮発分を含む反応混合物を、中性領域のpHに
調整し、水、中性塩及びショ糖を加えることにより沈澱
物を生じさせ、沈澱物を除去した残液は逆浸透膜と接触
させてショ糖を回収することなく、上記生じさせた沈澱
物を酸性の水で洗浄し、洗液を中和後、限外濾過し、噴
霧乾燥することを特徴とする粉末状高HLBショ糖脂肪酸
エステルの製造法。 - 【請求項２】反応混合物の組成が、 ショ糖脂肪酸エステル ＝15.0〜95.0％ 未反応のショ糖 ＝1.0〜80.0％ 未反応の脂肪酸メチルエステル＝0.5〜10.0％ 触媒 ＝0.05〜7.0％ 石鹸 ＝1.0〜10.0％ 脂肪酸 ＝0.5〜10.0％ 揮発分 ＝3.0〜30.0％ である請求項１記載の方法。
- 【請求項３】反応混合物が、pH6.2〜8.2に調整される請
求項１記載の方法。 - 【請求項４】pH調整後の反応混合物が、50〜80℃に加熱
される請求項１記載の方法。 - 【請求項５】反応混合物が加えられる水と反応混合物の
重量比が、水：反応混合物＝5:1〜40:1である請求項１
記載の方法。 - 【請求項６】下記の関係式に従って、中性塩及びショ糖
がpH製整後の反応混合物に添加される請求項１又は３記
載の方法。 かつ、 かつ、 ここで、 合計塩量＝加えられるべき中性塩量＋触媒の中和によっ
て生成する塩量 合計糖量＝加えられるべきショ糖量＋当初からの未反応
糖量 - 【請求項７】反応混合物のpHの調整に使用される酸が、
乳酸、酢酸、塩酸及び硫酸からなる群から選ばれた酸の
いずれかである請求項１又は３記載の方法。 - 【請求項８】反応混合物中の脂肪酸メチルエステル、石
鹸及び脂肪酸の夫々に主として含まれる脂肪酸根が、炭
素数が16〜22の共通飽和脂肪酸根を持つ請求項１又は２
記載の方法。 - 【請求項９】反応混合物中の揮発分（残留する反応溶
媒）の成分が、ジメチルスルホキシド又はジメチルホル
ムアミドである請求項１又は２記載の方法。 - 【請求項１０】反応混合物に加えられる中性塩が、食
塩、芒硝、乳酸カリウム及び酢酸カリウムからなる群か
ら選ばれた塩のいずれかである請求項１又は６記載の方
法。 - 【請求項１１】ショ糖脂肪酸エステルのエステル分布
が、モノエステル含分として、10〜75％（ジエステル以
上が90〜25％）である請求項１又は２記載の方法。 - 【請求項１２】酸性の水のpH値が、3.0〜5.5である請求
項１記載の方法。 - 【請求項１３】酸性の水の温度が、10〜40℃である請求
項１又は12記載の方法。 - 【請求項１４】限外濾過膜が、ポリスルホン系又はポリ
弗化ビニリデン系の樹脂からなる請求項１記載の方法。 - 【請求項１５】限外濾過膜の分画分子量が1,000−100,0
00である請求項14記載の方法。 - 【請求項１６】限外濾過時の駆動源としての圧力が1.0
〜20.0kg/cmGである請求項１記載の方法。 - 【請求項１７】限外濾過時の反応混合物水溶液のpHが、
6.2〜8.2である請求項１記載の方法。 - 【請求項１８】限外濾過時の反応混合物水溶液の温度
が、40〜60℃である請求項１又は17記載の方法。 - 【請求項１９】噴霧乾燥されるスラリー（泥漿）が、固
形分＝４〜40％、水分＝96〜60％のものである請求項１
記載の方法。 - 【請求項２０】噴霧乾燥時の送風空気の湿度と温度が、 絶対湿度＝0.008〜0.05 kg・水/kg・乾燥空気 温度＝10.0〜100.0℃ の範囲内に在る請求項１記載の方法。
- 【請求項２１】製品の粉末状高HLBショ糖脂肪酸エステ
ルの組成が、下記範囲内に在る請求項１記載の製法。 水分 ＝0.5〜5.0％ 未反応脂肪酸メチルエステル＝0.5〜10.0％ 石鹸 ＝0.5〜60.0％ 脂肪酸 ＝0.5〜10.0％ ショ糖脂肪酸エステル ＝98.0〜15.0％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63171317A JP2686972B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 粉末状高ｈｌｂショ糖脂肪酸エステルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63171317A JP2686972B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 粉末状高ｈｌｂショ糖脂肪酸エステルの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0219394A JPH0219394A (ja) | 1990-01-23 |
| JP2686972B2 true JP2686972B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=15921008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63171317A Expired - Fee Related JP2686972B2 (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 粉末状高ｈｌｂショ糖脂肪酸エステルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2686972B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0667954A (ja) * | 1992-08-14 | 1994-03-11 | Takaoka Electric Mfg Co Ltd | ファイルアクセス方式 |
-
1988
- 1988-07-08 JP JP63171317A patent/JP2686972B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0667954A (ja) * | 1992-08-14 | 1994-03-11 | Takaoka Electric Mfg Co Ltd | ファイルアクセス方式 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0219394A (ja) | 1990-01-23 |
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