JP2659724B2

JP2659724B2 - 高強度複合繊維の製造方法

Info

Publication number: JP2659724B2
Application number: JP62253125A
Authority: JP
Inventors: 磯雄斎藤; 卓治佐藤; 浩一久保田; 雅晴山本
Original assignee: TORE KK
Current assignee: TORE KK
Priority date: 1987-10-07
Filing date: 1987-10-07
Publication date: 1997-09-30
Anticipated expiration: 2012-09-30
Also published as: ZA887547B; JPH0197212A

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は産業資材用途、特にゴム補強材に適した高強
度繊維の製造方法に関するものである。更に詳しくは、
高強度、ハイモジュラス、改良された寸法安定性等の優
れた機械的特性を有し、かつゴムとの接着性、ゴム中に
おける耐熱性（以下ゴム中耐熱性という）及び耐疲労性
にも優れたゴム補強材用複合繊維の製造方法を提供する
ものである。

［従来の技術］ポリエチレンテレフタレート繊維で代表されるポリエ
ステル繊維は高強力、高弾性率の特徴を有するため、各
種産業資材用途に広く用いられている。特にタイヤコー
ド、伝動用ベルト、搬送用ベルト等のゴム補強資材とし
て有用されている。

しかしながら、ポリエステル繊維は一般にゴム中での
耐熱性が劣る。即ち、高温下ではゴム中の水分やアミン
化合物の作用によって、ポリエステル繊維のエステル結
合部が切断し、強力低下を引き起こす。またゴムとの接
着性も劣り、特に高温雰囲気下に長時間繰り返し曝され
るとゴムとの接着力が著しく低下する。

ポリエステルタイヤコードは高強度、ハイモジュラス
の特徴を生かし、乗用車用ラジアルタイヤのカーカス材
として多用されている。しかし、より大型の軽トラッ
ク、トラックやバス用ラジアルタイヤのカーカス材とし
て用いると、自動車走行時に発熱した熱がタイヤ中に蓄
積され易いため、ポリエステルタイヤコードは熱劣化し
て強力低下し、またゴムとの接着力を失い剥離してしま
うという問題があった。

従来からポリエステルの欠点である接着性を改良しよ
うとする試みが数多く提案されており、その一つとして
ポリエステルの表面をポリアミドで被覆する方法が知ら
れている。例えば特開昭49−85315号公報にはポリエス
テルを芯にナイロン６を鞘にした複合繊維を、それぞれ
の成分ポリマの重合度及び芯部ポリマの割合を特定し、
非含水給油の後、400m/分のような低速で巻取った後、
特定温度で延伸する製糸方法や、或いは、そのような低
速での引取りに続いて特定温度で延伸する製糸方法によ
って製造することが提案されている。

また、特公昭62−42061号公報にも同様に芯にポリエ
ステル、鞘にポリアミドを配した芯鞘型複合構造の繊維
からなるゴム補強材が記載され、ポリアミド鞘成分を７
〜30重量％とし、その繊維表面にエポキシ系接着剤を付
着させてゴム補強材とすること、及び、この複合繊維
は、溶融紡糸、冷却、給油の後、400m/分のような低速
で巻取った後に多段延伸する方法や、そのような低速で
の引取りに続いて多段延伸する方法によって製造される
ことが記載されている。

［発明が解決しようとする問題点］前記した特開昭49−85315号公報及び特公昭62−42061
号公報の方法で提案されている芯鞘複合構造の繊維は鞘
のポリアミド成分により改良されたゴムとの接着性をも
たせ、芯のポリエステル成分によってモジュラスや寸法
安定性を保持しようとしたものである。該方法によると
確かにゴムとの接着性は十分に改良され、また、モジュ
ラスや寸法安定性も改善されるものの、ポリアミドの有
するゴム中耐熱性や耐疲労性等を十分に生かすことがで
きないという大きな問題があった。

またポリエチレンテレフタレートのような通常のポリ
エステルとナイロン６やナイロン66のような通常のポリ
アミドとはポリマ同志の相溶性が悪いため、前記公知例
に記載された製糸方法で製造した場合は芯鞘複合構造の
両ポリマ界面で剥離破壊し易く実用に供するに十分な耐
久性、特に耐疲労性を有することができなかった。特に
延伸工程、撚糸、ディッピング等のタイヤコード加工工
程、タイヤ加硫工程、及びタイヤ走行時における繰り返
し伸長圧縮疲労によってポリマ界面が破壊され、本来の
芯鞘複合繊維に期待する性能が得られなかった。

本発明は上記問題点を克服することにより、ゴムとの
接着性に優れ、ポリエステルに近いハイモジュラスと寸
法安定性を有するとともに、ゴム中耐熱性及び耐疲労性
も優れ、しかも、芯鞘複合界面における界面剥離に対し
て十分な耐久性を有し、耐疲労性等の耐久性にも優れ、
ゴム補強用に好適な高強度複合繊維の製造方法を提供す
ることにある。

［問題点を解決するための手段および作用］上記目的を達成するため、本発明の高強度複合繊維の
製造方法は、極限粘度〔η〕が0.85以上の、エチレンテ
レフタレートを主成分とするポリエステル、及び、硫酸
相対粘度〔ηｒ〕が2.8以上のポリアミドを複合紡糸パ
ックに導き、複合紡糸用口金を通して、芯部がポリエス
テル、鞘部がポリアミドからなり芯部複合割合が30〜90
重量％である芯鞘型複合繊維を溶融紡糸し、1500m/分以
上の紡糸速度で引取った後、延伸することにより、強度
が7.5g/d以上、伸度が20％以下、初期引張り抵抗度が60
g/d以上、及び、乾熱収縮率が７％以下の繊維特性を有
し、芯成分をなすポリエステルの極限粘度〔η〕が0.8
以上、複屈折が160×10^-3〜190×10^-3、密度が1.395g/c
m³以上、DSCで測定した融解曲線のピーク温度が247℃以
上であり、かつ、この鞘成分をなすポリアミドの硫酸相
対粘度ηｒが2.8以上、複屈折が50×10^-3以上、密度が
1.140g/cm³以上である芯鞘型複合繊維を製造することを
特徴とする。

また、この製造方法において、1500m/分以上の紡糸速
度で引取った時における未延伸糸が、ポリアミド鞘部の
複屈折が20×10^-3以上、かつ、ポリエステル芯部の複屈
折が20×10^-3以上を有することが好ましい。

以下に本発明に係る高強度複合繊維の製造方法につい
て詳述する。

本発明の製造方法において複合繊維の芯成分として用
いるポリエステルは、エチレンテレフタレートを主成分
とすればよいが、実質的にポリエチレンテレフタレート
単位のみからなるポリエステルが好ましい。ポリエチレ
ンテレフタレートポリマの物理的、化学的特性を実質的
に低下させない程度、例えば10％未満の共重合成分を含
んでもよい。共重合成分としてはイソフタル酸、ナフタ
レンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸等のジカル
ボン酸、及びエチレンオキサイド、プロピレングリコー
ル、ブチレングリコール等のジオール成分を含んでもよ
い。

一方、ポリアミド鞘成分は、ポリカプラミト、ポリヘ
キサメチレンアジパミド、ポリテトラメチレンアジパン
ド、ポリヘキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレ
ンドデカミド等の通常のポリアミドからなるが、ポリヘ
キサメチレンアジパミド系ポリマが好ましい。

特に、芯成分ポリエステルと鞘成分ポリアミドとの界
面剥離に対する耐久性をさらに一層向上させるために
は、ポリアミド成分としては、ヘキサメチレンジアンモ
ニウムアジペートとヘキサメチレンジアンモニウムテレ
フタレートとの共重合ポリアミド（以下66/6Tコポリア
ミドと称す）が最も適している。この66/6Tコポリアミ
ドの66成分と6T成分は互いにアイソモルファスであるた
め、共重合化による結晶性の低下が殆どない。ナイロン
66より高いガラス転移温度、及びナイロン66と同等かよ
り高い融点を有し、強度、モジュラス、寸法安定性等は
ナイロン66に勝るとも劣らない特性をもち、目的とする
界面剥離耐久性が極めて良好である。それはポリエステ
ルと66/6Tコポリアミドともに構成単位中にベンゼン環
を含み、ベンゼン環同志の分子間力が作用するからであ
ると考えられる。この66/6Tコポリアミドにおけるヘキ
サメチレンジアンモニウムテレフタレートの共重合割合
は５重量％以上が好ましく、10〜40重量％であることが
より好ましい。

また、ポリアミド鞘成分には熱酸化劣化防止剤として
銅塩、及びその他の有機、無機化合物が添加されている
ことが好ましい。特に沃化銅、酢酸銅、塩化銅、ステア
リン酸銅等の銅塩を銅として30〜50ppmと沃化カリウ
ム、沃化ナトリウム、臭化カリウム等のハロゲン化アル
カリ金属を0.01〜0.5重量％、及び／又は有機、無機の
燐化合物を0.01〜0.1重量％含有させることが好まし
い。

本発明における複合繊維のポリエステル芯成分の複合
割合は30〜90重量％であり、従って他方のポリアミド鞘
成分の割合は70〜10重量％である。ポリエステル芯成分
が30重量％未満では複合繊維のモジュラス及び寸法安定
性をポリエステルに近づけることができない。一方、ポ
リアミド鞘成分が10重量％未満では、複合繊維とゴムと
の接着性、ゴム中耐熱性等の改良が達せられない。

本発明法によって得ようとする高強度複合繊維は、7.
5g/d以上の高い強度、60g/d以上の高い初期引張り抵抗
度、及び20％以下の低い伸度を有するものである。さら
に、本発明法によると乾熱収縮率が７％以下と従来の複
合繊維よりも低くなる。

本発明の製造方法において、複合繊維の強度7.5g/d以
上を得るためには、芯成分として用いるポリエステル芯
成分は、極限粘度〔η〕が0.85以上の高重合度を有する
ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル、好ましく
は実質的にポリエチレンテレフタレートからなるポリエ
ステルを用いる。

また、芯成分のポリエステルと同様に、鞘成分のポリ
アミドも高重合度が必要であり、硫酸相対粘度〔ηｒ〕
で2.8以上、好ましくは3.0以上の高粘度ポリアミドを用
いる。

さらに本発明において優れたゴム中耐熱性を得るため
には、ポリエチレンテレフタレート芯成分のカルボキシ
ル末端基濃度は20eq/10⁶g以下であることが好ましい。
このためには、低カルボキシル末端基濃度のポリマを紡
糸することが有効であり、例えば低温重合法を採用した
り、重合工程、または紡糸工程で封鎖剤を添加する等の
技術を適用すればよい。封鎖剤としては例えばオキサゾ
リン類、エポキシ類、カルボジイミド類、エチレンカー
ボネート、シュウ酸エステル、マロン酸エステル類等が
ある。

これらポリマの溶融複合紡糸には２基のエクストルー
ダー型紡糸機を用いることが好ましい。それぞれのエク
ストルーダーで溶融されたポリエステル及びポリアミド
を複合紡糸パックに導き、複合紡糸用口金を通して芯部
にポリエステル、鞘部にポリアミドを配した複合繊維と
して紡糸する。

紡糸口金直下には10cm以上、1m以内にわたって200℃
以上、好ましくは260℃以上の加熱雰囲気を、保温筒、
加熱筒等を設けることによって形成することが好まし
い。紡出糸条は上記加熱雰囲気中を通過した後、冷風で
急冷固化され、次いで油剤を付与された後、紡糸速度を
制御する引取りロールで引取られる。この引取り時の紡
糸速度は1500m/分以上の高速とすることが必要であり、
好ましくは2000m/分以上の高速とする。前記口金直下の
加熱雰囲気の制御は本発明の高速紡糸時の曳糸性を良好
に維持するために好ましい。

引取られた未延伸糸は通常一旦巻取ることなく連続し
て延伸される。延伸前の未延伸糸の物性を把握する目的
で引取りロール上でサンプリングした未延伸糸は、ポリ
アミド鞘部の複屈折が20×10^-3以上、好ましくは30×10
^-3以上、ポリエステル芯部の複屈折も20×10^-3以上、好
ましくは30×10^-3以上と高度に配向していることが好ま
しい。

本発明の高速紡糸の採用は複合繊維のモジュラス、寸
法安定性、及び耐疲労性の改良効果をもたらすが、さら
に大きな効果として、芯鞘複合界面での耐剥離性が向上
し、複合界面の耐久性が改良されることは注目すべきで
ある。従来の低速紡糸法のように、吸湿結晶化の進んだ
ポリアミド成分と非晶状態のポリエステル成分が組合さ
れる場合と異なり、高速紡糸法ではポリアミド成分、ポ
リエステル成分ともに配向結晶化が速く進む状態にある
こと、紡糸後の延伸倍率が少なくて済むこと等が複合界
面の耐久性の改良に寄与しているものと考えられる。

次に、該未延伸糸は連続して延伸されるが、その延伸
温度は180℃以上、好ましくは200℃以上の温度とすれば
よい。延伸は２段以上、通常は３段以上の多段で行い、
延伸倍率は1.4〜3.5倍の範囲とすればよい。本発明のか
かる高温熱延伸の採用も複合界面耐久性の改良に寄与し
ており、特に３段目の延伸温度の寄与が大きい。例え
ば、３段目の延伸温度が低く、例えば160℃未満では延
伸によって界面剥離か生じ易く、また180℃未満で延伸
した場合は、例えばタイヤコードとして用いるとタイヤ
コード加工工程中、加硫工程中、またはタイヤ走行中に
界面剥離が生じ易い。

かくして得られる本発明法による複合繊維は次の特性
を有する。

得られる複合繊維は、7.5g/d以上の高強度、60g/d以
上の初期引張り抵抗度を有し、伸度は20％以下、乾熱収
縮率は７％以下である。より好ましくは強度8g/d以上、
初期引張り抵抗度70g/d以上、伸度８〜16％である。

また、複合繊維をなすポリエステル芯成分は90g/d以
上の高い初期引張り抵抗度と20g/d以下の低いターミナ
ルモジュラスを有することがより好ましい。高い初期引
張り抵抗度を有しかつ低いターミナルモジュラスを有す
るポリエステル繊維は、例えばタイヤコード加工工程で
の強力低下が少なく、耐疲労性が改良されることと関係
しているので、ポリエステル芯成分が該特性を達成して
いることは本発明の目的達成のために好ましい。なお、
ターミナルモジュラスは繊維の引張り試験において、SS
曲線上で切断伸度より2.4％引いた曲線上の点と切断点
までの応力増分2.4×10^-2で除した値（g/d）であり、引
張り試験の条件はJIS L1017による。

さらに、ポリエステル芯成分の極限粘度〔η〕が0.8
以上、複屈折が160×10^-3〜190×10^-3、密度が1.395g/c
m³以上、DSCで測定した融解曲線のピーク温度が247℃以
上、また、鞘成分をなすポリアミドの硫酸相対粘度〔η
ｒ〕が2.8以上、複屈折が50×10^-3以上、密度が1.140g/
cm³以上である繊維構造特性を有する。

次に、実施例に基づいて説明するが、本発明中で記載
した繊維特性、コード特性の定義、及び測定法は次のと
おりである。

ポリエステル芯成分の特性（イ）極限粘度〔η〕：試料をオルソクロロフェノール溶液に溶解し、オスト
ワルド粘度計を用いて25℃で測定した。

（ロ）複屈折：カールツアイスイエナ社（東独）製透過定量型干渉顕
微鏡を用いて、干渉縞法によって繊維の側面から観察し
た平均複屈折を求めた。試料はポリアミド鞘成分を蟻酸
で溶解除去し、ポリエステル芯成分部分を測定した。繊
維の表層から中心方向に２μ間隔で測定し、平均値を求
めた。

（ハ）密度：四塩化炭素を重液、ｎ−ヘプタンを軽液として作製し
た密度勾配管を用い、25℃で測定した。

（ニ）DSCの融解曲線ピーク温度： Perkin−Elmer社製のDSC−1B型で、昇温速度10℃／
分、試料量4.0mg、感度4m cal/sフルスケールで測定
し、融解曲線の主ピーク温度を融点（Tm）とした。

（ホ）カルボキシル末端基濃度：試料1gをオルソクレゾール20mlに溶解し、完全溶解冷
却してからクロロホルム40mlを加えてからカセイソーダ
のメタノール溶液にて電位差滴定を行い求めた。

ポリアミド鞘成分の特性（ヘ）硫酸相対粘度〔ηｒ〕：試料0.25gを98％硫酸25ccに溶解し、オストワルド粘
度計を用いて25℃で測定した。

（ト）複屈折：ポリエステル芯成分と同様透過定量型干渉顕微鏡によ
る干渉縞法で側面から表層のポリアミド部分のみを測定
した。

（チ）密度：四塩化炭素を重液、トルエンを軽液として作製した密
度勾配管を用い、25℃で測定した。

複合繊維またはポリエステル芯成分の特性（リ）強度、伸度、初期引張り抵抗度、及びターミナル
モジュラス：強度、伸度、初期引張り抵抗度はJIS L1017の定義及
び測定法によった。ターミナルモジュラスの定義は前記
したとおりである。なお、SS曲線を得るための引張り試
験の具体的条件は次のとおりである。

試料を綛状にとり、20℃、65％RHの温湿度調節された
部屋に24時間以上放置後、“テンシロン"UTL−4L型引張
試験機（オリエンテック（株）製）を用い、試長25cm、
引張速度30cm/分で測定した。

（ヌ）乾熱収縮率：試料を綛状にとり、20℃、65％RHの温湿度調節室で24
時間以上放置した後、試料の0.1g/dに相当する荷重をか
けて測定した長さLoの試料を無緊張状態で150℃のオー
ブン中で30分間処理する。処理後のサンプルを風乾し、
上記温湿度調節室で24時間以上放置し、再び上記荷重を
かけて測定した長さＬから次式によって算出した。

乾熱収縮率（％）＝［（Ｌ−Lo）/Lo］×100 複合繊維コードの特性（ル）強度、伸度及び中間伸度：前記繊維の場合と同様に測定した。中間伸度は下記式
で定める強力を示す時の伸度をいう。

（Ｄ×ｎ）／（1000×4.5×２）kg 但し、D:延伸糸繊度、n:合撚糸数例えば、延伸糸繊度1000デニール糸を２本合撚糸した
コード1000/2は4.5kgの時の伸度が中間伸度である。

（ヲ）乾熱収縮率：熱処理温度を177℃とした以外は前記複合繊維の場合
と同様に測定した。

（ワ）GY疲労寿命： JIS L1017−1.3.2.1A法に準拠した。但し、曲げ角度
は90゜とした。

（カ）GD疲労： JIS L1017−1.3.2.2に準拠した。但し、伸長6.3％、
圧縮12.6％とした。

（ヨ）接着性： JIS L1017−3.3.1A法によった。

（タ）耐熱接着性：加硫時の熱処理を170℃で60分とした以外上記（ヨ）
項の接着性と同様の方法で評価した。

（ソ）ゴム中耐熱性：ゴムシート上に並べたディップコードを、別に用意し
たゴムシートでサンドイッチ状に挟み、170℃に加熱し
たプレス機で50kg/cm²の圧力下に３時間熱処理した。処
理前後のコード強力を測定し、強力保持率を求めて耐熱
性の尺度とした。

［実施例−１］極度粘度〔η〕1.05、カルボキシル末端基濃度10.5eq
/10⁶gのポリエチレンテレフタレート（PET）、及び、沃
化銅0.02重量％と沃化カリウム0.1重量％を含む66/6T
（80:20重量比）コポリアミド（硫酸相対粘度ηr3.2）
又はポリヘキサメチレンアジパミド（N66:硫酸相対粘度
ηr3.3）をそれぞれ40φエクストルーダー型紡糸機で溶
融し、複合紡糸パックに導き、芯鞘複合紡糸口金より芯
部にポリエチレンテレフタレート、鞘部にポリアミドの
芯鞘型複合繊維として紡出した。

その際、芯成分及び鞘成分の複合割合は第１表のよう
に70:30とした。口金は孔径0.4mmφ、孔数120ホールを
用いた。ポリマ温度はポリエチレンテレフタレートを29
5℃、ポリアミドを290℃でそれぞれ溶解し、紡糸パック
温度を300℃として紡出した。口金直下には15cmの加熱
筒を取付け、筒内雰囲気温度を290℃となるように加熱
した。雰囲気温度とは口金面より10cm下の位置で、かつ
最外周糸条より1cm離れた位置で測定した雰囲気温度で
ある。加熱筒の下には長さ400cmの環状型チムニーを取
付け、糸条の周囲より25℃で40m/分の冷風を糸条に直角
に吹付け、冷却した。次いで油剤を付与した後、第１表
に示した紡糸速度で回転する引取りロールで糸条速度を
制御した後、一旦巻取ることなく連続して延伸した。

延伸は５対のネルソン型ロールによって３段延伸した
のち３％のリラックスを与えて弛緩熱処理して巻取っ
た。延伸条件は、引取りロール温度を60℃、第１延伸ロ
ール温度120℃、第２延伸ロール温度を190℃、第３延伸
ロール温度を225℃、延伸後の張力調整ロールは非加熱
とし、１段延伸倍率は全延伸倍率の70％、残りを２段階
に分けて配分し延伸した。紡糸速度、全延伸倍率等を変
化させて製糸したが、延伸糸の繊度が約500デニールと
なるよう紡糸速度、延伸倍率に対応させて吐出量を変化
させた。得られた延伸糸は３本合糸して1500デニールと
した。

比較のため前記複合繊維の製造に用いたポリエステル
とポリヘキサメチレンアジバミドをそれぞれ単独に製糸
して繊維とした。ポリアミドの場合は延伸倍率を2.5倍
とした以外は紡糸・延伸条件ともに本発明例と同様な条
件で行った。また、ポリエステルの場合は、第３延伸ロ
ール温度を245℃に、延伸倍率を2.6倍とした以外は紡糸
・延伸条件ともに本発明例と同様な条件で行った。

それらの製糸条件、得られた延伸糸特性、及び繊維構
造物性を第１表に示した。

［実施例−２］実施例−１で得た延伸糸を用い、上撚及び下撚をそれ
ぞれ反対方向に40T/10cmずつかけて1500/2の生コードと
した。但し、比較例−（３）のN66は撚数を39T/10cmと
し、1260/2の生コードとした。この生コードをリツラー
社製ディッピング機によって常法によって接着剤付与及
び熱処理をしてディップコードとした。

ディップ液は20％のレゾルシン・ホルマリン・ラテッ
クスよりなる接着剤成分を含み、接着剤成分がコートに
約４％付着するよう調整した。熱処理は225℃で80秒、
ディップコードの中間伸度が約５％となるようストレッ
チをかけながら処理した。ナイロン66繊維は同様な熱処
理条件で、中間伸度が約９％となるようストレッチして
処理した。またポリエステル繊維は常法により２浴接着
処理を行い、熱処理は240℃、120秒行い、中間伸度が約
５％となるようストレッチして処理した。

かくして得られたディップコードについてゴム中耐熱
性、接着性、耐疲労性等を評価し第２表に示した。

本発明法によって得られた複合繊維ディップコード
は、ポリエステルディップコード（比較例−（３））と
同等以上のモジュラス、寸法安定性、及び耐疲労特性を
有し、かつ著しく改良されたゴム中耐熱性、耐熱接着性
を有する高強力ディップコードであった。

また、本発明法によって得られた複合繊維ディップコ
ードは、従来法による複合繊維ディップコード（比較例
−（１）、（２））よりも、ゴム中耐熱性、耐疲労特性
が大きく改善されたものであった。

［発明の効果］本発明法によって得られる複合繊維は、従来のポリエ
ステル繊維と同等以上の高いモジュラス、低い寸法安定
性を有し、かつ従来のポリエステル繊維に比べゴム中耐
熱性、ゴムとの接着性、特に高温履歴を受けた後の耐熱
接着性が著しく改良されている。また、従来法による複
合繊維よりも耐疲労性が大きく向上し、しかも、ゴム中
耐熱性等も改良できる。

そのため、例えばタイヤコードとして用いるとタイヤ
走行時の繰り返し疲労に対する耐久性が極めて良好とな
る。そこで比較的大型の乗用車、ライトラック、トラッ
ク、バス用のタイヤコードとして有用である。特に大型
のラジアルタイヤのカーカスコードとして最適である。

また本発明によって得られる複合繊維は上記した優れ
た特性を有するので、タイヤコード以外のゴム補強材と
しては勿論、一般の産業資材用途にも有用である。

フロントページの続き合議体審判長小原英一審判官船越巧子審判官菅野芳男 (56)参考文献特開昭62−97921（ＪＰ，Ａ) 特公昭62−42061（ＪＰ，Ｂ１)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】極限粘度〔η〕が0.85以上の、エチレンテ
レフタレートを主成分とするポリエステル、及び、硫酸
相対粘度〔ηｒ〕が2.8以上のポリアミドを複合紡糸パ
ックに導き、複合紡糸用口金を通して、芯部がポリエス
テル、鞘部がポリアミドからなり芯部複合割合が30〜90
重量％である芯鞘型複合繊維を溶融紡糸し、1500m/分以
上の紡糸速度で引取った後、延伸することにより、強度
が7.5g/d以上、伸度が20％以下、初期引張り抵抗度が60
g/d以上、及び、乾熱収縮率が７％以下の繊維特性を有
し、芯成分をなすポリエステルの極限粘度〔η〕が0.8
以上、複屈折が160×10^-3〜190×10^-3、密度が1.395g/c
m³以上、DSCで測定した融解曲線のピーク温度が247℃以
上であり、かつ、鞘成分をなすポリアミドの硫酸相対粘
度ηｒが2.8以上、複屈折が50×10^-3以上、密度が1.140
g/cm³以上である芯鞘型複合繊維を製造することを特徴
とする高強度複合繊維の製造方法。
【請求項２】1500m/分以上の紡糸速度で引取った時にお
ける未延伸糸が、ポリアミド鞘部の複屈折が20×10^-3以
上、かつ、ポリエステル芯部の複屈折が20×10^-3以上を
有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の高
強度複合繊維の製造方法。