JP2616655B2 - 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具Info
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Description
有し、かつ靭性にもすぐれ、したがって、例えば鋼の連
続切削は勿論のこと、断続切削に用いた場合にも切刃に
欠損やチッピング(微小欠け)などの発生なく、すぐれ
た切削性能を長期に亘って発揮する炭窒化チタン(以
下、TiCNで示す)基サーメット製切削工具に関する
ものである。
号公報や特開昭63−83241号公報などに記載され
るように、Coおよび/またはNiを主成分とする金属
結合相:5〜30容量%を含有し、残りが実質的に硬質
分散相からなり、かつ前記硬質分散相が、 (a) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が、Tiと、Ta,Nb,Zr,W、
およびMoのうちの1種以上との複合炭窒化物固溶体
〔以下、(Ti,M)CNで示す〕からなる硬質分散
相、 (a′) 単一相構造を有する(Ti,M)CNからな
る硬質分散相、以上(a)、あるいは(a)と(a′)
からなるTiCN基サーメットで構成された切削工具
が、例えば鋼などの連続切削や断続切削に用いられてい
る。
のFA化および省力化に伴ない、切削工具にも一段と使
用寿命の延命化が求められているが、上記の従来TiC
N基サーメット製切削工具は、すぐれた靭性を有するの
で、例えば鋼の断続切削で切刃に欠損やチッピングが発
生することはないが、摩耗進行が比較的早いために、短
時間の切削で使用寿命に至るのが現状である。
上述のような観点から、上記の従来TiCN基サーメッ
ト製切削工具に着目し、これのさらに一段の耐摩耗性向
上をはかるべく研究を行なった結果、上記の従来TiC
N基サーメット製切削工具を構成するTiCN基サーメ
ット、特に上記(a)および(a′)の硬質分散相が共
存したTiCN基サーメットに、さらに硬質分散相とし
て、 (b) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部がTiCNからなる硬質分散相、 (b′) 単一相構造を有するTiCNからなる硬質分
散相、以上(b)、あるいは(b)と(b′)を、全体
に占める割合で、25〜70容量%の割合で含有させる
と、この結果のTiCN基サーメットは、上記(a)+
(a′)の硬質分散相と、Coおよび/またははNiを
主成分とする金属結合相との共存によってもたらされる
すぐれた靭性を具備した上で、上記(b)または(b)
+(b′)の硬質分散相によって一段と高硬度をもつよ
うになり、したがってこのTiCN基サーメットで構成
された切削工具は、連続切削は勿論のこと、断続切削に
おいても切刃に欠損やチッピングの発生なく、かつ一段
とすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たの
である。
なされたものであって、Coおよび/またはNiを主成
分とする金属結合相:5〜30容量%を含有し、残りが
実質的に硬質分散相からなるTiCN基サーメットで構
成された切削工具において、上記硬質分散相を、 (a) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が(Ti,M)CNからなる硬質分散
相、 (a′) 単一相構造を有する(Ti,M)CNからな
る硬質分散相、 (b) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部がTiCNからなる硬質分散相、 (b′) 単一相構造を有するTiCNからなる硬質分
散相、以上(a),(a′),(b)、および(b′)
の硬質分散相において、(a)と(a′)と(b)、あ
るいは(a)と(a′)と(b)と(b′)の硬質分散
相で構成し、かつ上記(b)、あるいは(b)と
(b′)の硬質分散相の割合を、全体に占める割合で、
25〜70容量%としてなる、すぐれた耐摩耗性を有
し、かつ靭性にもすぐれたTiCN基サーメット製切削
工具に特徴を有するものである。
を構成するTiCN基サーメットの金属結合相の割合を
5〜30容量%と限定したのは、その割合が5容量%未
満では所望の靭性を確保することができず、一方その割
合が30容量%を越えると耐摩耗性が急激に低下するよ
うになるという理由によるものであり、また、上記
(b)、あるいは(b)と(b′)の硬質分散相の占め
る割合を25〜70容量%としたのは、その割合が25
容量%未満では所望のすぐれた耐摩耗性を得ることがで
きず、一方その割合が70容量%を越えると靭性が低
下、切刃に欠損やチッピングが発生し易くなるという理
由からである。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも0.5〜
2μmの範囲内の所定の平均粒径を有する(Ti,W)
CN〔重量比で(以下同じ)、TiCN/WC=70/
30〕粉末、(Ti,Mo)CN〔TiCN/Mo2 C
=70/30〕粉末、(Ti,Ta)CN〔TiCN/
TaC=70/30〕粉末、(Ti,Nb)CN〔Ti
CN/NbC=70/30〕粉末、(Ti,Zr)CN
〔TiCN/ZrC=80/20〕粉末、(Ta,N
b)CN〔TaCN/NbCN=80/20〕粉末、
(Ti,W,Mo)CN〔TiCN/WC/Mo2 C=
60/30/10〕粉末、(Ti,W,Ta)CN〔T
iCN/WC/TaC=60/20/20〕粉末、(T
i,Ta,Nb)CN〔TiCN/TaC/NbC=6
0/20/20〕粉末、(Ti,W,Ta,Mo)CN
〔TiCN/WC/TaC/Mo2 C=60/20/1
0/10〕粉末、(W,Mo,Ta,Nb,Zr)CN
〔WC/Mo2 C/TaCN/NbCN/ZrCN=2
0/20/20/20/20〕粉末、さらにTiCN粉
末、Co粉末、およびNi粉末を用意し、これら原料粉
末を表1,2に示される配合組成に配合し、ボールミル
にて72時間湿式混合し、乾燥した後、1.5ton /cm
2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついで、この圧粉体
を、 (1) 常温から1100℃までの昇温過程を0.05
〜0.1torrの窒素雰囲気とし、1100℃から142
0〜1600℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過
程、前記焼結温度に1時間の保持過程、および焼結温度
保持終了から常温までの冷却過程を40〜100torrの
窒素雰囲気とした条件(以下、窒素雰囲気焼結条件とい
う)、 (2) 0.05〜0.1torrの真空中、1420〜1
500℃の範囲内の所定温度に1時間保持後冷却の条件
(以下、真空焼結条件という)、以上(1)または
(2)の条件で焼結することにより、いずれもSNMG
432の規格に則したスローアウエイチップ形状をもっ
た本発明TiCN基サーメット製切削工具(以下、本発
明切削工具という)1〜10および従来TiCN基サー
メット製切削工具(以下、従来切削工具という)1〜6
をそれぞれ製造した。
について、これの任意個所を透過型電子顕微鏡により観
察し、画像に現われたそれぞれの硬質分散相の中心部の
全金属成分に占めるTi含有量を測定すると共に、画像
解析装置を併用して、結合相と硬質分散相の割合、さら
に前記硬質分散相における上記(a),(a' ),
(b)、および(b' )のそれぞれのサーメット全体に
占める割合を測定した。この測定結果を表3〜6に示し
た。また、上記の各種切削工具について、 被削材:SNCM439(硬さ:HB 270)の長さ方
向等間隔3本縦溝入り丸棒、 切削速度:150m/min 、 切込み:2.8mm、 送り:0.3mm/rev 、 切削時間:5分、 の条件での鋼の乾式断続切削試験、並びに、 被削材:SNCM439(硬さ:HB 270)の丸棒、 切削速度:200m/min 、 切込み:2mm、 送り:0.3mm/rev 、 切削時間:20分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験を行ない、いずれの試
験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表7に示した。
芯部が(Ti,M)CNからなる有芯2重相構造および
/または有芯3重相構造を有する硬質分散相、これと単
一相構造を有する(Ti,M)CNからなる硬質分散相
で構成された従来切削工具1〜6に比して、本発明切削
工具1〜10は、いずれもすぐれた靭性をもたらす上記
の芯部が(Ti,M)CNからなる有芯2重相構造およ
び/または有芯3重相構造を有する硬質分散相、これと
単一相構造を有する(Ti,M)CNからなる硬質分散
相に加えて、芯部がTiCNからなる有芯2重相構造お
よび/または3重相構造を有する硬質分散相、あるいは
これと単一相構造を有するTiCNからなる硬質分散相
の共存によって、断続切削および連続切削のいずれの切
断でも切刃に欠損やチッピングの発生なく、すぐれた耐
摩耗性を示すことが明らかである。上述のように、この
発明のTiCN基サーメット製切削工具は、すぐれた耐
摩耗性と靭性を兼ね備えているので、連続切削は勿論の
こと、断続切削でも切刃に欠損やチッピングの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐ
れた切削性能を発揮するのである。
Claims (2)
- 【請求項1】 Coおよび/またはNiを主成分とする
金属結合相:5〜30容量%を含有し、残りが実質的に
硬質分散相からなる炭窒化チタン基サーメットで構成さ
れた切削工具において、上記硬質分散相を、 (a) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が、Tiと、Ta,Nb,Zr,W,
およびMoのうちの1種以上との複合炭窒化物固溶体か
らなる硬質分散相、 (a′) 単一相構造を有し、かつTiと、Ta,N
b,Zr,W,およびMoのうちの1種以上との複合炭
窒化物固溶体からなる硬質分散相、 (b) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が炭窒化チタンからなる硬質分散相、 以上(a),(a′),および(b)で構成し、上記
(b)の硬質分散相の割合を、全体に占める割合で25
〜70容量%としたこと、 を特徴とする耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメ
ット製切削工具。 - 【請求項2】 Coおよび/またはNiを主成分とする
金属結合相:5〜30容量%を含有し、残りが実質的に
硬質分散相からなる炭窒化チタン基サーメットで構成さ
れた切削工具において、上記硬質分散相を、 (a) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が、Tiと、Ta,Nb,Zr,W,
およびMoのうちの1種以上との複合炭窒化物固溶体か
らなる硬質分散相、 (a′) 単一相構造を有し、かつTiと、Ta,N
b,Zr,W,およびMoのうちの1種以上との複合炭
窒化物固溶体からなる硬質分散相、 (b) 有芯2重相構造および/または有芯3重相構造
を有し、かつ芯部が炭窒化チタンからなる硬質分散相、 (b′) 単一相構造を有する炭窒化チタンからなる硬
質分散相、 以上(a),(a′),(b)、および(b′)で構成
し、上記(b)および(b′)の硬質分散相の割合を、
全体に占める割合で25〜70容量%としたこと、 を特徴とする耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメ
ット製切削工具。
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