DE4406961C2 - Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis - Google Patents

Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis

Info

Publication number
DE4406961C2
DE4406961C2 DE4406961A DE4406961A DE4406961C2 DE 4406961 C2 DE4406961 C2 DE 4406961C2 DE 4406961 A DE4406961 A DE 4406961A DE 4406961 A DE4406961 A DE 4406961A DE 4406961 C2 DE4406961 C2 DE 4406961C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
phase
cutting
hard
cutting insert
hard dispersion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE4406961A
Other languages
English (en)
Other versions
DE4406961A1 (de
Inventor
Kiyohiro Teruuchi
Katsuhiko Yano
Niro Odani
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Materials Corp
Original Assignee
Mitsubishi Materials Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Materials Corp filed Critical Mitsubishi Materials Corp
Publication of DE4406961A1 publication Critical patent/DE4406961A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE4406961C2 publication Critical patent/DE4406961C2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12049—Nonmetal component
    • Y10T428/12056—Entirely inorganic

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Schneideinsatz, welcher aus einem Cermet auf Basis von Titancarbonitrid (Titancarbonitrid wird im folgenden als "TiCN" bezeichnet werden) hergestellt ist, und welcher sowohl hervorragende Verschleißbeständigkeit als auch Festigkeit aufweist, um unabhängig davon, ob der Schneidvorgang kontinuierlich oder intermittierend durchgeführt wird, über einen langen Verwendungszeitraum hervorragende Schneideigenschaften ohne Beschädigung wie Bruch oder Splittern zu zeigen.
Wie in den veröffentlichten japanischen Patentschriften Nrn. 62-170452 und 63-83241 offenbart, ist bis jetzt ein Cermet auf TiCN-Basis mit einer Struktur bekannt, welche 5 bis 30 Vol.-% einer Bindemittelphase, die im wesentlichen aus Co und/oder Ni besteht, umfasst und worin der Ausgleich eine harte Dispersionsphase ist, welche enthält:
  • a) eine harte Dispersionsphase mit einer Duplex- und/oder Triplexphasenstruktur mit einem Kern, welcher aus einer festen Lösung Carbonitridkomposit mit Titan (im folgenden als "(Ti,M)CN" bezeichnet) und einem oder mehreren Elementen ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf und Zr besteht und falls erforderlich
  • b) (a') eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasenstruktur, die gebildet ist aus (Ti,M)CN. Dieser Schneideinsatz wurde zum Beispiel für kontinuierliches oder intermittierendes Schneiden von Stahl verwendet.
In der nachveröffentlichten DE-A-43 39 089 wird ein Schneideinsatz beschreiben, welcher neben den genannten harten Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Triplex-Struktur eine weitere harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasenstruktur aufweist, welche hauptsächlich aus Titannitrid zusammengesetzt ist.
Es besteht ein steigender Bedarf, die Lebenszeit von Schneid­ werkzeugen und -einsätzen zu verlängern, um der derzeitigen Entwicklung hinsichtlich Arbeitssicherheit bei Schneidprozessen und Betriebsautomatisierung gerecht zu werden. Die obengenannten, bekannten Schneideinsätze aus Cermet auf TiCN-Basis weisen zwar eine hervorragende Festigkeit auf, und können daher z. B. beim kontinuierlichen Schneiden von Stahl ohne Brechen oder Absplittern der Schneidfläche verwendet werden, dieser Typ von Schneideinsätzen nutzt sich jedoch sehr schnell ab und wird in kurzer Zeit unbrauchbar.
Unter Berücksichtigung des obengenannten Problems, haben die Erfinder der vorliegenden Erfindung sehr intensive Untersuchungen durchgeführt, um ein Schneidwerkzeug aus einem Cermet auf TiCN-Basis zu entwickeln, welches eine verbesserte Verschleißbeständigkeit aufweist. Als Ergebnis haben die Erfinder festgestellt, dass das oben beschriebene, bekannte Schneidwerkzeug aus einem Cermet auf TiCN-Basis verbesserte Abriebbeständigkeit aufweist, wenn die folgende harte Dispersionsphase (b) allein oder zusammen mit der folgenden harten Dispersionsphase (b') zum Cermet auf TiCN-Basis hinzugefügt wird:
  • a) ist eine harte Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Tri­ plexphasenstruktur mit einem Kern, wobei der Kern aus Titancarbonitrid gebildet ist,
  • b) (b') ist eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasenstruktur und ist aus Titancarbonitrid gebildet.
Insbesondere sind die Erfinder durch diese Untersuchung zu der Feststellung gelangt, dass die Struktur, die die obengenannte Phase (b) oder Phasen (b) und (b') in einer Menge von 25 bis 70 Vol.-%, bezogen auf die gesamte Struktur, enthält, eine größere Härte aufgrund der Phase (b) oder Phasen (b) + (b') zeigt, während die hervorragende Festigkeit durch die Koexistenz der obengenannten Phase (a) oder Phasen (a) + (a') erhalten werden kann, und die metallische Bindemittelphase im wesentlichen durch Co und/oder Ni gebildet wird. Ein aus diesem Cermet auf TiCN-Basis gebildetes Schneidwerkzeug weist verbesserte Verschleißbeständigkeit auf und kann ohne Zerbrechen oder Absplittern der Schneidfläche verwendet werden, sowohl wenn der Schneidvorgang intermittierend durchgeführt wird, als auch bei einem kontinuierlichen Schneidvorgang.
Die vorliegende Erfindung beruht auf der oben beschriebenen Erkenntnis der Untersuchung.
Demgemäß stellt die vorliegende Erfindung ein Schneidwerkzeug zur Verfügung, welches hervorragende Eigenschaften wie Ver­ schleißbeständigkeit und Festigkeit zeigt, welches hergestellt ist aus einem Cermet auf TiCN-Basis mit einer Struktur, die umfasst: 5 bis 30 Vol.-% Bindemittelphase, die im wesentlichen aus Co und Ni besteht, und deren Ausgleich im wesentlichen eine harte Dispersionsphase ist, worin die harte Dispersionsphase selektiv die folgenden Phasen (a), (b) und (b'), oder (a), (a') und (b), oder (a), (a'), (b) und (b') enthalten kann, worin die Phase (b) oder die Phasen (b) und (b') 25 bis 70 Vol.-% der gesamten Struktur einnehmen. In der Struktur sind:
  • a) eine harte Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Triplex phasenstruktur mit einem Kern, wobei der Kern aus (Ti,M)CN ge­ bildet ist,
  • b) (a') eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasenstruktur, die aus (Ti,M)CN gebildet ist,
  • c) eine harte Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Triplex phasenstruktur mit einem Kern, wobei der Kern aus TiCN gebildet ist, und
  • d) (b') eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasenstruktur und gebildet aus TiCN,
worin die harten Dispersionsphasen (b) und (b') 25 bis 70 Vol.-% der gesamten Struktur einnehmen.
Die Koexistenz zwischen der Phase (a) und gegebenenfalls (a') mit der Phase (b) und gegebenenfalls (b') kann erhalten werden durch Verwenden von TiCN-Pulver und (Ti,M)CN-Pulver und durch separates Steuern der Partialdrücke der Stickstoffatmosphäre bei einer Sintertemperatur in dem Bereich von 1000 bis 1200°C, wo das Abgeben von Stickstoff heftig auftritt, und bei einem Sintertemperaturbereich von 1200°C oder darüber (1420 bis 1600°C), um das Austreten von Stickstoff aus TiCN zu verhindern und so die Auflösung von W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf und Zr in das TiCN zu vermeiden.
In dem Schneidwerkzeug der vorliegenden Erfindung liegt der Gehalt oder der Anteil der Bindemittelphase in dem Cermet auf TiCN-Basis in dem Bereich von 5 Vol.-% bis 30 Vol.-%, weil die gewünschte Festigkeit nicht erhalten wird, wenn der Gehalt der Bindemittel phase unter 5 Vol.-% liegt und wenn der Gehalt der Bindemittelphase 30 Vol.-% überschreitet, sinkt die Verschleißbeständigkeit drastisch. Die Bindemittelphase kann ein, zwei oder mehrere Elemente ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf, Zr und Ti, in einer Menge, welche nicht höher ist als 40 Gew.-%, enthalten, um die Verschleißbeständigkeit zu verbessern. Liegt ein Element oder mehrere Elemente in einer Menge über 40 Gew.-% vor, wird die Härte auf einen unannehmbaren Wert reduziert. Es ist möglich, die Abriebbeständigkeit weiter durch Verfestigen der Bindemittelphase zu verbessern, indem in der Bindemittelphase nicht mehr als 10 Vol.-% kleine, harte Teilchen aus TiN zusätzlich zur obengenannten harten Dispersionsphase dispergiert vorliegen. Es ist aber nicht bevorzugt, dass diese kleinen, harten Teilchen in einer Menge über 10 Vol.-% vorliegen, weil die Festigkeit zu stark reduziert wird. Der Gehalt der harten Phase (b) oder harten Phasen (b) und (b') ist bevorzugt 25 bis 70 Vol.-%, ein Gehalt unter 25 Vol.-% verbessert die Verschleißbeständigkeit nicht in der gewünschten Weise, während eine Menge über 70 Vol.-% eine Reduzierung der Festigkeit hervorruft, so dass ein leichtes Zerbrechen oder Absplittern der Schneidfläche auftreten kann.
Beispiele
Beispiele für Ausführungsformen des Schneideinsatzes der vorliegenden Erfindung werden im folgenden beschrieben.
Verschiedene Materialpulver mit der in Tabelle 1 gezeigten Zu­ sammensetzung wurden hergestellt, wobei jedes Pulver eine mittlere Teilchengröße in dem Bereich zwischen 0,5 und 2 µm aufwies. Insbesondere beinhalten die Materialpulver Pulver aus Carbiden, Nitriden und Carbonitriden sowie (Ti,M)CN-Pulver, TiCN-Pulver, Co-Pulver und Ni-Pulver. Es wurden verschiedene, in Tabelle 1 gezeigte Zusammensetzungen hergestellt. Jede Zusammensetzung wurde einem Nassmischen mit einer Kugelmühle über 72 Stunden und nach dem Trocknen einem Druckform-Verfahren, welches unter einem Druck von 147 MPa (1,5 t/cm2) durchgeführt wurde, unterzogen, um so einen dicht gepressten Rohkörper herzustel­ len. Die so erhaltenen dicht gepressten Rohkörper wurden gesintert, was unter den folgenden Sinterbedingungen (1) oder (2) durchgeführt wurde:
  • 1. Stickstoff-Atmosphäre von 1,33 Pa (10-2 Torr) wurde aufrechterhalten, bis die Temperatur des kompakten Rohkörpers von Raumtemperatur auf 1100°C erhitzt war, und Stickstoff-Atmosphäre von 1,33 kPa (10 Torr) wurde während des Zeitraums aufrechterhalten, in welchem der dicht gepresste Rohkörper von 1100°C auf eine vorbestimmte Sintertemperatur, die zwischen 1420 und 1600°C lag, erhitzt, bei dieser Sintertemperatur eine Stunde gehalten und auf Raumtemperatur abgekühlt wurde. (Diese Bedingung wird als "Sinter-Bedingung unter Stickstoffatmosphäre" bezeichnet.)
  • 2. Der kompakte Rohkörper wurde eine Stunde bei einer vorbestimmten Temperatur, die zwischen 1420 und 1500°C lag, im Vakuum bei 0,133 Pa (10-3 Torr) gehalten und anschließend abgekühlt. (Diese Sinterbedingung wird als "Sinterbedingung im Vakuum" bezeichnet.)
Durch solche Sinterverfahren wurden die Proben Nrn. 1 bis 18 des erfindungsgemäßen Schneideinsatzes aus Cermet auf TiCN-Basis jeweils in der Form von Wegwerfspitzen (throw-away tips), die dem Standard von SNMG 432 entsprechen, erhalten, sowie Vergleichsproben Nrn. 1 bis 6 des bekannten Schneideinsatzes auf TiCN-Basis (im folgenden als "handelsübliche Schneideinsätze" bezeichnet).
Die Strukturen dieser Proben wurden durch analytisches Elek­ tronenmikroskop geprüft, um den Gehalt der Bindemittelphase sowie der Zusammensetzung der harten Dispersionsphase zu messen. Zur gleichen Zeit wurde die Zusammensetzung des Kerns jeder harten Dispersionsphase durch einen Auger-Rasterelektro­ nenspektroskopieanalysator gemessen. Dann wurden die Flächen der entsprechenden harten Phasen durch Analyse mittels eines Bildanalysators der Fotografien aus der Rasterelektronenmikro­ skopie (Vergrößerung 4000), hergestellt durch den obengenann­ ten spektroskopischen Analysator, bestimmt, und die Volumina der entsprechenden harten Phasen wurden auf Grundlage der ge­ messenen Flächen berechnet.
Diese Proben wurden einem diskontinuierlichen Schneidtest für trockenen Stahl und einem kontinuierlichen Schneidtest für trockenen Stahl unterzogen, welche entsprechend unter den folgenden Bedingungen durchgeführt wurden:
Bedingungen des diskontinuierlichen Schneidtests
Schneidmaterial: Rundstab aus Stahl SNCM 439 (Härte: HB 270) mit drei longitudinalen Einschnitten.
Schneidgeschwindigkeit: 150 m/min
Eindringtiefe: 2,8 mm
Zugabe: 0.3 mm/rev.
Schneidzeit: 5 Minuten
Bedingungen des kontinuierlichen Schneidtests
Schneidmaterial: Rundstab aus Stahl SNCM 439 (Härte; HB 270)
Schneidgeschwindigkeit: 200 m/min
Eindringtiefe: 2 mm
Zugabe: 0,3 mm/rev
Schneidzeit: 20 Minuten
Die Tiefe des Verschleißes der Reliefoberfläche wurde auf jeder Probe nach Abschluss von jedem Test gemessen, wobei die Ergebnisse in Tabelle 2 gezeigt sind.
Die Ergebnisse der Analyse der metallischen Bindemittelphase und der harten Dispersionsphase sind in den Tabellen 3 bis 8 gezeigt.
Aus den obigen Tabellen 2 und 8 ist ersichtlich, dass die Proben Nrn. 1 bis 18 des erfindungsgemäßen Schneidwerkzeuges eine hervorragende Festigkeit aufweisen, wie der Vergleich mit den Proben Nrn. 1 bis 6 der handelsüblichen Schneidwerkzeuge, die jeweils eine harte Dispersionsphase mit einer Duplex- und/oder Triplexphasenstruktur mit einem Kern aus (Ti,M)CN allein mit oder ohne einer aus (Ti,M)CN gebildeten Einzelphasenstruktur als harte Dispersionsphase haben. Aufgrund der Koexistenz der harten Dispersionsphase mit einer Duplex- und/oder TriplexStruktur mit einem Kern aus (Ti,M)CN, mit oder ohne einer harten Dispersionsphase mit Einzelphasenstruktur, die aus (Ti,M)CN gebildet ist, und einer harten Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Triplex-Struktur mit einem Kern aus TiCN, mit oder ohne einer harten Dispersionsphase als Einzelphase aus TiCN, zeigten die Proben Nrn. 1 bis 18 des erfindungsgemäßen Schneidwerkzeuges weder Zerbrechen noch Absplittern der Schneidfläche sowohl bei kontinuierlichen als auch intermittierenden Schneidverfahren. Es ist auch deutlich, dass eine weitere Verbesserung der Festigkeit durch Zugabe von nicht mehr als 40 Gew.-% von einem oder mehreren von W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf, Zr und Ti zur Bindemittelphase oder durch Dispergieren der kleinen Teilchen aus TiN erhalten werden kann.
Wie beschrieben wurde, zeigen die Schneideinsätze aus Cermet auf TiCN-Basis der vorliegenden Erfindung sowohl hervorragende Verschleißbeständigkeit als auch Festigkeit und zeigen daher eine hervorragende Schneidbeständigkeit über einen langen Ver­ wendungszeitraum, ohne zu zerbrechen oder an der Schneidfläche abzusplittern, unabhängig davon, ob das Schneiden in kontinuierlicher oder diskontinuierlicher Weise durchgeführt wird.

Claims (4)

1. Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis mit einer Struktur, welche umfasst: 5 bis 30 Vol.-% einer Bindemittelphase, die im wesentlichen aus Co und Ni zusammengesetzt ist, und worin der Ausgleich aus einer harten Dispersionsphase besteht, wobei die harte Dispersionsphase einschließt:
  • a) eine harte Dispersionsphase mit einer Duplex- und/oder Triplexphasenstruktur mit einem Kern, wobei der Kern aus einer festen Lösung von Carbonitridkomposit, bestehend aus Ti und einem oder mehreren Elementen ausgewählt aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf und Zr, gebildet ist,
  • b) eine harte Dispersionsphase mit Duplex- und/oder Tri­ plexphasenstruktur mit einem Kern, wobei der Kern aus Titancarbonitrid gebildet ist, und
  • c) (a') eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasen­ struktur und gebildet aus einer festen Lösung von Carbonitridkomposit, bestehend aus Ti und einem oder mehreren Elementen ausgewählt aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf und Zr, und/oder
  • d) (b') eine harte Dispersionsphase mit einer Einzelphasen­ struktur und gebildet aus Titancarbonitrid,
worin die harten Dispersionsphasen (b) und (b') 25 bis 70 Vol.-% der gesamten Struktur einnehmen.
2. Schneideinsatz nach Anspruch 1, worin die Bindemittelphase nicht mehr als 40 Gew.-% eines oder mehrerer Elemente ausgewählt aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf, Zr und Ti enthält.
3. Schneideinsatz nach Anspruch 1 oder 2, worin die Bindemittel­ feine Teilchen aus darin dispergiertem TiN enthält.
4. Schneideinsatz nach Anspruch 1, worin die Bindemittelphase nicht mehr als 40 Gew.-% eines oder meh­ rerer Elemente ausgewählt aus W, Mo, Cr, Ta, Nb, V, Hf, Zr und Ti enthält, wobei die Bindemittelphase außerdem feine Teilchen aus darin dispergiertem TiN enthält.
DE4406961A 1993-03-08 1994-03-03 Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis Expired - Lifetime DE4406961C2 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP5073020A JP2616655B2 (ja) 1993-03-08 1993-03-08 耐摩耗性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製切削工具

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE4406961A1 DE4406961A1 (de) 1994-09-15
DE4406961C2 true DE4406961C2 (de) 2002-12-19

Family

ID=13506242

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE4406961A Expired - Lifetime DE4406961C2 (de) 1993-03-08 1994-03-03 Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis

Country Status (3)

Country Link
US (1) US5460893A (de)
JP (1) JP2616655B2 (de)
DE (1) DE4406961C2 (de)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5666636A (en) * 1995-09-23 1997-09-09 Korea Institute Of Science And Technology Process for preparing sintered titanium nitride cermets
ES2157383T3 (es) * 1996-07-18 2001-08-16 Mitsubishi Materials Corp Hoja de corte de cerametal de carbonitruro de titanio y hoja de corte de cerametal revestida.
US5939651A (en) † 1997-04-17 1999-08-17 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Titanium-based alloy
JP2000308907A (ja) * 1999-02-26 2000-11-07 Ngk Spark Plug Co Ltd サーメット工具及びその製造方法
DE60006017T2 (de) * 1999-04-05 2004-07-15 Mitsubishi Materials Corp. Schneideinsatz aus Cermet
SE525744C2 (sv) * 2002-11-19 2005-04-19 Sandvik Ab Ti (C,N)-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co-legering för frässkärtillämpningar
SE525745C2 (sv) * 2002-11-19 2005-04-19 Sandvik Ab Ti(C-(Ti,Nb,W)(C,N)-Co-legering för svarvskärtillämpningar för finbearbetning och medelfin bearbetning
KR100973626B1 (ko) * 2005-06-14 2010-08-02 니혼도꾸슈도교 가부시키가이샤 서멧제 인서트 및 절삭공구
CN101890476B (zh) * 2010-07-14 2012-07-04 华中科技大学 一种无磁金属陶瓷模具及其制备方法
DE112015005350T5 (de) 2014-11-27 2017-08-10 Kyocera Corporation Cermet und Schneidwerkzeug

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62170452A (ja) * 1986-01-22 1987-07-27 Hitachi Carbide Tools Ltd ＴｉＣＮ系サ−メツト
JPS6383241A (ja) * 1986-09-27 1988-04-13 Hitachi Metals Ltd 工具用サ−メツトおよびその製造方法
DE4339089A1 (de) * 1992-11-16 1994-06-01 Mitsubishi Materials Corp Verschleißbeständiges Schneidwerkzeug, hergestellt aus Cermet auf Basis von Titancarbonitrid

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0617531B2 (ja) * 1986-02-20 1994-03-09 日立金属株式会社 強靭性サ−メツト
JP2580168B2 (ja) * 1987-05-27 1997-02-12 東芝タンガロイ株式会社 窒素含有炭化タングステン基焼結合金
JPH0711051B2 (ja) * 1988-09-07 1995-02-08 東芝タンガロイ株式会社 超硬合金及びその合金の表面に被膜を形成してなる被覆超硬合金
EP0376878B1 (de) * 1988-12-27 1994-03-09 Hitachi Metals, Ltd. Cermet-Legierung
EP0417302B1 (de) * 1989-02-22 1997-07-02 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Stickstoffenthaltender cermet
JP2775955B2 (ja) * 1990-01-31 1998-07-16 三菱マテリアル株式会社 耐摩耗性に優れたコーティングサーメットの製造法
US5053074A (en) * 1990-08-31 1991-10-01 Gte Laboratories Incorporated Ceramic-metal articles
JPH0681071A (ja) * 1992-08-28 1994-03-22 Mitsubishi Materials Corp 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62170452A (ja) * 1986-01-22 1987-07-27 Hitachi Carbide Tools Ltd ＴｉＣＮ系サ−メツト
JPS6383241A (ja) * 1986-09-27 1988-04-13 Hitachi Metals Ltd 工具用サ−メツトおよびその製造方法
DE4339089A1 (de) * 1992-11-16 1994-06-01 Mitsubishi Materials Corp Verschleißbeständiges Schneidwerkzeug, hergestellt aus Cermet auf Basis von Titancarbonitrid

Also Published As

Publication number Publication date
JPH06256884A (ja) 1994-09-13
DE4406961A1 (de) 1994-09-15
US5460893A (en) 1995-10-24
JP2616655B2 (ja) 1997-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3346873C2 (de)
DE10135790B4 (de) Feinkörniges Sinterhartmetall und seine Verwendung
DE3418403C2 (de) Verfahren zum Herstellen eines Cermets mit hoher Zähigkeit zur Verwendung in Schneidwerkzeugen
DE3414979C2 (de)
DE69917993T2 (de) Sinterkörper aus kubischem Bornitrid
EP1364732B1 (de) Hartmetallbauteil mit gradiertem Aufbau
DE68910081T2 (de) Schneidkörperblatt und Verfahren zu dessen Herstellung.
EP0689617B1 (de) Cermet und verfahren zu seiner herstellung
DE10356470B4 (de) Zirkonium und Niob enthaltender Hartmetallkörper und Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung
DE10115390A1 (de) Beschichtetes Schneidwerkzeug
DE4339089A1 (de) Verschleißbeständiges Schneidwerkzeug, hergestellt aus Cermet auf Basis von Titancarbonitrid
DE69433214T2 (de) Stickstoff enthaltende hartgesinterte Legierung
DE3884310T2 (de) Verbundlegierung.
EP0330913B1 (de) Verfahren zur Herstellung eines gesinterten Hartmetallkörpers und gesinterter Hartmetallkörper
DE60107177T2 (de) Beschichtetes Schneidwerkzeug
DE4406961C2 (de) Verschleißbeständiger Schneideinsatz, hergestellt aus einem Cermet auf Titancarbonitrid-Basis
DE68927586T2 (de) Cermet und dessen Herstellungsverfahren
DE3884959T2 (de) Cermet-schneidevorrichtung.
DE2919370C2 (de) Keramischer Formkörper für die spanende Bearbeitung und Verfahren zu seiner Herstellung
DE10361321B4 (de) Wegwerfspitze und Verfahren zu deren Herstellung
DE3221629C2 (de) Keramikwerkstoff für Zerspanungswerkzeuge und Verfahren zu dessen Herstellung
DE2652392A1 (de) Sinterhartmetall und verfahren zu seiner herstellung
DE69303998T2 (de) Gesinterte Karbonitridlegierung und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE3100926C2 (de)
DE69828137T2 (de) Karbonitrid-Cermet Schneidkörper und Verfahren seiner Herstellung

Legal Events

Date Code Title Description
8110 Request for examination paragraph 44
D2 Grant after examination
8363 Opposition against the patent
8330 Complete renunciation