JP3227774B2 - 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具Info
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- JP3227774B2 JP3227774B2 JP10598192A JP10598192A JP3227774B2 JP 3227774 B2 JP3227774 B2 JP 3227774B2 JP 10598192 A JP10598192 A JP 10598192A JP 10598192 A JP10598192 A JP 10598192A JP 3227774 B2 JP3227774 B2 JP 3227774B2
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- carbonitride
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- weight
- cutting tool
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高硬度を有し、した
がって高速切削などですぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉ
系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具に関するもので
ある。
がって高速切削などですぐれた耐摩耗性を発揮するＴｉ
系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開昭５４−１３
９８１５号公報および特開平２−１３１８０３号公報に
記載されるように、重量％（質量％）で［以下、％は重
量％（質量％）を示す］、７０〜９５％を占める硬質分
散相が、 （ａ）Ｔｉの炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）、 （ｂ）Ｔｉと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｗ，およびＭｏのうちの１
種または２種以上（以下、Ｍ1で示す）とのＴｉ系複合
炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮで示す］、 （ｃ）Ｔｉと、Ｍ1と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，およびＣｒの
うちの１種または２種以上（以下、Ｍ2で示す）とのＴ
ｉ系複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮで示
す］、 以上（ａ）〜（ｃ）［以下、これらを総称して（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮで示す］のうちのいずれかからなり、残りの結
合相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内部組成
を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍまでの
範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成してなる
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットで構成された切削工具
が、一般に鋼などの切削に用いられていることは良く知
られるところである。
９８１５号公報および特開平２−１３１８０３号公報に
記載されるように、重量％（質量％）で［以下、％は重
量％（質量％）を示す］、７０〜９５％を占める硬質分
散相が、 （ａ）Ｔｉの炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）、 （ｂ）Ｔｉと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｗ，およびＭｏのうちの１
種または２種以上（以下、Ｍ1で示す）とのＴｉ系複合
炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮで示す］、 （ｃ）Ｔｉと、Ｍ1と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，およびＣｒの
うちの１種または２種以上（以下、Ｍ2で示す）とのＴ
ｉ系複合炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮで示
す］、 以上（ａ）〜（ｃ）［以下、これらを総称して（Ｔｉ，
Ｍ）ＣＮで示す］のうちのいずれかからなり、残りの結
合相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内部組成
を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍまでの
範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成してなる
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットで構成された切削工具
が、一般に鋼などの切削に用いられていることは良く知
られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削機械
の自動化および高性能化はめざましく、これに伴ない、
切削加工のより一段の高速化は避けられず、かつこれと
合せて切削工具の使用寿命のより一層の延命化が強く要
求される傾向にあるが、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基
サーメット製切削工具は、耐摩耗性不足が原因で、これ
らの要求に満足に対応することができないのが現状であ
る。
の自動化および高性能化はめざましく、これに伴ない、
切削加工のより一段の高速化は避けられず、かつこれと
合せて切削工具の使用寿命のより一層の延命化が強く要
求される傾向にあるが、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基
サーメット製切削工具は、耐摩耗性不足が原因で、これ
らの要求に満足に対応することができないのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述のような観点から、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット製切削工具に着目し、これの耐摩耗性向上をは
かるべく研究を行なった結果、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮ基サーメット製切削工具で、これの（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメットの硬質分散相を構成するＴｉＣＮ、（Ｔ
ｉ，Ｍ1）ＣＮ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮに、そ
れぞれ、前記硬質分散相に占める割合で、 ボロン（Ｂ）：０．２〜４％、 酸素（Ｏ）：０．２〜２％、 を固溶含有させてなるＴｉの炭窒硼酸化物、ＴｉとＭ1
の炭窒硼酸化物、およびＴｉとＭ1とＭ2の炭窒硼酸化物
［以下、それぞれＴｉＣＮＢＯ、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮＢ
Ｏ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮＢＯで示す。またこ
れら全体を総称して（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯで示す］で硬
質分散相を構成してなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメ
ット製切削工具は、前記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯの作用で
硬さが一段と向上するようになり、通常条件での切削加
工は勿論のこと、高速切削に用いた場合にもすぐれた耐
摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を
発揮するという研究結果を得たのである。
述のような観点から、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サ
ーメット製切削工具に着目し、これの耐摩耗性向上をは
かるべく研究を行なった結果、上記の従来（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮ基サーメット製切削工具で、これの（Ｔｉ，Ｍ）Ｃ
Ｎ基サーメットの硬質分散相を構成するＴｉＣＮ、（Ｔ
ｉ，Ｍ1）ＣＮ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮに、そ
れぞれ、前記硬質分散相に占める割合で、 ボロン（Ｂ）：０．２〜４％、 酸素（Ｏ）：０．２〜２％、 を固溶含有させてなるＴｉの炭窒硼酸化物、ＴｉとＭ1
の炭窒硼酸化物、およびＴｉとＭ1とＭ2の炭窒硼酸化物
［以下、それぞれＴｉＣＮＢＯ、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮＢ
Ｏ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮＢＯで示す。またこ
れら全体を総称して（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯで示す］で硬
質分散相を構成してなる（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメ
ット製切削工具は、前記（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯの作用で
硬さが一段と向上するようになり、通常条件での切削加
工は勿論のこと、高速切削に用いた場合にもすぐれた耐
摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた切削性能を
発揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、７０〜９５％の硬質分散相が、
ＴｉＣＮ、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ
2）ＣＮのそれぞれに、前記硬質分散相に占める割合
で、 ボロン（Ｂ）：０．２〜４％、 酸素（Ｏ）：０．２〜２％、 を固溶含有させてなる （ａ） ＴｉＣＮＢＯ、 （ｂ） （Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮＢＯ、 （ｃ） （Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮＢＯ、 以上（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、からなり、残り
の結合相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内部
組成を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍま
での範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成してな
る（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメットで構成してなる耐
摩耗性のすぐれた（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメット製
切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、７０〜９５％の硬質分散相が、
ＴｉＣＮ、（Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮ、および（Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ
2）ＣＮのそれぞれに、前記硬質分散相に占める割合
で、 ボロン（Ｂ）：０．２〜４％、 酸素（Ｏ）：０．２〜２％、 を固溶含有させてなる （ａ） ＴｉＣＮＢＯ、 （ｂ） （Ｔｉ，Ｍ1）ＣＮＢＯ、 （ｃ） （Ｔｉ，Ｍ1，Ｍ2）ＣＮＢＯ、 以上（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、からなり、残り
の結合相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内部
組成を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍま
での範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成してな
る（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメットで構成してなる耐
摩耗性のすぐれた（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメット製
切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の切削工具において、これ
を構成するサーメットの硬質分散相である（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢＯのＢおよびＯ含有量を０．２〜４％および０．
２〜２％と定めたのは、ＢおよびＯのいずれかの含有量
が０．２％未満であっても（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯに所望
の高硬度を確保することができず、一方その含有量がＢ
およびＯのいずれかでもＢ：４％およびＯ：２％を超え
るとサーメットの耐欠損性が急激に低下するようにな
り、このようにいずれの場合にも切削工具がすぐれた耐
摩耗性を保持することが困難になるという理由によるも
のである。
を構成するサーメットの硬質分散相である（Ｔｉ，Ｍ）
ＣＮＢＯのＢおよびＯ含有量を０．２〜４％および０．
２〜２％と定めたのは、ＢおよびＯのいずれかの含有量
が０．２％未満であっても（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯに所望
の高硬度を確保することができず、一方その含有量がＢ
およびＯのいずれかでもＢ：４％およびＯ：２％を超え
るとサーメットの耐欠損性が急激に低下するようにな
り、このようにいずれの場合にも切削工具がすぐれた耐
摩耗性を保持することが困難になるという理由によるも
のである。
【０００７】また、この発明の切削工具を構成するサー
メットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％としたの
は、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が実質
的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の著しい低
下は避けられず、一方その含有量が９５％を越えると、
結合相の含有量が実質的に５％未満となってしまい、切
削工具の耐欠損性が低下するようになるという理由にも
とづくものである。
メットの硬質分散相の含有量を７０〜９５％としたの
は、その含有量が７０％未満では結合相の含有量が実質
的に３０％を越えて多くなりすぎ、耐摩耗性の著しい低
下は避けられず、一方その含有量が９５％を越えると、
結合相の含有量が実質的に５％未満となってしまい、切
削工具の耐欠損性が低下するようになるという理由にも
とづくものである。
【０００８】さらに、この発明の切削工具は、所定の配
合組成を有する圧粉体の焼結を、液相発生温度（約１３
００℃）以下の所定温度まで真空雰囲気中で昇温し、こ
れから焼結温度までの昇温過程および焼結温度保持時間
の前半を圧力：５〜１００torrの窒素雰囲気とし、焼結
温度保持時間の後半１０〜３０分の雰囲気を０．０５〜
１torrの窒素雰囲気とし、以後炉冷の条件で行なうこと
によって製造され、かつ表面部に形成される表面硬質層
における最高硬さおよびこれの深さ位置は、上記焼結温
度保持時間の後半に形成される窒素雰囲気の圧力および
これの保持時間によって自由に調整することができる
が、この場合前記最高硬さ位置が表面から深さ：５０μ
ｍを越えた深い位置に存在するようになると、最表面と
内部との間の硬度差が小さくなり、耐摩耗性低下の原因
となることから、最高硬さ位置は表面から深さ：５０μ
ｍまでの範囲内に存在するようにする必要がある。
合組成を有する圧粉体の焼結を、液相発生温度（約１３
００℃）以下の所定温度まで真空雰囲気中で昇温し、こ
れから焼結温度までの昇温過程および焼結温度保持時間
の前半を圧力：５〜１００torrの窒素雰囲気とし、焼結
温度保持時間の後半１０〜３０分の雰囲気を０．０５〜
１torrの窒素雰囲気とし、以後炉冷の条件で行なうこと
によって製造され、かつ表面部に形成される表面硬質層
における最高硬さおよびこれの深さ位置は、上記焼結温
度保持時間の後半に形成される窒素雰囲気の圧力および
これの保持時間によって自由に調整することができる
が、この場合前記最高硬さ位置が表面から深さ：５０μ
ｍを越えた深い位置に存在するようになると、最表面と
内部との間の硬度差が小さくなり、耐摩耗性低下の原因
となることから、最高硬さ位置は表面から深さ：５０μ
ｍまでの範囲内に存在するようにする必要がある。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの平均粒径を有する、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０／５
０）粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｂ：１．８％およびＯ：０．
８％含有のＴｉ（Ｃ0.44Ｎ0.44Ｂ0.10Ｏ0.02）粉末、Ｔ
ｉＯ2 粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、Ｎ
ｂＣ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、Ｈ
ｆＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら
原料粉末を表１〜４に示される配合組成に配合し、窒素
雰囲気中、ボールミルで９６時間粉砕混合した後、１．
５ton ／cm2 の圧力でプレス成形して圧粉体とし、つい
でこの圧粉体を、１３００℃までを真空中で昇温した
後、雰囲気を２０torrの窒素雰囲気にかえて１５５０℃
まで昇温し、この温度に１．５時間保持し、さらに前記
焼結温度に保持したままで窒素雰囲気の圧力を０．０５
〜１torrの範囲内の所定の圧力とすると共に、この圧力
での保持時間を１０〜３０分の範囲内の所定の時間と
し、以後炉冷の条件で焼結することにより、いずれもＩ
ＳＯ・ＳＮＭＧ１２０４０８の形状を有し、かつ表５〜
１０にそれぞれ示される内部組成および表面硬質層を有
する本発明（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメット製切削工
具（以下、本発明切削工具という）１〜１６および従来
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来
切削工具という）１〜１６を製造した。なお、表５〜１
０に示される内部硬さおよび表面硬質層の硬さは、２５
°の斜面に研磨した試料を用い、前記斜面をビッカース
ビッカース法にて荷重：２００ｇで測定した結果を示す
ものである。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも１〜１．
５μｍの平均粒径を有する、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、
ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 （ＴｉＣ／ＴｉＮ：重量比で５０／５
０）粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｂ：１．８％およびＯ：０．
８％含有のＴｉ（Ｃ0.44Ｎ0.44Ｂ0.10Ｏ0.02）粉末、Ｔ
ｉＯ2 粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＴａＣ粉末、Ｎ
ｂＣ粉末、ＶＣ粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、Ｈ
ｆＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら
原料粉末を表１〜４に示される配合組成に配合し、窒素
雰囲気中、ボールミルで９６時間粉砕混合した後、１．
５ton ／cm2 の圧力でプレス成形して圧粉体とし、つい
でこの圧粉体を、１３００℃までを真空中で昇温した
後、雰囲気を２０torrの窒素雰囲気にかえて１５５０℃
まで昇温し、この温度に１．５時間保持し、さらに前記
焼結温度に保持したままで窒素雰囲気の圧力を０．０５
〜１torrの範囲内の所定の圧力とすると共に、この圧力
での保持時間を１０〜３０分の範囲内の所定の時間と
し、以後炉冷の条件で焼結することにより、いずれもＩ
ＳＯ・ＳＮＭＧ１２０４０８の形状を有し、かつ表５〜
１０にそれぞれ示される内部組成および表面硬質層を有
する本発明（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメット製切削工
具（以下、本発明切削工具という）１〜１６および従来
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来
切削工具という）１〜１６を製造した。なお、表５〜１
０に示される内部硬さおよび表面硬質層の硬さは、２５
°の斜面に研磨した試料を用い、前記斜面をビッカース
ビッカース法にて荷重：２００ｇで測定した結果を示す
ものである。
【００１０】ついで、この結果得られた各種の切削工具
について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）の丸棒、 切削速度：２７０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev 、 切込み：１．０mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式連続高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表５〜１０
に示した。
について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２６０）の丸棒、 切削速度：２７０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev 、 切込み：１．０mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式連続高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表５〜１０
に示した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】
【表５】
【００１６】
【表６】
【００１７】
【表７】
【００１８】
【表８】
【００１９】
【表９】
【００２０】
【表１０】
【００２１】
【発明の効果】表１〜１０に示される結果から、本発明
切削工具１〜１６は、いずれも従来切削工具１〜１６に
比してすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。上
述のように、この発明の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメ
ット製切削工具は、きわめて硬質で、高速切削ですぐれ
た耐摩耗性を示すので、切削加工の高速化に十分対応で
き、かつ長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するので
ある。
切削工具１〜１６は、いずれも従来切削工具１〜１６に
比してすぐれた耐摩耗性を示すことが明らかである。上
述のように、この発明の（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮＢＯ基サーメ
ット製切削工具は、きわめて硬質で、高速切削ですぐれ
た耐摩耗性を示すので、切削加工の高速化に十分対応で
き、かつ長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するので
ある。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 29/00 - 29/18 B23B 27/14
Claims (3)
- 【請求項１】 ７０〜９５重量％（質量％）の硬質分散
相が、Ｔｉの炭窒化物に、前記硬質分散相に占める割合
で０．２〜４重量％（質量％）のボロンと０．２〜２重
量％（質量％）の酸素を固溶含有させてなるＴｉの炭窒
硼酸化物からなり、残りの結合相が実質的にＮｉまたは
ＮｉとＣｏからなる内部組成を有し、かつ表面部に、表
面から深さ：５０μｍまでの範囲内に最高硬さを有する
表面硬質層を形成してなるＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメ
ットで構成したことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたＴ
ｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具。 - 【請求項２】 ７０〜９５重量％（質量％）の硬質分散
相が、Ｔｉと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｗ，およびＭｏのうちの１
種または２種以上とのＴｉ系複合炭窒化物に、前記硬質
分散相に占める割合で０．２〜４重量％（質量％）のボ
ロンと０．２〜２重量％（質量％）の酸素を固溶含有さ
せてなるＴｉ系複合炭窒硼酸化物からなり、残りの結合
相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内部組成を
有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍまでの範
囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成してなるＴｉ
系炭窒硼酸化物基サーメットで構成したことを特徴とす
る耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット
製切削工具。 - 【請求項３】 ７０〜９５重量％（質量％）の硬質分散
相が、Ｔｉと、Ｔａ，Ｎｂ，Ｗ，およびＭｏのうちの１
種または２種以上と、Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，およびＣｒのう
ちの１種または２種以上とのＴｉ系複合炭窒化物に、前
記硬質分散相に占める割合で０．２〜４重量％（質量
％）のボロンと０．２〜２重量％（質量％）の酸素を固
溶含有させてなるＴｉ系複合炭窒硼酸化物からなり、残
りの結合相が実質的にＮｉまたはＮｉとＣｏからなる内
部組成を有し、かつ表面部に、表面から深さ：５０μｍ
までの範囲内に最高硬さを有する表面硬質層を形成して
なるＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメットで構成したことを
特徴とする耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サ
ーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10598192A JP3227774B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10598192A JP3227774B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05279783A JPH05279783A (ja) | 1993-10-26 |
| JP3227774B2 true JP3227774B2 (ja) | 2001-11-12 |
Family
ID=14421930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10598192A Expired - Fee Related JP3227774B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒硼酸化物基サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3227774B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106232846A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-12-14 | 住友电气工业株式会社 | 金属陶瓷、切削工具及金属陶瓷的制造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109576545B (zh) * | 2018-12-12 | 2020-09-25 | 南京航空航天大学 | 一种具有混晶结构的Ti(C,N)基金属陶瓷及其制备方法 |
| CN113832464A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-12-24 | 安徽宏翔农业机械有限公司 | 一种改善旋耕刀表面强度和耐磨性的处理工艺方法 |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP10598192A patent/JP3227774B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106232846A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-12-14 | 住友电气工业株式会社 | 金属陶瓷、切削工具及金属陶瓷的制造方法 |
| EP3246422A4 (en) * | 2015-01-16 | 2018-01-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Cermet, cutting tool, and method for manufacturing cermet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05279783A (ja) | 1993-10-26 |
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