JP2000237903A - 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工具Info
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- JP2000237903A JP2000237903A JP11041611A JP4161199A JP2000237903A JP 2000237903 A JP2000237903 A JP 2000237903A JP 11041611 A JP11041611 A JP 11041611A JP 4161199 A JP4161199 A JP 4161199A JP 2000237903 A JP2000237903 A JP 2000237903A
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- carbon nitride
- cermet
- carbonitride
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメッ
ト製切削工具を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ系炭窒化物サーメット製切削工具
を、走査型電子顕微鏡および画像解析装置による測定
で、Ｔｉ炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭窒化物、または
ＴｉとＭを主体とする炭窒化物からなる芯部と、Ｔｉと
ＷとＭを主体とする炭窒化物（ただし、ＭはＴａ、Ｎ
ｂ、およびＶのうちの１種または２種以上を示す）から
なる周辺部で構成された有芯構造の主体硬質相：７０〜
９５面積％、（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散
硬質相：０．１〜５面積％、を含有し、残りがＣｏと
Ｗ、またはＣｏとＷとＮｉを主体とする結合相および不
可避不純物からなる組成を有するＴｉ系炭窒化物サーメ
ットで構成する。
ト製切削工具を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ系炭窒化物サーメット製切削工具
を、走査型電子顕微鏡および画像解析装置による測定
で、Ｔｉ炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭窒化物、または
ＴｉとＭを主体とする炭窒化物からなる芯部と、Ｔｉと
ＷとＭを主体とする炭窒化物（ただし、ＭはＴａ、Ｎ
ｂ、およびＶのうちの１種または２種以上を示す）から
なる周辺部で構成された有芯構造の主体硬質相：７０〜
９５面積％、（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散
硬質相：０．１〜５面積％、を含有し、残りがＣｏと
Ｗ、またはＣｏとＷとＮｉを主体とする結合相および不
可避不純物からなる組成を有するＴｉ系炭窒化物サーメ
ットで構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば各種鋼や
鋳鉄などの切削に用いた場合に、長期に亘ってすぐれた
耐摩耗性を発揮するＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工
具（以下、単にサーメット工具と云う）に関するもので
ある。
鋳鉄などの切削に用いた場合に、長期に亘ってすぐれた
耐摩耗性を発揮するＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工
具（以下、単にサーメット工具と云う）に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般にサーメット工具として、走
査型電子顕微鏡および画像解析装置による測定で、Ｔｉ
炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭窒化物、またはＴｉとＭ
を主体とする炭窒化物（ただし、ＭはＴａ、Ｎｂ、およ
びＶのうちの１種または２種以上を示す、以下同じ）か
らなる芯部と、ＴｉとＷとＭを主体とする炭窒化物から
なる周辺部で構成された有芯構造の硬質相：７０〜９５
面積％、を含有し、残りがＣｏとＷ、またはＣｏとＷと
Ｎｉを主体とする結合相および不可避不純物からなる組
成を有するＴｉ系炭窒化物サーメット（以下、単にサー
メットと云う）で構成されたサーメット工具が知られて
いる。また、上記のサーメット工具が、原料粉末として
Ｔｉ炭窒化物粉末、（Ｔｉ，Ｍ）炭窒化物粉末、Ｔｉ窒
化物粉末、Ｗ炭化物粉末、Ｔａ炭化物粉末、Ｎｂ炭化物
粉末、Ｖ炭化物粉末、Ｃｏ粉末、およびＷ粉末、さらに
必要に応じてＮｉ粉末およびＺｒ炭化物粉末などを用
い、これらの原料粉末を所定の配合組成に配合し、混合
した後、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０
１〜１Ｔｏｒｒの窒素雰囲気中、１４００〜１５５０℃
の温度に１〜２時間程度保持後、炉冷、の条件で焼結す
ることにより製造されることも知られている。
査型電子顕微鏡および画像解析装置による測定で、Ｔｉ
炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭窒化物、またはＴｉとＭ
を主体とする炭窒化物（ただし、ＭはＴａ、Ｎｂ、およ
びＶのうちの１種または２種以上を示す、以下同じ）か
らなる芯部と、ＴｉとＷとＭを主体とする炭窒化物から
なる周辺部で構成された有芯構造の硬質相：７０〜９５
面積％、を含有し、残りがＣｏとＷ、またはＣｏとＷと
Ｎｉを主体とする結合相および不可避不純物からなる組
成を有するＴｉ系炭窒化物サーメット（以下、単にサー
メットと云う）で構成されたサーメット工具が知られて
いる。また、上記のサーメット工具が、原料粉末として
Ｔｉ炭窒化物粉末、（Ｔｉ，Ｍ）炭窒化物粉末、Ｔｉ窒
化物粉末、Ｗ炭化物粉末、Ｔａ炭化物粉末、Ｎｂ炭化物
粉末、Ｖ炭化物粉末、Ｃｏ粉末、およびＷ粉末、さらに
必要に応じてＮｉ粉末およびＺｒ炭化物粉末などを用
い、これらの原料粉末を所定の配合組成に配合し、混合
した後、圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、０．０
１〜１Ｔｏｒｒの窒素雰囲気中、１４００〜１５５０℃
の温度に１〜２時間程度保持後、炉冷、の条件で焼結す
ることにより製造されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要
求は強く、これに伴い、切削工具には耐摩耗性向上によ
る使用寿命の一段の延命化が望まれているのが現状であ
る。
の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要
求は強く、これに伴い、切削工具には耐摩耗性向上によ
る使用寿命の一段の延命化が望まれているのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来サーメット工具に着
目し、これの耐摩耗性向上をはかるべく研究を行った結
果、 （ａ）サーメット工具を製造するに際して、上記の従来
サーメットの焼結条件である０．０１〜１Ｔｏｒｒの窒
素雰囲気圧力を相対的に高い２０〜５００Ｔｏｒｒの窒
素雰囲気圧力とすると、焼結温度で液相を形成する結合
相中への窒素（Ｎ）の固溶量が多くなり、この状態で従
来サーメットの焼結条件と同じく焼結温度から炉冷（こ
の場合の冷却速度は５〜１５℃／ｍｉｎ程度）すると、
冷却過程で前記結合相中に固溶したＮによって同じくこ
れに固溶したＷが（Ｗ，Ｃｏ）炭化物として析出し易く
なり、この結果冷却過程で前記（Ｗ，Ｃｏ）炭化物は著
しく成長して粗大なものとなり、サーメット脆化の原因
となること。したがって、上記の従来サーメット工具の
焼結では、上記の通り焼結雰囲気圧力を０．０１〜１Ｔ
ｏｒｒとしているので、焼結時の結合相へのＮの固溶が
抑制され、冷却時（炉冷）にＷが粗大な（Ｗ，Ｃｏ）炭
化物として析出するのが防止されること。 （ｂ）一方、上記の焼結雰囲気圧力を相対的に高い２０
〜５００Ｔｏｒｒとして結合相中へのＮの固溶量を多く
した場合でも、焼結温度からの冷却を急冷、例えばＨｅ
ガスなどの吹き付け（この場合の冷却速度は１５０℃／
ｍｉｎ以上となる）すると、結合相に（Ｗ，Ｃｏ）炭化
物の析出はなく、固溶体の状態で冷却されるようにな
り、ついでこの固溶体を１１００〜１２５０℃の温度に
加熱すると、結合相に多く固溶したＮによって（Ｗ，Ｃ
ｏ）炭化物の析出が促進され、微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭化
物として結合相中に分散分布するようになり、この微細
析出分散の（Ｗ，Ｃｏ）炭化物の割合を０．１〜５面積
％としたサーメットで構成されたサーメット工具は、例
えば鋼や鋳鉄などの切削で、前記微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭
化物によって、すぐれた耐摩耗性を発揮し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を示すようになること。以上（ａ）
および（ｂ）に示される研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来サーメット工具に着
目し、これの耐摩耗性向上をはかるべく研究を行った結
果、 （ａ）サーメット工具を製造するに際して、上記の従来
サーメットの焼結条件である０．０１〜１Ｔｏｒｒの窒
素雰囲気圧力を相対的に高い２０〜５００Ｔｏｒｒの窒
素雰囲気圧力とすると、焼結温度で液相を形成する結合
相中への窒素（Ｎ）の固溶量が多くなり、この状態で従
来サーメットの焼結条件と同じく焼結温度から炉冷（こ
の場合の冷却速度は５〜１５℃／ｍｉｎ程度）すると、
冷却過程で前記結合相中に固溶したＮによって同じくこ
れに固溶したＷが（Ｗ，Ｃｏ）炭化物として析出し易く
なり、この結果冷却過程で前記（Ｗ，Ｃｏ）炭化物は著
しく成長して粗大なものとなり、サーメット脆化の原因
となること。したがって、上記の従来サーメット工具の
焼結では、上記の通り焼結雰囲気圧力を０．０１〜１Ｔ
ｏｒｒとしているので、焼結時の結合相へのＮの固溶が
抑制され、冷却時（炉冷）にＷが粗大な（Ｗ，Ｃｏ）炭
化物として析出するのが防止されること。 （ｂ）一方、上記の焼結雰囲気圧力を相対的に高い２０
〜５００Ｔｏｒｒとして結合相中へのＮの固溶量を多く
した場合でも、焼結温度からの冷却を急冷、例えばＨｅ
ガスなどの吹き付け（この場合の冷却速度は１５０℃／
ｍｉｎ以上となる）すると、結合相に（Ｗ，Ｃｏ）炭化
物の析出はなく、固溶体の状態で冷却されるようにな
り、ついでこの固溶体を１１００〜１２５０℃の温度に
加熱すると、結合相に多く固溶したＮによって（Ｗ，Ｃ
ｏ）炭化物の析出が促進され、微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭化
物として結合相中に分散分布するようになり、この微細
析出分散の（Ｗ，Ｃｏ）炭化物の割合を０．１〜５面積
％としたサーメットで構成されたサーメット工具は、例
えば鋼や鋳鉄などの切削で、前記微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭
化物によって、すぐれた耐摩耗性を発揮し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を示すようになること。以上（ａ）
および（ｂ）に示される研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、走査型電子顕微鏡および画像解析
装置による測定で、Ｔｉ炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭
窒化物、またはＴｉとＭを主体とする炭窒化物からなる
芯部と、ＴｉとＷとＭを主体とする炭窒化物からなる周
辺部で構成された有芯構造の主体硬質相：７０〜９５面
積％、（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散硬質
相：０．１〜５面積％、を含有し、残りがＣｏとＷ、ま
たはＣｏとＷとＮｉを主体とする結合相および不可避不
純物からなる組成を有するサーメットで構成してなる、
耐摩耗性のすぐれたサーメット工具に特徴を有するもの
である。
されたものであって、走査型電子顕微鏡および画像解析
装置による測定で、Ｔｉ炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭
窒化物、またはＴｉとＭを主体とする炭窒化物からなる
芯部と、ＴｉとＷとＭを主体とする炭窒化物からなる周
辺部で構成された有芯構造の主体硬質相：７０〜９５面
積％、（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散硬質
相：０．１〜５面積％、を含有し、残りがＣｏとＷ、ま
たはＣｏとＷとＮｉを主体とする結合相および不可避不
純物からなる組成を有するサーメットで構成してなる、
耐摩耗性のすぐれたサーメット工具に特徴を有するもの
である。
【０００６】なお、この発明のサーメット工具におい
て、これを構成するサーメットの主体硬質相の割合を７
０〜９５面積％としたのは、その割合が７０面積％未満
では、相対的に結合相の割合が多くなり過ぎてしまい、
耐摩耗性が急激に低下するようになり、、一方そのその
割合が９５面積％を越えると、反対に結合相の割合が少
なくなり過ぎて焼結性の低下が避けられず、これによっ
て強度が低下するようになるという理由によるものであ
り、また、微細析出分散硬質相の割合を０．１〜５面積
％としたのは、その割合が０．１面積％未満では、所望
の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その割合が５面積
％を越えると靭性が急激に低下し、切刃にかけやチッピ
ング（微小欠け）が発生し易くなるという理由からであ
る。
て、これを構成するサーメットの主体硬質相の割合を７
０〜９５面積％としたのは、その割合が７０面積％未満
では、相対的に結合相の割合が多くなり過ぎてしまい、
耐摩耗性が急激に低下するようになり、、一方そのその
割合が９５面積％を越えると、反対に結合相の割合が少
なくなり過ぎて焼結性の低下が避けられず、これによっ
て強度が低下するようになるという理由によるものであ
り、また、微細析出分散硬質相の割合を０．１〜５面積
％としたのは、その割合が０．１面積％未満では、所望
の耐摩耗性向上効果が得られず、一方その割合が５面積
％を越えると靭性が急激に低下し、切刃にかけやチッピ
ング（微小欠け）が発生し易くなるという理由からであ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のサーメット工
具を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
いずれも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有
する、重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／
５０を満足するＴｉ炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）
粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＴａＣ＝３５／３０／３５をを
満足する（Ｔｉ，Ｔａ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｔ
ａ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＮｂＣ＝４０
／３５／２５を満足する（Ｔｉ，Ｎｂ）炭窒化物［以
下、（Ｔｉ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ
／ＶＣ＝４５／３５／２０を満足する（Ｔｉ，Ｖ）炭窒
化物［以下、（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／
ＴｉＮ／ＴａＣ／ＮｂＣ＝３５／３０／２５／２５を満
足する（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎｂ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，
Ｔａ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／Ｎｂ
Ｃ／ＶＣ＝４０／３５／２０／５を満足する（Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ）ＣＮで示
す］粉末、Ｔｉ窒化物（以下、ＴｉＮで示す）粉末、Ｗ
炭化物（以下、ＷＣで示す）粉末、Ｔａ炭化物（以下、
ＴａＣで示す）粉末、Ｎｂ炭化物（以下、ＮｂＣで示
す）粉末、Ｖ炭化物（以下、ＶＣで示す）粉末、Ｚｒ炭
化物（以下、ＺｒＣで示す）粉末、Ｃｏ粉末、Ｗ粉末、
およびＮｉ粉末を用い、これらの原料粉末を表１に示さ
れる配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合
し、乾燥した後、１．５ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で圧粉体
Ａ〜Ｋをプレス成形し、この圧粉体Ａ〜Ｋを、２０〜５
００Ｔｏｒｒの範囲内の所定の圧力の窒素雰囲気中、１
４００〜１５５０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持
した後、７００℃までＨｅガス吹き付けにより急冷し
て、結合相を固溶体の状態で冷却し、ついで１１００〜
１２５０℃の範囲内の所定の温度に加熱して、結合相に
多く固溶したＮによって微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭化物（微
細析出分散硬質相）を分散析出させ、以後炉冷する条件
にて焼結することによりＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４０
８のスローアウエイチップ形状をもった本発明サーメッ
ト工具１〜１１をそれぞれ製造した。また、比較の目的
で、同じく上記圧粉体Ａ〜Ｋを用いるが、焼結条件のう
ちの窒素雰囲気圧力を相対的に低い０．０１〜１Ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の圧力とすると共に、焼結温度からの
冷却を炉冷とする以外は同一の条件で従来サーメット工
具１〜１１をそれぞれ製造した。
具を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
いずれも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒径を有
する、重量比で（以下同じ）、ＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／
５０を満足するＴｉ炭窒化物（以下、ＴｉＣＮで示す）
粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＴａＣ＝３５／３０／３５をを
満足する（Ｔｉ，Ｔａ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｔ
ａ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＮｂＣ＝４０
／３５／２５を満足する（Ｔｉ，Ｎｂ）炭窒化物［以
下、（Ｔｉ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ
／ＶＣ＝４５／３５／２０を満足する（Ｔｉ，Ｖ）炭窒
化物［以下、（Ｔｉ，Ｖ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／
ＴｉＮ／ＴａＣ／ＮｂＣ＝３５／３０／２５／２５を満
足する（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎｂ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，
Ｔａ，Ｎｂ）ＣＮで示す］粉末、ＴｉＣ／ＴｉＮ／Ｎｂ
Ｃ／ＶＣ＝４０／３５／２０／５を満足する（Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｖ）炭窒化物［以下、（Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ）ＣＮで示
す］粉末、Ｔｉ窒化物（以下、ＴｉＮで示す）粉末、Ｗ
炭化物（以下、ＷＣで示す）粉末、Ｔａ炭化物（以下、
ＴａＣで示す）粉末、Ｎｂ炭化物（以下、ＮｂＣで示
す）粉末、Ｖ炭化物（以下、ＶＣで示す）粉末、Ｚｒ炭
化物（以下、ＺｒＣで示す）粉末、Ｃｏ粉末、Ｗ粉末、
およびＮｉ粉末を用い、これらの原料粉末を表１に示さ
れる配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合
し、乾燥した後、１．５ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で圧粉体
Ａ〜Ｋをプレス成形し、この圧粉体Ａ〜Ｋを、２０〜５
００Ｔｏｒｒの範囲内の所定の圧力の窒素雰囲気中、１
４００〜１５５０℃の範囲内の所定の温度に１時間保持
した後、７００℃までＨｅガス吹き付けにより急冷し
て、結合相を固溶体の状態で冷却し、ついで１１００〜
１２５０℃の範囲内の所定の温度に加熱して、結合相に
多く固溶したＮによって微細な（Ｗ，Ｃｏ）炭化物（微
細析出分散硬質相）を分散析出させ、以後炉冷する条件
にて焼結することによりＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２０４０
８のスローアウエイチップ形状をもった本発明サーメッ
ト工具１〜１１をそれぞれ製造した。また、比較の目的
で、同じく上記圧粉体Ａ〜Ｋを用いるが、焼結条件のう
ちの窒素雰囲気圧力を相対的に低い０．０１〜１Ｔｏｒ
ｒの範囲内の所定の圧力とすると共に、焼結温度からの
冷却を炉冷とする以外は同一の条件で従来サーメット工
具１〜１１をそれぞれ製造した。
【０００８】つぎに、この結果得られた各種のサーメッ
ト工具を構成するサーメットについて、走査型電子顕微
鏡および画像解析装置を用い、組織観察したところ、表
２に示される組成を示した。さらに、上記の各種サーメ
ット工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：１．５ｍｍ．、 切削時間：１２分、 の条件でステンレス鋼の乾式連続切削試験を行い、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２に
示した。
ト工具を構成するサーメットについて、走査型電子顕微
鏡および画像解析装置を用い、組織観察したところ、表
２に示される組成を示した。さらに、上記の各種サーメ
ット工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の丸棒、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み：１．５ｍｍ．、 切削時間：１２分、 の条件でステンレス鋼の乾式連続切削試験を行い、切刃
の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を表２に
示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【発明の効果】表２に示される結果から、本発明サーメ
ット工具１〜１１は、いずれも結合相に微細に析出分散
する（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散硬質相に
よって、これの存在しない従来サーメット工具１〜１１
に比して、一段とすぐれた耐摩耗性を示すことが明らか
である。上述のように、この発明のサーメット工具は、
すぐれた耐摩耗性を示すものであり、切削加工の省力化
および省エネ化、さらに低コスト化に大いに寄与するも
のである。
ット工具１〜１１は、いずれも結合相に微細に析出分散
する（Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散硬質相に
よって、これの存在しない従来サーメット工具１〜１１
に比して、一段とすぐれた耐摩耗性を示すことが明らか
である。上述のように、この発明のサーメット工具は、
すぐれた耐摩耗性を示すものであり、切削加工の省力化
および省エネ化、さらに低コスト化に大いに寄与するも
のである。
フロントページの続き (72)発明者 高岡 秀充 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 (72)発明者 辻崎 久史 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内 Ｆターム(参考） 3C046 FF05 FF10 FF16 FF34 FF38 FF40 FF44 FF48 FF53 FF55
Claims (1)
- 【請求項１】 走査型電子顕微鏡および画像解析装置に
よる測定で、 Ｔｉ炭窒化物、Ｔｉを主体とする炭窒化物、またはＴｉ
とＭを主体とする炭窒化物（ただし、ＭはＴａ、Ｎｂ、
およびＶのうちの１種または２種以上を示す、以下同
じ）からなる芯部と、ＴｉとＷとＭを主体とする炭窒化
物からなる周辺部で構成された有芯構造の主体硬質相：
７０〜９５面積％、 （Ｗ，Ｃｏ）炭化物からなる微細析出分散硬質相：０．
１〜５面積％、を含有し、残りがＣｏとＷ、またはＣｏ
とＷとＮｉを主体とする結合相および不可避不純物から
なる組成を有するＴｉ系炭窒化物サーメットで構成した
ことを特徴とする耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サ
ーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11041611A JP2000237903A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11041611A JP2000237903A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000237903A true JP2000237903A (ja) | 2000-09-05 |
Family
ID=12613153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11041611A Withdrawn JP2000237903A (ja) | 1999-02-19 | 1999-02-19 | 耐摩耗性のすぐれたＴｉ系炭窒化物サーメット製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000237903A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000328169A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-11-28 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000336450A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-05 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2000345275A (ja) * | 1999-05-03 | 2000-12-12 | Sandvik Ab | チタン基炭窒化物合金 |
| JP2009154224A (ja) * | 2007-12-25 | 2009-07-16 | Mitsubishi Materials Corp | 耐摩耗性に優れた炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
| JP2010113881A (ja) * | 2008-11-05 | 2010-05-20 | Ushio Inc | 放電ランプ |
| JP2017031445A (ja) * | 2015-07-29 | 2017-02-09 | 京セラ株式会社 | サーメットおよび切削工具 |
-
1999
- 1999-02-19 JP JP11041611A patent/JP2000237903A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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