JPH0530881B2 - - Google Patents
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- JPH0530881B2 JPH0530881B2 JP60185403A JP18540385A JPH0530881B2 JP H0530881 B2 JPH0530881 B2 JP H0530881B2 JP 60185403 A JP60185403 A JP 60185403A JP 18540385 A JP18540385 A JP 18540385A JP H0530881 B2 JPH0530881 B2 JP H0530881B2
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Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた耐摩耗性と靭性を有し、
特に鋼の切削に用いた場合に、すぐれた切削性能
を長期に亘つて発揮するサーメツト製切削工具の
製造方法に関するものである。 〔従来の技術〕 従来、例えば鋼の切削に、分散相として、Ti
と、周期律表の5aおよび6a族金属のうちの１種
または２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重
量％を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種
または２種を主成分とする結合相からなる組成を
有するサーメツトで構成された切削工具が広く用
いられている。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、上記の従来サーメツト製切削工具は、
すぐれた靭性をもつので、鋼の断続切削ではすぐ
れた性能を発揮するものの、硬さが十分でないた
めに、鋼の連続切削では比較的低い耐摩耗性しか
示さず、使用寿命の短かいものであつた。 〔課題を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記従来サーメツト製切削工具のもつすぐれ
た靭性を損なうことなく、これにすぐれた耐摩耗
性を付与すべく研究を行なつた結果、 工具素材として、Tiと、周期律表の5aおよび
6a族金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または
２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重量％を
含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または
２種を主成分とする結合相からなる組成を有する
上記の従来サーメツトにおける上記分散相を構成
する複合金属炭窒化物の組成を、 組成式：（Ti〓3M〓）（Cx、Ny）z、で表わした場
合、原子比で、 α＋β＝１、2.5≦α／β≦30、ｘ＋ｙ＝１、
1.5≦ｘ／ｙ≦５、0.8≦ｚ≦１、 を満足する組成に特定したサーメツトを用い、こ
れに、 1000〜2000気圧の窒素雰囲気中、液相出現直前
の温度である1200〜1300℃の温度でHIP（熱間静
水圧プレス）処理を施すと、 上記工具素材の表面部には、上記複合金属炭窒
化物における窒素含有量が切削工具内部の上記複
合金属炭窒化物における窒素含有量に比して相対
的に高く、かつ切削工具内部に向うにしたがつて
連続的に減少する窒素濃度勾配をもつた窒素富化
層が形成されるようになり、この結果の窒素富化
層が1.7mm以上の層厚で形成された切削工具にお
いては、前記窒素富化層がきわめて硬質であるこ
とから、すぐれた耐摩耗性が確保され、また切削
工具内部はすぐれた靭性を保持した状態になつて
いるので、これを鋼の連続切削や断続切削に用い
た場合にすぐれた切削性能を長期に亘つて発揮す
るという研究結果を得たのである。 この発明は、上記の研究結果にもとづいてなさ
れたものであつて、 分散相として、Tiと、Ｍのうちの１種または
２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重量％を
含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Ti〓、M〓）（Cx、Ny）z、で表わした場
合、原子比で、 α＋β＝１、2.5≦α／β≦30、ｘ＋ｙ＝１、
1.5≦ｘ／ｙ≦５、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種また
は２種を主成分とする結合相からなる組成を有す
るサーメツトで構成された工具素材に、 1000〜2000気圧の窒素雰囲気中、液相出現直前
の温度である1200〜1300℃の温度でHIP処理を施
して、 上記サーメツト製工具素材の表面部に、上記複
合金属炭窒化物における窒素含有量が切削工具内
部の上記複合金属炭窒化物における窒素含有量に
比して相対的に高く、かつ切削工具内部に向うに
したがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をもつ
た窒素富化層を1.7mm以上の層厚で形成すること
により耐摩耗性と靭性にすぐれたサーメツト製切
削工具を製造する方法に特徴を有するものであ
る。 つぎに、この発明のサーメツト製切削工具の製
造方法において、工具素材を構成するサーメツト
の組成、並びにHIP処理条件および窒素富化層の
層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ 分散相の含有量 分散相の含有量が45％未満では、相対的に結
合相の含有量が多くなりすぎて所望の耐摩耗性
を確保することができなくなるばかりでなく、
窒素富化層の形成が困難になり、一方分散相の
含有量が80％を越えると、相対的に結合相の含
有量が少なくなりすぎて所望の靭性を確保する
ことができなくなることから、その含有量を45
〜85％と定めた。 Ｂ 複合金属炭窒化物の組成 (a) α／β サーメツトの分散相が、α／β値：2.5未
満の複合金属炭窒化物で構成されると、工具
表面部に窒素富化層を形成するのが困難にな
つて、1.7mm以上の層厚の窒素富化層を形成
することができず、一方α／β値が30を越え
た組成の複合金属炭窒化物で構成されると、
Tiに対するＭの相対量が少ないことに原因
して、焼結時のぬれ性が劣化し、靭性のすぐ
れたサーメツトを得ることができなくなるこ
とから、α／β値を、原子比で2.5〜30と定
めた。 (b) ｘ／ｙ サーメツトの分散相が、ｘ／ｙ値：1.5未
満の複合金属炭窒化物で構成されると、相対
的に炭素含有量が不足し、一方窒素含有量が
多くなりすぎて、工具表面部に窒素富化層を
形成するのが困難になり、一方、ｘ／ｙ値が
５を越えた組成の複合金属炭窒化物でサーメ
ツトが構成されると、サーメツトに所望のす
ぐれた靭性を確保することができないことか
ら、ｘ／ｙ値を、原子比で1.5〜５と定めた。 (c) ｚ ｚ値が0.8未満の複合金属炭窒化物でサー
メツトを構成すると、所望のすぐれた靭性を
もつたサーメツトを得ることができないの
で、複合金属炭窒化物におけるｚ値を原子比
で0.8以上にする必要がある。なおｚ値の上
限値：１は化学量論組成における最高値であ
る。 Ｃ HIP処理条件 圧力が1000気圧未満になつても、あるいは温
度が1200℃未満になつても、窒素富化層の形成
速度が遅くなつて17mm以上の厚さの窒素富化層
を形成するのに長時間を要し、生産性の点で問
題があり、一方温度が1300℃を越えると、液相
が出現するようになつて、工具表面の粗れがひ
どくなり、切削性能に悪影響を及ぼすようにな
り、また圧力を2000気圧を越えて高くしても窒
素富化層の形成により一層の向上効果は現われ
ず、むしろHIP装置に制約を受けるようになる
ことから、圧力を1000〜2000気圧、温度を1200
〜1300℃と定めた。 Ｄ 窒素富化層の厚さ その厚さが1.7mm未満では、切削工具として
長期に亘つてすぐれた耐摩耗性を発揮させるこ
とができないから、その厚さを1.7mm以上と定
めた。 なお、この発明の方法におけるHIP処理前のサ
ーメツト製工具素材は、いずれも原料粉末として
用意した、TiCN粉末（ただしＣ／Ｎ：９／１〜
７／３）と、周期律表の5aおよび6a族金属の炭
化物であるVC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、お
よびWCのうちの１種または２種以上の粉末と、
Ni粉末およびCo粉末のうちの１種または２種と
を用い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合
し、湿式で粉砕混合した後、所定形状の圧粉体に
プレス形成し、この圧粉体を、減圧窒素雰囲気
中、1300〜1500℃の温度で焼結することにより製
造されるものである。 〔実施例〕 つぎに、この発明のサーメツト製切削工具の製
造法を実施例により具体的に説明する。 まず、原料粉末として、1.2μｍの平均粒径を有
するTiC0.8N0.2粉末、同1.0μｍのVC粉末、同1.0μ
ｍのNbC粉末、同1.1μｍのTaC粉末、同1.0μｍの
Cr3C2粉末、同1.0μｍのMo2C粉末、同0.8μｍの
WC粉末、同2.2μｍのNi粉末、および同1.2μｍの
Co粉末を用意し、これら原料粉末を、それぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、ボールミル
にて72時間湿式混合し、乾燥した後、15Kg／mm2の
圧力にてプレス成形して所定形状の圧粉体とし、
これら圧粉体を、常温から1330℃までの加熱過程
および1330℃から常温までの冷却過程を真空と
し、1330℃から1430℃までの加熱過程、1430℃に
１時間保持、および1430℃から1330℃までの冷却
過程を3torrの減圧窒素雰囲気とした条件で焼結
して、それぞれ第２表に示される組成をもつたサ
ーメツト製工具素材１〜18を製造し、ついでこれ
らサーメツト製工具素材１〜18のそれぞれに、第
３表に示される条件でHIP処理を施すことにより
本発明法１〜18を実施し、表面部に同じく第３表
に示される層厚の窒素富化層を形成したサーメツ
ト製切削工具を製造した。 ついで、この結果得られた各種のサーメツト製
切削工具、並びに比較の目的でHIP処理を施す前
のサーメツト製工具素材１〜18（従来サーメツト
製切削工具に相当）について、耐摩耗性を評価す
る目的で、表面および中心部のロツクウエル硬さ
（Ａスケール）、並びに靭性を評価する目的で抗折
力を測定し、さらに、 被削剤：SNCM439（硬さ：HB260）の丸棒、 切削速度：180ｍ／min、 送り：0.3mm／rev、 切込み：1.5mm、 切削時間：15分、 の条件での鋼の連続切削試験、並びに、 被削材：SNCM439（硬さ：HB280）の角材、 切削速度：140ｍ／min、 送り：0.3mm／rev、 切込み：２mm、 切削時間：３分、
特に鋼の切削に用いた場合に、すぐれた切削性能
を長期に亘つて発揮するサーメツト製切削工具の
製造方法に関するものである。 〔従来の技術〕 従来、例えば鋼の切削に、分散相として、Ti
と、周期律表の5aおよび6a族金属のうちの１種
または２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重
量％を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種
または２種を主成分とする結合相からなる組成を
有するサーメツトで構成された切削工具が広く用
いられている。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、上記の従来サーメツト製切削工具は、
すぐれた靭性をもつので、鋼の断続切削ではすぐ
れた性能を発揮するものの、硬さが十分でないた
めに、鋼の連続切削では比較的低い耐摩耗性しか
示さず、使用寿命の短かいものであつた。 〔課題を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記従来サーメツト製切削工具のもつすぐれ
た靭性を損なうことなく、これにすぐれた耐摩耗
性を付与すべく研究を行なつた結果、 工具素材として、Tiと、周期律表の5aおよび
6a族金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または
２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重量％を
含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または
２種を主成分とする結合相からなる組成を有する
上記の従来サーメツトにおける上記分散相を構成
する複合金属炭窒化物の組成を、 組成式：（Ti〓3M〓）（Cx、Ny）z、で表わした場
合、原子比で、 α＋β＝１、2.5≦α／β≦30、ｘ＋ｙ＝１、
1.5≦ｘ／ｙ≦５、0.8≦ｚ≦１、 を満足する組成に特定したサーメツトを用い、こ
れに、 1000〜2000気圧の窒素雰囲気中、液相出現直前
の温度である1200〜1300℃の温度でHIP（熱間静
水圧プレス）処理を施すと、 上記工具素材の表面部には、上記複合金属炭窒
化物における窒素含有量が切削工具内部の上記複
合金属炭窒化物における窒素含有量に比して相対
的に高く、かつ切削工具内部に向うにしたがつて
連続的に減少する窒素濃度勾配をもつた窒素富化
層が形成されるようになり、この結果の窒素富化
層が1.7mm以上の層厚で形成された切削工具にお
いては、前記窒素富化層がきわめて硬質であるこ
とから、すぐれた耐摩耗性が確保され、また切削
工具内部はすぐれた靭性を保持した状態になつて
いるので、これを鋼の連続切削や断続切削に用い
た場合にすぐれた切削性能を長期に亘つて発揮す
るという研究結果を得たのである。 この発明は、上記の研究結果にもとづいてなさ
れたものであつて、 分散相として、Tiと、Ｍのうちの１種または
２種以上との複合金属炭窒化物：45〜80重量％を
含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Ti〓、M〓）（Cx、Ny）z、で表わした場
合、原子比で、 α＋β＝１、2.5≦α／β≦30、ｘ＋ｙ＝１、
1.5≦ｘ／ｙ≦５、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種また
は２種を主成分とする結合相からなる組成を有す
るサーメツトで構成された工具素材に、 1000〜2000気圧の窒素雰囲気中、液相出現直前
の温度である1200〜1300℃の温度でHIP処理を施
して、 上記サーメツト製工具素材の表面部に、上記複
合金属炭窒化物における窒素含有量が切削工具内
部の上記複合金属炭窒化物における窒素含有量に
比して相対的に高く、かつ切削工具内部に向うに
したがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をもつ
た窒素富化層を1.7mm以上の層厚で形成すること
により耐摩耗性と靭性にすぐれたサーメツト製切
削工具を製造する方法に特徴を有するものであ
る。 つぎに、この発明のサーメツト製切削工具の製
造方法において、工具素材を構成するサーメツト
の組成、並びにHIP処理条件および窒素富化層の
層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ 分散相の含有量 分散相の含有量が45％未満では、相対的に結
合相の含有量が多くなりすぎて所望の耐摩耗性
を確保することができなくなるばかりでなく、
窒素富化層の形成が困難になり、一方分散相の
含有量が80％を越えると、相対的に結合相の含
有量が少なくなりすぎて所望の靭性を確保する
ことができなくなることから、その含有量を45
〜85％と定めた。 Ｂ 複合金属炭窒化物の組成 (a) α／β サーメツトの分散相が、α／β値：2.5未
満の複合金属炭窒化物で構成されると、工具
表面部に窒素富化層を形成するのが困難にな
つて、1.7mm以上の層厚の窒素富化層を形成
することができず、一方α／β値が30を越え
た組成の複合金属炭窒化物で構成されると、
Tiに対するＭの相対量が少ないことに原因
して、焼結時のぬれ性が劣化し、靭性のすぐ
れたサーメツトを得ることができなくなるこ
とから、α／β値を、原子比で2.5〜30と定
めた。 (b) ｘ／ｙ サーメツトの分散相が、ｘ／ｙ値：1.5未
満の複合金属炭窒化物で構成されると、相対
的に炭素含有量が不足し、一方窒素含有量が
多くなりすぎて、工具表面部に窒素富化層を
形成するのが困難になり、一方、ｘ／ｙ値が
５を越えた組成の複合金属炭窒化物でサーメ
ツトが構成されると、サーメツトに所望のす
ぐれた靭性を確保することができないことか
ら、ｘ／ｙ値を、原子比で1.5〜５と定めた。 (c) ｚ ｚ値が0.8未満の複合金属炭窒化物でサー
メツトを構成すると、所望のすぐれた靭性を
もつたサーメツトを得ることができないの
で、複合金属炭窒化物におけるｚ値を原子比
で0.8以上にする必要がある。なおｚ値の上
限値：１は化学量論組成における最高値であ
る。 Ｃ HIP処理条件 圧力が1000気圧未満になつても、あるいは温
度が1200℃未満になつても、窒素富化層の形成
速度が遅くなつて17mm以上の厚さの窒素富化層
を形成するのに長時間を要し、生産性の点で問
題があり、一方温度が1300℃を越えると、液相
が出現するようになつて、工具表面の粗れがひ
どくなり、切削性能に悪影響を及ぼすようにな
り、また圧力を2000気圧を越えて高くしても窒
素富化層の形成により一層の向上効果は現われ
ず、むしろHIP装置に制約を受けるようになる
ことから、圧力を1000〜2000気圧、温度を1200
〜1300℃と定めた。 Ｄ 窒素富化層の厚さ その厚さが1.7mm未満では、切削工具として
長期に亘つてすぐれた耐摩耗性を発揮させるこ
とができないから、その厚さを1.7mm以上と定
めた。 なお、この発明の方法におけるHIP処理前のサ
ーメツト製工具素材は、いずれも原料粉末として
用意した、TiCN粉末（ただしＣ／Ｎ：９／１〜
７／３）と、周期律表の5aおよび6a族金属の炭
化物であるVC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、お
よびWCのうちの１種または２種以上の粉末と、
Ni粉末およびCo粉末のうちの１種または２種と
を用い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合
し、湿式で粉砕混合した後、所定形状の圧粉体に
プレス形成し、この圧粉体を、減圧窒素雰囲気
中、1300〜1500℃の温度で焼結することにより製
造されるものである。 〔実施例〕 つぎに、この発明のサーメツト製切削工具の製
造法を実施例により具体的に説明する。 まず、原料粉末として、1.2μｍの平均粒径を有
するTiC0.8N0.2粉末、同1.0μｍのVC粉末、同1.0μ
ｍのNbC粉末、同1.1μｍのTaC粉末、同1.0μｍの
Cr3C2粉末、同1.0μｍのMo2C粉末、同0.8μｍの
WC粉末、同2.2μｍのNi粉末、および同1.2μｍの
Co粉末を用意し、これら原料粉末を、それぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、ボールミル
にて72時間湿式混合し、乾燥した後、15Kg／mm2の
圧力にてプレス成形して所定形状の圧粉体とし、
これら圧粉体を、常温から1330℃までの加熱過程
および1330℃から常温までの冷却過程を真空と
し、1330℃から1430℃までの加熱過程、1430℃に
１時間保持、および1430℃から1330℃までの冷却
過程を3torrの減圧窒素雰囲気とした条件で焼結
して、それぞれ第２表に示される組成をもつたサ
ーメツト製工具素材１〜18を製造し、ついでこれ
らサーメツト製工具素材１〜18のそれぞれに、第
３表に示される条件でHIP処理を施すことにより
本発明法１〜18を実施し、表面部に同じく第３表
に示される層厚の窒素富化層を形成したサーメツ
ト製切削工具を製造した。 ついで、この結果得られた各種のサーメツト製
切削工具、並びに比較の目的でHIP処理を施す前
のサーメツト製工具素材１〜18（従来サーメツト
製切削工具に相当）について、耐摩耗性を評価す
る目的で、表面および中心部のロツクウエル硬さ
（Ａスケール）、並びに靭性を評価する目的で抗折
力を測定し、さらに、 被削剤：SNCM439（硬さ：HB260）の丸棒、 切削速度：180ｍ／min、 送り：0.3mm／rev、 切込み：1.5mm、 切削時間：15分、 の条件での鋼の連続切削試験、並びに、 被削材：SNCM439（硬さ：HB280）の角材、 切削速度：140ｍ／min、 送り：0.3mm／rev、 切込み：２mm、 切削時間：３分、
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第４表に示される結果から、本発明法１〜18に
より製造されたサーメツト製切削工具は、いずれ
も従来サーメツト製切削工具に相当するサーメツ
ト製工具素材１〜18と同等の内部硬さおよび抗折
力を示し、すぐれた靭性をもつばかりでなく、こ
れに比して高い表面硬さをもち、このことは、本
発明法１〜18により製造されたサーメツト製切削
工具が、鋼の連続切削試験ではサーメツト製工具
素材１〜18のそれぞれに比して一段とすぐれた耐
摩耗性を示し、かつ断続切削試験ではすぐれた耐
欠損性を示すことからも明らかである。 上述のように、この発明の方法によれば、すぐ
れた耐摩耗性と靭性とを兼ね備えたサーメツト製
切削工具を製造することができ、したがつてこれ
を鋼の連続切削や断続切削のいずれに用いても、
すぐれた切削性能を長期に亘つて発揮するなど工
業上有用な効果をもたらされるのである。
より製造されたサーメツト製切削工具は、いずれ
も従来サーメツト製切削工具に相当するサーメツ
ト製工具素材１〜18と同等の内部硬さおよび抗折
力を示し、すぐれた靭性をもつばかりでなく、こ
れに比して高い表面硬さをもち、このことは、本
発明法１〜18により製造されたサーメツト製切削
工具が、鋼の連続切削試験ではサーメツト製工具
素材１〜18のそれぞれに比して一段とすぐれた耐
摩耗性を示し、かつ断続切削試験ではすぐれた耐
欠損性を示すことからも明らかである。 上述のように、この発明の方法によれば、すぐ
れた耐摩耗性と靭性とを兼ね備えたサーメツト製
切削工具を製造することができ、したがつてこれ
を鋼の連続切削や断続切削のいずれに用いても、
すぐれた切削性能を長期に亘つて発揮するなど工
業上有用な効果をもたらされるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 分散相として、Tiと、周期律表5aおよび6a
族金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または２種
以上との複合金属炭窒化物：45〜80重量％を含有
し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Ti〓、M〓）（Cx、Ny）z、で表わした場
合、原子比で、 α＋β＝１、2.5≦α／β≦30、ｘ＋ｙ＝１、
1.5≦ｘ／ｙ≦５、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種また
は２種を主成分とする結合相からなる組成を有す
るサーメツトで構成された工具素材に、 1000〜2000気圧の窒素雰囲気中、液相出現直前
の温度である1200〜1300℃の温度でHIP処理を施
して、 上記サーメツト製工具素材の表面部に、上記複
合金属炭窒化物における窒素含有量が切削工具内
部の上記複合金属炭窒化物における窒素含有量に
比して相対的に高く、かつ切削工具内部に向うに
したがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をもつ
た窒素富化層を1.7mm以上の層厚で形成すること
を特徴とするすぐれた耐摩耗性と靭性を具備した
サーメツト製切削工具の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18540385A JPS6248408A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | すぐれた耐摩耗性と靭性を具備するサ−メツト製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18540385A JPS6248408A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | すぐれた耐摩耗性と靭性を具備するサ−メツト製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6248408A JPS6248408A (ja) | 1987-03-03 |
| JPH0530881B2 true JPH0530881B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=16170180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18540385A Granted JPS6248408A (ja) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | すぐれた耐摩耗性と靭性を具備するサ−メツト製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6248408A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02131803A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた耐摩耗性サーメット製切削工具 |
| DE69025753T2 (de) * | 1989-12-25 | 1996-10-31 | Sumitomo Electric Industries | Bohrer mit wegwerfeinsatz |
| KR19990075035A (ko) * | 1998-03-17 | 1999-10-05 | 유창종 | 탄질화티탄기 복합 탄질화물 세라믹 소결체및 이의 제조방법 |
| GB2497354B (en) | 2011-12-07 | 2014-09-24 | Solaris Holdings Ltd | Method of improvement of mechanical properties of products made of metals and alloys |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5669370A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Cermet tool material having nitrided layer |
| JPS58120434A (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-18 | Mitsubishi Metal Corp | 表面反応層を有する切削用サ−メツトチツプおよびその製造法 |
-
1985
- 1985-08-23 JP JP18540385A patent/JPS6248408A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5669370A (en) * | 1979-11-12 | 1981-06-10 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Cermet tool material having nitrided layer |
| JPS58120434A (ja) * | 1982-01-14 | 1983-07-18 | Mitsubishi Metal Corp | 表面反応層を有する切削用サ−メツトチツプおよびその製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6248408A (ja) | 1987-03-03 |
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