JP2503769B2 - すぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサ−メット製切削工具およびその製造方法 - Google Patents
すぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサ−メット製切削工具およびその製造方法Info
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- JP2503769B2 JP2503769B2 JP61242647A JP24264786A JP2503769B2 JP 2503769 B2 JP2503769 B2 JP 2503769B2 JP 61242647 A JP61242647 A JP 61242647A JP 24264786 A JP24264786 A JP 24264786A JP 2503769 B2 JP2503769 B2 JP 2503769B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、すぐれた耐摩耗性を有し、特に鋼の切削
に用いた場合に、本来サーメツトが具備するすぐれた靱
性と合まつて、すぐれた切削性能を長期に亘つて発揮す
るサーメツト製切削工具およびその製造方法に関するも
のである。
に用いた場合に、本来サーメツトが具備するすぐれた靱
性と合まつて、すぐれた切削性能を長期に亘つて発揮す
るサーメツト製切削工具およびその製造方法に関するも
のである。
従来、例えば鋼の切削に、分散相として、Tiと周期律
表と5aおよび6a族金属のうちの１種または２種以上との
複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツトで
構成された切削工具が広く用いられている。
表と5aおよび6a族金属のうちの１種または２種以上との
複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツトで
構成された切削工具が広く用いられている。
しかし、上記の従来サーメツト製切削工具は、すぐれ
た靱性をもつので、鋼の断続切削ではすぐれた性能を発
揮するものの、窒素含有サーメツトに特有の焼結時の脱
窒現象によるポアの残存、並びに工具表面から５μｍ程
度の深さに亘つて生じる上記複合金属炭窒化物の存在し
ない軟化層が原因で、十分満足する耐摩耗性を示さない
ものである。
た靱性をもつので、鋼の断続切削ではすぐれた性能を発
揮するものの、窒素含有サーメツトに特有の焼結時の脱
窒現象によるポアの残存、並びに工具表面から５μｍ程
度の深さに亘つて生じる上記複合金属炭窒化物の存在し
ない軟化層が原因で、十分満足する耐摩耗性を示さない
ものである。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記
従来サーメツト製切削工具のもつすぐれた靱性を損うこ
となく、これにすぐれた耐摩耗性を付与すべく研究を行
なつた結果、 上記の分散相として、Tiと、周期律表と5aおよび6a族
金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または２種以上との
複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツトで
構成された切削工具において、 上記分散相を構成する複合金属炭窒化物の組成を特
定、すなわち、これを、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足しする組成に特定した上で、このサーメツト素材
に、 窒素雰囲気中、温度:1000〜1300℃、圧力:5〜2000気
圧の条件で熱間静水圧プレス（以下HIPという）処理を
施すと、 上記サーメツトの表面部には、複合金属炭窒化物にお
ける窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭窒化物の
窒素含有量に比して相対的に高く、かつサーメツト表面
から内部に向かうにしたがつて連続的に減少する窒素濃
度勾配をもつた窒素富化層が形成されるようになり、こ
の結果のサーメツトにおいては、脱窒による軟化層の形
成が抑制され、しかも前記窒素富化層がきわめて軟質で
あることから、すぐれた耐摩耗性が確保され、またサー
メツト内部は、ポアが残存しないため、すぐれた靱性を
保持した状態になつているので、これを鋼の連続切削や
断続切削に切削工具として用いた場合にすぐれた切削性
能を長期に亘つて発揮するという知見を得たのである。
従来サーメツト製切削工具のもつすぐれた靱性を損うこ
となく、これにすぐれた耐摩耗性を付与すべく研究を行
なつた結果、 上記の分散相として、Tiと、周期律表と5aおよび6a族
金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または２種以上との
複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツトで
構成された切削工具において、 上記分散相を構成する複合金属炭窒化物の組成を特
定、すなわち、これを、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足しする組成に特定した上で、このサーメツト素材
に、 窒素雰囲気中、温度:1000〜1300℃、圧力:5〜2000気
圧の条件で熱間静水圧プレス（以下HIPという）処理を
施すと、 上記サーメツトの表面部には、複合金属炭窒化物にお
ける窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭窒化物の
窒素含有量に比して相対的に高く、かつサーメツト表面
から内部に向かうにしたがつて連続的に減少する窒素濃
度勾配をもつた窒素富化層が形成されるようになり、こ
の結果のサーメツトにおいては、脱窒による軟化層の形
成が抑制され、しかも前記窒素富化層がきわめて軟質で
あることから、すぐれた耐摩耗性が確保され、またサー
メツト内部は、ポアが残存しないため、すぐれた靱性を
保持した状態になつているので、これを鋼の連続切削や
断続切削に切削工具として用いた場合にすぐれた切削性
能を長期に亘つて発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであ
つて、 分散相として、Tiと、Ｍのうちの１種または２種以上
との複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツト素
材に、 窒素雰囲気中、温度:1000〜1300℃、圧力:5〜2000気
圧の条件でHIP処理を施して、 上記サーメツトの表面部に、複合金属炭窒化物におけ
る窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭窒化物の窒
素含有量に比して高く、かつサーメツト表面から内部に
向かうにしたがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をも
つた硬質の窒素富化層を形成し、これによつて上記サー
メツトのもつすぐれた靱性を損なうことなく、すぐれた
耐摩耗性を付与するサーメツト製切削工具の製造方法、
およびこの製造方法によつて製造されたサーメツト製切
削工具に特徴を有するものである。
つて、 分散相として、Tiと、Ｍのうちの１種または２種以上
との複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成を有するサーメツト素
材に、 窒素雰囲気中、温度:1000〜1300℃、圧力:5〜2000気
圧の条件でHIP処理を施して、 上記サーメツトの表面部に、複合金属炭窒化物におけ
る窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭窒化物の窒
素含有量に比して高く、かつサーメツト表面から内部に
向かうにしたがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をも
つた硬質の窒素富化層を形成し、これによつて上記サー
メツトのもつすぐれた靱性を損なうことなく、すぐれた
耐摩耗性を付与するサーメツト製切削工具の製造方法、
およびこの製造方法によつて製造されたサーメツト製切
削工具に特徴を有するものである。
つぎに、この発明のサーメツト製切削工具およびその
製造方法において、サーメツトの成分組成およびHIP処
理条件を上記の通りに限定した理由を説明する。
製造方法において、サーメツトの成分組成およびHIP処
理条件を上記の通りに限定した理由を説明する。
A.分散相の含有量 分散相の含有量が60重量％未満では、相対的に結合相
の含有量が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保するこ
とができなくなるばかりでなく、窒素富化層の形成が困
難になり、一方分散相の含有量が80重量％を越えると、
相対的に結合相の含有量が少なくなりすぎて所望の靱性
を確保することができなくなることから、その含有量を
60〜80重量％と定めた。
の含有量が多くなりすぎて所望の耐摩耗性を確保するこ
とができなくなるばかりでなく、窒素富化層の形成が困
難になり、一方分散相の含有量が80重量％を越えると、
相対的に結合相の含有量が少なくなりすぎて所望の靱性
を確保することができなくなることから、その含有量を
60〜80重量％と定めた。
（ａ）α／β サーメツトの分散相が、α／β値:0.5未満の複合金属
炭窒化物で構成されると、サーメツト表面部に窒素富化
層を形成するのが困難になつて、所定の層厚、望ましく
は約1.5〜2mmの層厚の窒素富化層を形成することができ
ず、さらにサーメツト全体の窒素量の少なくなつて靱性
低下をきたすようになり、一方α／β値が８を越えた組
成の複合金属炭窒化物で構成されると、Tiに対するＭの
相対量が少ないことに原因して、焼結時のぬれ性が低下
し、靱性のすぐれたサーメツトを得ることができなくな
ることから、α／β値を原子比で0.5〜８と定めた。
炭窒化物で構成されると、サーメツト表面部に窒素富化
層を形成するのが困難になつて、所定の層厚、望ましく
は約1.5〜2mmの層厚の窒素富化層を形成することができ
ず、さらにサーメツト全体の窒素量の少なくなつて靱性
低下をきたすようになり、一方α／β値が８を越えた組
成の複合金属炭窒化物で構成されると、Tiに対するＭの
相対量が少ないことに原因して、焼結時のぬれ性が低下
し、靱性のすぐれたサーメツトを得ることができなくな
ることから、α／β値を原子比で0.5〜８と定めた。
（ｂ）x/y サーメツトの分散相が、x/y値:0.2未満の複合金属炭
窒化物で構成されると、相対的に窒素含有量が多いこと
による多量のTiNの含有が原因でぬれ性が低下したり、
さらに焼結時の脱窒が活発に起るようになつてポアが発
生するようになるばかりでなく、表面部に軟化層が形成
するようになつて、すぐれた耐摩耗性および靱性を確保
することができなくなり、一方、x/y値が1.5以上の組成
の複合金属炭窒化物でサーメツトを構成すると、窒素含
有量が低いことに原因してサーメツトに所望のすぐれた
靱性を確保することができないことから、x/y値を原子
比で0.2〜1.5未満と定めた。
窒化物で構成されると、相対的に窒素含有量が多いこと
による多量のTiNの含有が原因でぬれ性が低下したり、
さらに焼結時の脱窒が活発に起るようになつてポアが発
生するようになるばかりでなく、表面部に軟化層が形成
するようになつて、すぐれた耐摩耗性および靱性を確保
することができなくなり、一方、x/y値が1.5以上の組成
の複合金属炭窒化物でサーメツトを構成すると、窒素含
有量が低いことに原因してサーメツトに所望のすぐれた
靱性を確保することができないことから、x/y値を原子
比で0.2〜1.5未満と定めた。
（ｃ）ｚ ｚ値が0.8未満の複合金属炭窒化物でサーメツトを構
成すると、所望のすぐれた靱性をもつたサーメツトを得
ることができず、一方ｚ値の上限値:1は化学量論組成に
おける最高値であることから、ｚ値を原子比で0.8〜１
と定めた。
成すると、所望のすぐれた靱性をもつたサーメツトを得
ることができず、一方ｚ値の上限値:1は化学量論組成に
おける最高値であることから、ｚ値を原子比で0.8〜１
と定めた。
C.HIP処理 （ａ）温度 1000℃未満の温度では、サーメツト中に存在するポア
の消滅を十分に行なうことができないばかりでなく、窒
素富化層の形成が遅く、所定の層厚にするのに長時間を
要し、実用的でなく、一方1300℃を越えた温度にする
と、窒素富化層中の窒素濃度勾配が失なわれるようにな
り、耐摩耗性のすぐれた窒素富化層の形成は困難となる
ことから、その温度を1000〜1300℃と定めた。
の消滅を十分に行なうことができないばかりでなく、窒
素富化層の形成が遅く、所定の層厚にするのに長時間を
要し、実用的でなく、一方1300℃を越えた温度にする
と、窒素富化層中の窒素濃度勾配が失なわれるようにな
り、耐摩耗性のすぐれた窒素富化層の形成は困難となる
ことから、その温度を1000〜1300℃と定めた。
（ｂ）圧力 ５気圧未満の圧力では、窒素富化層の形成速度が遅
く、かつ窒素濃度勾配も小さく、所望の耐摩耗性をもつ
た窒素富化層を形成することができず、一方2000気圧を
越えた圧力にすると、遊離炭素が形成されるようになつ
て、耐欠損性の低下をまねくようになることから、その
圧力を５〜2000気圧と定めた。
く、かつ窒素濃度勾配も小さく、所望の耐摩耗性をもつ
た窒素富化層を形成することができず、一方2000気圧を
越えた圧力にすると、遊離炭素が形成されるようになつ
て、耐欠損性の低下をまねくようになることから、その
圧力を５〜2000気圧と定めた。
なお、この発明の方法で用いられるサーメツトは、い
ずれも原料粉末として用意したTi0.2N0.8粉末あるいはT
iN1-x粉末と、周期律表の5aおよび6a族金属の炭化物で
あるVC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、およびWCのうちの１
種または２種以上の粉末と、Ni粉末およびCo粉末のうち
の１種または２種とを用い、これら原料粉末を所定の配
合組成に配合し、湿式で粉砕混合した後、圧粉体にプレ
ス形成し、この圧粉体を、減圧窒素雰囲気中、1300〜15
00℃の温度で焼結することによつて製造することができ
る。
ずれも原料粉末として用意したTi0.2N0.8粉末あるいはT
iN1-x粉末と、周期律表の5aおよび6a族金属の炭化物で
あるVC、NbC、TaC、Cr3C2、Mo2C、およびWCのうちの１
種または２種以上の粉末と、Ni粉末およびCo粉末のうち
の１種または２種とを用い、これら原料粉末を所定の配
合組成に配合し、湿式で粉砕混合した後、圧粉体にプレ
ス形成し、この圧粉体を、減圧窒素雰囲気中、1300〜15
00℃の温度で焼結することによつて製造することができ
る。
つぎに、この発明のサーメツト製切削工具およびその
製造方法を実施例により具体的に説明する。
製造方法を実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、平均粒径:1.5μｍを有するTi0.2N
0.8粉末、粗粒TiN分散を10-2〜10-3torrの真空中で温
度:1600℃に１時間保持して脱窒処理したものをボール
ミルで粉砕することによ り調整した平均粒径:1.5μｍを有するTiN1-x粉末、同1.
0μｍのVC粉末、同1.0μｍのNbC粉末、同1.1μｍのTaC
粉末、同1.0μｍのCr3C2粉末、同1.0μｍのMo2C粉末、
同0.8μｍのWC粉末、同2.2μｍのNi粉末、および同1.2
μｍのCo粉末を用意し、これら原料粉末を、それぞれ第
１表に示される配合組成に配合し、ボールミルにて72時
間湿式混合し、乾燥した後、15Kg/mm2の圧力にてプレス
成形して圧粉体とし、これら圧粉体を、常温から1330℃
までの加熱過程および1330℃から常温までの冷却過程を
真空とし、1330℃から1430℃までの加熱過程、1430℃に
１時間保持、および1430℃から1330℃までの冷却過程を
3torrの減圧窒素雰囲気とした条件で焼結して、それぞ
れ第２表に示される組成をもつたサーメツト素材１〜18
を製造し、ついで、これらサーメツト素材に、窒素雰囲
気中、第３表に示される条件でHIP処理を施し、その表
面部に同じく第３表に示される層圧の窒素富化層を形成
することによつて本発明法ａ〜ｒを実施 し、本発明サーメツト製切削工具ａ〜ｒをそれぞれ製造
した。
0.8粉末、粗粒TiN分散を10-2〜10-3torrの真空中で温
度:1600℃に１時間保持して脱窒処理したものをボール
ミルで粉砕することによ り調整した平均粒径:1.5μｍを有するTiN1-x粉末、同1.
0μｍのVC粉末、同1.0μｍのNbC粉末、同1.1μｍのTaC
粉末、同1.0μｍのCr3C2粉末、同1.0μｍのMo2C粉末、
同0.8μｍのWC粉末、同2.2μｍのNi粉末、および同1.2
μｍのCo粉末を用意し、これら原料粉末を、それぞれ第
１表に示される配合組成に配合し、ボールミルにて72時
間湿式混合し、乾燥した後、15Kg/mm2の圧力にてプレス
成形して圧粉体とし、これら圧粉体を、常温から1330℃
までの加熱過程および1330℃から常温までの冷却過程を
真空とし、1330℃から1430℃までの加熱過程、1430℃に
１時間保持、および1430℃から1330℃までの冷却過程を
3torrの減圧窒素雰囲気とした条件で焼結して、それぞ
れ第２表に示される組成をもつたサーメツト素材１〜18
を製造し、ついで、これらサーメツト素材に、窒素雰囲
気中、第３表に示される条件でHIP処理を施し、その表
面部に同じく第３表に示される層圧の窒素富化層を形成
することによつて本発明法ａ〜ｒを実施 し、本発明サーメツト製切削工具ａ〜ｒをそれぞれ製造
した。
ついで、この結果得られた本発明サーメツト製切削工
具ａ〜ｒおよび上記の窒素富化層の形成がないサーメツ
ト素材１〜18からなる切削工具（以下従来サーメツト製
切削工具１〜18という）について、耐摩耗性を評価する
目的で、表面および中心部のロツクウエル硬さ（Ａスケ
ール）、並びに靱性を評価する目的で抗折力を測定し、
さらに、 被削材:SNCM439（硬さ：HB260）の丸棒、 切削速度:180m/min、 送り:0.3mm/rev.、 切込み:1.5mm、 切削時間:15min、 の条件での鋼の連続切削試験、並びに、 被削材:SNCM439（硬さ：HB280）の角材、 切削速度:140m/min、 送り:0.3mm/rev.、 切込み:2mm、 切削時間:3min、 の条件での鋼の断続切削試験を行ない、前者の連続切削
試験では切刃のすくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定
し、また後者の断続切削試験では10個の試験切刃数のう
ちの欠損発生刃数を測定した。これらの結果を第４表に
示した。
具ａ〜ｒおよび上記の窒素富化層の形成がないサーメツ
ト素材１〜18からなる切削工具（以下従来サーメツト製
切削工具１〜18という）について、耐摩耗性を評価する
目的で、表面および中心部のロツクウエル硬さ（Ａスケ
ール）、並びに靱性を評価する目的で抗折力を測定し、
さらに、 被削材:SNCM439（硬さ：HB260）の丸棒、 切削速度:180m/min、 送り:0.3mm/rev.、 切込み:1.5mm、 切削時間:15min、 の条件での鋼の連続切削試験、並びに、 被削材:SNCM439（硬さ：HB280）の角材、 切削速度:140m/min、 送り:0.3mm/rev.、 切込み:2mm、 切削時間:3min、 の条件での鋼の断続切削試験を行ない、前者の連続切削
試験では切刃のすくい面摩耗深さと逃げ面摩耗幅を測定
し、また後者の断続切削試験では10個の試験切刃数のう
ちの欠損発生刃数を測定した。これらの結果を第４表に
示した。
第４表に示される結果から、本発明サーメツト製切削
工具ａ〜ｒは、いずれも窒素富化層の形成がない従来サ
ーメツト製切削工具１〜18と同等の内部硬さと抗折力を
示し、すぐれた靱性をもつほか、従来サーメツト製切削
工具１〜18に比して高い表面硬さを示し、このことは、
本発明サーメツト製切削工具ａ〜ｒが、鋼の連続切削で
は従来サーメツト製切削工具１〜18に比して一段とすぐ
れた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれた耐欠損
性を示すことが明らかである。
工具ａ〜ｒは、いずれも窒素富化層の形成がない従来サ
ーメツト製切削工具１〜18と同等の内部硬さと抗折力を
示し、すぐれた靱性をもつほか、従来サーメツト製切削
工具１〜18に比して高い表面硬さを示し、このことは、
本発明サーメツト製切削工具ａ〜ｒが、鋼の連続切削で
は従来サーメツト製切削工具１〜18に比して一段とすぐ
れた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれた耐欠損
性を示すことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、すぐれた耐
摩耗性と靱性とを具備し、特に鋼の連続切削および断続
切削ですぐれた切削性能を長期に亘つて発揮するサーメ
ツト製切削工具を製造することができるのである。
摩耗性と靱性とを具備し、特に鋼の連続切削および断続
切削ですぐれた切削性能を長期に亘つて発揮するサーメ
ツト製切削工具を製造することができるのである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−120434（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−69370（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−127513（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】分散相として、Tiと周期律表と5aおよび6a
族金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または２種以上と
の複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成をもつたサーメツトで
構成され、しかもこのサーメツトの表面部には、複合金
属炭窒化物の窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭
窒化物の窒素含有量に比して相対的に高く、かつサーメ
ツト表面から内部に向かうにしたがつて連続的に減少す
る窒素濃度勾配をもつた窒素富化層を有することを特徴
とするすぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサーメツト製
切削工具。 - 【請求項２】分散相として、Tiと周期律表の5aおよび6a
族金属（以下Ｍで示す）のうちの１種または２種以上と
の複合金属炭窒化物:60〜80重量％、 を含有し、この複合金属炭窒化物を、 組成式：（Tiα,Mβ）(Cx,Ny)z、 で表わした場合、原子比で、 α＋β＝１、0.5≦α／β≦８、ｘ＋ｙ＝１、0.2≦x/y
＜1.5、0.8≦ｚ≦１、 を満足し、残りがCoおよびNiのうちの１種または２種を
主成分とする結合相からなる組成をもつたサーメツト素
材に、 窒素雰囲気中、温度:1000〜1300℃、圧力:5〜2000気圧
の条件で熱間静水圧プレス処理を施して、 上記サーメツトの表面部に、複合金属炭窒化物における
窒素含有量がサーメツト内部の複合金属炭窒化物の窒素
含有量に比して高く、かつサーメツト表面から内部に向
かうにしたがつて連続的に減少する窒素濃度勾配をもつ
た窒素富化層を形成することを特徴とするすぐれた耐摩
耗性と靱性を具備したサーメツト製切削工具の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61242647A JP2503769B2 (ja) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | すぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサ−メット製切削工具およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61242647A JP2503769B2 (ja) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | すぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサ−メット製切削工具およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6399103A JPS6399103A (ja) | 1988-04-30 |
| JP2503769B2 true JP2503769B2 (ja) | 1996-06-05 |
Family
ID=17092155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61242647A Expired - Fee Related JP2503769B2 (ja) | 1986-10-13 | 1986-10-13 | すぐれた耐摩耗性と靱性を具備したサ−メット製切削工具およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2503769B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU215430U1 (ru) * | 2022-09-19 | 2022-12-13 | Публичное акционерное общество "КАМАЗ" | Разжимное самоцентрирующее устройство |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02131803A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた耐摩耗性サーメット製切削工具 |
-
1986
- 1986-10-13 JP JP61242647A patent/JP2503769B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU215430U1 (ru) * | 2022-09-19 | 2022-12-13 | Публичное акционерное общество "КАМАЗ" | Разжимное самоцентрирующее устройство |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6399103A (ja) | 1988-04-30 |
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