JP2593175B2 - 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 - Google Patents
真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法Info
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- JP2593175B2 JP2593175B2 JP63073174A JP7317488A JP2593175B2 JP 2593175 B2 JP2593175 B2 JP 2593175B2 JP 63073174 A JP63073174 A JP 63073174A JP 7317488 A JP7317488 A JP 7317488A JP 2593175 B2 JP2593175 B2 JP 2593175B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、溶鋼の真空脱ガス処理によって、極低炭素
鋼を迅速にかつ、該装置の操業性を損なうことなく得る
ことができる真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方
法に関するものである。
鋼を迅速にかつ、該装置の操業性を損なうことなく得る
ことができる真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方
法に関するものである。
＜従来の技術＞ 冷延鋼板の焼鈍プロセスの連続化，能率向上の観点か
ら、連続焼鈍設備の採用が近年盛んであるが、これに適
合する素材として炭素含有量10ppmあるいはシングルppm
の極低炭素鋼が要求されるようになってきた。従来から
低炭素鋼は転炉においてC:0.02〜0.05重量％（以下％と
略す）迄脱炭した溶鋼を、RH法などの真空脱ガス装置を
用いて、減圧下に脱炭する手法によれ溶製されてきた。
減圧下の脱炭プロセスに関する検討も相当程度行なわれ
てきており、その主要な理論は、鉄と鋼、vol69（198
3）A37に示されるように、脱炭速度は（１）式で示され
る。
ら、連続焼鈍設備の採用が近年盛んであるが、これに適
合する素材として炭素含有量10ppmあるいはシングルppm
の極低炭素鋼が要求されるようになってきた。従来から
低炭素鋼は転炉においてC:0.02〜0.05重量％（以下％と
略す）迄脱炭した溶鋼を、RH法などの真空脱ガス装置を
用いて、減圧下に脱炭する手法によれ溶製されてきた。
減圧下の脱炭プロセスに関する検討も相当程度行なわれ
てきており、その主要な理論は、鉄と鋼、vol69（198
3）A37に示されるように、脱炭速度は（１）式で示され
る。
ｄ［Ｃ］/dt＝［Ｃ］０ exp（-Kct） ……（１） また、その速度定数Kcは、（２）式で示される。
Kc＝｛Ｑ′/V｝｛ak/（Ｑ′＋ak）｝ ……（２） ここに、 ［Ｃ］0:処理開始時の［Ｃ］濃度、 Kc:見かけの速度定数（min-1）， ak:真空槽内の物質移動容量係数（m3/s）， Ｑ′：溶鋼の循環流量（m3/s）， V:溶鋼量（m3）。
従って脱炭効率を向上させようとする場合には、
Ｑ′,akを増大せしめる対策を取るべきことが公知とな
っている。
Ｑ′,akを増大せしめる対策を取るべきことが公知とな
っている。
溶鋼の環流量Ｑ′を増大せしめるためには、環流管径
を拡大する方法，環流用に吹込むArガス量を増す方法が
採用されるが、前者には耐火レンガ施工上の問題から、
還流管寿命が短いという問題点、後者には極低炭素域で
必要とされる高真空度を損なうという問題がある。
を拡大する方法，環流用に吹込むArガス量を増す方法が
採用されるが、前者には耐火レンガ施工上の問題から、
還流管寿命が短いという問題点、後者には極低炭素域で
必要とされる高真空度を損なうという問題がある。
一方、物質移動容量係数akを増大せしめるためには、
Ｃ50ppmの極低炭素域ではＣの反応サイトへの物質移
動過程が反応を律速することになるので、反応界面積ａ
（m2）増大せしめることが必須となる。反応サイトとし
ては、溶鋼内ガス気泡／溶鋼界面，真空槽内鋼浴表面，
ガス気泡が鋼浴を離脱する際に随伴するスプラッシュの
各々が想定されるが、その各々の寄与は必ずしも明確で
はなく、還流用Arガス量を増すことが、上記三点に有効
であろうとの観点から、5000Nl/minにも及ぶ大量のArガ
ス吸込みを行なう技術が採用されている現状に留まる。
Ｃ50ppmの極低炭素域ではＣの反応サイトへの物質移
動過程が反応を律速することになるので、反応界面積ａ
（m2）増大せしめることが必須となる。反応サイトとし
ては、溶鋼内ガス気泡／溶鋼界面，真空槽内鋼浴表面，
ガス気泡が鋼浴を離脱する際に随伴するスプラッシュの
各々が想定されるが、その各々の寄与は必ずしも明確で
はなく、還流用Arガス量を増すことが、上記三点に有効
であろうとの観点から、5000Nl/minにも及ぶ大量のArガ
ス吸込みを行なう技術が採用されている現状に留まる。
ところで、このように大量のArガスを吹込むと、真空
排気装置の高真空下の排気特性から高真空の維持が難し
く、極低炭素域の脱炭速度をむしろ低下せしめること及
び大量に発生するスプラッシュの真空槽内面への付着に
対処する手段がなく、操業性を損うなどの問題があり、
炭素含有量が10ppm以下の迅速脱炭技術との観点から
は、技術的にまだ不十分な状況にある。
排気装置の高真空下の排気特性から高真空の維持が難し
く、極低炭素域の脱炭速度をむしろ低下せしめること及
び大量に発生するスプラッシュの真空槽内面への付着に
対処する手段がなく、操業性を損うなどの問題があり、
炭素含有量が10ppm以下の迅速脱炭技術との観点から
は、技術的にまだ不十分な状況にある。
＜発明が解決しようとする課題＞ 本発明は、前述のような現状に鑑み、10ppm以下迄の
極低炭素域での脱炭を迅速に行ない、かつ真空槽内への
スプラッシュ地金付着を防止しうる有効かつ簡便な方法
を提供するためになされたものである。すなわち、極低
炭素域での脱炭を迅速ならしめるために、還流用Arガス
量増大に伴う真空度低下を抑えつつ、かつ反応界面積ａ
（m2）を増大せしめる手法を提供し、さらにａ増大の一
手法であるスプラッシュ増加という条件下にもその真空
槽内面への地金付着を防止し得る簡便な方法を提供する
ものである。
極低炭素域での脱炭を迅速に行ない、かつ真空槽内への
スプラッシュ地金付着を防止しうる有効かつ簡便な方法
を提供するためになされたものである。すなわち、極低
炭素域での脱炭を迅速ならしめるために、還流用Arガス
量増大に伴う真空度低下を抑えつつ、かつ反応界面積ａ
（m2）を増大せしめる手法を提供し、さらにａ増大の一
手法であるスプラッシュ増加という条件下にもその真空
槽内面への地金付着を防止し得る簡便な方法を提供する
ものである。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明は、容器内の溶鋼を真空槽内に還流もしくは
吸い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱ガス方法
であって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不活性ガス
が鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応後半に不活
性ガスを鋼浴面上方に設けた上吹きランスより吹き付け
ることを特徴とした真空脱ガス処理による極低炭素鋼の
製造方法であり、また容器内の溶鋼を真空槽内に還流
もしくは吸い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱
ガス方法であって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不
活性ガスが鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応前
半には酸素ガスを、脱炭反応後半には不活性ガスを鋼浴
面上方に設けた上吹きランスより吹き付けることを特徴
とした真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法であ
り、脱炭反応前半を鋼浴中炭素含有量が100ppm以上で
ある時期とした請求項記載の真空脱ガス処理による極
低炭素項の製造方法で、かつ脱炭反応後半を鋼浴中炭
素含有量が50ppm以下である時期とした請求項または
記載の真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法で
ある。
吸い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱ガス方法
であって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不活性ガス
が鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応後半に不活
性ガスを鋼浴面上方に設けた上吹きランスより吹き付け
ることを特徴とした真空脱ガス処理による極低炭素鋼の
製造方法であり、また容器内の溶鋼を真空槽内に還流
もしくは吸い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱
ガス方法であって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不
活性ガスが鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応前
半には酸素ガスを、脱炭反応後半には不活性ガスを鋼浴
面上方に設けた上吹きランスより吹き付けることを特徴
とした真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法であ
り、脱炭反応前半を鋼浴中炭素含有量が100ppm以上で
ある時期とした請求項記載の真空脱ガス処理による極
低炭素項の製造方法で、かつ脱炭反応後半を鋼浴中炭
素含有量が50ppm以下である時期とした請求項または
記載の真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法で
ある。
＜発明をなすに至った経過および作用＞ 本発明者らは、ガス気泡の溶鋼離脱時のスプラッシュ
発生現象について研究を行なった結果、ただ大量に吹込
みガス量を増すだけでは、離脱気泡径が単調に大きくな
り、気泡に随伴する溶鋼液滴も大径のものがその過半数
を占める現象を見出した。液滴が大径であればそれが真
空中にさらされたとしても、極低炭素域の反応律速過程
が溶鋼中のＣ拡散過程であることから、反応サイトであ
る液滴表面にＣが移動するに要する時間が大きく脱炭反
応に十分には寄与出来ないのは明らかである。従って液
滴を小径とする必要があり、小径であれば拡散時間が小
となり、さらに気液界面積が著しく増大することにな
る。
発生現象について研究を行なった結果、ただ大量に吹込
みガス量を増すだけでは、離脱気泡径が単調に大きくな
り、気泡に随伴する溶鋼液滴も大径のものがその過半数
を占める現象を見出した。液滴が大径であればそれが真
空中にさらされたとしても、極低炭素域の反応律速過程
が溶鋼中のＣ拡散過程であることから、反応サイトであ
る液滴表面にＣが移動するに要する時間が大きく脱炭反
応に十分には寄与出来ないのは明らかである。従って液
滴を小径とする必要があり、小径であれば拡散時間が小
となり、さらに気液界面積が著しく増大することにな
る。
気泡離脱に伴う液滴径を小さくする手法として、該部
位の上方あるいは斜め上方よりガスジェットを吹付ける
方法が有効であることに本発明者らは着目した。すなわ
ち、まさに鋼浴から離脱しつつあるガス気泡表面を被覆
する溶鋼膜に向けて、ガスジェットを吹付けることによ
り容易に小径の液滴を大量に発生せしむることが可能で
あることを見い出した。
位の上方あるいは斜め上方よりガスジェットを吹付ける
方法が有効であることに本発明者らは着目した。すなわ
ち、まさに鋼浴から離脱しつつあるガス気泡表面を被覆
する溶鋼膜に向けて、ガスジェットを吹付けることによ
り容易に小径の液滴を大量に発生せしむることが可能で
あることを見い出した。
この方法を用いれば、鋼浴内に吹込むArガス量を減少
させ、かつ相対的に少量のArガスを上部より吹きつける
ことにより、高真空を維持したまま能率の良い脱炭を進
行せしむるのが可能となる。特公昭49−12810号公報に
は、真空槽内鋼浴表面に向けて酸素ガスを吹きつける方
法が示されているが、これは鋼浴中にO2を供給すること
を目的とするものであり、O2供給が反応律速過程となる
高炭素領域で有効な方法ではある。しかし、O2過剰でＣ
拡散が律速する極低炭素域にもO2供給を続けることは無
意味であるばかりか、O2が溶鋼に速やかに吸収されスプ
ラッシュ小径化に無効であること及び過剰な溶存酸素
が、表面活性元素なのでCO発生の化学反応を阻害するデ
メリットが大きいことを本発明者らは見い出した。
させ、かつ相対的に少量のArガスを上部より吹きつける
ことにより、高真空を維持したまま能率の良い脱炭を進
行せしむるのが可能となる。特公昭49−12810号公報に
は、真空槽内鋼浴表面に向けて酸素ガスを吹きつける方
法が示されているが、これは鋼浴中にO2を供給すること
を目的とするものであり、O2供給が反応律速過程となる
高炭素領域で有効な方法ではある。しかし、O2過剰でＣ
拡散が律速する極低炭素域にもO2供給を続けることは無
意味であるばかりか、O2が溶鋼に速やかに吸収されスプ
ラッシュ小径化に無効であること及び過剰な溶存酸素
が、表面活性元素なのでCO発生の化学反応を阻害するデ
メリットが大きいことを本発明者らは見い出した。
極低炭素域で大量にスプラッシュを発生させる方法
は、脱炭速度の向上に有効ではあるが、地金付きによる
操業トラブルが付随する。この対策として脱炭中に発生
するCOを槽内でCO2迄燃焼させた熱により地金を溶解除
去する方法を本発明では採用した。地金溶解あるいは地
金付きを防止するための槽内耐火物を過熱状態にしてお
くために必要な発生COガス燃焼を目的とするO2吹付け
は、脱炭反応を阻害しない高炭素濃度域、望ましくはＣ
濃度が100ppm以上の条件に限定すべきことを一連の実験
の中で本発明者らは見い出した。
は、脱炭速度の向上に有効ではあるが、地金付きによる
操業トラブルが付随する。この対策として脱炭中に発生
するCOを槽内でCO2迄燃焼させた熱により地金を溶解除
去する方法を本発明では採用した。地金溶解あるいは地
金付きを防止するための槽内耐火物を過熱状態にしてお
くために必要な発生COガス燃焼を目的とするO2吹付け
は、脱炭反応を阻害しない高炭素濃度域、望ましくはＣ
濃度が100ppm以上の条件に限定すべきことを一連の実験
の中で本発明者らは見い出した。
本発明は、真空脱ガス装置による極低炭素域迄の脱炭
を行なうに際して、真空槽内鋼浴表面上に向けてガスを
供給する上吹きランスを設けて、鋼浴炭素濃度が高い時
期、好ましくはＣ濃度が100ppmに達するまで、該上吹き
ランスより酸素ガスを供給し、鋼浴炭素濃度が低下した
時期、好ましくは50ppm以下となるときに該上吹きラン
スより不活性ガス、望ましくはArガスを供給することに
より地金付きトラブルなく極低炭素域迄の迅速脱炭を実
現する方法である。
を行なうに際して、真空槽内鋼浴表面上に向けてガスを
供給する上吹きランスを設けて、鋼浴炭素濃度が高い時
期、好ましくはＣ濃度が100ppmに達するまで、該上吹き
ランスより酸素ガスを供給し、鋼浴炭素濃度が低下した
時期、好ましくは50ppm以下となるときに該上吹きラン
スより不活性ガス、望ましくはArガスを供給することに
より地金付きトラブルなく極低炭素域迄の迅速脱炭を実
現する方法である。
＜実施例＞ 第１図に本発明を実施する設備の一態様を示す。
真空槽３の下端の環流管４を取鍋４内の230tの溶鋼２
の上部に浸漬し、環流用Arガス導入管５よりArガスを吹
込みリフトポンプ効果により溶鋼と真空槽内に環流させ
る方法は周知のRH法である。
の上部に浸漬し、環流用Arガス導入管５よりArガスを吹
込みリフトポンプ効果により溶鋼と真空槽内に環流させ
る方法は周知のRH法である。
本発明においては真空槽上部より、上吹きランス６を
鋼浴面の環流Arガス上昇部に向けて設け、この上吹きラ
ンスを上吹き酸素ガス配管７及び上吹きArガス配管８に
連結した。
鋼浴面の環流Arガス上昇部に向けて設け、この上吹きラ
ンスを上吹き酸素ガス配管７及び上吹きArガス配管８に
連結した。
比較例として、上吹きガスラインを使用せず環流用Ar
ガス量のみを変化させて脱炭を行なった。
ガス量のみを変化させて脱炭を行なった。
なお、脱炭処理に供した溶鋼は上底吹き転炉より出鋼
されたＣ:300ppm,Ｏ:500ppmの組成である。
されたＣ:300ppm,Ｏ:500ppmの組成である。
本発明例のケース１は、溶鋼Ｃ濃度が50ppmに達した
時点で上吹きランス６を下降させ、Arガスを鋼浴面上に
吹付けた操業、本発明例のケース２は、ケース１の操業
に先立って、上吹きランス６より酸素ガスを吹付け、高
炭素域の脱炭反応により発生する大量のCOガスの一部を
CO2迄燃焼させた操業である。比較例として、上吹きラ
ンス６を使用しない通常のRH操業をケース３および上吹
きランスを使用するものの極低炭域まで酸素ガスを吹き
続けるケース４の操業を行った。
時点で上吹きランス６を下降させ、Arガスを鋼浴面上に
吹付けた操業、本発明例のケース２は、ケース１の操業
に先立って、上吹きランス６より酸素ガスを吹付け、高
炭素域の脱炭反応により発生する大量のCOガスの一部を
CO2迄燃焼させた操業である。比較例として、上吹きラ
ンス６を使用しない通常のRH操業をケース３および上吹
きランスを使用するものの極低炭域まで酸素ガスを吹き
続けるケース４の操業を行った。
上記の実施例，比較例の実施態様と15分の脱炭処理後
に得られた結果を第１表に示す。ここで、脱炭速度定数
Kcは（１）式で定義されるものである。第１表の結果か
ら明らかなように、ケース1,ケース２の本発明例では、
Ｃ＜50ppmの低炭素域で脱炭速度定数Kcは0.30min-1程度
と著しく大きく、上吹きArガス吹付けによるスプラッシ
ュ発生が脱炭に寄与していることが示される。その結果
として、15分の脱炭処理により、比較例の到達Ｃ量が20
ppm程度であるのに対して、本発明によれば安定して10p
pm以下を実現できており、高品質の連続焼鈍処理向け冷
延板素材を大量に溶製することができる。
に得られた結果を第１表に示す。ここで、脱炭速度定数
Kcは（１）式で定義されるものである。第１表の結果か
ら明らかなように、ケース1,ケース２の本発明例では、
Ｃ＜50ppmの低炭素域で脱炭速度定数Kcは0.30min-1程度
と著しく大きく、上吹きArガス吹付けによるスプラッシ
ュ発生が脱炭に寄与していることが示される。その結果
として、15分の脱炭処理により、比較例の到達Ｃ量が20
ppm程度であるのに対して、本発明によれば安定して10p
pm以下を実現できており、高品質の連続焼鈍処理向け冷
延板素材を大量に溶製することができる。
また、スプラッシュの積極的な発生による槽内地金付
きは連続的な処理の場合大きな問題となるが、本発明の
脱炭反応前半に、発生するCOガスの一部をCO2に燃焼す
るために、O2ガスを該ランスより吹き付けることによる
真空槽内耐火物昇熱効果が地金付着防止に有効なことを
ケース２で確認した。本方法は、鋼浴面下から鋼浴撹拌
用にArガスを導入する真空精錬法、即ちDH法,VOD法にも
同様に適用出来る。
きは連続的な処理の場合大きな問題となるが、本発明の
脱炭反応前半に、発生するCOガスの一部をCO2に燃焼す
るために、O2ガスを該ランスより吹き付けることによる
真空槽内耐火物昇熱効果が地金付着防止に有効なことを
ケース２で確認した。本方法は、鋼浴面下から鋼浴撹拌
用にArガスを導入する真空精錬法、即ちDH法,VOD法にも
同様に適用出来る。
＜発明の効果＞ 本発明方法によると、極低炭素域での脱炭が迅速に行
え、かつ炭素含有量が10ppm以下の極低炭素鋼を安定し
てえることができ、また真空槽内への大量に発生するス
プラッシュの真空槽内への付着を防止することができ
る。
え、かつ炭素含有量が10ppm以下の極低炭素鋼を安定し
てえることができ、また真空槽内への大量に発生するス
プラッシュの真空槽内への付着を防止することができ
る。
第１図は、本発明を実施する設備の一態様を示す断面図
である。 １……溶鋼取鍋、２……溶鋼、 ３……真空槽、４……環流管、 ５……環流用Arガス導入管、 ６……上吹きランス、 ７……上吹き酸素ガス配管、 ８……上吹きArガス配管。
である。 １……溶鋼取鍋、２……溶鋼、 ３……真空槽、４……環流管、 ５……環流用Arガス導入管、 ６……上吹きランス、 ７……上吹き酸素ガス配管、 ８……上吹きArガス配管。
フロントページの続き (72)発明者 住田 則夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (72)発明者 藤井 徹也 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特公 昭49−12810（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭37−17652（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (4)
- 【請求項１】容器内の溶鋼を真空槽内に環流もしくは吸
い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱ガス方法で
あって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不活性ガスが
鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応後半に不活性
ガスを鋼浴面上方に設けた上吹きランスより吹き付ける
ことを特徴とした真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製
造方法。 - 【請求項２】容器内の溶鋼を真空槽内に環流もしくは吸
い上げて減圧雰囲気下に移行し脱炭を行う脱ガス方法で
あって、該真空槽内鋼浴面下より供給する不活性ガスが
鋼浴から離脱する部位に向けて、脱炭反応前半には酸素
ガスを、脱炭反応後半には不活性ガスを鋼浴面上方に設
けた上吹きランスより吹き付けることを特徴とした真空
脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法。 - 【請求項３】脱炭反応前半を鋼浴中炭素含有量が100ppm
以上である時期とした請求項２記載の真空脱ガス処理に
よる極低炭素鋼の製造方法。 - 【請求項４】脱炭反応後半を鋼浴中炭素含有量が50ppm
以下である時期とした請求項１または２記載の真空脱ガ
ス処理による極低炭素鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63073174A JP2593175B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63073174A JP2593175B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01246314A JPH01246314A (ja) | 1989-10-02 |
| JP2593175B2 true JP2593175B2 (ja) | 1997-03-26 |
Family
ID=13510515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63073174A Expired - Fee Related JP2593175B2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2593175B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2539894B2 (ja) * | 1988-10-19 | 1996-10-02 | 新日本製鐵株式会社 | 極低炭素鋼の製造方法 |
| JPH049423A (ja) * | 1990-04-27 | 1992-01-14 | Kawasaki Steel Corp | 極低炭素鋼の溶製方法 |
| JPH04168214A (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼の溶製方法及び、その装置 |
| JPH04183814A (ja) * | 1990-11-16 | 1992-06-30 | Nippon Steel Corp | 極低炭素鋼の製造方法 |
| JP2007031807A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Jfe Steel Kk | 極低炭素鋼の溶製方法 |
| CN102127618B (zh) * | 2011-02-28 | 2012-09-05 | 钢铁研究总院 | 钢水真空精炼增氢深脱碳装置和方法 |
| CN113073174B (zh) * | 2020-01-06 | 2022-02-18 | 兰州理工大学 | 一种降低超低碳钢冶炼过程中钢渣粘附的方法 |
| CN115287410B (zh) * | 2022-08-10 | 2023-11-03 | 中国重型机械研究院股份公司 | 一种rh喷粉真空精炼装置及其精炼方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5234371B2 (ja) * | 1972-04-13 | 1977-09-02 |
-
1988
- 1988-03-29 JP JP63073174A patent/JP2593175B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01246314A (ja) | 1989-10-02 |
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