JPH04183814A - 極低炭素鋼の製造方法 - Google Patents
極低炭素鋼の製造方法Info
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- JPH04183814A JPH04183814A JP31091090A JP31091090A JPH04183814A JP H04183814 A JPH04183814 A JP H04183814A JP 31091090 A JP31091090 A JP 31091090A JP 31091090 A JP31091090 A JP 31091090A JP H04183814 A JPH04183814 A JP H04183814A
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
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- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 30
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- 238000007654 immersion Methods 0.000 abstract description 7
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、RH環流式脱ガス装置(以下、RHと記す)
において、溶鋼中の炭素(以下、[C)と記す)の含有
量を極微量、例えば0.001wt%まで除去し、極低
炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な方法に関す
るものである。
において、溶鋼中の炭素(以下、[C)と記す)の含有
量を極微量、例えば0.001wt%まで除去し、極低
炭素鋼を溶製するための効率的かつ経済的な方法に関す
るものである。
(従来の技術)
RHにおいて、脱ガス速度を増大させるために真空槽内
の溶鋼中に不活性ガスを吹込む方法が用いられることが
多い。特開昭57−110611号公報に開示されてい
る方法は、その−例である。この方法では、真空槽の槽
底に気体噴出口を設置し、この気体噴出口より不活性ガ
スを溶鋼内に吹込むことにより脱炭の促進を図っている
。その他にも真空槽の側壁に設けた気体噴出口より不活
性ガスを吹込む方法も用いられることがある。
の溶鋼中に不活性ガスを吹込む方法が用いられることが
多い。特開昭57−110611号公報に開示されてい
る方法は、その−例である。この方法では、真空槽の槽
底に気体噴出口を設置し、この気体噴出口より不活性ガ
スを溶鋼内に吹込むことにより脱炭の促進を図っている
。その他にも真空槽の側壁に設けた気体噴出口より不活
性ガスを吹込む方法も用いられることがある。
(発明が解決しようとする課題)
真空槽の槽底あるいは側壁に設置した気体噴出口から不
活性ガスを溶鋼中に吹込む方法においては、気体噴出口
への溶鋼の侵入を防止するために、気体噴出口が溶鋼中
に浸漬している間は、常にガスを流さなければならない
。そのため、■不活性ガスの使用量増加、■真空排気量
を増加させるための水蒸気使用量の増加によって脱ガス
処理コストが増大する。さらに、高炭素濃度領域での多
量のガス吹込みは、■スプラッシュ発生を助長し、真空
槽内壁に付着した地金の再溶解にょるLc]ピックアッ
プのため、極低炭素鋼の溶製が困難である。
活性ガスを溶鋼中に吹込む方法においては、気体噴出口
への溶鋼の侵入を防止するために、気体噴出口が溶鋼中
に浸漬している間は、常にガスを流さなければならない
。そのため、■不活性ガスの使用量増加、■真空排気量
を増加させるための水蒸気使用量の増加によって脱ガス
処理コストが増大する。さらに、高炭素濃度領域での多
量のガス吹込みは、■スプラッシュ発生を助長し、真空
槽内壁に付着した地金の再溶解にょるLc]ピックアッ
プのため、極低炭素鋼の溶製が困難である。
一方、真空槽底部にポーラスプラグを設置し、不活性ガ
スを吹込む方法によると、必要な時だけ不活性ガスを吹
込むことができるため、上記■〜■に示す問題点を回避
することが可能である。しかしながら、ポーラスプラグ
を用いてガスを吹込む場合には、ガス吹込み流量の上限
に制限があるため、脱炭速度を大きくするのに十分なガ
スを吹込むことはむずかしい。
スを吹込む方法によると、必要な時だけ不活性ガスを吹
込むことができるため、上記■〜■に示す問題点を回避
することが可能である。しかしながら、ポーラスプラグ
を用いてガスを吹込む場合には、ガス吹込み流量の上限
に制限があるため、脱炭速度を大きくするのに十分なガ
スを吹込むことはむずかしい。
(課題を解決するための手段、)
本発明の要旨とするところは、RH環流式脱ガス装置に
おいて、脱炭処理をおこなうにあたり、真空槽天蓋にラ
ンス高さを変更可能な上吹きランスを設置し、脱炭処理
の開始からEC]濃度が0.005wt%までの[C]
濃度範囲では、ランスを溶鋼中に浸漬せず、かつランス
からガスを流さずに脱炭処理をおこない、[C]濃度が
0.005 wt%以下の[C]濃度範囲において、ラ
ンスを溶鋼に浸漬し、不活性ガスを溶鋼中に吹込むこと
を特徴とする極低炭素鋼の製造方法にある。
おいて、脱炭処理をおこなうにあたり、真空槽天蓋にラ
ンス高さを変更可能な上吹きランスを設置し、脱炭処理
の開始からEC]濃度が0.005wt%までの[C]
濃度範囲では、ランスを溶鋼中に浸漬せず、かつランス
からガスを流さずに脱炭処理をおこない、[C]濃度が
0.005 wt%以下の[C]濃度範囲において、ラ
ンスを溶鋼に浸漬し、不活性ガスを溶鋼中に吹込むこと
を特徴とする極低炭素鋼の製造方法にある。
(作 用)
以下、本発明について詳細に述べる。
RHにおいて、[C]濃度が0.0050wt%より高
い場合は、真空槽内に静ガスを吹込んでも脱炭速度の増
加量は小さい。すなわち、この[C]濃度領域では脱炭
反応により溶鋼内部から発生するCOガス量が吹込みガ
ス流量に比べて非常に大きいため、不活性ガスを溶鋼内
に吹込むことによる気・液反応界面積の増大および溶鋼
攪拌の増大の脱炭促進への寄与は非常に小さい。したが
って、この[C]濃度領域においては不活性ガスを吹込
むことは単に不活性ガスの使用量と真空排気のための水
蒸気゛使用量を増加させ、脱炭処理コストを増大させる
ばかりでなく、スプラッシュ発生量増加による[C]ピ
ックアップ量の増加により、見かけの脱炭速度も小さく
し、到達[C]濃度も高くなる原因となる。
い場合は、真空槽内に静ガスを吹込んでも脱炭速度の増
加量は小さい。すなわち、この[C]濃度領域では脱炭
反応により溶鋼内部から発生するCOガス量が吹込みガ
ス流量に比べて非常に大きいため、不活性ガスを溶鋼内
に吹込むことによる気・液反応界面積の増大および溶鋼
攪拌の増大の脱炭促進への寄与は非常に小さい。したが
って、この[C]濃度領域においては不活性ガスを吹込
むことは単に不活性ガスの使用量と真空排気のための水
蒸気゛使用量を増加させ、脱炭処理コストを増大させる
ばかりでなく、スプラッシュ発生量増加による[C]ピ
ックアップ量の増加により、見かけの脱炭速度も小さく
し、到達[C]濃度も高くなる原因となる。
一方、[CI濃度が0.0050wt%以下の[C]濃
度範囲では、CO気泡の発生量が減少し、気・液反応界
面積の減少と溶鋼攪拌力の低下のため脱炭速度が小さく
なる。このN域においては、真空槽内の溶鋼に不活性ガ
スを吹込むことは、気・液反応界面積を増加し、溶鋼攪
拌力を増大することにより、脱炭速度を増加させるため
に有効である。
度範囲では、CO気泡の発生量が減少し、気・液反応界
面積の減少と溶鋼攪拌力の低下のため脱炭速度が小さく
なる。このN域においては、真空槽内の溶鋼に不活性ガ
スを吹込むことは、気・液反応界面積を増加し、溶鋼攪
拌力を増大することにより、脱炭速度を増加させるため
に有効である。
以下、図面に示す実施例に基づいて本発明の詳細な説明
する。
する。
第1図は、本発明を実施するRHの縦断面図である。真
空槽1の下端の2本の浸漬管2A、2Bを溶鋼3中に浸
漬し、排気口4から真空排気するとともに、浸漬管2A
の中途に設けたガス吹込み口5より不活性ガスを吹込み
、溶鋼3を真空槽1内に吸い上げ環流させる装置におい
て、真空槽1の天蓋に不活性ガス吹込み用のランス6が
設けられている。本装置を用いて溶鋼の脱炭処理をおこ
なうにあたり、脱炭処理開始から[C]濃度が0.00
5IIIt%までは第1図(a)に示すように、ランス
6を真空槽内の溶鋼7に浸漬せず、かつ不活性ガスも流
さずに脱炭処理をおこない、[C]濃度が0.005w
t%以下の[C]濃度範囲において第1図(b)に示す
ようにランス6を真空槽内の溶鋼7中に浸漬するととも
に、不活性ガスを吹込んで脱炭処理をおこなう。
空槽1の下端の2本の浸漬管2A、2Bを溶鋼3中に浸
漬し、排気口4から真空排気するとともに、浸漬管2A
の中途に設けたガス吹込み口5より不活性ガスを吹込み
、溶鋼3を真空槽1内に吸い上げ環流させる装置におい
て、真空槽1の天蓋に不活性ガス吹込み用のランス6が
設けられている。本装置を用いて溶鋼の脱炭処理をおこ
なうにあたり、脱炭処理開始から[C]濃度が0.00
5IIIt%までは第1図(a)に示すように、ランス
6を真空槽内の溶鋼7に浸漬せず、かつ不活性ガスも流
さずに脱炭処理をおこない、[C]濃度が0.005w
t%以下の[C]濃度範囲において第1図(b)に示す
ようにランス6を真空槽内の溶鋼7中に浸漬するととも
に、不活性ガスを吹込んで脱炭処理をおこなう。
本発明の方法において、ランス6より溶鋼7中に吹込む
不活性ガスの流量を従来の方法と比較して第2図に示す
。本発明の方法により真空槽内に吹込む不活性ガスの使
用量を大幅に削減することができる。
不活性ガスの流量を従来の方法と比較して第2図に示す
。本発明の方法により真空槽内に吹込む不活性ガスの使
用量を大幅に削減することができる。
真空槽内に吹込む不活性ガスの流量を削減できるため、
真空排気量を減少することができ、真空排気のための水
蒸気使用量を削減できる。
真空排気量を減少することができ、真空排気のための水
蒸気使用量を削減できる。
さらに、本発明の方法では、脱炭処理初期に不活性ガス
を真空槽内の溶鋼中に吹込まないのでスプラッシュ発生
量が少なく、真空槽内壁に付着する地金量も少ない。し
たがって、脱炭末期での地金からの[C]ピックアップ
も小さいため、第3図に示すように、[C]濃度が0.
0025wt%以下の[C]濃度範囲において、見かけ
上、脱炭速度が大きくなり、到達[C]濃度も低下する
。
を真空槽内の溶鋼中に吹込まないのでスプラッシュ発生
量が少なく、真空槽内壁に付着する地金量も少ない。し
たがって、脱炭末期での地金からの[C]ピックアップ
も小さいため、第3図に示すように、[C]濃度が0.
0025wt%以下の[C]濃度範囲において、見かけ
上、脱炭速度が大きくなり、到達[C]濃度も低下する
。
以上のように、不活性ガスの使用量、水蒸気使用量を削
減し、極低炭素鋼を溶製するためには、従来法のように
脱炭処理中に常に不活性ガスを真空槽内の溶鋼中に吹込
む方法では対処できず、本発明の方法のように、必要に
応じて不活性ガスを真空槽内の溶鋼中に吹込む方法で対
処する方が有利である。
減し、極低炭素鋼を溶製するためには、従来法のように
脱炭処理中に常に不活性ガスを真空槽内の溶鋼中に吹込
む方法では対処できず、本発明の方法のように、必要に
応じて不活性ガスを真空槽内の溶鋼中に吹込む方法で対
処する方が有利である。
また、本発明の方法は、RHだけでなく、DHlVOD
などの真空脱ガス装置にも用いることができる。
などの真空脱ガス装置にも用いることができる。
(実施例)
初期成分が[C] ; 0.04wt%、[Si] ;
0.011Tlt%以下、[Mnl ; 0.05〜
0.2 wt%、[P] ;0.005〜0.02−t
%、[S] ; 0.003〜0.015 wt%、[
A I ] ; 0.001wt%以下で重量が300
トンの溶鋼をRHを用いて脱炭処理を実施した。
0.011Tlt%以下、[Mnl ; 0.05〜
0.2 wt%、[P] ;0.005〜0.02−t
%、[S] ; 0.003〜0.015 wt%、[
A I ] ; 0.001wt%以下で重量が300
トンの溶鋼をRHを用いて脱炭処理を実施した。
第2図に示すように、脱炭処理開始から[CI濃度が0
.005wt%までの約8分間は真空槽1の天蓋に設置
したランス6を真空槽内の溶鋼7中に浸漬せず、かつ不
活性ガスを流さずに脱炭処理をおこない、[CI濃度が
0.005wt%以下になった時点でで、ランス6を溶
鋼7に浸漬し、20001!/分のArガスを溶鋼中に
吹込んだ。そのときの脱炭処理開始から20分間の水蒸
気使用量を第1表に、[C]濃度の経時変化を第3図に
それぞれ示す。
.005wt%までの約8分間は真空槽1の天蓋に設置
したランス6を真空槽内の溶鋼7中に浸漬せず、かつ不
活性ガスを流さずに脱炭処理をおこない、[CI濃度が
0.005wt%以下になった時点でで、ランス6を溶
鋼7に浸漬し、20001!/分のArガスを溶鋼中に
吹込んだ。そのときの脱炭処理開始から20分間の水蒸
気使用量を第1表に、[C]濃度の経時変化を第3図に
それぞれ示す。
比較例は、真空槽の槽底に設置した気体噴出口より、計
ガスを200ON 17分の流量で脱炭処理開始時から
溶鋼に吹込んだ場合である。なお、環流用の計ガス流量
は200ON ffi 7分とした。第2図おび第1表
に示すように本発明の方法によると比較例(従来法)に
比べて、Arガス使用量と水蒸気使用量を削減し、かつ
、第3図に示すように、より[C]濃度の低い溶鋼を溶
製することができた。
ガスを200ON 17分の流量で脱炭処理開始時から
溶鋼に吹込んだ場合である。なお、環流用の計ガス流量
は200ON ffi 7分とした。第2図おび第1表
に示すように本発明の方法によると比較例(従来法)に
比べて、Arガス使用量と水蒸気使用量を削減し、かつ
、第3図に示すように、より[C]濃度の低い溶鋼を溶
製することができた。
(発明の効果)
本発明の方法によりRHにおける脱炭処理時の不活性ガ
スと水蒸気の使用量を削減し、かつ[C]濃度が0.0
01wt%以下の極低炭素鋼を容易に溶製できるように
なった。
スと水蒸気の使用量を削減し、かつ[C]濃度が0.0
01wt%以下の極低炭素鋼を容易に溶製できるように
なった。
第1図(a)、(b)は、本発明を実施するRH式環流
脱ガス装置の例を示す図、第2図は、本発明および比較
例(従来法)による真空槽内溶鋼への不活性ガス吹込み
流量の経時変化を示す図、第3図は、本発明の実施例お
よび比較例(従来法)での[CI濃度の経時変化を示す
図である。 1・・・真空槽、2A・・・浸漬管、2B・・・浸漬管
、3・・・溶鋼、4・・・排気口、訃・・環流用ガス吹
込み口、6・・・ランス、7・・・真空槽内溶鋼、訃・
・溶鋼取鍋。 1図
脱ガス装置の例を示す図、第2図は、本発明および比較
例(従来法)による真空槽内溶鋼への不活性ガス吹込み
流量の経時変化を示す図、第3図は、本発明の実施例お
よび比較例(従来法)での[CI濃度の経時変化を示す
図である。 1・・・真空槽、2A・・・浸漬管、2B・・・浸漬管
、3・・・溶鋼、4・・・排気口、訃・・環流用ガス吹
込み口、6・・・ランス、7・・・真空槽内溶鋼、訃・
・溶鋼取鍋。 1図
Claims (1)
- RH環流式脱ガス装置において、脱炭処理をおこなうに
あたり、真空槽天蓋にランス高さを変更可能な上吹きラ
ンスを設置し、脱炭処理の開始から[C]濃度が0.0
05wt%までの[C]濃度範囲では、ランスを溶鋼中
に浸漬せず、かつランスからガスを流さずに脱炭処理を
おこない、[C]濃度が0.005wt%以下の[C]
濃度範囲において、ランスを溶鋼に浸漬し、不活性ガス
を溶鋼中に吹込むことを特徴とする極低炭素鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31091090A JPH04183814A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31091090A JPH04183814A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04183814A true JPH04183814A (ja) | 1992-06-30 |
Family
ID=18010862
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31091090A Pending JPH04183814A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04183814A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110747316A (zh) * | 2019-10-22 | 2020-02-04 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种rh炉真空处理钢包车自动控制升降方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01246314A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-02 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 |
JPH02217412A (ja) * | 1989-02-16 | 1990-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の溶製方法 |
-
1990
- 1990-11-16 JP JP31091090A patent/JPH04183814A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01246314A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-02 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 |
JPH02217412A (ja) * | 1989-02-16 | 1990-08-30 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の溶製方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110747316A (zh) * | 2019-10-22 | 2020-02-04 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 一种rh炉真空处理钢包车自动控制升降方法 |
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