JPH04131316A - 極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置 - Google Patents
極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置Info
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- JPH04131316A JPH04131316A JP25142690A JP25142690A JPH04131316A JP H04131316 A JPH04131316 A JP H04131316A JP 25142690 A JP25142690 A JP 25142690A JP 25142690 A JP25142690 A JP 25142690A JP H04131316 A JPH04131316 A JP H04131316A
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Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置に係り
、特に高速連続鋳造に対応し得る〔Ｃ〕≦１０ｐｐ■の
極低炭素鋼の高能率ＲＨ真空脱ガス処理操業を可能とす
る真空脱ガス方法および装置に関する。
、特に高速連続鋳造に対応し得る〔Ｃ〕≦１０ｐｐ■の
極低炭素鋼の高能率ＲＨ真空脱ガス処理操業を可能とす
る真空脱ガス方法および装置に関する。
従来、〔Ｃ〕≦２０ＰＰ１１の極低炭素鋼は一般に次の
如き方法で溶製されている。
如き方法で溶製されている。
すなわち、転炉等の精錬炉で粗脱炭したＣ ： ０．０
３〜０．０５％、ｏ ： ｓｏｏ〜７００ｐｐ＋ｓの溶
鋼２を第４図に示す如く、取鍋４に出鋼し、取鍋４内の
スラグ６上にＡＱ滓等のスラグ改質剤を添加、撹拌して
脱酸し、この改質スラグ６を有する粗脱炭溶鋼をＲＨ真
空脱ガス処理を行う。すなわち、取鍋４内の溶鋼２は環
流ガス吹込み口８から吹込まれる環流ガス１０により上
昇浸漬管１２から脱ガス槽１４内に吸上げられ脱ガス処
理されるが、同時に脱ガス槽内に垂下したランス１６に
より酸素を上吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うもので、
槽内で脱炭、脱ガス処理された溶鋼２は下降浸漬管１８
を介して取鍋４内に戻る。この環流が繰返されて脱炭さ
れ、脱ガスされ、溶鋼２中のＯ濃度が低減して３０ｐρ
厘以下、スラグ中のＴ、Ｆｅ５２％、ＣＣ）≦２０ρρ
厘の極低炭素鋼が溶製される。
３〜０．０５％、ｏ ： ｓｏｏ〜７００ｐｐ＋ｓの溶
鋼２を第４図に示す如く、取鍋４に出鋼し、取鍋４内の
スラグ６上にＡＱ滓等のスラグ改質剤を添加、撹拌して
脱酸し、この改質スラグ６を有する粗脱炭溶鋼をＲＨ真
空脱ガス処理を行う。すなわち、取鍋４内の溶鋼２は環
流ガス吹込み口８から吹込まれる環流ガス１０により上
昇浸漬管１２から脱ガス槽１４内に吸上げられ脱ガス処
理されるが、同時に脱ガス槽内に垂下したランス１６に
より酸素を上吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うもので、
槽内で脱炭、脱ガス処理された溶鋼２は下降浸漬管１８
を介して取鍋４内に戻る。この環流が繰返されて脱炭さ
れ、脱ガスされ、溶鋼２中のＯ濃度が低減して３０ｐρ
厘以下、スラグ中のＴ、Ｆｅ５２％、ＣＣ）≦２０ρρ
厘の極低炭素鋼が溶製される。
この脱ガス処理工程において、添加材添加シュート２０
から合金材その他ＡＱ等の脱酸剤が投入された後、溶鋼
環流による非金属介在物の分離による脱酸等が行われる
。このＲ，Ｈ真空脱ガス槽１４における溶鋼環流量は、
Ａｒガス流量、到達真空度、浸漬管１２．１８の管径等
に支配されるが、この環流量によって脱炭、脱水素、脱
酸の速度や、〔Ｃ〕その他の成分の到達濃度が異なる。
から合金材その他ＡＱ等の脱酸剤が投入された後、溶鋼
環流による非金属介在物の分離による脱酸等が行われる
。このＲ，Ｈ真空脱ガス槽１４における溶鋼環流量は、
Ａｒガス流量、到達真空度、浸漬管１２．１８の管径等
に支配されるが、この環流量によって脱炭、脱水素、脱
酸の速度や、〔Ｃ〕その他の成分の到達濃度が異なる。
一方、近年に至り薄鋼板の品質要求は益々厳しくなり、
特に極低炭素鋼の場合、鋼板の加工性に直接関係する炭
素濃度に関しては、従来の〔Ｃ）＝２５ρＰ＠より更に
厳しい低濃度のものが要求されており、例えば〔Ｃ）＝
２０ｐｐｍ、望ましくは〔Ｃ）≦１５ｐｐｍの溶鋼が必
要とされるに至った。
特に極低炭素鋼の場合、鋼板の加工性に直接関係する炭
素濃度に関しては、従来の〔Ｃ）＝２５ρＰ＠より更に
厳しい低濃度のものが要求されており、例えば〔Ｃ）＝
２０ｐｐｍ、望ましくは〔Ｃ）≦１５ｐｐｍの溶鋼が必
要とされるに至った。
ところが極低炭素鋼の製造においては、転炉で［Ｃ］＝
０．０３〜０．０５程度まで粗脱炭して出鋼し、次にＲ
Ｈ真空脱ガス装置で所望の（Ｃ）まで真空脱炭処理を行
い、更に脱酸と成分調整を行った後。
０．０３〜０．０５程度まで粗脱炭して出鋼し、次にＲ
Ｈ真空脱ガス装置で所望の（Ｃ）まで真空脱炭処理を行
い、更に脱酸と成分調整を行った後。
連続鋳造するのが一般的であるが、従来のＲＨ真空脱ガ
ス処理装置では次の如き問題点がある。
ス処理装置では次の如き問題点がある。
（イ）極低炭素鋼の〔Ｃ〕≦２０ＰｐＨ領域までの脱炭
に長い時間を要する。例えば（Ｃ］＝２５ｐｐｍまでは
１０〜１５分で到達するが、これ以降の脱炭速度が極め
て遅くなり、（Ｃ）≦２０ｐｐｍを得るには２０分以上
の処理時間を要する。また、時には極めて長い時間処理
しても（Ｃ）≦２０ｐｐｍを得られないことがある。脱
炭のＲＨ真空説ガス処理時には１〜ｂ のために転炉の出鋼温度を高くする必要がある。これは
転炉耐火物の溶損が著しく増加するので経済的に極めて
不利である。
に長い時間を要する。例えば（Ｃ］＝２５ｐｐｍまでは
１０〜１５分で到達するが、これ以降の脱炭速度が極め
て遅くなり、（Ｃ）≦２０ｐｐｍを得るには２０分以上
の処理時間を要する。また、時には極めて長い時間処理
しても（Ｃ）≦２０ｐｐｍを得られないことがある。脱
炭のＲＨ真空説ガス処理時には１〜ｂ のために転炉の出鋼温度を高くする必要がある。これは
転炉耐火物の溶損が著しく増加するので経済的に極めて
不利である。
（ＩＩＩ）従来のＲＨ真空脱ガス処理装置においては、
取鍋４内の溶鋼２の撹拌が十分行われず、下降浸漬管１
８から取鍋４に排出された溶鋼が取鍋４内で十分撹拌さ
れないうちに再び上昇浸漬管１２に吸入され、いわゆる
ショートサーキット現象を生ずる欠点がある。特にＲＨ
処理開始初期には、真空脱ガス槽１４内の真空度が低く
、取鍋４内の上部の溶鋼のみが上昇、下降を繰返すこと
となり、その結果処理時間が長時間を要するという問題
点もある。
取鍋４内の溶鋼２の撹拌が十分行われず、下降浸漬管１
８から取鍋４に排出された溶鋼が取鍋４内で十分撹拌さ
れないうちに再び上昇浸漬管１２に吸入され、いわゆる
ショートサーキット現象を生ずる欠点がある。特にＲＨ
処理開始初期には、真空脱ガス槽１４内の真空度が低く
、取鍋４内の上部の溶鋼のみが上昇、下降を繰返すこと
となり、その結果処理時間が長時間を要するという問題
点もある。
ＲＨ真空説ガス処理の上記従来技術の問題点を解決する
ために、特開昭５４−８１１１１．特開昭５６−７２１
１６、特開昭５７−２００５１．４等の開示がある。こ
れら従来技術の概要について説明する。
ために、特開昭５４−８１１１１．特開昭５６−７２１
１６、特開昭５７−２００５１．４等の開示がある。こ
れら従来技術の概要について説明する。
特開昭５４−８１１１：
この発明は、「真空排気系に接続された真空脱ガス槽の
底部に溶鋼の上昇管及び下降管を設け、該上昇管内に導
入される作動ガスの作用により該上昇管を通じて取鍋内
の溶鋼を連続的に該脱ガス槽内に吸上げる一方、該脱ガ
ス槽内の溶鋼を前記下降管を通じて取鍋内に排出せしめ
る型式の環流式真空脱ガス装置において、該脱ガス槽底
部に設けられる溶鋼の下降管を、該脱ガス槽の中心側に
向って傾斜せしめたことを特徴とする装置。」である。
底部に溶鋼の上昇管及び下降管を設け、該上昇管内に導
入される作動ガスの作用により該上昇管を通じて取鍋内
の溶鋼を連続的に該脱ガス槽内に吸上げる一方、該脱ガ
ス槽内の溶鋼を前記下降管を通じて取鍋内に排出せしめ
る型式の環流式真空脱ガス装置において、該脱ガス槽底
部に設けられる溶鋼の下降管を、該脱ガス槽の中心側に
向って傾斜せしめたことを特徴とする装置。」である。
特開昭５６−７２１１６：
この発明は、「環流方式によって取鍋的溶鋼を順次真空
中にさらす脱ガス方法において、脱ガス処理開始初期に
おいて取鍋的溶鋼を強制撹拌することにより取鍋内溶鋼
上下濃度差をなくすことを特徴とする環流式真空脱ガス
方法。」であって、具体的実施例としては取鍋底部から
１５（１／分のＡｒを吹込む方法であって、この時の上
昇管からのＡｒガス吹込量は４０Ｑ／分としている。
中にさらす脱ガス方法において、脱ガス処理開始初期に
おいて取鍋的溶鋼を強制撹拌することにより取鍋内溶鋼
上下濃度差をなくすことを特徴とする環流式真空脱ガス
方法。」であって、具体的実施例としては取鍋底部から
１５（１／分のＡｒを吹込む方法であって、この時の上
昇管からのＡｒガス吹込量は４０Ｑ／分としている。
特開昭５７−２００５１４ ：
この発明は、「上昇管と下降管とを備えた脱ガス槽より
成る真空脱ガス装置により、鍋中の溶鋼を脱ガスする溶
鋼脱ガス法において、鍋底にガス吹込装置を設け、該ガ
ス吹込装置により鍋底からガスを吹込み、これにより前
記上昇管を通じて前記脱ガス槽中に溶鋼を環流させるこ
とを特徴とする溶鋼脱ガス法。」である。
成る真空脱ガス装置により、鍋中の溶鋼を脱ガスする溶
鋼脱ガス法において、鍋底にガス吹込装置を設け、該ガ
ス吹込装置により鍋底からガスを吹込み、これにより前
記上昇管を通じて前記脱ガス槽中に溶鋼を環流させるこ
とを特徴とする溶鋼脱ガス法。」である。
これらの開示された従来技術は、いずれもＲＨ真空脱ガ
ス装置において取鍋内の環流溶鋼を撹拌して。
ス装置において取鍋内の環流溶鋼を撹拌して。
その成分の均一化を図り、短い時間で脱ガスを可能なら
しめるを目的とするものであって、いずれも−応の効果
を挙げているものの、これらの技術によっても極低炭素
ＣＣ）≦ｌ０ＰＰ１１の極低炭素鋼を２０分程度の短時
間で安定して脱炭、脱ガスするには未だ満足できる方法
もしくは装置ではない。
しめるを目的とするものであって、いずれも−応の効果
を挙げているものの、これらの技術によっても極低炭素
ＣＣ）≦ｌ０ＰＰ１１の極低炭素鋼を２０分程度の短時
間で安定して脱炭、脱ガスするには未だ満足できる方法
もしくは装置ではない。
本発明の目的は、転炉等の精錬炉で粗脱炭した低炭素鋼
をＲＨ真空脱ガス装置にて２次精錬するに際し、取鍋固
溶鋼を強力に撹拌し、（Ｃ）≦２０ｐｐｍにおいても、
脱炭反応の停滞を来さず、円滑に脱炭、脱ガスして、（
Ｃ）≦１０ｐｐｍの極低炭素鋼を２０分以内の短時間で
溶製できる真空脱ガス方法および装置を提供するにある
。
をＲＨ真空脱ガス装置にて２次精錬するに際し、取鍋固
溶鋼を強力に撹拌し、（Ｃ）≦２０ｐｐｍにおいても、
脱炭反応の停滞を来さず、円滑に脱炭、脱ガスして、（
Ｃ）≦１０ｐｐｍの極低炭素鋼を２０分以内の短時間で
溶製できる真空脱ガス方法および装置を提供するにある
。
本発明による極低炭素鋼の真空脱ガス方法の要旨とする
ところは次の如くである。
ところは次の如くである。
（１）転炉等の精錬炉にて粗脱炭した低炭素鋼を上昇お
よび下降浸漬管を有して成る真空脱ガス処理槽にて酸素
を上吹きして脱炭する極低炭素鋼の真空脱ガス方法にお
いて、前記真空脱ガス処理槽の下方に設置された取鍋の
前記上昇浸漬管直下に設けられた１個のポーラスプラグ
および前記上昇および下降浸漬管のそれぞれの中心を結
ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下上に偏在させた
２個のポーラスプラグを介して不活性ガスを吹込み前記
上昇浸漬管における不活性ガス吹込みによる溶鋼環流の
強化と前記取鍋固溶鋼の撹拌を行うことを特徴とする極
低炭素鋼の真空脱ガス方法。
よび下降浸漬管を有して成る真空脱ガス処理槽にて酸素
を上吹きして脱炭する極低炭素鋼の真空脱ガス方法にお
いて、前記真空脱ガス処理槽の下方に設置された取鍋の
前記上昇浸漬管直下に設けられた１個のポーラスプラグ
および前記上昇および下降浸漬管のそれぞれの中心を結
ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下上に偏在させた
２個のポーラスプラグを介して不活性ガスを吹込み前記
上昇浸漬管における不活性ガス吹込みによる溶鋼環流の
強化と前記取鍋固溶鋼の撹拌を行うことを特徴とする極
低炭素鋼の真空脱ガス方法。
（２）前記取鍋底部に設けられた３個のポーラスプラグ
からの不活性ガス吹込量の合計は１０〜２０ＯＮＩ２／
ｗｉｎである上記（１）に記載の極低炭素鋼の真空脱ガ
ス方法、である。
からの不活性ガス吹込量の合計は１０〜２０ＯＮＩ２／
ｗｉｎである上記（１）に記載の極低炭素鋼の真空脱ガ
ス方法、である。
次に本発明による極低炭素鋼の真空脱ガス装置の要旨は
次のとおりである。
次のとおりである。
（３）溶鋼を収容する取鍋と、前記取鍋内の溶鋼中に先
端を浸漬する上昇および下降浸漬管と、前記上昇浸漬管
内に設けられた環流ガス吹込装置と、前記浸漬管の上部
に配設された真空脱ガス槽と、前記真空脱ガス槽の上蓋
を貫通して該槽内に昇降自在に垂下された酸素および／
または不活性ガス吹込用ランスと、を有して成る真空脱
ガス装置において、前記取鍋はその底部の前記上昇浸漬
管の直下部位および前記上昇、下降浸漬管のそれぞれの
中心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下に偏在
する対称部位に併せて３個の不活性ガスを吹込むポーラ
スプラグを有することを特徴とする極低炭素鋼の真空脱
ガス装置、である。
端を浸漬する上昇および下降浸漬管と、前記上昇浸漬管
内に設けられた環流ガス吹込装置と、前記浸漬管の上部
に配設された真空脱ガス槽と、前記真空脱ガス槽の上蓋
を貫通して該槽内に昇降自在に垂下された酸素および／
または不活性ガス吹込用ランスと、を有して成る真空脱
ガス装置において、前記取鍋はその底部の前記上昇浸漬
管の直下部位および前記上昇、下降浸漬管のそれぞれの
中心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下に偏在
する対称部位に併せて３個の不活性ガスを吹込むポーラ
スプラグを有することを特徴とする極低炭素鋼の真空脱
ガス装置、である。
本発明の実施例を添付図面を参照して説明する。
先ず第１図（Ａ）、（Ｂ）により本発明による極低炭素
鋼の真空脱ガス装置について説明する。
鋼の真空脱ガス装置について説明する。
酸素上吹き真空脱ガス装置は、先に第４図にて説明した
如く、上昇浸漬管１２の下端部に環流ガス吹込口８が設
けられ、上昇浸漬管１２の内部に設けられたＡ「等の環
流ガス１０の導入管を介して環流ガス１０が吹込れてい
る。これにより取鍋４中の溶鋼２はエアーリフトポンプ
の原理により、真空脱ガス槽１４中に吸い上げられ、真
空脱ガス処理された溶鋼２は、下降浸漬管１８を介して
取鍋４に戻る。この間真空脱ガス槽１４に垂下されたラ
ンス１６により酸素もしくは酸素とＡｒガスを同時に上
吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うので、溶鋼２は取鍋４
→上昇浸漬管１２→下降浸漬管１８→取鍋４の環流を繰
返すことにより、次第に脱炭、脱ガスされる。しかし、
上昇浸漬管１２の内面から吹込まれる不活性ガスのみで
は、［Ｃ］＝２０ｐｐｍ前後で反応が停滞して著しく長
時間の処理を要するので、本発明では次の３カ所に新た
に不活性ガス吹込用のポーラスプラグ２２を設けたのが
特徴である。
如く、上昇浸漬管１２の下端部に環流ガス吹込口８が設
けられ、上昇浸漬管１２の内部に設けられたＡ「等の環
流ガス１０の導入管を介して環流ガス１０が吹込れてい
る。これにより取鍋４中の溶鋼２はエアーリフトポンプ
の原理により、真空脱ガス槽１４中に吸い上げられ、真
空脱ガス処理された溶鋼２は、下降浸漬管１８を介して
取鍋４に戻る。この間真空脱ガス槽１４に垂下されたラ
ンス１６により酸素もしくは酸素とＡｒガスを同時に上
吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うので、溶鋼２は取鍋４
→上昇浸漬管１２→下降浸漬管１８→取鍋４の環流を繰
返すことにより、次第に脱炭、脱ガスされる。しかし、
上昇浸漬管１２の内面から吹込まれる不活性ガスのみで
は、［Ｃ］＝２０ｐｐｍ前後で反応が停滞して著しく長
時間の処理を要するので、本発明では次の３カ所に新た
に不活性ガス吹込用のポーラスプラグ２２を設けたのが
特徴である。
すなわち、第１図（Ｂ）および第２図に示す如く、取鍋
４の底部の上昇浸漬管１２の直下部位にポーラスプラグ
２２Ａ、および上昇浸漬管１２および下降浸漬管１８の
中心を結ぶ線ＰＱのほぼ中央で直交する水平線Ｒ５直下
上に偏在して２個のポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃと、
合計３個のＡｒ等の不活性ガスを吹込むポーラスプラグ
２２を設けた。ポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃの設置位
置はＲ８の直交水平線上、やや外側に近い方がよい。
４の底部の上昇浸漬管１２の直下部位にポーラスプラグ
２２Ａ、および上昇浸漬管１２および下降浸漬管１８の
中心を結ぶ線ＰＱのほぼ中央で直交する水平線Ｒ５直下
上に偏在して２個のポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃと、
合計３個のＡｒ等の不活性ガスを吹込むポーラスプラグ
２２を設けた。ポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃの設置位
置はＲ８の直交水平線上、やや外側に近い方がよい。
かかる構成の取鍋４を有するのが本発明による真空脱ガ
ス装置の特徴である。
ス装置の特徴である。
しかして、本発明による真空脱ガス方法は、上記取鍋４
の底部に設けられたポーラスプラグ２２Ａ、２２Ｂ、２
２Ｇを通じて合計で少くとも１ＯＮＱ／ｗｉｎの不活性
ガスを吹込むもので、１０ Ｎ Ａ ／ｗｉｎ未満では
、溶鋼の環流力を強化し、また取鍋４内の流動不足領域
を撹拌する効果が現われない。好ましくは合計で２０
Ｎ Ｑ Ｚ履ｉｎ以上程度の吹込量の方が望ましい。
の底部に設けられたポーラスプラグ２２Ａ、２２Ｂ、２
２Ｇを通じて合計で少くとも１ＯＮＱ／ｗｉｎの不活性
ガスを吹込むもので、１０ Ｎ Ａ ／ｗｉｎ未満では
、溶鋼の環流力を強化し、また取鍋４内の流動不足領域
を撹拌する効果が現われない。好ましくは合計で２０
Ｎ Ｑ Ｚ履ｉｎ以上程度の吹込量の方が望ましい。
これらのポーラスプラグ２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｃから吹
込む不活性ガス量が多ければ多い程効果が大となるが、
２００ Ｎ Ｑ ／ ｗｉｎを越すと、脱ガス槽１４内
における溶鋼２の隆起が約５０ａ＋＋となり、脱ガス槽
１４へのスプラッシュの付着が甚しく、かつ５０＞の隆
起時の下降浸漬管１８側の最下部は脱ガス槽１４の下槽
底に達する危険があるので上限を２０ＯＮＱ１層ｉｎと
した。経済的には１００ＮＱ／鳳ｉｎまでが好ましい。
込む不活性ガス量が多ければ多い程効果が大となるが、
２００ Ｎ Ｑ ／ ｗｉｎを越すと、脱ガス槽１４内
における溶鋼２の隆起が約５０ａ＋＋となり、脱ガス槽
１４へのスプラッシュの付着が甚しく、かつ５０＞の隆
起時の下降浸漬管１８側の最下部は脱ガス槽１４の下槽
底に達する危険があるので上限を２０ＯＮＱ１層ｉｎと
した。経済的には１００ＮＱ／鳳ｉｎまでが好ましい。
脱ガス槽１４内の真空度は０．１〜５０トールと変化で
きるが、通常約１トールの真空度であり、上昇浸漬管１
２の内側面より吹込む環流ガス量は。
きるが、通常約１トールの真空度であり、上昇浸漬管１
２の内側面より吹込む環流ガス量は。
２８０〜３００ｔの取鍋４内の溶鋼量にて浸漬管径６０
０■のＲＨ真空脱ガス装置においては２０００〜３００
ＯＮ Ｑ ／ｗｉｎとしているが、環流ガス量は上昇浸
漬管１２の管径にも依存するので限度がある。そこで本
発明では取鍋４の底部にポーラスプラグ２２Ａを設けて
、上昇浸漬管１２に上昇する環流ガス量を増加し環流溶
鋼速度を一段と強化した。
０■のＲＨ真空脱ガス装置においては２０００〜３００
ＯＮ Ｑ ／ｗｉｎとしているが、環流ガス量は上昇浸
漬管１２の管径にも依存するので限度がある。そこで本
発明では取鍋４の底部にポーラスプラグ２２Ａを設けて
、上昇浸漬管１２に上昇する環流ガス量を増加し環流溶
鋼速度を一段と強化した。
更に本発明では２２Ｂ、２２Ｇの２個のポーラスプラグ
を設けた３ポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃの設置の目的
は、取鍋４内の溶鋼２の撹拌にあり、従来ややもすれば
下降浸漬管１８がら上昇浸漬管１２へ短絡しようとする
溶鋼２に対し、取鍋４中の溶鋼流が最もよどみ易い位置
にポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃを設け、溶鋼上昇流を
生起させる不活性ガスを吹込むことにより、取鍋４内の
溶鋼２は均一に撹拌された後、環流力が強化された上昇
浸漬管１２を通じ真空脱ガス槽１４中に入り、脱炭、脱
ガスされる。
を設けた３ポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃの設置の目的
は、取鍋４内の溶鋼２の撹拌にあり、従来ややもすれば
下降浸漬管１８がら上昇浸漬管１２へ短絡しようとする
溶鋼２に対し、取鍋４中の溶鋼流が最もよどみ易い位置
にポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃを設け、溶鋼上昇流を
生起させる不活性ガスを吹込むことにより、取鍋４内の
溶鋼２は均一に撹拌された後、環流力が強化された上昇
浸漬管１２を通じ真空脱ガス槽１４中に入り、脱炭、脱
ガスされる。
本発明によるポーラスプラグ２２Ａと、ポーラスプラグ
２２Ｂ、２２Ｃとを同時使用することにより大なる効果
が挙るものであって、ポーラスプラグ２２Ａのみ設置し
た従来技術の特開昭５７−２００５１４、もしくは脱ガ
ス処理開始の初期のみ取鍋内の溶鋼を撹拌する特開昭５
６−７２１１６と著しく構成を異にするものである。
２２Ｂ、２２Ｃとを同時使用することにより大なる効果
が挙るものであって、ポーラスプラグ２２Ａのみ設置し
た従来技術の特開昭５７−２００５１４、もしくは脱ガ
ス処理開始の初期のみ取鍋内の溶鋼を撹拌する特開昭５
６−７２１１６と著しく構成を異にするものである。
なお、本発明ではポーラスプラグ２２Ａ、２２Ｂ、２２
Ｃの不活性ガス吹込量を合計テ１０〜２０ＯＮ Ｑ ／
ｍｉｎと限定したが、通常の実施例によれば各プラグと
も３０〜５ＯＮＱ／ｗｉｎの不活性ガス流量にて次に掲
げる如き効果を挙げることができた。
Ｃの不活性ガス吹込量を合計テ１０〜２０ＯＮ Ｑ ／
ｍｉｎと限定したが、通常の実施例によれば各プラグと
も３０〜５ＯＮＱ／ｗｉｎの不活性ガス流量にて次に掲
げる如き効果を挙げることができた。
極低炭素鋼のＲＨ真空脱ガス装置による２次精錬に当り
１本発明により取鍋底部の上昇浸漬管１２の直下にポー
ラスプラグ２２Ａを設け、同時に上昇および下降浸漬管
のそれぞれの中心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平
線直下上に偏在させた２個のポーラスプラグ２２Ｂ、２
２Ｃを介して不活性ガスのＡｒ等を吹込むことにより、
次の如き効果を挙げることができた。
１本発明により取鍋底部の上昇浸漬管１２の直下にポー
ラスプラグ２２Ａを設け、同時に上昇および下降浸漬管
のそれぞれの中心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平
線直下上に偏在させた２個のポーラスプラグ２２Ｂ、２
２Ｃを介して不活性ガスのＡｒ等を吹込むことにより、
次の如き効果を挙げることができた。
（イ）ポーラスプラグ２２Ａの設置により上昇浸漬管１
２を上昇する不活性ガス量が増加し、環流溶鋼速度が強
化され、従って脱炭、脱ガスが促進される。
２を上昇する不活性ガス量が増加し、環流溶鋼速度が強
化され、従って脱炭、脱ガスが促進される。
（Ｉポーラスプラグ２２Ｂ、２２Ｃの設置位置は、取鍋
４内の下降溶鋼流および上昇溶鋼流が短絡されて、溶鋼
流の最もよどみ易い部位であるので、２２Ｂ、２２Ｃの
設置により上昇流が加わることにより取鍋４内の溶＠２
の撹拌が強化され、よどみ域が解消され、溶鋼成分の均
一化が達成された。
４内の下降溶鋼流および上昇溶鋼流が短絡されて、溶鋼
流の最もよどみ易い部位であるので、２２Ｂ、２２Ｃの
設置により上昇流が加わることにより取鍋４内の溶＠２
の撹拌が強化され、よどみ域が解消され、溶鋼成分の均
一化が達成された。
（ハ）ポーラスプラグ２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｃの同時作
動により第３図に示す実施例の如く、上昇浸漬管１２の
みによる不活性ガス吹込の従来法では［’Ｃ）≦２０ｐ
ｐ論の到達Ｃ量に低減するに２５分を要し、最低到達Ｃ
量は１７ｐρ−であったが、本発明によりＣＣＩ≦１０
ｐｐｍの最低到達Ｃ量が２０分で達成された。
動により第３図に示す実施例の如く、上昇浸漬管１２の
みによる不活性ガス吹込の従来法では［’Ｃ）≦２０ｐ
ｐ論の到達Ｃ量に低減するに２５分を要し、最低到達Ｃ
量は１７ｐρ−であったが、本発明によりＣＣＩ≦１０
ｐｐｍの最低到達Ｃ量が２０分で達成された。
（ニ）本発明による効果は、２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｃの
３４Ｉのポーラスプラグのそれぞれの効果の相乗効果で
あって、いずれか単独にても効果はないことがないが、
同時に適用することにより大なる効果を挙げ得ることが
判明した。これが本発明の大きな特徴である。
３４Ｉのポーラスプラグのそれぞれの効果の相乗効果で
あって、いずれか単独にても効果はないことがないが、
同時に適用することにより大なる効果を挙げ得ることが
判明した。これが本発明の大きな特徴である。
第１図（Ａ）、（Ｂ）は本発明による極低炭素鋼の真空
脱ガス装置の構成を示し、（Ａ）は正断面図、（Ｂ）は
（Ａ）図のＢ−ＢＪＩ−矢視断面図、第２図は本発明の
詳細な説明する模式正断面図、第３図は本発明による極
低炭素鋼の溶製実施例を従来法による場合との比較を示
すＲＨ真空脱ガス処理時間の経過による溶鋼中の〔Ｃ〕
値（ｐｐｍ）の変化を示す線図、第４図は従来の酸素上
吹きＲＨ真空脱ガス装置の全体を示す断面図である。
脱ガス装置の構成を示し、（Ａ）は正断面図、（Ｂ）は
（Ａ）図のＢ−ＢＪＩ−矢視断面図、第２図は本発明の
詳細な説明する模式正断面図、第３図は本発明による極
低炭素鋼の溶製実施例を従来法による場合との比較を示
すＲＨ真空脱ガス処理時間の経過による溶鋼中の〔Ｃ〕
値（ｐｐｍ）の変化を示す線図、第４図は従来の酸素上
吹きＲＨ真空脱ガス装置の全体を示す断面図である。
Claims (3)
- （１）転炉等の精錬炉にて粗脱炭した低炭素鋼を上昇お
よび下降浸漬管を有して成る真空脱ガス処理槽にて酸素
を上吹きして脱炭する極低炭素鋼の真空脱ガス方法にお
いて、前記真空脱ガス処理槽の下方に設置された取鍋の
前記上昇浸漬管直下の底部に設けられた１個のポーラス
プラグおよび前記上昇および下降浸漬管のそれぞれの中
心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下上に偏在
させた２個のポーラスプラグを介して不活性ガスを吹込
み前記上昇浸漬管における不活性ガス吹込みによる溶鋼
環流の強化と前記取鍋内溶鋼の撹拌を行うことを特徴と
する極低炭素鋼の真空脱ガス方法。 - （２）前記取鍋底部に設けられた３個のポーラスプラグ
からの不活性ガス吹込量の合計は１０〜２００Ｎｌ／ｍ
ｉｎである請求項（１）に記載の極低炭素鋼の真空脱ガ
ス方法。 - （３）溶鋼を収容する取鍋と、前記取鍋内の溶鋼中に先
端を浸漬する上昇および下降浸漬管と、前記上昇浸漬管
内に設けられた環流ガス吹込装置と、前記浸漬管の上部
に配設された真空脱ガス槽と、前記真空脱ガス槽の上蓋
を貫通して該槽内に昇降自在に垂下された酸素および／
または不活性ガス吹込用ランスと、を有して成る真空脱
ガス装置において、前記取鍋はその底部の前記上昇浸漬
管の直下部位および前記上昇、下降浸漬管のそれぞれの
中心を結ぶ線上のほぼ中央で直交する水平線直下に偏在
する対称部位に併せて３個の不活性ガスを吹込むポーラ
スプラグを有することを特徴とする極低炭素鋼の真空脱
ガス装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25142690A JPH04131316A (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25142690A JPH04131316A (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04131316A true JPH04131316A (ja) | 1992-05-06 |
Family
ID=17222671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25142690A Pending JPH04131316A (ja) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | 極低炭素鋼の真空脱ガス方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04131316A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995010377A1 (fr) * | 1993-10-15 | 1995-04-20 | Sollac S.A. | Procede de reglage de la composition d'un metal liquide tel que l'acier, et installation pour sa mise en ×uvre |
| CN103397145A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 东北大学 | 一种钢液真空循环脱气精炼装置 |
| CN109652615A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-04-19 | 钢铁研究总院 | 一种提高rh精炼过程钢液循环流量的方法 |
-
1990
- 1990-09-20 JP JP25142690A patent/JPH04131316A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995010377A1 (fr) * | 1993-10-15 | 1995-04-20 | Sollac S.A. | Procede de reglage de la composition d'un metal liquide tel que l'acier, et installation pour sa mise en ×uvre |
| FR2711083A1 (fr) * | 1993-10-15 | 1995-04-21 | Lorraine Laminage | Procédé de réglage de la composition d'un métal liquide tel que l'acier, et installation pour sa mise en Óoeuvre. |
| US5868816A (en) * | 1993-10-15 | 1999-02-09 | Sollac (Societe Anonyme) | Process for adjusting the composition of a liquid metal such as steel, and plant for its implementation |
| CN103397145A (zh) * | 2013-07-30 | 2013-11-20 | 东北大学 | 一种钢液真空循环脱气精炼装置 |
| CN109652615A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-04-19 | 钢铁研究总院 | 一种提高rh精炼过程钢液循环流量的方法 |
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