JP2915772B2 - 直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法 - Google Patents
直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法Info
- Publication number
- JP2915772B2 JP2915772B2 JP32692193A JP32692193A JP2915772B2 JP 2915772 B2 JP2915772 B2 JP 2915772B2 JP 32692193 A JP32692193 A JP 32692193A JP 32692193 A JP32692193 A JP 32692193A JP 2915772 B2 JP2915772 B2 JP 2915772B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- molten steel
- blown
- secondary combustion
- oxygen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、真空精錬炉への酸素ガ
スの供給方法に関するものであり、効率的な脱炭、酸素
富化、槽内付着地金の除去を可能とするものである。
スの供給方法に関するものであり、効率的な脱炭、酸素
富化、槽内付着地金の除去を可能とするものである。
【０００２】
【従来の技術】真空精錬炉での酸素の供給には、３つの
目的がある。１つは、酸素と鋼浴中の炭素とを直接反応
させて脱炭させることであり、例えばステンレス鋼の仕
上げ脱炭に利用されている。２つ目は、溶鋼中の酸素濃
度を高めることであり、普通鋼精錬において転炉の吹き
止め炭素を上げて転炉耐火物コストを下げ、真空炉で脱
炭させる場合に、精錬初期に酸素が不足することを補う
目的で用いられている。３つ目は、槽内付着地金を除去
するためであり、槽内空間で脱炭により生成したＣＯガ
スをＣＯ2 に燃焼させる時の発熱反応（２次燃焼反応）
を利用するものである。このうち、第１の目的と第２の
目的のためには、酸素ガスは直接溶鋼と接触する方が効
率的であるのに対して、第３の目的のためには、酸素ガ
スは直接には溶鋼と接触させない方が効果的となる。
目的がある。１つは、酸素と鋼浴中の炭素とを直接反応
させて脱炭させることであり、例えばステンレス鋼の仕
上げ脱炭に利用されている。２つ目は、溶鋼中の酸素濃
度を高めることであり、普通鋼精錬において転炉の吹き
止め炭素を上げて転炉耐火物コストを下げ、真空炉で脱
炭させる場合に、精錬初期に酸素が不足することを補う
目的で用いられている。３つ目は、槽内付着地金を除去
するためであり、槽内空間で脱炭により生成したＣＯガ
スをＣＯ2 に燃焼させる時の発熱反応（２次燃焼反応）
を利用するものである。このうち、第１の目的と第２の
目的のためには、酸素ガスは直接溶鋼と接触する方が効
率的であるのに対して、第３の目的のためには、酸素ガ
スは直接には溶鋼と接触させない方が効果的となる。
【０００３】これに対して、特公昭４９−１２８１０号
公報には、ＲＨ脱ガス炉を利用して高クロム鋼に対して
上方より酸素を吹き付けた方法が開示されている。ま
た、特開昭６０−１４５３１６号公報には、同様にＲＨ
脱ガス炉を利用して高クロム鋼に対して未脱酸溶鋼処理
時の湯面位置よりは低く、脱酸溶鋼処理時の湯面位置よ
りは高い位置より酸素を吹き付ける方法が開示されてい
る。しかし、いずれの方法でも、脱炭は効率的に進行す
るものの、３つ目の目的に示した２次燃焼は考慮してい
ないため、多量のスプラッシュが発生する上に、それら
が槽内に付着するため操業に大きな支障を与えるという
問題があった。
公報には、ＲＨ脱ガス炉を利用して高クロム鋼に対して
上方より酸素を吹き付けた方法が開示されている。ま
た、特開昭６０−１４５３１６号公報には、同様にＲＨ
脱ガス炉を利用して高クロム鋼に対して未脱酸溶鋼処理
時の湯面位置よりは低く、脱酸溶鋼処理時の湯面位置よ
りは高い位置より酸素を吹き付ける方法が開示されてい
る。しかし、いずれの方法でも、脱炭は効率的に進行す
るものの、３つ目の目的に示した２次燃焼は考慮してい
ないため、多量のスプラッシュが発生する上に、それら
が槽内に付着するため操業に大きな支障を与えるという
問題があった。
【０００４】また、特開平２−７７５１８号公報には、
溶鋼湯面から所定位置離した上方から、適正範囲の湯面
到達圧力になるように酸素ガスを吹き付けることで２次
燃焼反応を積極的に利用する方法が開示されている。こ
の場合には、到達圧力が大きすぎる場合には２次燃焼が
利用できなくなり、逆に、小さすぎる場合には着熱効率
が悪化するという問題が生じ、適正操業条件は大きく制
約を受けるという問題がある。
溶鋼湯面から所定位置離した上方から、適正範囲の湯面
到達圧力になるように酸素ガスを吹き付けることで２次
燃焼反応を積極的に利用する方法が開示されている。こ
の場合には、到達圧力が大きすぎる場合には２次燃焼が
利用できなくなり、逆に、小さすぎる場合には着熱効率
が悪化するという問題が生じ、適正操業条件は大きく制
約を受けるという問題がある。
【０００５】ここで、いわゆるソフトブローした場合に
着熱効率が悪化する理由は、２次燃焼反応が起こる領域
が湯面から遠方になるためである。これは、２次燃焼反
応が起こる領域で発生した熱をメタル液滴を介して着熱
させるのではなく、２次燃焼領域からの輻射により溶鋼
に着熱させるため、湯面直上で反応させる必要があるた
めである。また、いわゆるハードブローの場合に２次燃
焼率が低下するのは、激しく発生するスプラッシュのた
め、スプラッシュが２次燃焼領域でＣＯ2 と反応（脱
炭）しＣＯガスへと戻るためである。
着熱効率が悪化する理由は、２次燃焼反応が起こる領域
が湯面から遠方になるためである。これは、２次燃焼反
応が起こる領域で発生した熱をメタル液滴を介して着熱
させるのではなく、２次燃焼領域からの輻射により溶鋼
に着熱させるため、湯面直上で反応させる必要があるた
めである。また、いわゆるハードブローの場合に２次燃
焼率が低下するのは、激しく発生するスプラッシュのた
め、スプラッシュが２次燃焼領域でＣＯ2 と反応（脱
炭）しＣＯガスへと戻るためである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上で示したように、
特公昭４９−１２８１０号公報や特開昭６０−１４５３
１６号公報に開示されている技術には、多量のスプラッ
シュが発生する上に、それらが槽内に付着するため操業
に大きな支障を与えるという問題点を有していた。ま
た、特開平２−７７５１８号公報に開示されている技術
には、到達圧力が大きすぎる場合には２次燃焼が利用で
きなくなり、逆に、小さすぎる場合には着熱効率が悪化
するため、適正操業条件が大きく制約を受けるという問
題点があった。従って、本発明の目的とするところは、
ハードブロー時の激しいスプラッシュの発生や２次燃焼
率の低下が起こりにくく、逆に、ソフトブロー時の着熱
効率の大幅な低下が起こりにくい技術により、広い適正
条件で操業を可能とすることにある。
特公昭４９−１２８１０号公報や特開昭６０−１４５３
１６号公報に開示されている技術には、多量のスプラッ
シュが発生する上に、それらが槽内に付着するため操業
に大きな支障を与えるという問題点を有していた。ま
た、特開平２−７７５１８号公報に開示されている技術
には、到達圧力が大きすぎる場合には２次燃焼が利用で
きなくなり、逆に、小さすぎる場合には着熱効率が悪化
するため、適正操業条件が大きく制約を受けるという問
題点があった。従って、本発明の目的とするところは、
ハードブロー時の激しいスプラッシュの発生や２次燃焼
率の低下が起こりにくく、逆に、ソフトブロー時の着熱
効率の大幅な低下が起こりにくい技術により、広い適正
条件で操業を可能とすることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、浴中に吹
き込まれガス気泡が浮上する表面領域（気泡活性面）を
利用し、そこに酸素ガスを吹き付けることで広い操業条
件範囲で２次燃焼による熱補償と効率的脱炭反応を成し
遂げられるという知見を得た。本発明はこの知見に基づ
きなされたものである。その要旨とするところは、転
炉、電気炉などの精錬炉より出鋼された取鍋内溶鋼に対
して、大径の直胴形状の容器を溶鋼に浸漬するととも
に、該直胴浸漬槽内を減圧する溶鋼の真空精錬方法にお
いて、真空に暴露されている溶鋼表面に上方より、酸
素、または酸化性ガスを次式で定義される上吹きガスの
動圧に対応するパラメータ（Ｑ）が０．０５〜５．０と
なるように吹き付けるとともに、取鍋低部より吹き込ま
れる攪拌用ガスにより生成される気泡活性面領域と、上
吹きガスの鋼浴表面での重なり面積が、浸漬槽内溶鋼面
位置での浸漬槽断面積の３０〜９０％とすることによ
り、効率的な酸素供給を可能とした、直胴型浸漬管を用
いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法である。 Ｑ＝（Ｆ／ｎ）／（ｈ×ｄ×Ｐ1/2 ） ここで、Ｆは上吹きガス流量（Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、ｈはラ
ンス先端と静止湯面間の距離（ｃｍ）、ｄはランスノズ
ル直径（ｃｍ）、ｎはノズル孔数、Ｐは雰囲気圧力（Ｔ
ｏｒｒ）を示す。
き込まれガス気泡が浮上する表面領域（気泡活性面）を
利用し、そこに酸素ガスを吹き付けることで広い操業条
件範囲で２次燃焼による熱補償と効率的脱炭反応を成し
遂げられるという知見を得た。本発明はこの知見に基づ
きなされたものである。その要旨とするところは、転
炉、電気炉などの精錬炉より出鋼された取鍋内溶鋼に対
して、大径の直胴形状の容器を溶鋼に浸漬するととも
に、該直胴浸漬槽内を減圧する溶鋼の真空精錬方法にお
いて、真空に暴露されている溶鋼表面に上方より、酸
素、または酸化性ガスを次式で定義される上吹きガスの
動圧に対応するパラメータ（Ｑ）が０．０５〜５．０と
なるように吹き付けるとともに、取鍋低部より吹き込ま
れる攪拌用ガスにより生成される気泡活性面領域と、上
吹きガスの鋼浴表面での重なり面積が、浸漬槽内溶鋼面
位置での浸漬槽断面積の３０〜９０％とすることによ
り、効率的な酸素供給を可能とした、直胴型浸漬管を用
いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法である。 Ｑ＝（Ｆ／ｎ）／（ｈ×ｄ×Ｐ1/2 ） ここで、Ｆは上吹きガス流量（Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、ｈはラ
ンス先端と静止湯面間の距離（ｃｍ）、ｄはランスノズ
ル直径（ｃｍ）、ｎはノズル孔数、Ｐは雰囲気圧力（Ｔ
ｏｒｒ）を示す。
【０００８】
【作用】本発明は、着熱挙動に対する気泡活性面の効果
に着目したものである。ここで、気泡活性面は、吹き込
まれたガス気泡が表面に浮上する領域という定義であ
り、その決定方法は、水モデル、水銀モデル、あるい
は、実機での観察結果より、垂直方向に吹き込まれたガ
スに対する気泡活性面積（ＡN ）は（１）式で、水平方
向に吹き込まれたガスに対する気泡活性面積（ＡV ）は
（２）式で与えるものである。 ＡN ＝３．１４×（０．２１２×Ｔ）2 ・・・・（１） ＡV ＝３．１４×（７×Ｍ0.67）2 ／２・・・・（２） ここで、Ｔは吹き込み位置から溶鋼面までの距離（ｍ）
であり、Ｍはノズル１個当りのガス吹き込み量（Ｎｍ3
／ｓ）である。
に着目したものである。ここで、気泡活性面は、吹き込
まれたガス気泡が表面に浮上する領域という定義であ
り、その決定方法は、水モデル、水銀モデル、あるい
は、実機での観察結果より、垂直方向に吹き込まれたガ
スに対する気泡活性面積（ＡN ）は（１）式で、水平方
向に吹き込まれたガスに対する気泡活性面積（ＡV ）は
（２）式で与えるものである。 ＡN ＝３．１４×（０．２１２×Ｔ）2 ・・・・（１） ＡV ＝３．１４×（７×Ｍ0.67）2 ／２・・・・（２） ここで、Ｔは吹き込み位置から溶鋼面までの距離（ｍ）
であり、Ｍはノズル１個当りのガス吹き込み量（Ｎｍ3
／ｓ）である。
【０００９】本発明者らは着熱、スプラッシュ発生、２
次燃焼に対する気泡活性面の効果を詳細に調査した結
果、以下の結論を得た。 １）２次燃焼による生成熱の溶鋼への着熱は、輻射によ
るものと、２次燃焼域へ飛散したメタル液滴を媒体とす
るものの２つあり、気泡活性面が狭い場合には、吹き込
まれたガスが狭い領域に集中するためメタル液滴が必要
以上に高く上がり、いわゆるスプラッシュとなり槽壁面
に付着するのみで熱媒体として作用しにくいのに対し
て、気泡活性面を広くした場合には、メタル液滴は広い
範囲から発生し槽壁面へ付着することなく再び溶鋼へ戻
る割合が非常に大きくなるため、効率的な熱媒体とな
る。したがって、気泡活性面を広くした場合には、輻射
にたよることなしに着熱することができるため、熱媒体
として作用するメタル液滴の飛散する高さまで２次燃焼
域を比較的高い位置にしても高い着熱効率が得られる。
次燃焼に対する気泡活性面の効果を詳細に調査した結
果、以下の結論を得た。 １）２次燃焼による生成熱の溶鋼への着熱は、輻射によ
るものと、２次燃焼域へ飛散したメタル液滴を媒体とす
るものの２つあり、気泡活性面が狭い場合には、吹き込
まれたガスが狭い領域に集中するためメタル液滴が必要
以上に高く上がり、いわゆるスプラッシュとなり槽壁面
に付着するのみで熱媒体として作用しにくいのに対し
て、気泡活性面を広くした場合には、メタル液滴は広い
範囲から発生し槽壁面へ付着することなく再び溶鋼へ戻
る割合が非常に大きくなるため、効率的な熱媒体とな
る。したがって、気泡活性面を広くした場合には、輻射
にたよることなしに着熱することができるため、熱媒体
として作用するメタル液滴の飛散する高さまで２次燃焼
域を比較的高い位置にしても高い着熱効率が得られる。
【００１０】この条件としては、上吹きガスの湯面での
動圧に加え、気泡活性面領域と上吹きガスの衝突領域の
鋼浴表面での重なり面積が重要となり、浸漬槽内溶鋼面
位置での浸漬槽断面積の３０〜９０％であれば、かなり
のソフトブローであっても高い着熱効率が得られる。こ
こで、上吹きガスの湯面での動圧はガスのノズル出口流
速をＶ（ｍ3 ／Ｈｒ）、ノズル径をｄ（ｃｍ）、ランス
先端と静止湯面間の距離をｈ（ｃｍ）、ガス密度をρ
（ｇ／Ｎｍ3 ）、重力加速度をｇ（ｍ／ｓ2 ）、雰囲気
圧力をＰ（Ｔｏｒｒ）とすると、（ρ×Ｐ）×（ｄ×Ｖ
／ｈ）2 ／（２ｇ）となり、これを標準状態で表わした
酸素流量（Ｆ：Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、とノズル数（ｎ）で書
き直し指標化するとＱを得る。図１に示した種々の実験
により、この値が０．０５までは高い着熱効率が得られ
るが、０．０５よりも小さくなると２次燃焼域が高い位
置になるため、到達する液滴量が少なくなり着熱効率が
悪化した。逆にＱが５．０よりも大きいと２次燃焼域で
熱交換した液滴がメタル浴に戻らず、そのまま系外に飛
散するため着熱効率が悪化する。 Ｑ＝（Ｆ／ｎ）／（ｈ×ｄ×Ｐ1/2 ）
動圧に加え、気泡活性面領域と上吹きガスの衝突領域の
鋼浴表面での重なり面積が重要となり、浸漬槽内溶鋼面
位置での浸漬槽断面積の３０〜９０％であれば、かなり
のソフトブローであっても高い着熱効率が得られる。こ
こで、上吹きガスの湯面での動圧はガスのノズル出口流
速をＶ（ｍ3 ／Ｈｒ）、ノズル径をｄ（ｃｍ）、ランス
先端と静止湯面間の距離をｈ（ｃｍ）、ガス密度をρ
（ｇ／Ｎｍ3 ）、重力加速度をｇ（ｍ／ｓ2 ）、雰囲気
圧力をＰ（Ｔｏｒｒ）とすると、（ρ×Ｐ）×（ｄ×Ｖ
／ｈ）2 ／（２ｇ）となり、これを標準状態で表わした
酸素流量（Ｆ：Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、とノズル数（ｎ）で書
き直し指標化するとＱを得る。図１に示した種々の実験
により、この値が０．０５までは高い着熱効率が得られ
るが、０．０５よりも小さくなると２次燃焼域が高い位
置になるため、到達する液滴量が少なくなり着熱効率が
悪化した。逆にＱが５．０よりも大きいと２次燃焼域で
熱交換した液滴がメタル浴に戻らず、そのまま系外に飛
散するため着熱効率が悪化する。 Ｑ＝（Ｆ／ｎ）／（ｈ×ｄ×Ｐ1/2 ）
【００１１】２）いわゆるハードブローにした場合のス
プラッシュ発生は、上吹きガスの運動エネルギーによる
発生に加えて、表面直下での急激なＣＯガスの発生によ
るものも多い。この急激なＣＯガス発生は、表面直下で
ミクロ的な濃度の不均一が生じた場合に、［Ｃ］や
［Ｏ］の濃度の局所的に高い位置で爆発的に脱炭反応が
生じるための現象である。また、２次燃焼雰囲気でスプ
ラッシュが多量に発生すると、スプラッシュ中の炭素分
がＣＯ2 により酸化されＣＯに戻る逆反応が生じるため
２次燃焼率が低下する。
プラッシュ発生は、上吹きガスの運動エネルギーによる
発生に加えて、表面直下での急激なＣＯガスの発生によ
るものも多い。この急激なＣＯガス発生は、表面直下で
ミクロ的な濃度の不均一が生じた場合に、［Ｃ］や
［Ｏ］の濃度の局所的に高い位置で爆発的に脱炭反応が
生じるための現象である。また、２次燃焼雰囲気でスプ
ラッシュが多量に発生すると、スプラッシュ中の炭素分
がＣＯ2 により酸化されＣＯに戻る逆反応が生じるため
２次燃焼率が低下する。
【００１２】これらを解決するには、表面直下でのミク
ロ的な濃度の不均一を生じさせないことと、スプラッシ
ュを上記の熱媒体として作用する分以上に多量に生じさ
せないことの２つが重要となる。ここで、気泡活性面は
湯面下から浮上してくるガスで常に更新されているため
ミクロ的な濃度の不均一は生じにくく、広い気泡活性面
と上吹き位置とを組み合わせることで、小爆発的なスプ
ラッシュの発生は起こりにくくなる。この場合でもメタ
ル粒滴は２次燃焼域に入るが、ＣＯ2 の逆反応の場合に
は粒滴中の［Ｃ］の物質移動が律速となるため、前記の
粒滴への熱伝導に比べて長い時間が必要となる。
ロ的な濃度の不均一を生じさせないことと、スプラッシ
ュを上記の熱媒体として作用する分以上に多量に生じさ
せないことの２つが重要となる。ここで、気泡活性面は
湯面下から浮上してくるガスで常に更新されているため
ミクロ的な濃度の不均一は生じにくく、広い気泡活性面
と上吹き位置とを組み合わせることで、小爆発的なスプ
ラッシュの発生は起こりにくくなる。この場合でもメタ
ル粒滴は２次燃焼域に入るが、ＣＯ2 の逆反応の場合に
は粒滴中の［Ｃ］の物質移動が律速となるため、前記の
粒滴への熱伝導に比べて長い時間が必要となる。
【００１３】したがって、着熱効率を良くした状態でＣ
Ｏ2 の逆反応を抑制することは可能であり、その条件と
しては、気泡活性面領域と上吹きガスの衝突領域との鋼
浴表面での重なり面積が浸漬槽内溶鋼の幾何学的表面積
の３０％以上であることにより、小爆発的なスプラッシ
ュの発生を抑制するとともに、図２に示すように、Ｑを
５．０以下とすることで、上吹きガスの運動エネルギー
によるスプラッシュの発生を抑制することになる。この
２つの条件を満たさない場合には、スプラッシュが激し
くなる上に、２次燃焼域に長時間スプラッシュ粒が滞留
するため逆反応が生じ２次燃焼率が低下する。
Ｏ2 の逆反応を抑制することは可能であり、その条件と
しては、気泡活性面領域と上吹きガスの衝突領域との鋼
浴表面での重なり面積が浸漬槽内溶鋼の幾何学的表面積
の３０％以上であることにより、小爆発的なスプラッシ
ュの発生を抑制するとともに、図２に示すように、Ｑを
５．０以下とすることで、上吹きガスの運動エネルギー
によるスプラッシュの発生を抑制することになる。この
２つの条件を満たさない場合には、スプラッシュが激し
くなる上に、２次燃焼域に長時間スプラッシュ粒が滞留
するため逆反応が生じ２次燃焼率が低下する。
【００１４】
【実施例】実施例は図３のように、取鍋内溶鋼に直胴型
浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、炉底に設け
たポーラス煉瓦よりガスを供給し鋼浴を攪拌する真空精
錬装置で実施した。約３５０トンの未脱酸溶鋼を約２０
分間処理し、約３００ｐｐｍの炭素濃度から１０ｐｐｍ
まで脱炭する最中に、上吹きランスより酸素ガスを供給
した。２次燃焼率（ＰＣＲ）は浸漬槽上方のガス中のＣ
Ｏ2 ／（ＣＯ＋ＣＯ 2 ）×１００で定義した。また、着
熱効率（η）はＣＯがＣＯ2 になる反応熱のうちでメタ
ルの温度上昇に利用された熱の割合として計算した。実
験条件は、上吹きランスを種々変更させてＱを大幅に変
化させた以外に、図４に示した気泡活性面と上吹きガス
の浴面衝突面積との重なり領域の面積（Ａ：幾何学的計
算値）も変化させた。ここで、浸漬槽断面積をＧとし
た。ここで、Ｆは上吹きガス流量（Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、ｈ
はランス先端と静止湯面間の距離（ｃｍ）、ｄはランス
ノズル直径（ｃｍ）、Ｐは雰囲気圧力（Ｔｏｒｒ）を示
す。
浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、炉底に設け
たポーラス煉瓦よりガスを供給し鋼浴を攪拌する真空精
錬装置で実施した。約３５０トンの未脱酸溶鋼を約２０
分間処理し、約３００ｐｐｍの炭素濃度から１０ｐｐｍ
まで脱炭する最中に、上吹きランスより酸素ガスを供給
した。２次燃焼率（ＰＣＲ）は浸漬槽上方のガス中のＣ
Ｏ2 ／（ＣＯ＋ＣＯ 2 ）×１００で定義した。また、着
熱効率（η）はＣＯがＣＯ2 になる反応熱のうちでメタ
ルの温度上昇に利用された熱の割合として計算した。実
験条件は、上吹きランスを種々変更させてＱを大幅に変
化させた以外に、図４に示した気泡活性面と上吹きガス
の浴面衝突面積との重なり領域の面積（Ａ：幾何学的計
算値）も変化させた。ここで、浸漬槽断面積をＧとし
た。ここで、Ｆは上吹きガス流量（Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、ｈ
はランス先端と静止湯面間の距離（ｃｍ）、ｄはランス
ノズル直径（ｃｍ）、Ｐは雰囲気圧力（Ｔｏｒｒ）を示
す。
【００１５】実施例および比較例を表１に示す。表１に
示すように、実施例の１から１２は本発明を示す。上吹
きガス流量、ランス先端と静止湯面間距離、ランスノズ
ル直径、雰囲気圧力を種々変化させてもＡ／Ｇが０．３
以上であり、かつ、Ｑが０．０５〜５．０の範囲にあれ
ば、高い２次燃焼率と着熱効率を得ることがわかる。中
でも、Ｑが０．５から３．０の範囲にあるものは特に良
い結果を得ている。一方、１３から１９は比較例を示
す。１３〜１５はＱが０．０５よりも小さい場合である
が、２次燃焼は起こるものの着熱効率が極めて悪化して
いる。１６と１９はＱが０．５よりも大きい場合である
が、逆反応により２次燃焼率が低下し、熱媒体である粒
鉄が系外に飛散するため着熱効率も低下している。１７
と１８はＡ／Ｇが０．３よりも小さい場合で、従来、Ｒ
Ｈで上方から酸素を供給していた場合に類似した試験条
件であるが、Ｑは適正範囲であっても着熱効率が悪い。
示すように、実施例の１から１２は本発明を示す。上吹
きガス流量、ランス先端と静止湯面間距離、ランスノズ
ル直径、雰囲気圧力を種々変化させてもＡ／Ｇが０．３
以上であり、かつ、Ｑが０．０５〜５．０の範囲にあれ
ば、高い２次燃焼率と着熱効率を得ることがわかる。中
でも、Ｑが０．５から３．０の範囲にあるものは特に良
い結果を得ている。一方、１３から１９は比較例を示
す。１３〜１５はＱが０．０５よりも小さい場合である
が、２次燃焼は起こるものの着熱効率が極めて悪化して
いる。１６と１９はＱが０．５よりも大きい場合である
が、逆反応により２次燃焼率が低下し、熱媒体である粒
鉄が系外に飛散するため着熱効率も低下している。１７
と１８はＡ／Ｇが０．３よりも小さい場合で、従来、Ｒ
Ｈで上方から酸素を供給していた場合に類似した試験条
件であるが、Ｑは適正範囲であっても着熱効率が悪い。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【発明の効果】本発明を用いることにより、ハードブロ
ー時の激しいスプラッシュの発生や２次燃焼率の低下が
起こりにくく、逆に、ソフトブロー時の着熱効率の大幅
な低下が起こりにくい技術により、広い適正条件での、
脱炭処理初期の酸素付加、酸素吹き付けによる脱炭速度
向上や、脱炭処理中の２次燃焼による地金付着防止が可
能となった。
ー時の激しいスプラッシュの発生や２次燃焼率の低下が
起こりにくく、逆に、ソフトブロー時の着熱効率の大幅
な低下が起こりにくい技術により、広い適正条件での、
脱炭処理初期の酸素付加、酸素吹き付けによる脱炭速度
向上や、脱炭処理中の２次燃焼による地金付着防止が可
能となった。
【図１】Ｑと着熱効率の関係を示した図、
【図２】Ｑと２次燃焼率の関係を示した図、
【図３】本発明を実施した場合の模式図、
【図４】図３のａ−ａ′断面を示した図である。
１ 浸漬管 ２ 取鍋 ３ 取鍋底に設置されたポーラス煉瓦 ４ 上吹きランス ５ 溶鋼 ６ 上吹きガスの噴流 ７ 底吹きガスのプルームゾーン Ａ ＳとＢの重なり領域 Ｂ 上吹きガスの衝突領域 Ｓ 気泡活性面
Claims (1)
- 【請求項１】 精錬炉より出鋼された取鍋内溶鋼に対し
て、直胴形状の浸漬槽を溶鋼に浸漬するとともに、該浸
漬槽内を減圧する溶鋼の真空精錬方法において、真空に
暴露されている溶鋼表面に上方より、上吹きガスとし
て、酸素または酸化性ガスを（１）式で定義されるパラ
メータＱが０．０５〜５．０となるように吹き付けると
ともに、取鍋低部より吹き込まれる攪拌用ガスにより生
成される気泡活性面領域と、上吹きガスの鋼浴表面での
重なり面積が、浸漬槽内溶鋼面位置での浸漬槽断面積の
３０％以上、９０％以下とすることを特徴とする、直胴
型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法。 Ｑ＝（Ｆ／ｎ）／（ｈ×ｄ×Ｐ1/2 ）・・・・（１） ここで、Ｆは上吹きガス流量（Ｎｍ3 ／Ｈｒ）、ｈはラ
ンス先端と静止湯面間の距離（ｃｍ）、ｄはランスノズ
ル直径（ｃｍ）、ｎはノズル孔数、Ｐは雰囲気圧力（Ｔ
ｏｒｒ）を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32692193A JP2915772B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32692193A JP2915772B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179930A JPH07179930A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2915772B2 true JP2915772B2 (ja) | 1999-07-05 |
Family
ID=18193251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32692193A Expired - Lifetime JP2915772B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2915772B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100214927B1 (ko) * | 1995-08-01 | 1999-08-02 | 아사무라 타카싯 | 용강의 진공 정련 방법 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP32692193A patent/JP2915772B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07179930A (ja) | 1995-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TW406131B (en) | Vacuum refining method for molten steel | |
| JP2915772B2 (ja) | 直胴型浸漬管を用いた真空精錬炉への酸素ガス上吹き方法 | |
| JP2593175B2 (ja) | 真空脱ガス処理による極低炭素鋼の製造方法 | |
| JPH05239534A (ja) | 無方向性電磁鋼板材の溶製方法 | |
| JP2582316B2 (ja) | 真空精錬炉を用いた低炭素鋼の溶製法 | |
| CN1316045C (zh) | 钢水的精炼方法及精炼装置 | |
| JP3293023B2 (ja) | 溶鋼の真空吹酸方法 | |
| CN1090241C (zh) | 简易钢包精炼方法 | |
| JP2648769B2 (ja) | 溶鋼の真空精錬方法 | |
| JP3153048B2 (ja) | 低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法 | |
| JP3720984B2 (ja) | 高効率減圧精錬方法 | |
| JP3706451B2 (ja) | 高クロム鋼の減圧脱炭方法 | |
| JP3377325B2 (ja) | 高清浄度極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JP3025042B2 (ja) | 極低炭素鋼の製造方法 | |
| JPH08109410A (ja) | ステンレス鋼の仕上脱炭精錬方法 | |
| JP2819424B2 (ja) | 極低炭素鋼の製造方法 | |
| JP2988737B2 (ja) | 極低炭素鋼の製造方法 | |
| JP3749622B2 (ja) | 溶鋼の脱水素方法 | |
| JPH0873925A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 | |
| JPH1171612A (ja) | 溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JPH05295419A (ja) | 溶鋼の脱炭方法 | |
| JP2000096127A (ja) | 溶鋼の脱水素方法 | |
| JPH05311226A (ja) | 溶融金属の減圧・真空脱ガス精錬方法 | |
| JPH08134530A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス方法 | |
| JPH0617114A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス処理方法及び真空脱ガス処理装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990406 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080416 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090416 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090416 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100416 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110416 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120416 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 14 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 14 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130416 Year of fee payment: 14 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140416 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |