JP3153048B2 - 低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法 - Google Patents
低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低い真空度領域で効率
的に脱窒素を促進することにより、簡易な真空排気設備
での低窒素鋼の溶製方法に関するものである。
的に脱窒素を促進することにより、簡易な真空排気設備
での低窒素鋼の溶製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の窒素濃度を低下させる方法とし
て、減圧を利用したＲＨ、ＤＨが広く用いられている。
しかし、これらの方法は、例えば、電気炉で溶製された
溶鋼の如く窒素濃度が数１００ppm と高い場合には脱窒
素効果が現れるものの、数１０ppm にまでにしか低下せ
ず、従って、転炉で溶製された溶鋼の如く窒素濃度が３
０ppm 以下程度の場合には、ほとんど脱窒素が期待でき
ない状態である。これは、酸素や硫黄が５ppm 程度以上
含まれる溶鋼は、反応界面への酸素や硫黄の吸着のため
脱窒素速度が本質的に遅いためであり、実質的に脱窒素
反応を引き起こすには、溶鋼中の窒素分圧よりも高真空
度に雰囲気を調整し、溶鋼内部から窒素ガス気泡を発生
させる必要がある。しかし、溶鋼の窒素が３０ppm とす
ると、平衡する窒素分圧は５Torr以下となるため、溶鋼
内部からの窒素ガス気泡発生のためには、高真空度を維
持する排気系が必須となり、排気設備に多大な設備投資
が必要となるという大きな問題があった。
て、減圧を利用したＲＨ、ＤＨが広く用いられている。
しかし、これらの方法は、例えば、電気炉で溶製された
溶鋼の如く窒素濃度が数１００ppm と高い場合には脱窒
素効果が現れるものの、数１０ppm にまでにしか低下せ
ず、従って、転炉で溶製された溶鋼の如く窒素濃度が３
０ppm 以下程度の場合には、ほとんど脱窒素が期待でき
ない状態である。これは、酸素や硫黄が５ppm 程度以上
含まれる溶鋼は、反応界面への酸素や硫黄の吸着のため
脱窒素速度が本質的に遅いためであり、実質的に脱窒素
反応を引き起こすには、溶鋼中の窒素分圧よりも高真空
度に雰囲気を調整し、溶鋼内部から窒素ガス気泡を発生
させる必要がある。しかし、溶鋼の窒素が３０ppm とす
ると、平衡する窒素分圧は５Torr以下となるため、溶鋼
内部からの窒素ガス気泡発生のためには、高真空度を維
持する排気系が必須となり、排気設備に多大な設備投資
が必要となるという大きな問題があった。
【０００３】これに対して、特開昭６０−１８４６１９
号公報には、炭素濃度が０．１％以上の溶鋼に酸素ガス
を上吹きすることで脱窒素せしめる方法が開示されてい
る。しかし、この方法では、処理前の炭素濃度が０．１
％以上のため、脱炭幅が大きく、短時間で処理するため
には送酸速度を大きくする必要があった。このことは高
真空化で多量のガスが発生し激しいスプラッシュを発生
させるという操業上の大きな問題を生じた。また、常
時、酸素ガスを吹き付けているため、処理後半の低炭素
領域では酸化鉄が多量に生成し、耐火物溶損等の操業上
の問題が生じた。
号公報には、炭素濃度が０．１％以上の溶鋼に酸素ガス
を上吹きすることで脱窒素せしめる方法が開示されてい
る。しかし、この方法では、処理前の炭素濃度が０．１
％以上のため、脱炭幅が大きく、短時間で処理するため
には送酸速度を大きくする必要があった。このことは高
真空化で多量のガスが発生し激しいスプラッシュを発生
させるという操業上の大きな問題を生じた。また、常
時、酸素ガスを吹き付けているため、処理後半の低炭素
領域では酸化鉄が多量に生成し、耐火物溶損等の操業上
の問題が生じた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上で示したように、
ＲＨやＤＨにおいては、溶鋼内部からの窒素ガス気泡発
生のためには、高真空度を維持する排気系が必須とな
り、排気設備に多大な設備投資が必要となるという大き
な問題があり、また、特開昭６０−１８４６１９号公報
に開示されている方法においては、激しいスプラッシュ
の発生や耐火物溶損等の操業上の問題が生じた。従っ
て、本発明の目的とするところは、スプラッシュの発生
や耐火物溶損等の操業上の問題を生ずることなく、か
つ、高真空度を維持する必要なしに効率的な脱窒素を可
能とする技術にある。
ＲＨやＤＨにおいては、溶鋼内部からの窒素ガス気泡発
生のためには、高真空度を維持する排気系が必須とな
り、排気設備に多大な設備投資が必要となるという大き
な問題があり、また、特開昭６０−１８４６１９号公報
に開示されている方法においては、激しいスプラッシュ
の発生や耐火物溶損等の操業上の問題が生じた。従っ
て、本発明の目的とするところは、スプラッシュの発生
や耐火物溶損等の操業上の問題を生ずることなく、か
つ、高真空度を維持する必要なしに効率的な脱窒素を可
能とする技術にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、取鍋内溶鋼に
直胴型浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、低部
よりガスを供給し鋼浴を攪拌する真空精錬において、真
空度が１０〜３００Torrの範囲で、気泡活性面積をＳ
（ｍ2 ）、溶鋼量をＷ（ton)、攪拌ガス流量をＱ（Ｎｍ
3 ／分）、真空度をＰ（Torr）とした場合に、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗを０．０１
０以上に、かつ、｛Ｑ／（Ｐ／７６０）｝／Ｓを５０以
下にすることにより、真空下に暴露されている自由表面
での脱窒素反応を極限まで促進することを特徴とする低
真空精錬による低窒素鋼の溶製方法にある。ここにおい
て、酸素ガス等の酸化性ガスを上吹き、もしくは、イン
ジェクションにより鋼中に供給し脱炭反応を引き起こす
ことにより、より効率的な脱窒が可能となる。
直胴型浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、低部
よりガスを供給し鋼浴を攪拌する真空精錬において、真
空度が１０〜３００Torrの範囲で、気泡活性面積をＳ
（ｍ2 ）、溶鋼量をＷ（ton)、攪拌ガス流量をＱ（Ｎｍ
3 ／分）、真空度をＰ（Torr）とした場合に、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗを０．０１
０以上に、かつ、｛Ｑ／（Ｐ／７６０）｝／Ｓを５０以
下にすることにより、真空下に暴露されている自由表面
での脱窒素反応を極限まで促進することを特徴とする低
真空精錬による低窒素鋼の溶製方法にある。ここにおい
て、酸素ガス等の酸化性ガスを上吹き、もしくは、イン
ジェクションにより鋼中に供給し脱炭反応を引き起こす
ことにより、より効率的な脱窒が可能となる。
【０００６】
【作用】図１に本発明を実施した場合の模式図を示す。
溶鋼内部からの窒素ガス気泡の発生がないような低真空
下での脱窒素反応は、真空に暴露されている鋼浴自由表
面での脱窒素反応（表面反応）が主体である。この反応
の基本式は（１）式で表される。 脱窒素速度（Ｋ）＝（Ａ・ｋ／Ｗ）（［Ｎ］2 −ＰN2／Ｅ）…（１） ここで、Ａは反応界面積、ｋは化学反応速度定数、Ｗは
溶鋼量、［Ｎ］は窒素濃度、ＰN2は反応界面での窒素分
圧、Ｅは平衡定数である。一般に、ｋは酸素や硫黄の反
応界面への吸着により大きく低下し、未脱酸溶鋼の場合
には非常に小さいものでしかない。これに対して、高真
空によりＰN2を低下しても、反応の駆動力である
（［Ｎ］2 −ＰN2／Ｅ）の値は大幅には増大せず、表面
反応による脱窒素に対しては、この意味での高真空度へ
の到達は必要ないことになる。
溶鋼内部からの窒素ガス気泡の発生がないような低真空
下での脱窒素反応は、真空に暴露されている鋼浴自由表
面での脱窒素反応（表面反応）が主体である。この反応
の基本式は（１）式で表される。 脱窒素速度（Ｋ）＝（Ａ・ｋ／Ｗ）（［Ｎ］2 −ＰN2／Ｅ）…（１） ここで、Ａは反応界面積、ｋは化学反応速度定数、Ｗは
溶鋼量、［Ｎ］は窒素濃度、ＰN2は反応界面での窒素分
圧、Ｅは平衡定数である。一般に、ｋは酸素や硫黄の反
応界面への吸着により大きく低下し、未脱酸溶鋼の場合
には非常に小さいものでしかない。これに対して、高真
空によりＰN2を低下しても、反応の駆動力である
（［Ｎ］2 −ＰN2／Ｅ）の値は大幅には増大せず、表面
反応による脱窒素に対しては、この意味での高真空度へ
の到達は必要ないことになる。
【０００７】従って、表面反応による脱窒素を促進する
には、Ａの値を増大することが必要となる。本発明者ら
は、脱窒素速度を支配するＡに対する詳細な検討を重ね
た結果、以下のような事項を明かにした。 １）自由表面での反応界面積（Ａ）の大部分は、浴内に
吹き込まれた気泡が浮上し、浴表面で破泡する領域で支
配されている。この領域を気泡活性面（Ｓ）と名付ける
と、気泡活性面は、ガスが垂直方向に吹き込まれた場合
には、ノズルより片側１２度の角度で逆円錐状に気泡が
広がり浮上するとして求めることができ、気泡活性面
は、この逆円錐が自由表面と交わる部分の円の面積に対
応する。また、壁面からガスが水平方向に吹き込まれた
場合も、ノズルから垂直に吹き込んだ場合と同様に求め
ることができるが、逆円錐と自由表面との交差面が壁面
にさえぎられる部分は除外される。また、Ｓを大きくす
るには、取鍋内溶鋼に直胴型浸漬管を浸漬し該管内を減
圧するとともに、低部よりガスを供給し鋼浴を攪拌する
真空精錬装置を用いる必要がある。
には、Ａの値を増大することが必要となる。本発明者ら
は、脱窒素速度を支配するＡに対する詳細な検討を重ね
た結果、以下のような事項を明かにした。 １）自由表面での反応界面積（Ａ）の大部分は、浴内に
吹き込まれた気泡が浮上し、浴表面で破泡する領域で支
配されている。この領域を気泡活性面（Ｓ）と名付ける
と、気泡活性面は、ガスが垂直方向に吹き込まれた場合
には、ノズルより片側１２度の角度で逆円錐状に気泡が
広がり浮上するとして求めることができ、気泡活性面
は、この逆円錐が自由表面と交わる部分の円の面積に対
応する。また、壁面からガスが水平方向に吹き込まれた
場合も、ノズルから垂直に吹き込んだ場合と同様に求め
ることができるが、逆円錐と自由表面との交差面が壁面
にさえぎられる部分は除外される。また、Ｓを大きくす
るには、取鍋内溶鋼に直胴型浸漬管を浸漬し該管内を減
圧するとともに、低部よりガスを供給し鋼浴を攪拌する
真空精錬装置を用いる必要がある。
【０００８】２）気泡活性面での反応は、自由表面で気
泡がはじける時に微細な粒滴が生成し、新しく生成した
粒滴表面が、脱窒素反応を阻害する酸素や硫黄の吸着が
少ない活性な面であることによるものである。従って、
単に表面を波立てるのみでは効果はなく、気泡をはじけ
させる必要がある。種々の検討の結果、自由表面の脱窒
素速度（Ｋ）は、気泡活性面で気泡がはじけて生成する
微細な粒滴の発生量に比例し、それは、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗというパラ
メータで規定できることが明かになった。図２は、脱窒
素速度定数（Ｋ＝log （［Ｎ］1 ／［Ｎ］2 ）／ｔ：
［Ｎ］1 は処理開始時の窒素濃度（ppm)、［Ｎ］2 は処
理後の窒素濃度（ppm)、ｔは処理時間（分）を示す。）
と、Ｓ×｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗと
いうパラメータの関係を示したものであるが、０．０１
０以上で脱窒素速度が大きくなることがわかる。
泡がはじける時に微細な粒滴が生成し、新しく生成した
粒滴表面が、脱窒素反応を阻害する酸素や硫黄の吸着が
少ない活性な面であることによるものである。従って、
単に表面を波立てるのみでは効果はなく、気泡をはじけ
させる必要がある。種々の検討の結果、自由表面の脱窒
素速度（Ｋ）は、気泡活性面で気泡がはじけて生成する
微細な粒滴の発生量に比例し、それは、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗというパラ
メータで規定できることが明かになった。図２は、脱窒
素速度定数（Ｋ＝log （［Ｎ］1 ／［Ｎ］2 ）／ｔ：
［Ｎ］1 は処理開始時の窒素濃度（ppm)、［Ｎ］2 は処
理後の窒素濃度（ppm)、ｔは処理時間（分）を示す。）
と、Ｓ×｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗと
いうパラメータの関係を示したものであるが、０．０１
０以上で脱窒素速度が大きくなることがわかる。
【０００９】３）単位気泡活性面積当りのガス流量が大
きすぎる場合や、真空度が高すぎる場合には、気泡活性
面の反応効率は低下する。つまり、単位気泡活性面積当
りのガス流量が大きすぎる場合、狭い領域に多量の気泡
が集中して存在することになるため、気泡が合体し粗大
化し、気泡がはじけた場合のエネルギーが大きくなりす
ぎ、粒滴の飛散高さが高くなる。従って、粒滴の雰囲気
空間での滞留時間が長くなり、その間に粒滴表面に酸素
や硫黄の吸着が起こり活性度が低減すると同時に、一部
の粒滴は壁面に付着し反応に寄与しなくなる。また、真
空度が高い場合にも表面直下で気泡が激しく膨張するた
め、気泡がはじけた場合のエネルギーが大きくなりす
ぎ、同様な弊害が生じる。
きすぎる場合や、真空度が高すぎる場合には、気泡活性
面の反応効率は低下する。つまり、単位気泡活性面積当
りのガス流量が大きすぎる場合、狭い領域に多量の気泡
が集中して存在することになるため、気泡が合体し粗大
化し、気泡がはじけた場合のエネルギーが大きくなりす
ぎ、粒滴の飛散高さが高くなる。従って、粒滴の雰囲気
空間での滞留時間が長くなり、その間に粒滴表面に酸素
や硫黄の吸着が起こり活性度が低減すると同時に、一部
の粒滴は壁面に付着し反応に寄与しなくなる。また、真
空度が高い場合にも表面直下で気泡が激しく膨張するた
め、気泡がはじけた場合のエネルギーが大きくなりす
ぎ、同様な弊害が生じる。
【００１０】図３は、この結果を｛Ｑ／（Ｐ／７６０)
｝／Ｓをパラメータとして示したものであるが、｛Ｑ
／（Ｐ／７６０) ｝／Ｓが５０以上では脱窒素速度定数
が低下することがわかる。つまり、過度にガスを吹き込
んだり、真空度を向上させても脱窒素は促進されないこ
とを示している。 したがって、本発明は新しい冶金原
理に立脚し、低真空下で最大限に表面反応を促進させる
ことにより、脱窒素反応を行わせるものである。
｝／Ｓをパラメータとして示したものであるが、｛Ｑ
／（Ｐ／７６０) ｝／Ｓが５０以上では脱窒素速度定数
が低下することがわかる。つまり、過度にガスを吹き込
んだり、真空度を向上させても脱窒素は促進されないこ
とを示している。 したがって、本発明は新しい冶金原
理に立脚し、低真空下で最大限に表面反応を促進させる
ことにより、脱窒素反応を行わせるものである。
【００１１】ところで、本発明を実施する際の真空度は
３００〜１０Torrの範囲である。この理由は、３００To
rrよりも低真空下では（１）式の（［Ｎ］2 −ＰN2／
Ｅ）で規定される反応の駆動力自体が小さくなり脱窒素
しにくいためであり、１０Torrよりも高真空にしても、
たとえ｛Ｑ／（Ｐ／７６０) ｝／Ｓが５０以下であって
も表面直下での気泡の膨張速度が圧力の低下に追従でき
ずに効果が飽和するとともに、真空排気系の設備投資が
多大になるためである。図４には、脱窒素速度定数と真
空度の関係を示すが、３００Torr以下では脱窒素が進行
しにくく、逆に、１０Torr以上でも脱窒素速度定数は向
上しないことがわかる。
３００〜１０Torrの範囲である。この理由は、３００To
rrよりも低真空下では（１）式の（［Ｎ］2 −ＰN2／
Ｅ）で規定される反応の駆動力自体が小さくなり脱窒素
しにくいためであり、１０Torrよりも高真空にしても、
たとえ｛Ｑ／（Ｐ／７６０) ｝／Ｓが５０以下であって
も表面直下での気泡の膨張速度が圧力の低下に追従でき
ずに効果が飽和するとともに、真空排気系の設備投資が
多大になるためである。図４には、脱窒素速度定数と真
空度の関係を示すが、３００Torr以下では脱窒素が進行
しにくく、逆に、１０Torr以上でも脱窒素速度定数は向
上しないことがわかる。
【００１２】また、本発明の効果は、酸素濃度が高い未
脱酸溶鋼や、硫黄濃度が５０ppm 以上含まれる溶鋼のよ
うに、吸着により化学反応速度が低下した状態に対して
のみならず、完全脱酸状態で、かつ、硫黄濃度も極めて
低い溶鋼に対しても、同様に成立するものである。さら
に、酸素ガス等の酸化性ガスを上吹き、もしくは、イン
ジェクションにより鋼中に供給し脱炭反応を引き起こす
ことにより粒滴の発生量が増加し、より効率的な脱窒が
可能となる。
脱酸溶鋼や、硫黄濃度が５０ppm 以上含まれる溶鋼のよ
うに、吸着により化学反応速度が低下した状態に対して
のみならず、完全脱酸状態で、かつ、硫黄濃度も極めて
低い溶鋼に対しても、同様に成立するものである。さら
に、酸素ガス等の酸化性ガスを上吹き、もしくは、イン
ジェクションにより鋼中に供給し脱炭反応を引き起こす
ことにより粒滴の発生量が増加し、より効率的な脱窒が
可能となる。
【００１３】
【実施例】実施例は図１と同様の、取鍋内溶鋼に直胴型
浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、低部よりガ
スを供給し鋼浴を攪拌する真空精錬装置で実施した。約
１７５トンの溶鋼を各種真空度で約１５分間処理し、処
理前後の窒素濃度から脱窒素速度定数（Ｋ＝log
（［Ｎ］1 ／［Ｎ］2 ）／ｔ：［Ｎ］1 は処理開始時の
窒素濃度（ppm)、［Ｎ］2 は処理後の窒素濃度（ppm)、
ｔは処理時間（分）を示す。）を計算した。処理前の窒
素濃度は約１００ppm であった。ガス吹き込みは取鍋底
に設置したポーラス煉瓦、及び、浸漬ランスを用いて行
い、吹き込み深さを変更するとともに気泡活性面積を変
化させた。気泡活性面は、ノズルより片側１２度の角度
で逆円錐状に気泡が広がり浮上するとし、この逆円錐が
自由表面と交わる部分の面積として計算した。尚、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗをパラメー
タΠと、｛Ｑ／（Ｐ／７６０) ｝／ＳをパラメータΣと
した。
浸漬管を浸漬し該管内を減圧するとともに、低部よりガ
スを供給し鋼浴を攪拌する真空精錬装置で実施した。約
１７５トンの溶鋼を各種真空度で約１５分間処理し、処
理前後の窒素濃度から脱窒素速度定数（Ｋ＝log
（［Ｎ］1 ／［Ｎ］2 ）／ｔ：［Ｎ］1 は処理開始時の
窒素濃度（ppm)、［Ｎ］2 は処理後の窒素濃度（ppm)、
ｔは処理時間（分）を示す。）を計算した。処理前の窒
素濃度は約１００ppm であった。ガス吹き込みは取鍋底
に設置したポーラス煉瓦、及び、浸漬ランスを用いて行
い、吹き込み深さを変更するとともに気泡活性面積を変
化させた。気泡活性面は、ノズルより片側１２度の角度
で逆円錐状に気泡が広がり浮上するとし、この逆円錐が
自由表面と交わる部分の面積として計算した。尚、Ｓ×
｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６０)2/3）｝／Ｗをパラメー
タΠと、｛Ｑ／（Ｐ／７６０) ｝／ＳをパラメータΣと
した。
【００１４】表１に示す試験番号１から１３は実施例で
あるが、いずれも高いＫ値を示している。試験番号１４
〜１６はΠが０．０１０よりも小さい場合であるが、ガ
ス流量、真空度、気泡活性面積のいずれが変化してΠを
低下させてもＫは低下している。試験番号１７〜１８は
Σが５０よりも大きい場合であるが、ガス流量、真空
度、気泡活性面積の相対関係でΣが増大した結果、Ｋが
低下している。試験番号１９はΠ、Σは本発明範囲にあ
るものの、平均真空度が４５０Torrと悪い場合である
が、反応の駆動力が小さいためＫは小さい。また、試験
番号２０はΠ、Σは本発明範囲にあるものの、平均真空
度が１Torrと高真空の場合であるが、高真空であるにも
かかわらず試験番号１と同程度のＫでしかなく、この場
合には高真空を維持するために多大の設備投資が必要と
なる。ところで、試験番号１２、１３は、処理中に酸素
ガスの上吹き、もしくは吹込みを実施した場合の結果で
あるが、ＣＯガスの発生により高い脱窒速度を示してい
る。
あるが、いずれも高いＫ値を示している。試験番号１４
〜１６はΠが０．０１０よりも小さい場合であるが、ガ
ス流量、真空度、気泡活性面積のいずれが変化してΠを
低下させてもＫは低下している。試験番号１７〜１８は
Σが５０よりも大きい場合であるが、ガス流量、真空
度、気泡活性面積の相対関係でΣが増大した結果、Ｋが
低下している。試験番号１９はΠ、Σは本発明範囲にあ
るものの、平均真空度が４５０Torrと悪い場合である
が、反応の駆動力が小さいためＫは小さい。また、試験
番号２０はΠ、Σは本発明範囲にあるものの、平均真空
度が１Torrと高真空の場合であるが、高真空であるにも
かかわらず試験番号１と同程度のＫでしかなく、この場
合には高真空を維持するために多大の設備投資が必要と
なる。ところで、試験番号１２、１３は、処理中に酸素
ガスの上吹き、もしくは吹込みを実施した場合の結果で
あるが、ＣＯガスの発生により高い脱窒速度を示してい
る。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】本発明により、低い真空度領域での効率
的な脱窒素が可能となり、簡易な真空排気設備での低窒
素鋼の溶製が可能となった。
的な脱窒素が可能となり、簡易な真空排気設備での低窒
素鋼の溶製が可能となった。
【図１】本発明の実施例の模式図、
【図２】脱窒素速度定数と、Ｓ×｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ
／７６０)2/3）｝／Ｗというパラメータの関係を示した
図、
／７６０)2/3）｝／Ｗというパラメータの関係を示した
図、
【図３】脱窒素速度定数と、｛Ｑ／（Ｐ／７６０) ｝／
Ｓというパラメータの関係を示した図、
Ｓというパラメータの関係を示した図、
【図４】脱窒素速度定数と真空度の関係を示した図であ
る。ここで、Ｓ×｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６
０)2/3）｝／Ｗは０．０５から０．１５、｛Ｑ／（Ｐ／
７６０)｝／Ｓは５〜２０の範囲のデータを用いた。
る。ここで、Ｓ×｛（Ｑ1/2 ）／（（Ｐ／７６
０)2/3）｝／Ｗは０．０５から０．１５、｛Ｑ／（Ｐ／
７６０)｝／Ｓは５〜２０の範囲のデータを用いた。
１ 浸漬管 ２ 取鍋 ３ 溶鋼 ４ ポーラス煉瓦 ａ 攪拌用ガス気泡 ｂ 気泡活性面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/00 - 7/10
Claims (1)
- 【請求項１】 取鍋内溶鋼に直胴型浸漬管を浸漬し該管
内を減圧するとともに、低部よりガスを供給し鋼浴を攪
拌する真空精錬装置において、真空度が１０〜３００To
rrの範囲で、気泡活性面積をＳ（ｍ2 ）、溶鋼量をＷ
（ton)、攪拌ガス流量をＱ（Ｎｍ3 ／分）、真空度をＰ
（Torr）とした場合に、Ｓ×｛（Ｑ1/2）／（（Ｐ／７
６０)2/3）｝／Ｗを０．０１０以上に、かつ、｛Ｑ／
（Ｐ／７６０）｝／Ｓを５０以下にすることを特徴とす
る低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15760493A JP3153048B2 (ja) | 1993-06-28 | 1993-06-28 | 低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法 |
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| JP15760493A JP3153048B2 (ja) | 1993-06-28 | 1993-06-28 | 低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741836A JPH0741836A (ja) | 1995-02-10 |
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|---|---|---|---|
| JP15760493A Expired - Fee Related JP3153048B2 (ja) | 1993-06-28 | 1993-06-28 | 低真空精錬による低窒素鋼の溶製方法 |
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1993
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