JPH0873925A - 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 - Google Patents
溶鋼の真空脱ガス脱炭方法Info
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- JPH0873925A JPH0873925A JP21454994A JP21454994A JPH0873925A JP H0873925 A JPH0873925 A JP H0873925A JP 21454994 A JP21454994 A JP 21454994A JP 21454994 A JP21454994 A JP 21454994A JP H0873925 A JPH0873925 A JP H0873925A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ＲＨ装置による溶鋼の脱ガス脱炭方法の提供。
【構成】ＲＨ真空脱ガス脱炭を行う際に、真空槽内に昇
降可能な上吹きランスを挿入して槽内の溶鋼表面に下記
式を満たす条件で酸素ガスを吹き込み、排ガス中のＣ
Ｏガスを槽内で燃焼させることにより溶鋼温度の降下を
抑制し、同時に槽内の壁に付着した地金を溶解させる溶
鋼の真空脱ガス脱炭方法。Ｌ＝（α・Ｄ0.5 ・Ｑ）／
〔（ｄt )0.5・Ｐ0.1 ・Ｗ〕・・・・ ただし、Ｌ：ランス湯面間距離( m ) Ｄ：ノズルスロート拡大率（ノズルの出口径／同スロー
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr ) （１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 【効果】溶鋼温度降下を抑制し、同時に、真空槽内の付
着地金を槽壁の上部から下部にわたって均一に溶解、低
減させながら、溶鋼の脱ガス脱炭が可能である。
降可能な上吹きランスを挿入して槽内の溶鋼表面に下記
式を満たす条件で酸素ガスを吹き込み、排ガス中のＣ
Ｏガスを槽内で燃焼させることにより溶鋼温度の降下を
抑制し、同時に槽内の壁に付着した地金を溶解させる溶
鋼の真空脱ガス脱炭方法。Ｌ＝（α・Ｄ0.5 ・Ｑ）／
〔（ｄt )0.5・Ｐ0.1 ・Ｗ〕・・・・ ただし、Ｌ：ランス湯面間距離( m ) Ｄ：ノズルスロート拡大率（ノズルの出口径／同スロー
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr ) （１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 【効果】溶鋼温度降下を抑制し、同時に、真空槽内の付
着地金を槽壁の上部から下部にわたって均一に溶解、低
減させながら、溶鋼の脱ガス脱炭が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＲＨ真空脱ガス装置を
用いる溶鋼の精錬方法において、溶鋼の温度降下を抑制
し、同時に真空槽内の壁に付着した地金を溶解、低減さ
せながら脱ガス脱炭を行う方法に関する。
用いる溶鋼の精錬方法において、溶鋼の温度降下を抑制
し、同時に真空槽内の壁に付着した地金を溶解、低減さ
せながら脱ガス脱炭を行う方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＲＨ真空脱ガス装置により溶鋼の脱ガス
脱炭を行う方法において、精錬用ガスとして酸素ガスを
用いるものとしては、次のような方法が知られている。
脱炭を行う方法において、精錬用ガスとして酸素ガスを
用いるものとしては、次のような方法が知られている。
【０００３】特開昭53−81416 号公報および同59−8970
8 号公報には、真空槽内または取鍋内で脱酸溶鋼にAl、
Siなどの発熱剤を添加した後、酸素ガスを上吹し、溶鋼
の昇温を図る方法が示されている。
8 号公報には、真空槽内または取鍋内で脱酸溶鋼にAl、
Siなどの発熱剤を添加した後、酸素ガスを上吹し、溶鋼
の昇温を図る方法が示されている。
【０００４】特開平２−77518 号公報には、溶鋼の温度
上昇を目的として未脱酸溶鋼に酸素ガスを上吹きし、排
ガス中のＣＯを真空槽内で燃焼させ発熱させる方法が示
されている。
上昇を目的として未脱酸溶鋼に酸素ガスを上吹きし、排
ガス中のＣＯを真空槽内で燃焼させ発熱させる方法が示
されている。
【０００５】このような溶鋼温度の上昇方法を採用する
ことにより、ＲＨ処理の前工程である転炉において溶鋼
温度を事前に高めておく必要がなくなり、ＲＨ処理中の
温度降下をＲＨ真空脱ガス装置で補償することが可能と
なった。このため、転炉における時間的および熱的な過
負荷が解消された。
ことにより、ＲＨ処理の前工程である転炉において溶鋼
温度を事前に高めておく必要がなくなり、ＲＨ処理中の
温度降下をＲＨ真空脱ガス装置で補償することが可能と
なった。このため、転炉における時間的および熱的な過
負荷が解消された。
【０００６】しかし、発熱剤としてAl、Siなどの高価な
原料を使用する場合には、コストアップとなり、酸素ガ
ス供給後に生成するAl2O3 、SiO2が鋼質に悪影響を及ぼ
す懸念がある。
原料を使用する場合には、コストアップとなり、酸素ガ
ス供給後に生成するAl2O3 、SiO2が鋼質に悪影響を及ぼ
す懸念がある。
【０００７】溶鋼の脱炭を促進させる方法としては、例
えば、鉄と鋼、vol.64(1978)、S635に、未脱酸溶鋼に酸
素ガスを上吹きし、鋼中の酸素を増加させるＲＨ−ＯＢ
法が報告されている。
えば、鉄と鋼、vol.64(1978)、S635に、未脱酸溶鋼に酸
素ガスを上吹きし、鋼中の酸素を増加させるＲＨ−ＯＢ
法が報告されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】特開平２−77518 号公
報などに示されるＲＨ脱炭中の酸素ガス上吹き方法の場
合だけでなく、通常のＲＨ脱炭の場合においても、ＲＨ
真空脱炭の際には溶鋼表面から脱炭生成ガス（ＣＯガ
ス）が真空中へ放出されるために、激しいバブルバース
ト的な微細溶鋼粒が発生し、それが排ガス気流により真
空槽の上方に設けられた真空排気ダクトに向かってラン
ダムに飛散する過程で、真空槽内全体に地金として付着
する。このため、一般には定期的にＲＨ処理を中断また
はＲＨ真空槽を休止、冷却して、火炎バーナーによる真
空槽内の地金切り作業を行う。
報などに示されるＲＨ脱炭中の酸素ガス上吹き方法の場
合だけでなく、通常のＲＨ脱炭の場合においても、ＲＨ
真空脱炭の際には溶鋼表面から脱炭生成ガス（ＣＯガ
ス）が真空中へ放出されるために、激しいバブルバース
ト的な微細溶鋼粒が発生し、それが排ガス気流により真
空槽の上方に設けられた真空排気ダクトに向かってラン
ダムに飛散する過程で、真空槽内全体に地金として付着
する。このため、一般には定期的にＲＨ処理を中断また
はＲＨ真空槽を休止、冷却して、火炎バーナーによる真
空槽内の地金切り作業を行う。
【０００９】上記のような地金付着は、ＲＨ真空槽の連
続使用を阻害するものであり、かつ地金切り作業には多
大の工数を要することから、地金付着を低減することが
できる脱ガス脱炭方法の開発が望まれている。
続使用を阻害するものであり、かつ地金切り作業には多
大の工数を要することから、地金付着を低減することが
できる脱ガス脱炭方法の開発が望まれている。
【００１０】本発明の目的は、酸素ガス上吹による溶鋼
温度降下の抑制だけでなく、同時に上記の付着地金を槽
内壁の上部から下部に至るまで略々均一に溶解、低減さ
せることが可能なＲＨ真空脱ガス脱炭方法を提供するこ
とにある。
温度降下の抑制だけでなく、同時に上記の付着地金を槽
内壁の上部から下部に至るまで略々均一に溶解、低減さ
せることが可能なＲＨ真空脱ガス脱炭方法を提供するこ
とにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の溶
鋼の真空脱ガス脱炭方法にある。
鋼の真空脱ガス脱炭方法にある。
【００１２】ＲＨ真空脱ガス装置を用いて溶鋼の脱ガス
脱炭を行う際に、真空槽の上部から真空槽内に昇降可能
な上吹きランスを挿入し、このランスから真空槽内の溶
鋼表面に下記式を満たす条件で酸素ガスを吹き込み、
排ガス中のＣＯガスを槽内で燃焼させることにより、溶
鋼温度の降下を抑制するとともに、同時に真空槽内の壁
に付着した地金を溶解させることを特徴とする溶鋼の真
空脱ガス脱炭方法。
脱炭を行う際に、真空槽の上部から真空槽内に昇降可能
な上吹きランスを挿入し、このランスから真空槽内の溶
鋼表面に下記式を満たす条件で酸素ガスを吹き込み、
排ガス中のＣＯガスを槽内で燃焼させることにより、溶
鋼温度の降下を抑制するとともに、同時に真空槽内の壁
に付着した地金を溶解させることを特徴とする溶鋼の真
空脱ガス脱炭方法。
【００１３】 Ｌ＝（α・Ｄ0.5 ・Ｑ）／〔（ｄt )0.5・Ｐ0.1 ・Ｗ〕・・・・ ただし、Ｌ：ランス湯面間距離( m ) Ｄ：ノズルスロート拡大率（ノズルの出口径／同スロー
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr )（１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 上記の「ノズルスロート」とは、いわゆるラバールノズ
ルの場合の絞り部（最小内径部）を指す。多孔ノズルの
場合、上記Ｄは一つのノズル孔について求めることでよ
い。
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr )（１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 上記の「ノズルスロート」とは、いわゆるラバールノズ
ルの場合の絞り部（最小内径部）を指す。多孔ノズルの
場合、上記Ｄは一つのノズル孔について求めることでよ
い。
【００１４】本発明は、次のおよびの特徴を有す
る。
る。
【００１５】上吹き酸素ガスにより、排ガス中のＣＯ
ガスを槽内で二次燃焼させ、発生した熱を溶鋼に与えて
温度降下を抑制する。
ガスを槽内で二次燃焼させ、発生した熱を溶鋼に与えて
温度降下を抑制する。
【００１６】同時に、この発生熱を槽壁耐火物が損傷
されない程度にこの耐火物に与え、槽壁の上部（天井部
を含む）から下部に至るまでの間に付着した地金を略々
均一に溶解、低減する。
されない程度にこの耐火物に与え、槽壁の上部（天井部
を含む）から下部に至るまでの間に付着した地金を略々
均一に溶解、低減する。
【００１７】本発明者らは、操業条件を種々検討して、
上記およびを同時に満たすためには、ランス湯面間
距離を或る適正な範囲に制御する必要があること、さら
にこの適正な距離は、真空槽内の真空度、溶鋼還流量、
酸素ガス流量およびランスノズルの形状などにより決定
されることを見いだした。
上記およびを同時に満たすためには、ランス湯面間
距離を或る適正な範囲に制御する必要があること、さら
にこの適正な距離は、真空槽内の真空度、溶鋼還流量、
酸素ガス流量およびランスノズルの形状などにより決定
されることを見いだした。
【００１８】
【作用】本発明方法を適用するＲＨ真空脱ガス脱炭装置
の例を図１により説明する。
の例を図１により説明する。
【００１９】図１は、上吹きランスを備えたＲＨ真空脱
ガス脱炭装置の縦断面図である。取鍋３内に収容された
溶鋼６内に、真空槽１の下部に設けた２本の浸漬管２
（２aは上昇管、２b は下降管）を浸漬した後、真空槽
１内を排気し、溶鋼６を真空槽１内に導入するととも
に、上昇管２a に接続した還流ガス吹込羽口４からArガ
スを吹き込み、ガスリフト原理に基づいて溶鋼６を上昇
管２a を経て上昇させ、下降管２b を経て再び取鍋３へ
還流させながら、真空脱ガス脱炭を行う。この状態で、
真空槽１の上部（天井部）から上吹ランス５を槽内に下
降させ、酸素ガスを上吹きする。
ガス脱炭装置の縦断面図である。取鍋３内に収容された
溶鋼６内に、真空槽１の下部に設けた２本の浸漬管２
（２aは上昇管、２b は下降管）を浸漬した後、真空槽
１内を排気し、溶鋼６を真空槽１内に導入するととも
に、上昇管２a に接続した還流ガス吹込羽口４からArガ
スを吹き込み、ガスリフト原理に基づいて溶鋼６を上昇
管２a を経て上昇させ、下降管２b を経て再び取鍋３へ
還流させながら、真空脱ガス脱炭を行う。この状態で、
真空槽１の上部（天井部）から上吹ランス５を槽内に下
降させ、酸素ガスを上吹きする。
【００２０】なお、本発明方法では、酸素ガスを上吹き
しない時期においては、上吹ランス５は真空槽１内で溶
鋼スプラッシュの影響を受けない位置まで上昇退避させ
る。
しない時期においては、上吹ランス５は真空槽１内で溶
鋼スプラッシュの影響を受けない位置まで上昇退避させ
る。
【００２１】上吹ランス５は水冷構造とするのが望まし
い。
い。
【００２２】図１に示す装置で未脱酸溶鋼を処理する場
合、下記式に従い溶鋼中のＣとＯとが反応してＣＯガ
スが発生する。
合、下記式に従い溶鋼中のＣとＯとが反応してＣＯガ
スが発生する。
【００２３】Ｃ＋Ｏ→ＣＯ・・・・・・・ このＣＯを含む真空槽内の排ガスに対して上吹ランス５
から酸素ガスを吹き込むと、下記式によりＣＯガスが
酸素ガスと反応することによりＣＯ2 ガスが生成し、そ
の際に燃焼熱が発生する。この熱を溶鋼の温度降下抑制
に活用するのである。
から酸素ガスを吹き込むと、下記式によりＣＯガスが
酸素ガスと反応することによりＣＯ2 ガスが生成し、そ
の際に燃焼熱が発生する。この熱を溶鋼の温度降下抑制
に活用するのである。
【００２４】２ＣＯ＋Ｏ2 →２ＣＯ2 ・・・ さらに、このとき同時に、真空槽１内の付着地金を槽内
壁の上部から下部にわたって略々均一に溶解、低減する
には、下記式の条件を満たす必要がある。
壁の上部から下部にわたって略々均一に溶解、低減する
には、下記式の条件を満たす必要がある。
【００２５】 Ｌ＝（α・Ｄ0.5 ・Ｑ）／〔（ｄt )0.5・Ｐ0.1 ・Ｗ〕・・・・ ただし、Ｌ：ランス湯面間距離( m ) Ｄ：ノズルスロート拡大率（ノズルの出口径／同スロー
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr )（１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 必要により、合金鉄投入口７から合金元素などが真空槽
１内の溶鋼に添加される。このような操作を所定時間行
い、溶鋼の脱ガス脱炭処理を行う。
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr )（１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３） 必要により、合金鉄投入口７から合金元素などが真空槽
１内の溶鋼に添加される。このような操作を所定時間行
い、溶鋼の脱ガス脱炭処理を行う。
【００２６】ここで、式中のαは、式により発生し
た燃焼熱を溶鋼および真空槽壁に最適な割合で与えるた
めに決定される比例定数である。すなわち、式は実験
式である。
た燃焼熱を溶鋼および真空槽壁に最適な割合で与えるた
めに決定される比例定数である。すなわち、式は実験
式である。
【００２７】このαが1.5 未満であるかまたは3.0 を超
えると、他の条件が適正であってもランス湯面間距離Ｌ
が過少または過大になった場合と同様となり、適切なラ
ンス湯面間距離Ｌが得られなくなる。
えると、他の条件が適正であってもランス湯面間距離Ｌ
が過少または過大になった場合と同様となり、適切なラ
ンス湯面間距離Ｌが得られなくなる。
【００２８】槽内真空度Ｐの範囲１〜100Torr は、通
常、溶鋼中のＣを処理前 300〜700ppmから、処理後５〜
50ppm にする脱炭処理が、処理時間10〜30min 程度で可
能な真空度の範囲である。
常、溶鋼中のＣを処理前 300〜700ppmから、処理後５〜
50ppm にする脱炭処理が、処理時間10〜30min 程度で可
能な真空度の範囲である。
【００２９】次に前記式を適用した試験について、図
２および図３を用いて説明する。この試験条件は次のと
おりである。
２および図３を用いて説明する。この試験条件は次のと
おりである。
【００３０】ＲＨ装置の溶鋼処理量：160ton 処理前Ｃ： 300〜500ppm 処理前溶鋼温度：1650℃ ノズル：単孔（スロート径ｄt は20mm、スロート拡大率
Ｄは1.5 ） 槽内真空度Ｐ：２〜50Torr 溶鋼還流量Ｗ：80 Ton／min 酸素ガス流量Ｑ：25Ｎm3／min 以上の条件から、式を用いて求められる好適ランス湯
面間距離Ｌは、 真空度Ｐ＝２Torrのとき、Ｌ＝3.0m( α＝1.5)〜6.0m(
α＝３） 真空度Ｐ＝50Torrのとき、Ｌ＝2.2m( α＝1.5)〜4.4m(
α＝３） となるが、この試験ではランス湯面間距離Ｌを４m の一
定とした。
Ｄは1.5 ） 槽内真空度Ｐ：２〜50Torr 溶鋼還流量Ｗ：80 Ton／min 酸素ガス流量Ｑ：25Ｎm3／min 以上の条件から、式を用いて求められる好適ランス湯
面間距離Ｌは、 真空度Ｐ＝２Torrのとき、Ｌ＝3.0m( α＝1.5)〜6.0m(
α＝３） 真空度Ｐ＝50Torrのとき、Ｌ＝2.2m( α＝1.5)〜4.4m(
α＝３） となるが、この試験ではランス湯面間距離Ｌを４m の一
定とした。
【００３１】酸素ガス上吹きなしの条件、および上記の
適正条件での処理を行い、溶鋼温度の降下度を比較し
た。さらにランス湯面間距離Ｌの適正条件外での処理試
験を行い、三種類の条件において真空槽内の壁に付着す
る地金の状況を比較した。
適正条件での処理を行い、溶鋼温度の降下度を比較し
た。さらにランス湯面間距離Ｌの適正条件外での処理試
験を行い、三種類の条件において真空槽内の壁に付着す
る地金の状況を比較した。
【００３２】図２は、ＲＨ脱炭処理の初期10分間に酸素
ガスを25Ｎm3／min で上吹きした場合において、休止後
連続使用した真空槽の使用回数毎に処理前後の溶鋼の温
度降下度（ΔＴ）を示す図である。図示するように、本
発明方法で定める適正条件の場合には、酸素ガス上吹き
なしの場合に比べて、約５〜10℃の温度降下抑制効果が
得られた。
ガスを25Ｎm3／min で上吹きした場合において、休止後
連続使用した真空槽の使用回数毎に処理前後の溶鋼の温
度降下度（ΔＴ）を示す図である。図示するように、本
発明方法で定める適正条件の場合には、酸素ガス上吹き
なしの場合に比べて、約５〜10℃の温度降下抑制効果が
得られた。
【００３３】図３は、真空槽内の地金付着状況を示す真
空槽の縦断面図である。図３(a) は酸素ガス上吹きな
し、図３(b) は適正条件での酸素ガス上吹き、図３(c)
は適正条件外での酸素ガス上吹き、の場合を示す。
空槽の縦断面図である。図３(a) は酸素ガス上吹きな
し、図３(b) は適正条件での酸素ガス上吹き、図３(c)
は適正条件外での酸素ガス上吹き、の場合を示す。
【００３４】図３(a) に示すように、酸素ガス上吹きな
しでは地金８は真空槽内の上部から下部まで厚く付着
し、操業中は低減させることができない。
しでは地金８は真空槽内の上部から下部まで厚く付着
し、操業中は低減させることができない。
【００３５】ランス湯面間距離Ｌを式で決定される値
よりも小さくした場合、溶鋼からのスプラッシュがラン
スに付着し、ランスが溶損するとともに、図３(c) に示
すように真空槽上部に付着した地金８の溶解、低減がで
きず、逆に真空槽下部に熱が過度に与えられ、その付近
の耐火物も溶損する。また、酸素ガスは主に溶鋼中へ供
給され、排ガス中のＣＯガスの燃焼には有効に利用され
ない。
よりも小さくした場合、溶鋼からのスプラッシュがラン
スに付着し、ランスが溶損するとともに、図３(c) に示
すように真空槽上部に付着した地金８の溶解、低減がで
きず、逆に真空槽下部に熱が過度に与えられ、その付近
の耐火物も溶損する。また、酸素ガスは主に溶鋼中へ供
給され、排ガス中のＣＯガスの燃焼には有効に利用され
ない。
【００３６】一方、ランス湯面間距離Ｌを式で決定さ
れる値よりも大きくした場合、ＣＯガスの燃焼が真空槽
上部で起こり、溶鋼への燃焼熱の着熱効率が低下する上
に、真空槽下部の付着地金が除去できず、逆に真空槽上
部に熱が与えられすぎて、その付近の耐火物も溶損す
る。
れる値よりも大きくした場合、ＣＯガスの燃焼が真空槽
上部で起こり、溶鋼への燃焼熱の着熱効率が低下する上
に、真空槽下部の付着地金が除去できず、逆に真空槽上
部に熱が与えられすぎて、その付近の耐火物も溶損す
る。
【００３７】酸素ガス流量Ｑは、要求される溶鋼温度上
昇の程度により決定されるが、例えば上記実績によれ
ば、約５〜15℃上昇させるために必要な量は概ね10〜30
Ｎm3／min （ 0.5〜２Ｎm3／ton ）である。
昇の程度により決定されるが、例えば上記実績によれ
ば、約５〜15℃上昇させるために必要な量は概ね10〜30
Ｎm3／min （ 0.5〜２Ｎm3／ton ）である。
【００３８】酸素ガス供給時期は、排ガス発生量が多
く、かつ排ガス中のＣＯガス濃度が高い時期が、上吹き
酸素ガスによる二次燃焼量が多くなるため、有効であ
る。酸素ガス供給時間は具体的には、脱炭初期での溶鋼
中Ｃが 300〜500ppmの場合、真空処理開始後０〜15分、
望ましくは０〜10分が適当である。
く、かつ排ガス中のＣＯガス濃度が高い時期が、上吹き
酸素ガスによる二次燃焼量が多くなるため、有効であ
る。酸素ガス供給時間は具体的には、脱炭初期での溶鋼
中Ｃが 300〜500ppmの場合、真空処理開始後０〜15分、
望ましくは０〜10分が適当である。
【００３９】排ガスの二次燃焼率〔ＣＯ2 ／（ＣＯ＋Ｃ
Ｏ2 ）〕×100 ％は、酸素ガス上吹きなしの場合、大き
くとも10％程度であったが、本発明で定める条件下で
は、30〜100 ％となる。
Ｏ2 ）〕×100 ％は、酸素ガス上吹きなしの場合、大き
くとも10％程度であったが、本発明で定める条件下で
は、30〜100 ％となる。
【００４０】ランスノズルについては単孔に限らず、真
空槽の容量に応じて３孔、４孔などの多孔も同様に適用
できる。その際のノズルスロート拡大率（ノズルの出口
径／同スロート径）Ｄは、一つのノズル孔について求め
ればよい。
空槽の容量に応じて３孔、４孔などの多孔も同様に適用
できる。その際のノズルスロート拡大率（ノズルの出口
径／同スロート径）Ｄは、一つのノズル孔について求め
ればよい。
【００４１】
〔本発明例〕170tonＲＨ装置を用いて処理前Ｃ： 300〜
500ppmの溶鋼を処理する際、真空槽内へ水冷上吹きラン
スを挿入し、表１に示す条件で酸素ガスを吹き込み、溶
鋼の温度上昇と槽内の地金の付着状況を調査した。表示
以外の条件は次のとおりである。
500ppmの溶鋼を処理する際、真空槽内へ水冷上吹きラン
スを挿入し、表１に示す条件で酸素ガスを吹き込み、溶
鋼の温度上昇と槽内の地金の付着状況を調査した。表示
以外の条件は次のとおりである。
【００４２】ノズル：単孔（スロート径ｄt は20mm、ス
ロート拡大率Ｄは2.0 ） 比例定数α： 1.5〜３ 処理前溶鋼温度：1650℃ 結果を表１に併せて示す。なお、二次燃焼率は50〜80％
の範囲であった。
ロート拡大率Ｄは2.0 ） 比例定数α： 1.5〜３ 処理前溶鋼温度：1650℃ 結果を表１に併せて示す。なお、二次燃焼率は50〜80％
の範囲であった。
【００４３】
【表１】
【００４４】表１に示すように、ランス湯面間距離Ｌを
式で定められる値の範囲内に制御することによって、
溶鋼温度を約10℃上昇させ、同時に真空槽内の地金付着
を均一状態で低減することができた。
式で定められる値の範囲内に制御することによって、
溶鋼温度を約10℃上昇させ、同時に真空槽内の地金付着
を均一状態で低減することができた。
【００４５】溶鋼温度の上昇効果は、ランス湯面間距離
Ｌを小さくするほど顕著である。地金除去効果は、上記
Ｌを計算値の下限付近にした場合、槽上部の地金除去が
やや困難であり、逆にＬを計算値の上限付近にした場合
には、槽下部の地金除去がやや困難であった。
Ｌを小さくするほど顕著である。地金除去効果は、上記
Ｌを計算値の下限付近にした場合、槽上部の地金除去が
やや困難であり、逆にＬを計算値の上限付近にした場合
には、槽下部の地金除去がやや困難であった。
【００４６】〔比較例〕表２に示す条件でランス湯面間
距離Ｌを式で定められる値の範囲外にして処理を行っ
た。その他の条件は、上記の本発明例と同じとした。結
果を表２に併せて示す。
距離Ｌを式で定められる値の範囲外にして処理を行っ
た。その他の条件は、上記の本発明例と同じとした。結
果を表２に併せて示す。
【００４７】
【表２】
【００４８】表２からわかるように、ランス湯面間距離
Ｌを式で定められる値の範囲外にした場合、溶鋼温度
の上昇効果が少なくなるか、またはランス溶損により操
業継続が困難となった。
Ｌを式で定められる値の範囲外にした場合、溶鋼温度
の上昇効果が少なくなるか、またはランス溶損により操
業継続が困難となった。
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、溶鋼温度降下を抑制
し、同時にＲＨ真空槽内の付着地金を槽内壁の上部から
下部にわたって均一に溶解、低減させながら、溶鋼の脱
ガス脱炭が可能である。
し、同時にＲＨ真空槽内の付着地金を槽内壁の上部から
下部にわたって均一に溶解、低減させながら、溶鋼の脱
ガス脱炭が可能である。
【図１】本発明方法を適用するＲＨ真空脱ガス脱炭装置
の例を示す縦断面図である。
の例を示す縦断面図である。
【図２】本発明方法の溶鋼温度降下の抑制効果の例を示
す図である。
す図である。
【図３】実施例における真空槽内の地金付着状況を示す
真空槽の縦断面図である。(a)は酸素ガス上吹きなし、
(b) は適正条件での酸素ガス上吹き、(c) は適正条件外
での酸素ガス上吹き、の場合を示す。
真空槽の縦断面図である。(a)は酸素ガス上吹きなし、
(b) は適正条件での酸素ガス上吹き、(c) は適正条件外
での酸素ガス上吹き、の場合を示す。
１：真空槽、２：浸漬管、２a ：上昇管、２b ：下降
管、３：取鍋、４：還流ガス吹込羽口、 ５：水冷上吹
ランス、 ６：溶鋼、７：合金鉄投入口、
８：地金
管、３：取鍋、４：還流ガス吹込羽口、 ５：水冷上吹
ランス、 ６：溶鋼、７：合金鉄投入口、
８：地金
Claims (1)
- 【請求項１】ＲＨ真空脱ガス装置を用いて溶鋼の脱ガス
脱炭を行う際に、真空槽の上部から真空槽内に昇降可能
な上吹きランスを挿入し、このランスから真空槽内の溶
鋼表面に下記式を満たす条件で酸素ガスを吹き込み、
排ガス中のＣＯガスを槽内で燃焼させることにより、溶
鋼温度の降下を抑制するとともに、同時に真空槽内の壁
に付着した地金を溶解させることを特徴とする溶鋼の真
空脱ガス脱炭方法。 Ｌ＝（α・Ｄ0.5 ・Ｑ）／〔（ｄt )0.5・Ｐ0.1 ・Ｗ〕・・・・ ただし、Ｌ：ランス湯面間距離( m ) Ｄ：ノズルスロート拡大率（ノズルの出口径／同スロー
ト径） Ｑ：酸素ガス流量（Ｎm3／min) ｄt ：ノズルスロート径( m ) Ｐ：真空槽内真空度( Torr ) （１≦Ｐ≦100 ） Ｗ：溶鋼還流量(Ton／min ) α：比例定数（1.5 ≦α≦３）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21454994A JP3225747B2 (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21454994A JP3225747B2 (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873925A true JPH0873925A (ja) | 1996-03-19 |
| JP3225747B2 JP3225747B2 (ja) | 2001-11-05 |
Family
ID=16657583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21454994A Expired - Lifetime JP3225747B2 (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3225747B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100460525C (zh) * | 2007-07-12 | 2009-02-11 | 上海宝钢工程技术有限公司 | 真空精炼装置的分体式真空槽室的上部槽室制造方法 |
| CN109207676A (zh) * | 2018-11-01 | 2019-01-15 | 北京首钢股份有限公司 | 一种rh热弯管防堵控制方法 |
-
1994
- 1994-09-08 JP JP21454994A patent/JP3225747B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100460525C (zh) * | 2007-07-12 | 2009-02-11 | 上海宝钢工程技术有限公司 | 真空精炼装置的分体式真空槽室的上部槽室制造方法 |
| CN109207676A (zh) * | 2018-11-01 | 2019-01-15 | 北京首钢股份有限公司 | 一种rh热弯管防堵控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3225747B2 (ja) | 2001-11-05 |
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