JP2584551B2 - チタン材の表面硬化処理方法 - Google Patents
チタン材の表面硬化処理方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はチタン材の表面硬化処
理方法に関する。
理方法に関する。
【０００２】
【従来技術】チタン材に適用されている表面硬化処理方
法には，イオンプレーティングに代表されるＰＶＤ（Ph
ysical Vapor Deposition ）法やＣＶＤ（Chmical Vapo
r Deposition）法、あるいは真空加熱炉を用いた窒素ガ
スによる窒化処理方法などがある。これら従来方法の共
通した欠点として（１）バッチ処理方法に限定される、
（２）処理時間が長い割りに表面から深い硬化層が得ら
れない、（３）設備費が高価なうえに工数がかかる、
（４）以上の結果として表面硬化処理費用が非常に高価
である、などが挙げられる。
法には，イオンプレーティングに代表されるＰＶＤ（Ph
ysical Vapor Deposition ）法やＣＶＤ（Chmical Vapo
r Deposition）法、あるいは真空加熱炉を用いた窒素ガ
スによる窒化処理方法などがある。これら従来方法の共
通した欠点として（１）バッチ処理方法に限定される、
（２）処理時間が長い割りに表面から深い硬化層が得ら
れない、（３）設備費が高価なうえに工数がかかる、
（４）以上の結果として表面硬化処理費用が非常に高価
である、などが挙げられる。
【０００３】また硬質Ｃｒメッキ法などの適用も考えら
れるが、これをチタン材料に適用した場合には硬化層が
薄く、耐久性や安定性に問題を有している。
れるが、これをチタン材料に適用した場合には硬化層が
薄く、耐久性や安定性に問題を有している。
【０００４】近年、上記の問題を解決すべく、種々の表
面硬化処理方法が提案されているが、いまだ十分な効果
が得られていないのが現状である。
面硬化処理方法が提案されているが、いまだ十分な効果
が得られていないのが現状である。
【０００５】例えば特開昭６１−２８４５５９号公報に
は、表面酸化皮膜を形成させた後、真空中又は不活性ガ
ス中でチタン材を加熱し、表面酸化皮膜を消失させると
いう方法が開示されている。しかし、この方法では表面
は金属光沢を示すものの、一度表面に酸化皮膜を形成さ
せるため、表面がどうしても荒れてしまうという欠点が
ある。
は、表面酸化皮膜を形成させた後、真空中又は不活性ガ
ス中でチタン材を加熱し、表面酸化皮膜を消失させると
いう方法が開示されている。しかし、この方法では表面
は金属光沢を示すものの、一度表面に酸化皮膜を形成さ
せるため、表面がどうしても荒れてしまうという欠点が
ある。
【０００６】また特開昭６１−６９９５６号公報には、
Ｈ2 −Ｏ2 −Ｎ2 雰囲気中でチタン材を加熱することに
より表面硬化層を得る方法が提案されている。しかし、
この方法では、鉄鋼材料への浸炭処理方法（特開昭６３
−７２８２１号公報参照）をチタン材に適用する場合と
同様、チタン中に水素が含有されてしまい、後工程の脱
水素が必要不可欠になり、工程が複雑化するという欠点
を有している。
Ｈ2 −Ｏ2 −Ｎ2 雰囲気中でチタン材を加熱することに
より表面硬化層を得る方法が提案されている。しかし、
この方法では、鉄鋼材料への浸炭処理方法（特開昭６３
−７２８２１号公報参照）をチタン材に適用する場合と
同様、チタン中に水素が含有されてしまい、後工程の脱
水素が必要不可欠になり、工程が複雑化するという欠点
を有している。
【０００７】また、本願発明者らはすでにＣａＣＯ3 粉
末を用いたパックプロセスによるチタン材の表面硬化処
理方法を提案している（特開昭６３−１９５２５８）。
この方法は上記従来方法に比較して短時間処理により非
常に高い表面硬度と深い硬化層が得られる利点を有して
いる。しかしながら、（１）表面硬化処理温度がＣａＣ
Ｏ3 粉末の分解温度である８９８℃以上に限定される、
（２）ＣａＡＯ3 粉末をパックするために工数がかか
る、などの欠点を有している。
末を用いたパックプロセスによるチタン材の表面硬化処
理方法を提案している（特開昭６３−１９５２５８）。
この方法は上記従来方法に比較して短時間処理により非
常に高い表面硬度と深い硬化層が得られる利点を有して
いる。しかしながら、（１）表面硬化処理温度がＣａＣ
Ｏ3 粉末の分解温度である８９８℃以上に限定される、
（２）ＣａＡＯ3 粉末をパックするために工数がかか
る、などの欠点を有している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明はかかる事情
に鑑みてなされたものであって、表面の荒れを伴うこと
なく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面硬
化処理方法を提供することを目的とする。
に鑑みてなされたものであって、表面の荒れを伴うこと
なく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面硬
化処理方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】この発明は、上
記課題を解決するために、チタン材をＣＯ2 ガスを含む
雰囲気で加熱処理し、チタン材表面でＣＯ 2 が還元され
て生成した酸素と炭素とをチタン表面から内部に拡散さ
せることを特徴とするチタン材の表面硬化処理方法を提
供する。これにより、酸素及び炭素が固溶した深い表面
硬化層を得ることができる。
記課題を解決するために、チタン材をＣＯ2 ガスを含む
雰囲気で加熱処理し、チタン材表面でＣＯ 2 が還元され
て生成した酸素と炭素とをチタン表面から内部に拡散さ
せることを特徴とするチタン材の表面硬化処理方法を提
供する。これにより、酸素及び炭素が固溶した深い表面
硬化層を得ることができる。
【００１０】この場合のＣＯ2 ガスはチタン材の表面で
還元され酸素、炭素源として働く。そして、この酸素、
炭素はいずれもチタン材に対し顕著な固溶硬化能を示
す。酸素及び炭素は、チタン材のα域、β域の両相にお
いて固溶度が十分高く、また両元素とも侵入型元素のた
めに拡散速度が著しく速いため、α域、β域のいずれの
温度域においても従来法と比較して著しく短時間の処理
により高い表面硬度と深い硬化層が得られることとな
る。
還元され酸素、炭素源として働く。そして、この酸素、
炭素はいずれもチタン材に対し顕著な固溶硬化能を示
す。酸素及び炭素は、チタン材のα域、β域の両相にお
いて固溶度が十分高く、また両元素とも侵入型元素のた
めに拡散速度が著しく速いため、α域、β域のいずれの
温度域においても従来法と比較して著しく短時間の処理
により高い表面硬度と深い硬化層が得られることとな
る。
【００１１】この場合に、加熱処理雰囲気は、ＣＯ2 ガ
スと、Ａｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガス
との混合ガス雰囲気であることが好ましい。Ａｒ，Ｈ
ｅ，Ｎ2 ガスはチタン材に対し不活性であるため、ＣＯ
2 ガスの分圧を下げ、ＣＯ2 ガスによるチタン材の過剰
酸化を防止し、表面荒れを防ぐ効果がある。これらの混
合ガスの成分組成は表面硬化特性及び表面荒れに影響は
及ぼさず、ＣＯ2 ガス分圧のみが表面硬化特性及び表面
荒れに影響を及ぼす。このため表面硬化処理後の表面粗
さＲmax を、ショットなどの処理のみで使用可能な１０
μｍ以下とするには、ＣＯ2 分圧を一定範囲にコントロ
−ルすることが必要であり、この値を１／２以下とする
ことが好ましい。
スと、Ａｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガス
との混合ガス雰囲気であることが好ましい。Ａｒ，Ｈ
ｅ，Ｎ2 ガスはチタン材に対し不活性であるため、ＣＯ
2 ガスの分圧を下げ、ＣＯ2 ガスによるチタン材の過剰
酸化を防止し、表面荒れを防ぐ効果がある。これらの混
合ガスの成分組成は表面硬化特性及び表面荒れに影響は
及ぼさず、ＣＯ2 ガス分圧のみが表面硬化特性及び表面
荒れに影響を及ぼす。このため表面硬化処理後の表面粗
さＲmax を、ショットなどの処理のみで使用可能な１０
μｍ以下とするには、ＣＯ2 分圧を一定範囲にコントロ
−ルすることが必要であり、この値を１／２以下とする
ことが好ましい。
【００１２】加熱はチタン材とＣＯ2 ガスとを活性化
し、これらの間の反応を促進するために行う。従って、
高温度であるほど、ＣＯ2 ガスの分解が速く生じ、併せ
て酸素、炭素のチタン材中の拡散速度も速くなるため、
深い硬化層を得ることができる。実用的には１０時間以
内の硬化処理でＨｖ５００以上の硬化層を深さ５μｍ以
上で形成することが好ましく、このような観点からは加
熱処理温度が７００℃以上であることが要求される。
し、これらの間の反応を促進するために行う。従って、
高温度であるほど、ＣＯ2 ガスの分解が速く生じ、併せ
て酸素、炭素のチタン材中の拡散速度も速くなるため、
深い硬化層を得ることができる。実用的には１０時間以
内の硬化処理でＨｖ５００以上の硬化層を深さ５μｍ以
上で形成することが好ましく、このような観点からは加
熱処理温度が７００℃以上であることが要求される。
【００１３】本発明の熱処理に際しては、気密性の高い
一般の熱処理炉（ピット炉や管状炉）、又は鋼の浸炭や
窒化処理に用いられている工業炉を利用することができ
るが、これらに限定されず種々の炉を使用することがで
きる。
一般の熱処理炉（ピット炉や管状炉）、又は鋼の浸炭や
窒化処理に用いられている工業炉を利用することができ
るが、これらに限定されず種々の炉を使用することがで
きる。
【００１４】加熱処理の実例を上げると、上述したピッ
ト炉、管状炉、又は工業炉の中にチタン材を挿入後、昇
温前にまずＡｒやＨｅ，Ｎ2 などのチタン材に対し不活
性なガスを連続的に吹き込んで炉内を置換した後、一定
のＣＯ2 ガス分圧に制御された混合ガスに切り換え、昇
温、加熱硬化処理を行う。そして、加熱硬化処理後、処
理材を炉冷又は急冷する。この昇温、冷却過程や表面硬
化処理中（混合ガス中の不純物としての酸素）に過剰の
酸素が存在する場合、酸化により表面荒れが発生するこ
ととなり、したがって表面硬化処理後の表面粗さＲmax
を、表面硬化処理後そのまま使用可能な５μｍ以下とす
るには、５００℃以上の温度域での酸素分圧を１／１０
以下とすることが好ましい。
ト炉、管状炉、又は工業炉の中にチタン材を挿入後、昇
温前にまずＡｒやＨｅ，Ｎ2 などのチタン材に対し不活
性なガスを連続的に吹き込んで炉内を置換した後、一定
のＣＯ2 ガス分圧に制御された混合ガスに切り換え、昇
温、加熱硬化処理を行う。そして、加熱硬化処理後、処
理材を炉冷又は急冷する。この昇温、冷却過程や表面硬
化処理中（混合ガス中の不純物としての酸素）に過剰の
酸素が存在する場合、酸化により表面荒れが発生するこ
ととなり、したがって表面硬化処理後の表面粗さＲmax
を、表面硬化処理後そのまま使用可能な５μｍ以下とす
るには、５００℃以上の温度域での酸素分圧を１／１０
以下とすることが好ましい。
【００１５】上述したように、本発明におけるチタン材
の表面硬化の機構は、雰囲気ガス中のＣＯ2 ガスがチタ
ン表面で反応して還元され、酸素と炭素とに分解し、こ
れらがチタン表面から内部に拡散し、これらが侵入型元
素であることから固溶強化によりチタン材の表面が硬化
することに基づいている。従って、処理温度の制約がな
く、前述したパックプロセスでは不可能であった８９８
℃以下での処理が可能である。特に純チタンの表面硬化
処理では結晶粒成長の抑制の観点から低温処理が望まし
いが、本法によってこれが可能となる。
の表面硬化の機構は、雰囲気ガス中のＣＯ2 ガスがチタ
ン表面で反応して還元され、酸素と炭素とに分解し、こ
れらがチタン表面から内部に拡散し、これらが侵入型元
素であることから固溶強化によりチタン材の表面が硬化
することに基づいている。従って、処理温度の制約がな
く、前述したパックプロセスでは不可能であった８９８
℃以下での処理が可能である。特に純チタンの表面硬化
処理では結晶粒成長の抑制の観点から低温処理が望まし
いが、本法によってこれが可能となる。
【００１６】なお、本発明におけるチタン材は、純チタ
ン、各種チタン合金、各種チタン基金属間化合物を総称
するものであり、このように材料による制限がないこと
も本発明の特徴である。
ン、各種チタン合金、各種チタン基金属間化合物を総称
するものであり、このように材料による制限がないこと
も本発明の特徴である。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１８】実験に用いたチタン材はＣＰ２種純チタン
とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖチタン合金であり、１ｍｍ板
厚、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの板状サンプルの表面を
研削し、表面粗さＲmax を２μｍ以下として供試材とし
た。表面硬化処理は管状炉又はピット炉を用いて行っ
た。いずれの炉もＣＯ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 の混
合ガスを使用することが可能であり、付属のガス分析装
置によりＣＯ2 ガス等の濃度を測定した。
とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖチタン合金であり、１ｍｍ板
厚、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの板状サンプルの表面を
研削し、表面粗さＲmax を２μｍ以下として供試材とし
た。表面硬化処理は管状炉又はピット炉を用いて行っ
た。いずれの炉もＣＯ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 の混
合ガスを使用することが可能であり、付属のガス分析装
置によりＣＯ2 ガス等の濃度を測定した。
【００１９】先ず、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金を８０
０℃で３時間、ＣＯ2 ＋Ａｒ雰囲気（ＣＯ2 分圧１／
４）で加熱し、表面硬化処理した場合の試料表面から板
厚方向の酸素と炭素の濃度分布をＸ線マイクロアナライ
ザ−で調査した。その結果を図１に示す。この図に示す
ように、表面部分において両元素とも著しく濃度が高く
なっており、表面側からこれらの元素が同時に侵入して
いることが確認された。
０℃で３時間、ＣＯ2 ＋Ａｒ雰囲気（ＣＯ2 分圧１／
４）で加熱し、表面硬化処理した場合の試料表面から板
厚方向の酸素と炭素の濃度分布をＸ線マイクロアナライ
ザ−で調査した。その結果を図１に示す。この図に示す
ように、表面部分において両元素とも著しく濃度が高く
なっており、表面側からこれらの元素が同時に侵入して
いることが確認された。
【００２０】次に、純チタン（Ｃｐ２種チタン）をＣＯ
2 分圧１／１０及び１／２０で、温度を８００℃、９５
０℃にて２０分間乃至３時間加熱処理した際における、
表面から深さ方向の硬度分布（荷重５ｇの微小硬度計を
使用）を測定した。比較のため、従来の真空加熱炉にお
けるガス窒化法（８００℃、３０時間）を用いた場合に
ついても測定した。その結果を図２に示す。この図に示
すように、従来の真空加熱炉によるガス窒化法に比較し
て本発明の方法では極めて短時間の処理で、より深い硬
化層が得られていることが確認された。
2 分圧１／１０及び１／２０で、温度を８００℃、９５
０℃にて２０分間乃至３時間加熱処理した際における、
表面から深さ方向の硬度分布（荷重５ｇの微小硬度計を
使用）を測定した。比較のため、従来の真空加熱炉にお
けるガス窒化法（８００℃、３０時間）を用いた場合に
ついても測定した。その結果を図２に示す。この図に示
すように、従来の真空加熱炉によるガス窒化法に比較し
て本発明の方法では極めて短時間の処理で、より深い硬
化層が得られていることが確認された。
【００２１】図３は、同様の硬度分布を、Ｔｉ−６％Ａ
ｌ−４％Ｖ合金を本発明法により処理した場合について
示すものであり、この場合にも純チタンの場合と同様、
短時間処理で深い硬化層が得られることを示している。
ｌ−４％Ｖ合金を本発明法により処理した場合について
示すものであり、この場合にも純チタンの場合と同様、
短時間処理で深い硬化層が得られることを示している。
【００２２】次に、処理条件を種々変化させて実験を行
った結果について説明する。実験に用いたガスはＣ
Ｏ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 であり、ＣＯ2 ガス分圧
を１／２０〜２／３、処理温度を３００℃〜１０００
℃、混合ガス中のＯ2 分圧を１／２０〜１／５と変化さ
せた。このような処理材について、荷重５ｇの微小硬度
計による深さ方向の硬度分布、及び表面粗さ計による表
面粗さＲmax を評価した。
った結果について説明する。実験に用いたガスはＣ
Ｏ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 であり、ＣＯ2 ガス分圧
を１／２０〜２／３、処理温度を３００℃〜１０００
℃、混合ガス中のＯ2 分圧を１／２０〜１／５と変化さ
せた。このような処理材について、荷重５ｇの微小硬度
計による深さ方向の硬度分布、及び表面粗さ計による表
面粗さＲmax を評価した。
【００２３】（実験１）混合ガス中のＯ2 分圧を１／１
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２に設定し、３
００℃〜１０００℃で１０時間加熱処理後、炉冷してサ
ンプルを作成した。その後、これらサンプルの深さ方向
の硬度分布を測定した。その結果を表１に示す。表１
中、硬化層の欄はＨｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されたか否かを示すものであり、硬化層がこのよう
な条件を満足するものを○、満足しないものを×で示
す。
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２に設定し、３
００℃〜１０００℃で１０時間加熱処理後、炉冷してサ
ンプルを作成した。その後、これらサンプルの深さ方向
の硬度分布を測定した。その結果を表１に示す。表１
中、硬化層の欄はＨｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されたか否かを示すものであり、硬化層がこのよう
な条件を満足するものを○、満足しないものを×で示
す。
【００２４】
【表１】
【００２５】この表に示すように、７００℃以上での加
熱処理によって、Ｈｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されることが確認された。
熱処理によって、Ｈｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されることが確認された。
【００２６】（実験２）混合ガス中のＯ2 分圧を１／１
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２０〜２／３と
変化させ、８００℃で３時間加熱処理後、炉冷してサン
プルを作成した。その後、これらサンプルの硬度分布、
表面粗さを測定した。その結果を表２に示す。表２中、
硬化層の欄は、実験１と同様、Ｈｖ５００以上の硬化層
が５μｍ以上形成されたか否かを示すものであり、表面
粗さの欄は、Ｒmax が１０μｍ以下か否かを示すもので
あって、これを満たすものを○、満たさないものを×で
示す。
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２０〜２／３と
変化させ、８００℃で３時間加熱処理後、炉冷してサン
プルを作成した。その後、これらサンプルの硬度分布、
表面粗さを測定した。その結果を表２に示す。表２中、
硬化層の欄は、実験１と同様、Ｈｖ５００以上の硬化層
が５μｍ以上形成されたか否かを示すものであり、表面
粗さの欄は、Ｒmax が１０μｍ以下か否かを示すもので
あって、これを満たすものを○、満たさないものを×で
示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】この表に示すように、ＣＯ2 分圧が１／２
０でも十分な硬化層が形成され、ＣＯ2 分圧が１／２０
でも硬化処理が可能であることが確認された。また、Ｃ
Ｏ2 分圧が１／２を超えた場合、表面粗さが１０μｍ以
上と劣化することが確認された。
０でも十分な硬化層が形成され、ＣＯ2 分圧が１／２０
でも硬化処理が可能であることが確認された。また、Ｃ
Ｏ2 分圧が１／２を超えた場合、表面粗さが１０μｍ以
上と劣化することが確認された。
【００２９】（実験３）混合ガスの酸素分圧を５００℃
以上の温度範囲で１／５〜１／２０と変化させ、ＣＯ2
分圧を１／２に設定して８００℃で３時間加熱処理後、
炉冷してサンプルを作成した。その後、これらサンプル
の表面粗さを測定した。その結果を表３に示す。表３
中、表面粗さの欄は、Ｒmax が５μｍ以下か否かを示す
ものであって、これを満たすものを○、満たさないもの
を×で示す。
以上の温度範囲で１／５〜１／２０と変化させ、ＣＯ2
分圧を１／２に設定して８００℃で３時間加熱処理後、
炉冷してサンプルを作成した。その後、これらサンプル
の表面粗さを測定した。その結果を表３に示す。表３
中、表面粗さの欄は、Ｒmax が５μｍ以下か否かを示す
ものであって、これを満たすものを○、満たさないもの
を×で示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】この表に示すように、５００℃以上の温度
における混合ガスの酸素分圧が１／１０以下の場合、Ｒ
max が５μｍ以下と極めて良好な表面状態が得られるこ
とが確認された。
における混合ガスの酸素分圧が１／１０以下の場合、Ｒ
max が５μｍ以下と極めて良好な表面状態が得られるこ
とが確認された。
【００３２】
【発明の効果】この発明によれば、表面の荒れを伴うこ
となく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面
硬化処理方法が提供される。
となく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面
硬化処理方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の方法を行った場合の試料表面から厚
さ方向の酸素及び炭素の濃度分布を示す図。
さ方向の酸素及び炭素の濃度分布を示す図。
【図２】この発明の方法により処理された純チタン試料
及び比較例の試料における表面から深さ方向の硬度分布
を示す図。
及び比較例の試料における表面から深さ方向の硬度分布
を示す図。
【図３】この発明の方法により処理されたＴｉ−６％Ａ
ｌ−４％Ｖ合金試料における表面から深さ方向の硬度分
布を示す図。
ｌ−４％Ｖ合金試料における表面から深さ方向の硬度分
布を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大屋 廣茂 神奈川県厚木市上依知字上ノ原3012番地 ３ 大屋熱処理株式会社内 (72)発明者 伊藤 経教 神奈川県厚木市上依知字上ノ原3012番地 ３ 大屋熱処理株式会社内 (56)参考文献 特開 昭56−62959（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−82642（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−153017（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−294461（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−251090（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−195255（ＪＰ，Ａ) 特公 昭61−27468（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (5)
- 【請求項１】チタン材をＣＯ2 ガスを含む雰囲気で加熱
処理し、チタン材表面でＣＯ 2 が還元されて生成した酸
素と炭素とをチタン表面から内部に拡散させることを特
徴とするチタン材の表面硬化処理方法。 - 【請求項２】 加熱処理雰囲気が、ＣＯ2 ガスと、Ａ
ｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガスとの混合
ガス雰囲気であることを特徴とする請求項１に記載のチ
タン材の表面硬化処理方法。 - 【請求項３】 加熱処理温度が７００℃以上であること
を特徴とする請求項１又は２に記載のチタン材の表面硬
化処理方法。 - 【請求項４】 ＣＯ2 ガス分圧が１／２以下であること
を特徴とする請求項１乃至３いずれか１項に記載のチタ
ン材の表面硬化処理方法。 - 【請求項５】 ５００℃以上の温度域での酸素分圧が１
／１０以下であることを特徴とする請求項１乃至３いず
れか１項記載のチタン材の表面硬化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159121A JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159121A JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059703A JPH059703A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2584551B2 true JP2584551B2 (ja) | 1997-02-26 |
Family
ID=15686700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159121A Expired - Fee Related JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2584551B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997014820A1 (en) * | 1995-10-18 | 1997-04-24 | Sturm, Ruger & Company, Inc. | Method of treating titanium parts |
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