JPH059703A - チタン材の表面硬化処理方法 - Google Patents
チタン材の表面硬化処理方法Info
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- JPH059703A JPH059703A JP15912191A JP15912191A JPH059703A JP H059703 A JPH059703 A JP H059703A JP 15912191 A JP15912191 A JP 15912191A JP 15912191 A JP15912191 A JP 15912191A JP H059703 A JPH059703 A JP H059703A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】チタン材をＣＯ2 ガスを含む雰囲気で加熱処理
してチタン材の表面に硬化層を形成する。 【効果】表面の荒れを伴うことなく、簡便に、深い硬化
層が得られるチタン材の表面硬化処理方法が提供され
る。
してチタン材の表面に硬化層を形成する。 【効果】表面の荒れを伴うことなく、簡便に、深い硬化
層が得られるチタン材の表面硬化処理方法が提供され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はチタン材の表面硬化処
理方法に関する。
理方法に関する。
【０００２】
【従来技術】チタン材に適用されている表面硬化処理方
法には，イオンプレーティングに代表されるＰＶＤ（Ph
ysical Vapor Deposition ）法やＣＶＤ（Chmical Vapo
r Deposition）法、あるいは真空加熱炉を用いた窒素ガ
スによる窒化処理方法などがある。これら従来方法の共
通した欠点として（１）バッチ処理方法に限定される、
（２）処理時間が長い割りに表面から深い硬化層が得ら
れない、（３）設備費が高価なうえに工数がかかる、
（４）以上の結果として表面硬化処理費用が非常に高価
である、などが挙げられる。
法には，イオンプレーティングに代表されるＰＶＤ（Ph
ysical Vapor Deposition ）法やＣＶＤ（Chmical Vapo
r Deposition）法、あるいは真空加熱炉を用いた窒素ガ
スによる窒化処理方法などがある。これら従来方法の共
通した欠点として（１）バッチ処理方法に限定される、
（２）処理時間が長い割りに表面から深い硬化層が得ら
れない、（３）設備費が高価なうえに工数がかかる、
（４）以上の結果として表面硬化処理費用が非常に高価
である、などが挙げられる。
【０００３】また硬質Ｃｒメッキ法などの適用も考えら
れるが、これをチタン材料に適用した場合には硬化層が
薄く、耐久性や安定性に問題を有している。
れるが、これをチタン材料に適用した場合には硬化層が
薄く、耐久性や安定性に問題を有している。
【０００４】近年、上記の問題を解決すべく、種々の表
面硬化処理方法が提案されているが、いまだ十分な効果
が得られていないのが現状である。
面硬化処理方法が提案されているが、いまだ十分な効果
が得られていないのが現状である。
【０００５】例えば特開昭６１−２８４５５９号公報に
は、表面酸化皮膜を形成させた後、真空中又は不活性ガ
ス中でチタン材を加熱し、表面酸化皮膜を消失させると
いう方法が開示されている。しかし、この方法では表面
は金属光沢を示すものの、一度表面に酸化皮膜を形成さ
せるため、表面がどうしても荒れてしまうという欠点が
ある。
は、表面酸化皮膜を形成させた後、真空中又は不活性ガ
ス中でチタン材を加熱し、表面酸化皮膜を消失させると
いう方法が開示されている。しかし、この方法では表面
は金属光沢を示すものの、一度表面に酸化皮膜を形成さ
せるため、表面がどうしても荒れてしまうという欠点が
ある。
【０００６】また特開昭６１−６９９５６号公報には、
Ｈ2 −Ｏ2 −Ｎ2 雰囲気中でチタン材を加熱することに
より表面硬化層を得る方法が提案されている。しかし、
この方法では、鉄鋼材料への浸炭処理方法（特開昭６３
−７２８２１号公報参照）をチタン材に適用する場合と
同様、チタン中に水素が含有されてしまい、後工程の脱
水素が必要不可欠になり、工程が複雑化するという欠点
を有している。
Ｈ2 −Ｏ2 −Ｎ2 雰囲気中でチタン材を加熱することに
より表面硬化層を得る方法が提案されている。しかし、
この方法では、鉄鋼材料への浸炭処理方法（特開昭６３
−７２８２１号公報参照）をチタン材に適用する場合と
同様、チタン中に水素が含有されてしまい、後工程の脱
水素が必要不可欠になり、工程が複雑化するという欠点
を有している。
【０００７】また、本願発明者らはすでにＣａＣＯ3 粉
末を用いたパックプロセスによるチタン材の表面硬化処
理方法を提案している（特開昭６３−１９５２５８）。
この方法は上記従来方法に比較して短時間処理により非
常に高い表面硬度と深い硬化層が得られる利点を有して
いる。しかしながら、（１）表面硬化処理温度がＣａＣ
Ｏ3 粉末の分解温度である８９８℃以上に限定される、
（２）ＣａＡＯ3 粉末をパックするために工数がかか
る、などの欠点を有している。
末を用いたパックプロセスによるチタン材の表面硬化処
理方法を提案している（特開昭６３−１９５２５８）。
この方法は上記従来方法に比較して短時間処理により非
常に高い表面硬度と深い硬化層が得られる利点を有して
いる。しかしながら、（１）表面硬化処理温度がＣａＣ
Ｏ3 粉末の分解温度である８９８℃以上に限定される、
（２）ＣａＡＯ3 粉末をパックするために工数がかか
る、などの欠点を有している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明はかかる事情
に鑑みてなされたものであって、表面の荒れを伴うこと
なく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面硬
化処理方法を提供することを目的とする。
に鑑みてなされたものであって、表面の荒れを伴うこと
なく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面硬
化処理方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】この発明は、上
記課題を解決するために、チタン材をＣＯ2 ガスを含む
雰囲気で加熱処理することを特徴とするチタン材の表面
硬化処理方法を提供する。これにより、酸素及び炭素が
固溶した深い表面硬化層を得ることができる。
記課題を解決するために、チタン材をＣＯ2 ガスを含む
雰囲気で加熱処理することを特徴とするチタン材の表面
硬化処理方法を提供する。これにより、酸素及び炭素が
固溶した深い表面硬化層を得ることができる。
【００１０】この場合のＣＯ2 ガスはチタン材の表面で
還元され酸素、炭素源として働く。そして、この酸素、
炭素はいずれもチタン材に対し顕著な固溶硬化能を示
す。酸素及び炭素は、チタン材のα域、β域の両相にお
いて固溶度が十分高く、また両元素とも侵入型元素のた
めに拡散速度が著しく速いため、α域、β域のいずれの
温度域においても従来法と比較して著しく短時間の処理
により高い表面硬度と深い硬化層が得られることとな
る。
還元され酸素、炭素源として働く。そして、この酸素、
炭素はいずれもチタン材に対し顕著な固溶硬化能を示
す。酸素及び炭素は、チタン材のα域、β域の両相にお
いて固溶度が十分高く、また両元素とも侵入型元素のた
めに拡散速度が著しく速いため、α域、β域のいずれの
温度域においても従来法と比較して著しく短時間の処理
により高い表面硬度と深い硬化層が得られることとな
る。
【００１１】この場合に、加熱処理雰囲気は、ＣＯ2 ガ
スと、Ａｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガス
との混合ガス雰囲気であることが好ましい。Ａｒ，Ｈ
ｅ，Ｎ2 ガスはチタン材に対し不活性であるため、ＣＯ
2 ガスの分圧を下げ、ＣＯ2 ガスによるチタン材の過剰
酸化を防止し、表面荒れを防ぐ効果がある。これらの混
合ガスの成分組成は表面硬化特性及び表面荒れに影響は
及ぼさず、ＣＯ2 ガス分圧のみが表面硬化特性及び表面
荒れに影響を及ぼす。このため表面硬化処理後の表面粗
さＲmax を、ショットなどの処理のみで使用可能な１０
μｍ以下とするには、ＣＯ2 分圧を一定範囲にコントロ
−ルすることが必要であり、この値を１／２以下とする
ことが好ましい。
スと、Ａｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガス
との混合ガス雰囲気であることが好ましい。Ａｒ，Ｈ
ｅ，Ｎ2 ガスはチタン材に対し不活性であるため、ＣＯ
2 ガスの分圧を下げ、ＣＯ2 ガスによるチタン材の過剰
酸化を防止し、表面荒れを防ぐ効果がある。これらの混
合ガスの成分組成は表面硬化特性及び表面荒れに影響は
及ぼさず、ＣＯ2 ガス分圧のみが表面硬化特性及び表面
荒れに影響を及ぼす。このため表面硬化処理後の表面粗
さＲmax を、ショットなどの処理のみで使用可能な１０
μｍ以下とするには、ＣＯ2 分圧を一定範囲にコントロ
−ルすることが必要であり、この値を１／２以下とする
ことが好ましい。
【００１２】加熱はチタン材とＣＯ2 ガスとを活性化
し、これらの間の反応を促進するために行う。従って、
高温度であるほど、ＣＯ2 ガスの分解が速く生じ、併せ
て酸素、炭素のチタン材中の拡散速度も速くなるため、
深い硬化層を得ることができる。実用的には１０時間以
内の硬化処理でＨｖ５００以上の硬化層を深さ５μｍ以
上で形成することが好ましく、このような観点からは加
熱処理温度が７００℃以上であることが要求される。
し、これらの間の反応を促進するために行う。従って、
高温度であるほど、ＣＯ2 ガスの分解が速く生じ、併せ
て酸素、炭素のチタン材中の拡散速度も速くなるため、
深い硬化層を得ることができる。実用的には１０時間以
内の硬化処理でＨｖ５００以上の硬化層を深さ５μｍ以
上で形成することが好ましく、このような観点からは加
熱処理温度が７００℃以上であることが要求される。
【００１３】本発明の熱処理に際しては、気密性の高い
一般の熱処理炉（ピット炉や管状炉）、又は鋼の浸炭や
窒化処理に用いられている工業炉を利用することができ
るが、これらに限定されず種々の炉を使用することがで
きる。
一般の熱処理炉（ピット炉や管状炉）、又は鋼の浸炭や
窒化処理に用いられている工業炉を利用することができ
るが、これらに限定されず種々の炉を使用することがで
きる。
【００１４】加熱処理の実例を上げると、上述したピッ
ト炉、管状炉、又は工業炉の中にチタン材を挿入後、昇
温前にまずＡｒやＨｅ，Ｎ2 などのチタン材に対し不活
性なガスを連続的に吹き込んで炉内を置換した後、一定
のＣＯ2 ガス分圧に制御された混合ガスに切り換え、昇
温、加熱硬化処理を行う。そして、加熱硬化処理後、処
理材を炉冷又は急冷する。この昇温、冷却過程や表面硬
化処理中（混合ガス中の不純物としての酸素）に過剰の
酸素が存在する場合、酸化により表面荒れが発生するこ
ととなり、したがって表面硬化処理後の表面粗さＲmax
を、表面硬化処理後そのまま使用可能な５μｍ以下とす
るには、５００℃以上の温度域での酸素分圧を１／１０
以下とすることが好ましい。
ト炉、管状炉、又は工業炉の中にチタン材を挿入後、昇
温前にまずＡｒやＨｅ，Ｎ2 などのチタン材に対し不活
性なガスを連続的に吹き込んで炉内を置換した後、一定
のＣＯ2 ガス分圧に制御された混合ガスに切り換え、昇
温、加熱硬化処理を行う。そして、加熱硬化処理後、処
理材を炉冷又は急冷する。この昇温、冷却過程や表面硬
化処理中（混合ガス中の不純物としての酸素）に過剰の
酸素が存在する場合、酸化により表面荒れが発生するこ
ととなり、したがって表面硬化処理後の表面粗さＲmax
を、表面硬化処理後そのまま使用可能な５μｍ以下とす
るには、５００℃以上の温度域での酸素分圧を１／１０
以下とすることが好ましい。
【００１５】上述したように、本発明におけるチタン材
の表面硬化の機構は、雰囲気ガス中のＣＯ2 ガスがチタ
ン表面で反応して還元され、酸素と炭素とに分解し、こ
れらがチタン表面から内部に拡散し、これらが侵入型元
素であることから固溶強化によりチタン材の表面が硬化
することに基づいている。従って、処理温度の制約がな
く、前述したパックプロセスでは不可能であった８９８
℃以下での処理が可能である。特に純チタンの表面硬化
処理では結晶粒成長の抑制の観点から低温処理が望まし
いが、本法によってこれが可能となる。
の表面硬化の機構は、雰囲気ガス中のＣＯ2 ガスがチタ
ン表面で反応して還元され、酸素と炭素とに分解し、こ
れらがチタン表面から内部に拡散し、これらが侵入型元
素であることから固溶強化によりチタン材の表面が硬化
することに基づいている。従って、処理温度の制約がな
く、前述したパックプロセスでは不可能であった８９８
℃以下での処理が可能である。特に純チタンの表面硬化
処理では結晶粒成長の抑制の観点から低温処理が望まし
いが、本法によってこれが可能となる。
【００１６】なお、本発明におけるチタン材は、純チタ
ン、各種チタン合金、各種チタン基金属間化合物を総称
するものであり、このように材料による制限がないこと
も本発明の特徴である。
ン、各種チタン合金、各種チタン基金属間化合物を総称
するものであり、このように材料による制限がないこと
も本発明の特徴である。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１８】実験に用いたチタン材はＣＰ２種純チタン
とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖチタン合金であり、１ｍｍ板
厚、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの板状サンプルの表面を
研削し、表面粗さＲmax を２μｍ以下として供試材とし
た。表面硬化処理は管状炉又はピット炉を用いて行っ
た。いずれの炉もＣＯ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 の混
合ガスを使用することが可能であり、付属のガス分析装
置によりＣＯ2 ガス等の濃度を測定した。
とＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖチタン合金であり、１ｍｍ板
厚、幅３０ｍｍ、長さ５０ｍｍの板状サンプルの表面を
研削し、表面粗さＲmax を２μｍ以下として供試材とし
た。表面硬化処理は管状炉又はピット炉を用いて行っ
た。いずれの炉もＣＯ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 の混
合ガスを使用することが可能であり、付属のガス分析装
置によりＣＯ2 ガス等の濃度を測定した。
【００１９】先ず、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金を８０
０℃で３時間、ＣＯ2 ＋Ａｒ雰囲気（ＣＯ2 分圧１／
４）で加熱し、表面硬化処理した場合の試料表面から板
厚方向の酸素と炭素の濃度分布をＸ線マイクロアナライ
ザ−で調査した。その結果を図１に示す。この図に示す
ように、表面部分において両元素とも著しく濃度が高く
なっており、表面側からこれらの元素が同時に侵入して
いることが確認された。
０℃で３時間、ＣＯ2 ＋Ａｒ雰囲気（ＣＯ2 分圧１／
４）で加熱し、表面硬化処理した場合の試料表面から板
厚方向の酸素と炭素の濃度分布をＸ線マイクロアナライ
ザ−で調査した。その結果を図１に示す。この図に示す
ように、表面部分において両元素とも著しく濃度が高く
なっており、表面側からこれらの元素が同時に侵入して
いることが確認された。
【００２０】次に、純チタン（Ｃｐ２種チタン）をＣＯ
2 分圧１／１０及び１／２０で、温度を８００℃、９５
０℃にて２０分間乃至３時間加熱処理した際における、
表面から深さ方向の硬度分布（荷重５ｇの微小硬度計を
使用）を測定した。比較のため、従来の真空加熱炉にお
けるガス窒化法（８００℃、３０時間）を用いた場合に
ついても測定した。その結果を図２に示す。この図に示
すように、従来の真空加熱炉によるガス窒化法に比較し
て本発明の方法では極めて短時間の処理で、より深い硬
化層が得られていることが確認された。
2 分圧１／１０及び１／２０で、温度を８００℃、９５
０℃にて２０分間乃至３時間加熱処理した際における、
表面から深さ方向の硬度分布（荷重５ｇの微小硬度計を
使用）を測定した。比較のため、従来の真空加熱炉にお
けるガス窒化法（８００℃、３０時間）を用いた場合に
ついても測定した。その結果を図２に示す。この図に示
すように、従来の真空加熱炉によるガス窒化法に比較し
て本発明の方法では極めて短時間の処理で、より深い硬
化層が得られていることが確認された。
【００２１】図３は、同様の硬度分布を、Ｔｉ−６％Ａ
ｌ−４％Ｖ合金を本発明法により処理した場合について
示すものであり、この場合にも純チタンの場合と同様、
短時間処理で深い硬化層が得られることを示している。
ｌ−４％Ｖ合金を本発明法により処理した場合について
示すものであり、この場合にも純チタンの場合と同様、
短時間処理で深い硬化層が得られることを示している。
【００２２】次に、処理条件を種々変化させて実験を行
った結果について説明する。実験に用いたガスはＣ
Ｏ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 であり、ＣＯ2 ガス分圧
を１／２０〜２／３、処理温度を３００℃〜１０００
℃、混合ガス中のＯ2 分圧を１／２０〜１／５と変化さ
せた。このような処理材について、荷重５ｇの微小硬度
計による深さ方向の硬度分布、及び表面粗さ計による表
面粗さＲmax を評価した。
った結果について説明する。実験に用いたガスはＣ
Ｏ2 、Ａｒ，Ｈｅ，Ｎ2 ，Ｏ2 であり、ＣＯ2 ガス分圧
を１／２０〜２／３、処理温度を３００℃〜１０００
℃、混合ガス中のＯ2 分圧を１／２０〜１／５と変化さ
せた。このような処理材について、荷重５ｇの微小硬度
計による深さ方向の硬度分布、及び表面粗さ計による表
面粗さＲmax を評価した。
【００２３】（実験１）混合ガス中のＯ2 分圧を１／１
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２に設定し、３
００℃〜１０００℃で１０時間加熱処理後、炉冷してサ
ンプルを作成した。その後、これらサンプルの深さ方向
の硬度分布を測定した。その結果を表１に示す。表１
中、硬化層の欄はＨｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されたか否かを示すものであり、硬化層がこのよう
な条件を満足するものを○、満足しないものを×で示
す。
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２に設定し、３
００℃〜１０００℃で１０時間加熱処理後、炉冷してサ
ンプルを作成した。その後、これらサンプルの深さ方向
の硬度分布を測定した。その結果を表１に示す。表１
中、硬化層の欄はＨｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されたか否かを示すものであり、硬化層がこのよう
な条件を満足するものを○、満足しないものを×で示
す。
【００２４】
【表１】
【００２５】この表に示すように、７００℃以上での加
熱処理によって、Ｈｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されることが確認された。
熱処理によって、Ｈｖ５００以上の硬化層が５μｍ以上
形成されることが確認された。
【００２６】（実験２）混合ガス中のＯ2 分圧を１／１
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２０〜２／３と
変化させ、８００℃で３時間加熱処理後、炉冷してサン
プルを作成した。その後、これらサンプルの硬度分布、
表面粗さを測定した。その結果を表２に示す。表２中、
硬化層の欄は、実験１と同様、Ｈｖ５００以上の硬化層
が５μｍ以上形成されたか否かを示すものであり、表面
粗さの欄は、Ｒmax が１０μｍ以下か否かを示すもので
あって、これを満たすものを○、満たさないものを×で
示す。
０とした条件下でＣＯ2 ガス分圧を１／２０〜２／３と
変化させ、８００℃で３時間加熱処理後、炉冷してサン
プルを作成した。その後、これらサンプルの硬度分布、
表面粗さを測定した。その結果を表２に示す。表２中、
硬化層の欄は、実験１と同様、Ｈｖ５００以上の硬化層
が５μｍ以上形成されたか否かを示すものであり、表面
粗さの欄は、Ｒmax が１０μｍ以下か否かを示すもので
あって、これを満たすものを○、満たさないものを×で
示す。
【００２７】
【表２】
【００２８】この表に示すように、ＣＯ2 分圧が１／２
０でも十分な硬化層が形成され、ＣＯ2 分圧が１／２０
でも硬化処理が可能であることが確認された。また、Ｃ
Ｏ2 分圧が１／２を超えた場合、表面粗さが１０μｍ以
上と劣化することが確認された。
０でも十分な硬化層が形成され、ＣＯ2 分圧が１／２０
でも硬化処理が可能であることが確認された。また、Ｃ
Ｏ2 分圧が１／２を超えた場合、表面粗さが１０μｍ以
上と劣化することが確認された。
【００２９】（実験３）混合ガスの酸素分圧を５００℃
以上の温度範囲で１／５〜１／２０と変化させ、ＣＯ2
分圧を１／２に設定して８００℃で３時間加熱処理後、
炉冷してサンプルを作成した。その後、これらサンプル
の表面粗さを測定した。その結果を表３に示す。表３
中、表面粗さの欄は、Ｒmax が５μｍ以下か否かを示す
ものであって、これを満たすものを○、満たさないもの
を×で示す。
以上の温度範囲で１／５〜１／２０と変化させ、ＣＯ2
分圧を１／２に設定して８００℃で３時間加熱処理後、
炉冷してサンプルを作成した。その後、これらサンプル
の表面粗さを測定した。その結果を表３に示す。表３
中、表面粗さの欄は、Ｒmax が５μｍ以下か否かを示す
ものであって、これを満たすものを○、満たさないもの
を×で示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】この表に示すように、５００℃以上の温度
における混合ガスの酸素分圧が１／１０以下の場合、Ｒ
max が５μｍ以下と極めて良好な表面状態が得られるこ
とが確認された。
における混合ガスの酸素分圧が１／１０以下の場合、Ｒ
max が５μｍ以下と極めて良好な表面状態が得られるこ
とが確認された。
【００３２】
【発明の効果】この発明によれば、表面の荒れを伴うこ
となく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面
硬化処理方法が提供される。
となく、簡便に、深い硬化層が得られるチタン材の表面
硬化処理方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の方法を行った場合の試料表面から厚
さ方向の酸素及び炭素の濃度分布を示す図。
さ方向の酸素及び炭素の濃度分布を示す図。
【図２】この発明の方法により処理された純チタン試料
及び比較例の試料における表面から深さ方向の硬度分布
を示す図。
及び比較例の試料における表面から深さ方向の硬度分布
を示す図。
【図３】この発明の方法により処理されたＴｉ−６％Ａ
ｌ−４％Ｖ合金試料における表面から深さ方向の硬度分
布を示す図。
ｌ−４％Ｖ合金試料における表面から深さ方向の硬度分
布を示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 大屋 廣茂
神奈川県厚木市上依知字上ノ原3012番地３
大屋熱処理株式会社内
(72)発明者 伊藤 経教
神奈川県厚木市上依知字上ノ原3012番地３
大屋熱処理株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 チタン材をＣＯ2 ガスを含む雰囲気で加
熱処理することを特徴とするチタン材の表面硬化処理方
法。 - 【請求項２】 加熱処理雰囲気が、ＣＯ2 ガスと、Ａ
ｒ，Ｈｅ及びＮ2 のうちの１種以上を含むガスとの混合
ガス雰囲気であることを特徴とする請求項１に記載のチ
タン材の表面硬化処理方法。 - 【請求項３】 加熱処理温度が７００℃以上であること
を特徴とする請求項１又は２に記載のチタン材の表面硬
化処理方法。 - 【請求項４】 ＣＯ2 ガス分圧が１／２以下であること
を特徴とする請求項１乃至３いずれか１項に記載のチタ
ン材の表面硬化処理方法。 - 【請求項５】 ５００℃以上の温度域での酸素分圧が１
／１０以下であることを特徴とする請求項１乃至３いず
れか１項記載のチタン材の表面硬化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159121A JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3159121A JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059703A true JPH059703A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2584551B2 JP2584551B2 (ja) | 1997-02-26 |
Family
ID=15686700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3159121A Expired - Fee Related JP2584551B2 (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | チタン材の表面硬化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2584551B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997014820A1 (en) * | 1995-10-18 | 1997-04-24 | Sturm, Ruger & Company, Inc. | Method of treating titanium parts |
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