JPH0254403B2 - - Google Patents
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- JPH0254403B2 JPH0254403B2 JP57228247A JP22824782A JPH0254403B2 JP H0254403 B2 JPH0254403 B2 JP H0254403B2 JP 57228247 A JP57228247 A JP 57228247A JP 22824782 A JP22824782 A JP 22824782A JP H0254403 B2 JPH0254403 B2 JP H0254403B2
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- steel
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明はオーステナイト結晶粒粗大化温度の高
い鋼材の製造方法に関する。 例えば、ボルトやシヤフトに多く用いられる肌
焼鋼は、冷間加工を要する場合には、焼きなまし
処理により加工性を良好にして冷間加工された後
に浸炭処理されることが多いが、このような場
合、加工率によつては、浸炭時に非浸炭部のオー
ステナイト結晶粒が粗大化し、内部硬さを高め、
また、焼入れ歪や靭性の低下をもたらすことは既
によく知られている。例えば、後述するように、
第１表のＢ鋼の組成を有する材料を1150℃に加熱
した後、熱間圧延して得られる鋼は、これを焼き
なまし処理し、冷間加工した後に浸炭処理すると
き、第１図に示すように、加工率が約10％の位置
及び約40％以上の範囲のとき、オーステナイト結
晶粒が著しく粗大化する。 本発明者らは上記した問題を解決するために鋭
意研究した結果、鋼中におけるAlとＮの含有量
をAl／Ｎ重量比と共に（Al＋2N）、即ち、Al量
とＮ量の２倍量とで規定し、かかる鋼を熱間圧延
前に所定の温度に加熱して、圧延後のAlN量を
所定量以下に抑えることにより、オーステナイト
結晶粒粗大化温度の高い鋼材が得られ、従つて、
かかる鋼材は焼きなまし処理し、冷間加工し、こ
の後に浸炭処理してもオーステナイト結晶粒の粗
大化が抑えられて、細粒組織を保持し、かくし
て、肌焼鋼を製造するのに好適である方法を見出
して、本発明に至つたものである。 従つて、本発明は、一般的には、オーステナイ
ト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法を提供
することを目的とし、特に上記のように焼きなま
し処理し、冷間加工し、この後に浸炭処理して
も、オーステナイト結晶粒が粗大化せず、細粒組
織を保持する肌焼鋼を得るのに好適な鋼材の製造
方法を提供することを目的とする。 本発明によるオーステナイト結晶粒粗大化温度
の高い鋼材の製造方法は、Al／Ｎ重量比が2.1〜
3.5であり、且つ（Al＋2N）を0.045〜0.065重量
％の範囲で含有する鋼を、熱間圧延前に次式で規
定される温度Ｔ（℃） Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後の
AlN含有量を40ppm以下としたことを特徴とす
る。 本発明の方法は、前記したように、焼きなまし
処理によりその冷間加工性を良好にし、この後に
冷間加工し、浸炭処理する肌焼鋼の製造に好適で
あり、かかる肌焼鋼は、C0.05〜0.35重量％、
Si0.4重量％以下及びMn0.5〜２重量％を含有し、
更に、Crを含有していてもよい。 Ｃは、浸炭処理後に鋼材を焼入れして、中心部
の強度を高くするために、少なくとも0.05重量％
含有させることが必要であるが、余りに多量に含
有させるときは、熱処理後の靭性を劣化させるの
で、上限は0.35重量％とする。 Siは脱酸剤として添加されるが、余りに多いと
きは冷間加工性を著しく阻害するので、上限を
0.4重量％とする。 Mnは焼入れ性を増し、熱処理後の強度を高く
するために必要な元素であるが、多すぎるときは
靭性を低下させるので、その含有量は0.5〜2.0重
量％の範囲とする。 また、Crは焼入れ性を改善する元素としてMn
と同様に有用であるが、含有量が多すぎると、焼
入れ強度を高くしすぎて靭性を悪くするので、そ
の含有量は0.7〜1.5重量％とする。 本発明の方法において、鋼はAlとＮとをAl／
Ｎ重量比が2.1〜3.5であり、且つ、（Al＋2N）を
0.045〜0.065重量％の範囲で含有することを要す
る。（Al＋2N）量が上記範囲よりも少ないとき、
及びAl＋Ｎ重量比が上記範囲からはずれている
ときは、熱間圧延前に所定の温度に加熱し、熱間
圧延しても、焼きなまし処理後に冷間加工し、更
にこの後に浸炭処理すると、この際にオーステナ
イト結晶粒の粗大化を防ぐに足る量のAlNが析
出せず、オーステナイト結晶粒が粗大化する。一
方、（Al＋2N）量が上記範囲より多いときは、
圧延前の加熱によつて、鋼中にAl比を十分に溶
け込ますことができず、やはり浸炭時にオーステ
ナイトが粗大化する。更に、Al／Ｎ重量比が上
記範囲内にあつても、（Al＋2N）量が0.065重量
％を越える場合、及び（Al＋2N）量が上記範囲
内にあつても、Al／Ｎ重量比が2.1よりも小さい
場合は、圧延鋼材において表面疵が増大し、冷間
加工割れの原因となつて、冷間加工を困難にす
る。即ち、本発明においては、鋼材料は（Al＋
2N）量及びAl／Ｎが共に所定の範囲にあること
を要する。 更に、本発明の方法においては、上記のような
鋼を熱間圧延した後の鋼中のAlNが40ppm以下
であることを要する。 このような熱間圧延後のAlNを40ppm以下に
するには、上記のように本発明に従つて所定量の
Al及びＮを含有する鋼を、熱間圧延前にその
（Al＋2N）量によつて次式で規定される温度Ｔ
（℃）以上に加熱することによつて達成される。 Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） 本発明者らの広範囲にわたる実験の結果、熱間
圧延後の鋼中のAlNの量は、熱間圧延前の鋼加
熱温度と明瞭な相関関係を有し、鋼中の（Al＋
2N）量が増すにつれて、熱間圧延後の鋼中の
AlNの量を40ppm以下とする下限温度は高くな
り、この下限温度がほぼ上に示すような（Al＋
2N）量の一次関数として規定されることが見出
されたのである。 本発明の方法によれば、以上のように、（Al＋
2N）量とAl／Ｎ重量比を特定した鋼材を、熱間
圧延前に上記（Al＋2N）量によつて前記式にて
規定される温度以上に加熱することにより、圧延
後のAlN含有量を40ppm以下とすることができ、
且つ、このように圧延後のAlN含有量を40ppm
以下とすることによつて、そのオーステナイト結
晶粒粗大化温度を高めることができる。このよう
にして得られる鋼材は、焼きなまし処理し、冷間
加工した後に、浸炭処理しても、オーステナイト
結晶粒の粗大化が抑えられ、かくして、細粒組織
を保持することができる肌焼鋼を得ることができ
る。 以下に実施例を挙げて本発明をより詳細に具体
的に説明する。 実施例 １ 第１表に示す化学成分組成を有する肌焼鋼を
1200℃の加熱炉中で加熱した後、直径15mmの線材
に圧延し、これを740℃の温度で焼きなまし処理
した後、50％の加工率で冷間加工し、次いで、平
均加熱速度１℃／分で950℃に昇温し、この温度
に３時間保持した後、オーステナイト粒の粗大化
率を測定した。尚、ここに、オーステナイト粒の
粗大化率は、粒度No.６より大きい結晶粒の割合で
ある。結果を第２図に示す。（Al＋2N）量及び
Al／Ｎ重量比の少なくとも一方が本発明の範囲
外にあるとき、オーステナイト粗大化率が著しく
大きいことが明らかである。 次に、第１表に示す本発明鋼について、熱間圧
延前に第２表に示す各温度に加熱した後、直径15
mmの線材に圧延し、これを740℃の温度で焼きな
まし処理した後、10％又は50％の加工率で冷間加
工し、次いで、平均加熱速度１℃／分で950℃に
昇温し、この温度に３時間保持した後、オーステ
ナイト粒の粗大化率を測定した。結果を第２表に
示すように、本発明に従つて、鋼材を熱間圧延前
にその（Al＋2N）量によつて前記式で規定され
る温度以上に加熱し、この後に熱間圧延して得ら
れる鋼は、いずれもAlNが40ppm以下であつて、
焼きなまし処理後に冷間加工し、更に高温熱処理
しても、組織は細粒組織を保つている。しかし、
熱間圧延前の温度が前記式で規定される温度以下
であるときは、いずれも
い鋼材の製造方法に関する。 例えば、ボルトやシヤフトに多く用いられる肌
焼鋼は、冷間加工を要する場合には、焼きなまし
処理により加工性を良好にして冷間加工された後
に浸炭処理されることが多いが、このような場
合、加工率によつては、浸炭時に非浸炭部のオー
ステナイト結晶粒が粗大化し、内部硬さを高め、
また、焼入れ歪や靭性の低下をもたらすことは既
によく知られている。例えば、後述するように、
第１表のＢ鋼の組成を有する材料を1150℃に加熱
した後、熱間圧延して得られる鋼は、これを焼き
なまし処理し、冷間加工した後に浸炭処理すると
き、第１図に示すように、加工率が約10％の位置
及び約40％以上の範囲のとき、オーステナイト結
晶粒が著しく粗大化する。 本発明者らは上記した問題を解決するために鋭
意研究した結果、鋼中におけるAlとＮの含有量
をAl／Ｎ重量比と共に（Al＋2N）、即ち、Al量
とＮ量の２倍量とで規定し、かかる鋼を熱間圧延
前に所定の温度に加熱して、圧延後のAlN量を
所定量以下に抑えることにより、オーステナイト
結晶粒粗大化温度の高い鋼材が得られ、従つて、
かかる鋼材は焼きなまし処理し、冷間加工し、こ
の後に浸炭処理してもオーステナイト結晶粒の粗
大化が抑えられて、細粒組織を保持し、かくし
て、肌焼鋼を製造するのに好適である方法を見出
して、本発明に至つたものである。 従つて、本発明は、一般的には、オーステナイ
ト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法を提供
することを目的とし、特に上記のように焼きなま
し処理し、冷間加工し、この後に浸炭処理して
も、オーステナイト結晶粒が粗大化せず、細粒組
織を保持する肌焼鋼を得るのに好適な鋼材の製造
方法を提供することを目的とする。 本発明によるオーステナイト結晶粒粗大化温度
の高い鋼材の製造方法は、Al／Ｎ重量比が2.1〜
3.5であり、且つ（Al＋2N）を0.045〜0.065重量
％の範囲で含有する鋼を、熱間圧延前に次式で規
定される温度Ｔ（℃） Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後の
AlN含有量を40ppm以下としたことを特徴とす
る。 本発明の方法は、前記したように、焼きなまし
処理によりその冷間加工性を良好にし、この後に
冷間加工し、浸炭処理する肌焼鋼の製造に好適で
あり、かかる肌焼鋼は、C0.05〜0.35重量％、
Si0.4重量％以下及びMn0.5〜２重量％を含有し、
更に、Crを含有していてもよい。 Ｃは、浸炭処理後に鋼材を焼入れして、中心部
の強度を高くするために、少なくとも0.05重量％
含有させることが必要であるが、余りに多量に含
有させるときは、熱処理後の靭性を劣化させるの
で、上限は0.35重量％とする。 Siは脱酸剤として添加されるが、余りに多いと
きは冷間加工性を著しく阻害するので、上限を
0.4重量％とする。 Mnは焼入れ性を増し、熱処理後の強度を高く
するために必要な元素であるが、多すぎるときは
靭性を低下させるので、その含有量は0.5〜2.0重
量％の範囲とする。 また、Crは焼入れ性を改善する元素としてMn
と同様に有用であるが、含有量が多すぎると、焼
入れ強度を高くしすぎて靭性を悪くするので、そ
の含有量は0.7〜1.5重量％とする。 本発明の方法において、鋼はAlとＮとをAl／
Ｎ重量比が2.1〜3.5であり、且つ、（Al＋2N）を
0.045〜0.065重量％の範囲で含有することを要す
る。（Al＋2N）量が上記範囲よりも少ないとき、
及びAl＋Ｎ重量比が上記範囲からはずれている
ときは、熱間圧延前に所定の温度に加熱し、熱間
圧延しても、焼きなまし処理後に冷間加工し、更
にこの後に浸炭処理すると、この際にオーステナ
イト結晶粒の粗大化を防ぐに足る量のAlNが析
出せず、オーステナイト結晶粒が粗大化する。一
方、（Al＋2N）量が上記範囲より多いときは、
圧延前の加熱によつて、鋼中にAl比を十分に溶
け込ますことができず、やはり浸炭時にオーステ
ナイトが粗大化する。更に、Al／Ｎ重量比が上
記範囲内にあつても、（Al＋2N）量が0.065重量
％を越える場合、及び（Al＋2N）量が上記範囲
内にあつても、Al／Ｎ重量比が2.1よりも小さい
場合は、圧延鋼材において表面疵が増大し、冷間
加工割れの原因となつて、冷間加工を困難にす
る。即ち、本発明においては、鋼材料は（Al＋
2N）量及びAl／Ｎが共に所定の範囲にあること
を要する。 更に、本発明の方法においては、上記のような
鋼を熱間圧延した後の鋼中のAlNが40ppm以下
であることを要する。 このような熱間圧延後のAlNを40ppm以下に
するには、上記のように本発明に従つて所定量の
Al及びＮを含有する鋼を、熱間圧延前にその
（Al＋2N）量によつて次式で規定される温度Ｔ
（℃）以上に加熱することによつて達成される。 Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） 本発明者らの広範囲にわたる実験の結果、熱間
圧延後の鋼中のAlNの量は、熱間圧延前の鋼加
熱温度と明瞭な相関関係を有し、鋼中の（Al＋
2N）量が増すにつれて、熱間圧延後の鋼中の
AlNの量を40ppm以下とする下限温度は高くな
り、この下限温度がほぼ上に示すような（Al＋
2N）量の一次関数として規定されることが見出
されたのである。 本発明の方法によれば、以上のように、（Al＋
2N）量とAl／Ｎ重量比を特定した鋼材を、熱間
圧延前に上記（Al＋2N）量によつて前記式にて
規定される温度以上に加熱することにより、圧延
後のAlN含有量を40ppm以下とすることができ、
且つ、このように圧延後のAlN含有量を40ppm
以下とすることによつて、そのオーステナイト結
晶粒粗大化温度を高めることができる。このよう
にして得られる鋼材は、焼きなまし処理し、冷間
加工した後に、浸炭処理しても、オーステナイト
結晶粒の粗大化が抑えられ、かくして、細粒組織
を保持することができる肌焼鋼を得ることができ
る。 以下に実施例を挙げて本発明をより詳細に具体
的に説明する。 実施例 １ 第１表に示す化学成分組成を有する肌焼鋼を
1200℃の加熱炉中で加熱した後、直径15mmの線材
に圧延し、これを740℃の温度で焼きなまし処理
した後、50％の加工率で冷間加工し、次いで、平
均加熱速度１℃／分で950℃に昇温し、この温度
に３時間保持した後、オーステナイト粒の粗大化
率を測定した。尚、ここに、オーステナイト粒の
粗大化率は、粒度No.６より大きい結晶粒の割合で
ある。結果を第２図に示す。（Al＋2N）量及び
Al／Ｎ重量比の少なくとも一方が本発明の範囲
外にあるとき、オーステナイト粗大化率が著しく
大きいことが明らかである。 次に、第１表に示す本発明鋼について、熱間圧
延前に第２表に示す各温度に加熱した後、直径15
mmの線材に圧延し、これを740℃の温度で焼きな
まし処理した後、10％又は50％の加工率で冷間加
工し、次いで、平均加熱速度１℃／分で950℃に
昇温し、この温度に３時間保持した後、オーステ
ナイト粒の粗大化率を測定した。結果を第２表に
示すように、本発明に従つて、鋼材を熱間圧延前
にその（Al＋2N）量によつて前記式で規定され
る温度以上に加熱し、この後に熱間圧延して得ら
れる鋼は、いずれもAlNが40ppm以下であつて、
焼きなまし処理後に冷間加工し、更に高温熱処理
しても、組織は細粒組織を保つている。しかし、
熱間圧延前の温度が前記式で規定される温度以下
であるときは、いずれも
【表】
【表】
(注) ＊：本発明で規定する範囲外にあることを
示す。
＊＊：圧延材の表面疵が発生し、冷間加工でき
ない。
示す。
＊＊：圧延材の表面疵が発生し、冷間加工でき
ない。
【表】
圧延後のAlN含有量が40ppmを越えるので、浸
炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化が著し
い。 第１図は、鋼Ｂを1150℃に加熱した後、熱間圧
延して得られた圧延後のAlNが56ppmである鋼
材について、焼きなまし処理後に種々の加工率で
冷間加工したときの顕微鏡組織を示す写真であ
る。同様に、第４図は鋼Ｃを1250℃に加熱した後
に熱間圧延し、圧延後のAlNが18ppmである鋼
材について、また、第５図は鋼Ｄを1100℃に加熱
した後に熱間圧延し、圧延後のAlNが59ppmで
ある鋼材について、更に、第６図は鋼Ｄを950℃
に加熱した後に熱間圧延し、圧延後のAlNが
143ppmである鋼材について、それぞれ焼きなま
し処理後、種々の加工率で冷間加工を行なつてか
ら、平均加熱速度１℃／分で950℃に昇温し、こ
の温度に３時間保持した後、水冷して得た鋼材の
顕微鏡写真である。 圧延後のAlN量が40ppm以下であるとき、オ
ーステナイト結晶粒の粗大化は観察されないが、
圧延後のAlN量が40ppm以上であるとき、加工
率10％及び40％以上の場合に粗大化が顕著である
ことが明らかである。
炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化が著し
い。 第１図は、鋼Ｂを1150℃に加熱した後、熱間圧
延して得られた圧延後のAlNが56ppmである鋼
材について、焼きなまし処理後に種々の加工率で
冷間加工したときの顕微鏡組織を示す写真であ
る。同様に、第４図は鋼Ｃを1250℃に加熱した後
に熱間圧延し、圧延後のAlNが18ppmである鋼
材について、また、第５図は鋼Ｄを1100℃に加熱
した後に熱間圧延し、圧延後のAlNが59ppmで
ある鋼材について、更に、第６図は鋼Ｄを950℃
に加熱した後に熱間圧延し、圧延後のAlNが
143ppmである鋼材について、それぞれ焼きなま
し処理後、種々の加工率で冷間加工を行なつてか
ら、平均加熱速度１℃／分で950℃に昇温し、こ
の温度に３時間保持した後、水冷して得た鋼材の
顕微鏡写真である。 圧延後のAlN量が40ppm以下であるとき、オ
ーステナイト結晶粒の粗大化は観察されないが、
圧延後のAlN量が40ppm以上であるとき、加工
率10％及び40％以上の場合に粗大化が顕著である
ことが明らかである。
第１図は本発明の方法に従つて処理しない鋼材
について、種々の冷間加工率で加工したときの顕
微鏡組織を示す写真、第２図は本発明鋼及び比較
鋼において、（Al＋2N）量及びAl／Ｎ重量比に
対する浸炭処理時のオーステナイト結晶粗大化率
の関係を示すグラフ、第３図は本発明鋼及び比較
鋼において、（Al＋2N）量及び熱間圧延前の鋼
加熱温度に対する圧延後のAlN量の関係を示す
グラフ、第４図は本発明の方法に従つて処理した
鋼材について、種々の冷間加工率で加工したとき
の顕微鏡組織を示す写真、第５図及び第６図は、
第１図と同様に、本発明の方法に従つて処理しな
い鋼材について、種々の冷間加工率で加工したと
きの顕微鏡組織を示す写真である。
について、種々の冷間加工率で加工したときの顕
微鏡組織を示す写真、第２図は本発明鋼及び比較
鋼において、（Al＋2N）量及びAl／Ｎ重量比に
対する浸炭処理時のオーステナイト結晶粗大化率
の関係を示すグラフ、第３図は本発明鋼及び比較
鋼において、（Al＋2N）量及び熱間圧延前の鋼
加熱温度に対する圧延後のAlN量の関係を示す
グラフ、第４図は本発明の方法に従つて処理した
鋼材について、種々の冷間加工率で加工したとき
の顕微鏡組織を示す写真、第５図及び第６図は、
第１図と同様に、本発明の方法に従つて処理しな
い鋼材について、種々の冷間加工率で加工したと
きの顕微鏡組織を示す写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で Ｃ 0.05〜0.35％、 Si 0.4％以下、 Mn 0.5〜２％、 及びAl／Ｎ重量比が2.1〜3.5であり、且つ、
（Al＋2N）を0.045〜0.065％含有し、残部鉄及び
不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延前に次式
で規定される温度Ｔ（℃） Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後の
AlN含有量を40ppm以下としたことを特徴とす
るオーステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の
製造方法。 ２ 重量％で Ｃ 0.05〜0.35％、 Si 0.4％以下、 Mn 0.5〜２％、 Cr 0.7〜1.5％、 及びAl／Ｎ重量比が2.1〜3.5であり、且つ、
（Al＋2N）を0.045〜0.065％含有し、残部鉄及び
不可避的不純物よりなる鋼を、熱間圧延前に次式
で規定される温度Ｔ（℃） Ｔ≧3750（Al％＋2N％）＋950 （但し、元素％は当該元素の鋼中の重量％を意味
する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後の
AlN含有量を40ppm以下としたことを特徴とす
るオーステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22824782A JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22824782A JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123714A JPS59123714A (ja) | 1984-07-17 |
| JPH0254403B2 true JPH0254403B2 (ja) | 1990-11-21 |
Family
ID=16873464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22824782A Granted JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123714A (ja) |
Families Citing this family (6)
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| JPS63157816A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 浸炭用鋼材の製造方法 |
| JP5736936B2 (ja) * | 2011-04-27 | 2015-06-17 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延棒鋼または線材、および冷間鍛造用鋼線の製造方法 |
| JP5581344B2 (ja) * | 2012-02-10 | 2014-08-27 | 株式会社杉田製線 | 結合部材作製用高強度細径鋼線の製造方法 |
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| JP6752624B2 (ja) * | 2016-05-26 | 2020-09-09 | 高周波熱錬株式会社 | 浸炭用鋼の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5675551A (en) * | 1979-11-22 | 1981-06-22 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | Grain stabilized carburizing steel |
-
1982
- 1982-12-30 JP JP22824782A patent/JPS59123714A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5675551A (en) * | 1979-11-22 | 1981-06-22 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | Grain stabilized carburizing steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59123714A (ja) | 1984-07-17 |
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