JPH06116679A - 冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼及び浸炭焼入方法 - Google Patents
冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼及び浸炭焼入方法Info
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- JPH06116679A JPH06116679A JP29384592A JP29384592A JPH06116679A JP H06116679 A JPH06116679 A JP H06116679A JP 29384592 A JP29384592 A JP 29384592A JP 29384592 A JP29384592 A JP 29384592A JP H06116679 A JPH06116679 A JP H06116679A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼と浸炭焼
入れする際のフェライト結晶粒の異常成長を抑制し、靭
性の低下を防止する。 【構成】 Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：１．００
％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．００５〜
０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、かつフェライト相とグラファイト相を主体
とする組織を有している鋼、および該鋼を冷間加工した
のち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れする。 【効果】 自動車部品等複雑な形状への冷間加工が容易
で、靭性の低下を防止して浸炭焼入れすることができ
る。
入れする際のフェライト結晶粒の異常成長を抑制し、靭
性の低下を防止する。 【構成】 Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：１．００
％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．００５〜
０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、かつフェライト相とグラファイト相を主体
とする組織を有している鋼、および該鋼を冷間加工した
のち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れする。 【効果】 自動車部品等複雑な形状への冷間加工が容易
で、靭性の低下を防止して浸炭焼入れすることができ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車部品等複雑な
形状に冷間加工されたのち、表面に耐摩耗性を付与する
ための浸炭焼入れされる冷間加工性と浸炭焼入性に優れ
た鋼およびその浸炭焼入方法に関する。
形状に冷間加工されたのち、表面に耐摩耗性を付与する
ための浸炭焼入れされる冷間加工性と浸炭焼入性に優れ
た鋼およびその浸炭焼入方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】小物容器、自動車部品等複雑な形状に冷
間加工されたのち、表面に耐摩耗性を付与するための浸
炭焼入れされるに適した一般的な鋼としては、Ｃ：０．
０３〜０．０６％、Ｓｉ：０．１０〜０．２０％、Ｍ
ｎ：０．１５〜０．３５％、Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％以
下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
が用いられている。また、浸炭加熱焼入は、冷間加工し
たのち、８００〜８５０℃で浸炭焼入れされている。
間加工されたのち、表面に耐摩耗性を付与するための浸
炭焼入れされるに適した一般的な鋼としては、Ｃ：０．
０３〜０．０６％、Ｓｉ：０．１０〜０．２０％、Ｍ
ｎ：０．１５〜０．３５％、Ｐ：０．０３０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％以
下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
が用いられている。また、浸炭加熱焼入は、冷間加工し
たのち、８００〜８５０℃で浸炭焼入れされている。
【０００３】また、Ｃ：０．１５〜０．９５％、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．０３％、Ｎ：０．００６％以下、
Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．０１０％以下を含有
し、かつ、Ｐ（％）×Ｓ（％）≦１０×１０-6を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、かつフ
ェライト相とグラファイト相を主体とする組織を有して
いる鋼、および前記成分組成の鋼を熱間加工したのち、
加工度５％以上の冷間加工を施し、次いで５００〜７５
０℃の温度で２時間以上焼鈍する鋼の製造法（特開昭６
０−５２５５１号公報）、Ｃ：０．０８〜０．９５％、
Ｓｉ：１．２０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１３０％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間加工したのち、圧下率２０〜７０％で冷間圧延して
から５００〜７５０℃の温度で２時間以上の焼鈍を施
し、フェライト相とグラファイト相を主体とする組織と
なし、さらに圧下率５０〜９０％で冷間圧延してのち、
６００〜８５０℃の温度で焼鈍する冷延鋼板の製造方法
（特開昭６３−３１７６２９号公報）、あるいはＣ：
０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．２０〜２．００％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．
５０％、Ｐ：０．０１８％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｎ：０．００５０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、フェライト相とグラファイト
相を主体とした組織を有し、ＴＳ≦６０ｋｇｆ／ｍｍ２
の軟質な材質を有している鋼板（特開昭６４−２５９４
６号公報）等が提案されている。
１．００％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２〜０．０３％、Ｎ：０．００６％以下、
Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．０１０％以下を含有
し、かつ、Ｐ（％）×Ｓ（％）≦１０×１０-6を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、かつフ
ェライト相とグラファイト相を主体とする組織を有して
いる鋼、および前記成分組成の鋼を熱間加工したのち、
加工度５％以上の冷間加工を施し、次いで５００〜７５
０℃の温度で２時間以上焼鈍する鋼の製造法（特開昭６
０−５２５５１号公報）、Ｃ：０．０８〜０．９５％、
Ｓｉ：１．２０％以下、Ｍｎ：０．５０％以下、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．２０％以下、Ｎ：０．０１３０％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間加工したのち、圧下率２０〜７０％で冷間圧延して
から５００〜７５０℃の温度で２時間以上の焼鈍を施
し、フェライト相とグラファイト相を主体とする組織と
なし、さらに圧下率５０〜９０％で冷間圧延してのち、
６００〜８５０℃の温度で焼鈍する冷延鋼板の製造方法
（特開昭６３−３１７６２９号公報）、あるいはＣ：
０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．２０〜２．００％、
Ｍｎ：０．２０〜１．５０％、Ａｌ：０．００１〜０．
５０％、Ｐ：０．０１８％以下、Ｓ：０．０１０％以
下、Ｎ：０．００５０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、フェライト相とグラファイト
相を主体とした組織を有し、ＴＳ≦６０ｋｇｆ／ｍｍ２
の軟質な材質を有している鋼板（特開昭６４−２５９４
６号公報）等が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記一般的な鋼は、浸
炭層の炭素濃度を０．７０〜０．９０％とし、十分な浸
炭深さを得るためには、浸炭加熱温度は８００℃以上が
必要であるが、非浸炭部分の炭素濃度が０．０３〜０．
０６％であり、８５０〜９２０℃に加熱されると、フェ
ライト粒が粗大化し、靭性が著しく劣化すると共に、浸
炭加熱前に冷間加工が施されていると、８００〜８５０
℃に加熱された場合でもフェライト粒の再結晶により、
異常粒が成長して靭性が劣化する。また、特開昭６０−
５２５５１号公報に開示の鋼は、ｓｏｌ．Ａｌが０．０
２〜０．０３％と高いため、ＡｌＮ析出物により浸炭焼
入加熱時にオーステナイト粒の成長が抑制されて粗大化
せず、十分な浸炭深さが得られないという欠点がある。
さらに特開昭６３−３１７６２９号公報に開示の方法
は、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法に関する技術
であり、浸炭焼入れ性については触れられていない。さ
らにまた、特開昭６４−２５９４６号公報に開示の鋼板
は、Ｃが０．４０〜０．８０％と高いため、軟化焼鈍を
施しても強度が低下せず、優れた冷間加工性が得られな
いという欠点を有している。
炭層の炭素濃度を０．７０〜０．９０％とし、十分な浸
炭深さを得るためには、浸炭加熱温度は８００℃以上が
必要であるが、非浸炭部分の炭素濃度が０．０３〜０．
０６％であり、８５０〜９２０℃に加熱されると、フェ
ライト粒が粗大化し、靭性が著しく劣化すると共に、浸
炭加熱前に冷間加工が施されていると、８００〜８５０
℃に加熱された場合でもフェライト粒の再結晶により、
異常粒が成長して靭性が劣化する。また、特開昭６０−
５２５５１号公報に開示の鋼は、ｓｏｌ．Ａｌが０．０
２〜０．０３％と高いため、ＡｌＮ析出物により浸炭焼
入加熱時にオーステナイト粒の成長が抑制されて粗大化
せず、十分な浸炭深さが得られないという欠点がある。
さらに特開昭６３−３１７６２９号公報に開示の方法
は、深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法に関する技術
であり、浸炭焼入れ性については触れられていない。さ
らにまた、特開昭６４−２５９４６号公報に開示の鋼板
は、Ｃが０．４０〜０．８０％と高いため、軟化焼鈍を
施しても強度が低下せず、優れた冷間加工性が得られな
いという欠点を有している。
【０００５】この発明の目的は、所定の成分組成を有
し、フェライト相とグラファイト相を主体とする組織の
冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼、およびその鋼を冷
間加工したのち、浸炭焼入れする際のフェライト結晶粒
の異常成長を抑制し、靭性の低下を防止できる浸炭焼入
方法を提供することにある。
し、フェライト相とグラファイト相を主体とする組織の
冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼、およびその鋼を冷
間加工したのち、浸炭焼入れする際のフェライト結晶粒
の異常成長を抑制し、靭性の低下を防止できる浸炭焼入
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、所定成
分組成を有し、フェライト相とグラファイト相を主体と
した組織を有する鋼が冷間加工性と浸炭焼入性に優れて
いること、また、この鋼は、冷間加工したのち、８５０
〜９２０℃の温度範囲で浸炭加熱焼入することによっ
て、グラファイト化したＣが固溶し、浸炭部分ばかりで
なく、非浸炭部分もオーステナイト化する。このため、
非浸炭部分は、従来一般に使用されている鋼のようにフ
ェライト結晶粒が再結晶によって異常成長することがな
く、靭性の低下を防止できることを究明し、この発明に
到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、所定成
分組成を有し、フェライト相とグラファイト相を主体と
した組織を有する鋼が冷間加工性と浸炭焼入性に優れて
いること、また、この鋼は、冷間加工したのち、８５０
〜９２０℃の温度範囲で浸炭加熱焼入することによっ
て、グラファイト化したＣが固溶し、浸炭部分ばかりで
なく、非浸炭部分もオーステナイト化する。このため、
非浸炭部分は、従来一般に使用されている鋼のようにフ
ェライト結晶粒が再結晶によって異常成長することがな
く、靭性の低下を防止できることを究明し、この発明に
到達した。
【０００７】すなわちこの発明は、Ｃ：０．１５〜０．
４０％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％
以下、Ｂ：０．００５〜０．０５０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつフェライト相
とグラファイト相を主体とする組織を有していることを
特徴とする冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼である。
４０％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以
下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％
以下、Ｂ：０．００５〜０．０５０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつフェライト相
とグラファイト相を主体とする組織を有していることを
特徴とする冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼である。
【０００８】また、Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：
１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．
００５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり、かつフェライト相とグラファイト
相を主体とする組織を有している鋼を、冷間加工したの
ち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れすることを特徴とす
る冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼の浸炭焼入方法で
ある。
１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．
００５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなり、かつフェライト相とグラファイト
相を主体とする組織を有している鋼を、冷間加工したの
ち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れすることを特徴とす
る冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼の浸炭焼入方法で
ある。
【０００９】
【作用】この発明の鋼は、Ｃ含有量が０．１５〜０．４
０％と高いが、鋼の組織はフェライト相とグラファイト
相が主体であるから、Ｃがグラファイト化し、強度への
影響は少なく、Ｃ含有量が０．０３〜０．０６％の従来
一般に使用されている鋼と強度がほぼ同等であり、優れ
た冷間加工性を有している。
０％と高いが、鋼の組織はフェライト相とグラファイト
相が主体であるから、Ｃがグラファイト化し、強度への
影響は少なく、Ｃ含有量が０．０３〜０．０６％の従来
一般に使用されている鋼と強度がほぼ同等であり、優れ
た冷間加工性を有している。
【００１０】この発明のＣ：０．１５〜０．４０％、Ｓ
ｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：
０．００５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなり、かつフェライト相とグラファ
イト相を主体とする組織を有している鋼は、冷間加工し
たのち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れすることによっ
て、グラファイト化したＣが固溶し、浸炭部分は勿論、
非浸炭部分もオーステナイト化する。このため、非浸炭
部分は、従来から一般に使用されている鋼のようにフェ
ライト粒が再結晶により異常粒成長することがなく、靭
性に優れた微細なベーナイト組織となる。
ｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：
０．００５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなり、かつフェライト相とグラファ
イト相を主体とする組織を有している鋼は、冷間加工し
たのち、８５０〜９２０℃で浸炭焼入れすることによっ
て、グラファイト化したＣが固溶し、浸炭部分は勿論、
非浸炭部分もオーステナイト化する。このため、非浸炭
部分は、従来から一般に使用されている鋼のようにフェ
ライト粒が再結晶により異常粒成長することがなく、靭
性に優れた微細なベーナイト組織となる。
【００１１】浸炭深さを得るには、従来から一般に使用
されている鋼では非浸炭部分の粗粒化を防止するため、
浸炭焼入温度を８５０℃以下に制限しなければならない
ので、ｓｏｌ．Ａｌを０．００５％以下に制限し、浸炭
層のオーステナイト粒をある程度まで粗大化している
が、この発明方法の場合は、非浸炭部分の粗粒化の心配
がないため、浸炭焼入温度を８５０〜９２０℃まで上昇
させることができ、十分な浸炭深さを得ることができ
る。
されている鋼では非浸炭部分の粗粒化を防止するため、
浸炭焼入温度を８５０℃以下に制限しなければならない
ので、ｓｏｌ．Ａｌを０．００５％以下に制限し、浸炭
層のオーステナイト粒をある程度まで粗大化している
が、この発明方法の場合は、非浸炭部分の粗粒化の心配
がないため、浸炭焼入温度を８５０〜９２０℃まで上昇
させることができ、十分な浸炭深さを得ることができ
る。
【００１２】この発明において、鋼の化学成分組成を上
記のとおり限定した理由を説明する。Ｃはグラファイト
相を形成して鋼の延性および加工性を向上させるために
所定量以上含有させる必要のある元素であるが、その含
有量が０．１５％未満ではグラファイトの形成が可能で
あるが、そのために多大の時間を必要とするばかりでな
く、非浸炭部分の異常粒成長抑制効果が少なくなる。ま
た、０．４０％を超えると、グラファイトの形成はより
容易となるが、浸炭焼入時に非浸炭部分（芯部）の硬度
が高くなりすぎて靭性が低下する。このためＣ含有量を
０．１５〜０．４０％とした。Ｓｉは鋼を清浄化してグ
ラファイトを形成させ易くする効果があり、必要に応じ
て添加されるが、１．００％を超えると鋼が脆化し易く
なるので、１．００％以下とした。Ｍｎはクラファイト
相の形成を阻害する元素であるので少ないほど良い結果
が得られる。特にその含有量が０．４０％を超えると、
鋼成分としてのＣがセメンタイトとして安定となり、グ
ラファイトを形成し難くなるので、０．４０％以下とし
た。
記のとおり限定した理由を説明する。Ｃはグラファイト
相を形成して鋼の延性および加工性を向上させるために
所定量以上含有させる必要のある元素であるが、その含
有量が０．１５％未満ではグラファイトの形成が可能で
あるが、そのために多大の時間を必要とするばかりでな
く、非浸炭部分の異常粒成長抑制効果が少なくなる。ま
た、０．４０％を超えると、グラファイトの形成はより
容易となるが、浸炭焼入時に非浸炭部分（芯部）の硬度
が高くなりすぎて靭性が低下する。このためＣ含有量を
０．１５〜０．４０％とした。Ｓｉは鋼を清浄化してグ
ラファイトを形成させ易くする効果があり、必要に応じ
て添加されるが、１．００％を超えると鋼が脆化し易く
なるので、１．００％以下とした。Ｍｎはクラファイト
相の形成を阻害する元素であるので少ないほど良い結果
が得られる。特にその含有量が０．４０％を超えると、
鋼成分としてのＣがセメンタイトとして安定となり、グ
ラファイトを形成し難くなるので、０．４０％以下とし
た。
【００１３】ｓｏｌ．Ａｌは多い方がグラファイトの形
成が容易となるが、０．０２％を超えると浸炭焼入加熱
時にオーステナイト粒成長が抑制され、浸炭が阻害され
るので、０．０２％以下とした。Ｎは鋼中に不可避的に
含有される不純物元素であるが、その含有量が０．００
６％を超えると鋼中にＡｌＮの析出物が増加し、浸炭焼
入加熱時にオーステナイト粒成長が抑制され、浸炭が阻
害されるので、０．００６％以下とした。Ｂはグラファ
イトの分散に影響を及ぼす元素で、グラファイトの析出
を微細化して鋼板形成後の熱処理でのグラファイト消出
を容易にし、高硬度、高耐摩耗性の確保を確実にさせる
作用を有するが、０．０００５％未満では前記作用の所
望の効果が得られず、また、０．００５０％を超えると
熱処理時にＢを含有する炭化物が生成し、鋼の靭性を低
下させるので、０．０００５〜０．００５０％とした。
成が容易となるが、０．０２％を超えると浸炭焼入加熱
時にオーステナイト粒成長が抑制され、浸炭が阻害され
るので、０．０２％以下とした。Ｎは鋼中に不可避的に
含有される不純物元素であるが、その含有量が０．００
６％を超えると鋼中にＡｌＮの析出物が増加し、浸炭焼
入加熱時にオーステナイト粒成長が抑制され、浸炭が阻
害されるので、０．００６％以下とした。Ｂはグラファ
イトの分散に影響を及ぼす元素で、グラファイトの析出
を微細化して鋼板形成後の熱処理でのグラファイト消出
を容易にし、高硬度、高耐摩耗性の確保を確実にさせる
作用を有するが、０．０００５％未満では前記作用の所
望の効果が得られず、また、０．００５０％を超えると
熱処理時にＢを含有する炭化物が生成し、鋼の靭性を低
下させるので、０．０００５〜０．００５０％とした。
【００１４】浸炭焼入温度を８５０〜９２０℃としたの
は、浸炭するためにはオーステナイト結晶粒がある程度
粗くなければならないが、オーステナイト結晶粒が粗大
すぎると靭性が低下する。図１は浸炭焼入温度とオース
テナイト結晶粒度とｓｏｌ．Ａｌ含有量との関係を示す
もので、オーステナイト結晶粒の粗さに対し、浸炭焼入
温度とｓｏｌ．Ａｌ含有量が影響を及ぼす。図１に示す
とおり、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０２０％以下の場合
は、浸炭焼入温度が８５０℃未満ではオーステナイト結
晶粒度が９以上の細粒となり、浸炭できない。また、９
２０℃を超えるとオーステナイト結晶粒度が６以下と粗
大化し、靭性が低下するので、浸炭焼入温度を８５０〜
９２０℃とした。
は、浸炭するためにはオーステナイト結晶粒がある程度
粗くなければならないが、オーステナイト結晶粒が粗大
すぎると靭性が低下する。図１は浸炭焼入温度とオース
テナイト結晶粒度とｓｏｌ．Ａｌ含有量との関係を示す
もので、オーステナイト結晶粒の粗さに対し、浸炭焼入
温度とｓｏｌ．Ａｌ含有量が影響を及ぼす。図１に示す
とおり、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０２０％以下の場合
は、浸炭焼入温度が８５０℃未満ではオーステナイト結
晶粒度が９以上の細粒となり、浸炭できない。また、９
２０℃を超えるとオーステナイト結晶粒度が６以下と粗
大化し、靭性が低下するので、浸炭焼入温度を８５０〜
９２０℃とした。
【００１５】
実施例１ 表１に示すとおり、本発明鋼の化学成分、ミクロ組織を
満足させるＡ〜Ｄ鋼、および本発明鋼の化学成分、ミク
ロ組織を満足させない比較鋼Ｅ〜Ｊ鋼について、引張特
性および硬度Ｈｖ、シャルピー試験における延性脆性遷
移温度（ｖＴｒｓ）を測定した。その結果を表２に示
す。なお、表１中のミクロ組織の欄のＧはグラファイト
相を、Ｃはフェライト相を示す。
満足させるＡ〜Ｄ鋼、および本発明鋼の化学成分、ミク
ロ組織を満足させない比較鋼Ｅ〜Ｊ鋼について、引張特
性および硬度Ｈｖ、シャルピー試験における延性脆性遷
移温度（ｖＴｒｓ）を測定した。その結果を表２に示
す。なお、表１中のミクロ組織の欄のＧはグラファイト
相を、Ｃはフェライト相を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】表１および表２に示すとおり、比較鋼Ｅ
は、グラファイトを生成させていないので、強度が高
く、加工性が悪い。比較鋼Ｆは、Ｃ含有量が低くグラフ
ァイト化し難いので、強度が高く、加工性が悪い。比較
鋼Ｇは、Ｃ含有量が高く、Ｂ含有量が少ないので、焼入
れ焼戻し後の靭性が悪い。比較鋼Ｈは、Ｓｉ含有量が高
く、グラファイト化し難く、強度が高い。さらに比較鋼
Ｊは、従来一般に使用されている浸炭用鋼で、焼入れ焼
戻し後の強度が低い。これに対し発明鋼Ａ〜Ｄは、いず
れも加工性が従来一般に使用されている浸炭用鋼の比較
鋼Ｊとほぼ同等であり、焼入れ焼戻し後の靭性が良好で
ある。
は、グラファイトを生成させていないので、強度が高
く、加工性が悪い。比較鋼Ｆは、Ｃ含有量が低くグラフ
ァイト化し難いので、強度が高く、加工性が悪い。比較
鋼Ｇは、Ｃ含有量が高く、Ｂ含有量が少ないので、焼入
れ焼戻し後の靭性が悪い。比較鋼Ｈは、Ｓｉ含有量が高
く、グラファイト化し難く、強度が高い。さらに比較鋼
Ｊは、従来一般に使用されている浸炭用鋼で、焼入れ焼
戻し後の強度が低い。これに対し発明鋼Ａ〜Ｄは、いず
れも加工性が従来一般に使用されている浸炭用鋼の比較
鋼Ｊとほぼ同等であり、焼入れ焼戻し後の靭性が良好で
ある。
【００１９】実施例２ 実施例１で使用した発明鋼Ａ、Ｂおよび比較鋼Ｉ、Ｊの
それぞれについて、冷間加工し、あるいはすることな
く、表３に示す浸炭焼入温度で浸炭焼入したのち、非浸
炭部分のオーステナイト結晶粒度をＪＩＳ Ｇ０５５１
に規定のオーステナイト結晶粒度試験方法により測定す
ると共に、浸炭深さを測定した。その結果を表３に示
す。
それぞれについて、冷間加工し、あるいはすることな
く、表３に示す浸炭焼入温度で浸炭焼入したのち、非浸
炭部分のオーステナイト結晶粒度をＪＩＳ Ｇ０５５１
に規定のオーステナイト結晶粒度試験方法により測定す
ると共に、浸炭深さを測定した。その結果を表３に示
す。
【００２０】
【表３】
【００２１】表３に示すとおり、発明鋼はいずれも浸炭
深さ、非浸炭部分のミクロ 組織共に良好で、自動車部
品等として使用時、浸炭部分が摩耗しても、非浸炭部分
の靭性が高く、折損しない。これに対し、比較鋼Ｉは、
オーステナイト結晶粒度が細かく、浸炭深さが３０μｍ
と不足している。比較鋼Ｊは、浸炭焼入前に冷間加工し
なければ問題ないが、冷間加工後に浸炭焼入すると、非
浸炭部分のフェライト結晶粒が異常粒成長するので、自
動車部品等として使用時、浸炭層が摩耗すれば、折損す
る。
深さ、非浸炭部分のミクロ 組織共に良好で、自動車部
品等として使用時、浸炭部分が摩耗しても、非浸炭部分
の靭性が高く、折損しない。これに対し、比較鋼Ｉは、
オーステナイト結晶粒度が細かく、浸炭深さが３０μｍ
と不足している。比較鋼Ｊは、浸炭焼入前に冷間加工し
なければ問題ないが、冷間加工後に浸炭焼入すると、非
浸炭部分のフェライト結晶粒が異常粒成長するので、自
動車部品等として使用時、浸炭層が摩耗すれば、折損す
る。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明の鋼は、従
来一般に使用されている鋼と同等の優れた冷間加工を有
し、しかも、冷間加工後の浸炭焼入において、靭性を劣
化させることなく、十分な深さの浸炭層を得ることがで
き、自動車部品等として十分に使用できる。
来一般に使用されている鋼と同等の優れた冷間加工を有
し、しかも、冷間加工後の浸炭焼入において、靭性を劣
化させることなく、十分な深さの浸炭層を得ることがで
き、自動車部品等として十分に使用できる。
【図１】浸炭焼入温度とオーステナイト結晶粒度とｓｏ
ｌ．Ａｌ含有量との関係を示すグラフである。
ｌ．Ａｌ含有量との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 8/22 7516−4Ｋ
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：１．
００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．００
５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなり、かつフェライト相とグラファイト相を
主体とする組織を有していることを特徴とする冷間加工
性と浸炭焼入性に優れた鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．１５〜０．４０％、Ｓｉ：１．
００％以下、Ｍｎ：０．４０％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．０２％以下、Ｎ：０．００６％以下、Ｂ：０．００
５〜０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなり、かつフェライト相とグラファイト相を
主体とする組織を有している鋼を、冷間加工したのち、
８５０〜９２０℃で浸炭焼入れすることを特徴とする冷
間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼の浸炭焼入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29384592A JPH06116679A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼及び浸炭焼入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29384592A JPH06116679A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼及び浸炭焼入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06116679A true JPH06116679A (ja) | 1994-04-26 |
Family
ID=17799906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29384592A Pending JPH06116679A (ja) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | 冷間加工性と浸炭焼入性に優れた鋼及び浸炭焼入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06116679A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170138508A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그의 제조 방법 |
| KR20170138510A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
-
1992
- 1992-10-06 JP JP29384592A patent/JPH06116679A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20170138508A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그의 제조 방법 |
| KR20170138510A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
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