JPS59123714A - オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法Info
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- JPS59123714A JPS59123714A JP22824782A JP22824782A JPS59123714A JP S59123714 A JPS59123714 A JP S59123714A JP 22824782 A JP22824782 A JP 22824782A JP 22824782 A JP22824782 A JP 22824782A JP S59123714 A JPS59123714 A JP S59123714A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオーステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
例えば、ボルトやシャフトに多く用いられる肌焼鋼は、
冷間加工を要する場合には、焼きなまし処理により加工
性を良好にして冷間加工された後に浸炭処理されること
が多いが、このよつな場合、加工率によっては、浸炭時
に非浸炭部のオーステナイＩ−結晶粒か粗大化し、内部
硬さを高め、また、焼入れ歪や靭性の低下をもたらすこ
とは既Ｇこよく知られている。例えば、後述するようＣ
二第１表のＢ鋼の組成を有する材料を１１５０’ｃに加
熱した後、熱間圧延して得られる鋼は、これを焼きなま
し処理し、冷間加工した後に浸炭処理するとき、第１図
に示すように、加工率が約１０％の位置及び約４０％以
上の範囲のとさ、オーステナイト結晶粒か著しく粗大化
する。
冷間加工を要する場合には、焼きなまし処理により加工
性を良好にして冷間加工された後に浸炭処理されること
が多いが、このよつな場合、加工率によっては、浸炭時
に非浸炭部のオーステナイＩ−結晶粒か粗大化し、内部
硬さを高め、また、焼入れ歪や靭性の低下をもたらすこ
とは既Ｇこよく知られている。例えば、後述するようＣ
二第１表のＢ鋼の組成を有する材料を１１５０’ｃに加
熱した後、熱間圧延して得られる鋼は、これを焼きなま
し処理し、冷間加工した後に浸炭処理するとき、第１図
に示すように、加工率が約１０％の位置及び約４０％以
上の範囲のとさ、オーステナイト結晶粒か著しく粗大化
する。
本発明者らは上記した問題を解決するために鋭意研究し
た結果、鋼中乙こおけるＡ ７！とＮの含有量をＡＩ２
／Ｎ重量比と共に（Ａｆｆ＋２Ｎ）、即ち、ノ＼Ｉ２量
とＮ量の２倍量とで規定し、かかる鋼を熱間圧延前に所
定の温度に加熱して、圧延後の、ｌｉＮ量を所定値以下
に抑えることにより、オーステナイト結晶粒粗大化温度
の高い鋼材が得られ、従って、かかる鋼材は焼きなまし
処理し、冷間加工し、この後に浸炭処理してもオーステ
ナイト結晶粒の粗大化か抑えられて、細粒組織を保持し
、かくして、肌焼鋼を製造するのに好適である方法を見
出して、本発明に至ったものである。
た結果、鋼中乙こおけるＡ ７！とＮの含有量をＡＩ２
／Ｎ重量比と共に（Ａｆｆ＋２Ｎ）、即ち、ノ＼Ｉ２量
とＮ量の２倍量とで規定し、かかる鋼を熱間圧延前に所
定の温度に加熱して、圧延後の、ｌｉＮ量を所定値以下
に抑えることにより、オーステナイト結晶粒粗大化温度
の高い鋼材が得られ、従って、かかる鋼材は焼きなまし
処理し、冷間加工し、この後に浸炭処理してもオーステ
ナイト結晶粒の粗大化か抑えられて、細粒組織を保持し
、かくして、肌焼鋼を製造するのに好適である方法を見
出して、本発明に至ったものである。
従って、本発明は、一般的には、オーステナイト結晶粒
粗大化温度の高い鋼材の製造方法を提供することを目的
とし、特に上記のように焼きなまし処理し、冷間加工し
、この後に浸炭処理しても、オーステナイ［・結晶粒か
粗大化せす、細粒組織を保持する肌焼鋼を得るのに好適
な鋼材の製造方法を提供することを目的とする。
粗大化温度の高い鋼材の製造方法を提供することを目的
とし、特に上記のように焼きなまし処理し、冷間加工し
、この後に浸炭処理しても、オーステナイ［・結晶粒か
粗大化せす、細粒組織を保持する肌焼鋼を得るのに好適
な鋼材の製造方法を提供することを目的とする。
本発明によるオーステナイト結晶粒粗大化温度の高いε
４材の製造方法は、Ａｎ／Ｎ重量比か１．９〜３．５で
あり、且つ（Ａβ＋２Ｎ）を０．０４．５〜０、０６５
重量％の範囲で含有する鋼を、熱間圧延前に次式で規定
される温度Ｔ（’ｃ） Ｔ≧３７５０（Ａβ％＋２Ｎ％）＋９５０（但し、元素
％は当該元素の鋼中の重量％を意味する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後のＡ７！Ｎ含
有量を４０ ｐｐｍ以下としたことを特徴とする。
４材の製造方法は、Ａｎ／Ｎ重量比か１．９〜３．５で
あり、且つ（Ａβ＋２Ｎ）を０．０４．５〜０、０６５
重量％の範囲で含有する鋼を、熱間圧延前に次式で規定
される温度Ｔ（’ｃ） Ｔ≧３７５０（Ａβ％＋２Ｎ％）＋９５０（但し、元素
％は当該元素の鋼中の重量％を意味する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後のＡ７！Ｎ含
有量を４０ ｐｐｍ以下としたことを特徴とする。
本発明の方法は、前記したように、焼きなまし処理によ
りその冷間加工性を良好にし、この後に冷間加工し、浸
炭処理する肌焼鋼の製造に好適であり、かかる肌焼鋼は
、通常、ＣＯ，０５〜０．３５重量％、Ｓ ｉ ０．４
重量％以下及びＭ ｎ ０．５〜２重量％を含有し、更
に、通當の合金元素、例えば、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｂ等
を含有していてもよい。
りその冷間加工性を良好にし、この後に冷間加工し、浸
炭処理する肌焼鋼の製造に好適であり、かかる肌焼鋼は
、通常、ＣＯ，０５〜０．３５重量％、Ｓ ｉ ０．４
重量％以下及びＭ ｎ ０．５〜２重量％を含有し、更
に、通當の合金元素、例えば、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｂ等
を含有していてもよい。
Ｃは、浸炭処理後に鋼材を焼入れして、中心部の強度を
高くするために、少なくとも０．０５重量％含有させる
ことか必要であるか、余りに多量に含有させるときは、
熱処理後の靭性を劣化させるので、」二限ｖＪＯ１３５
重量％とする。
高くするために、少なくとも０．０５重量％含有させる
ことか必要であるか、余りに多量に含有させるときは、
熱処理後の靭性を劣化させるので、」二限ｖＪＯ１３５
重量％とする。
Ｓｌは脱酸剤として添加されるか、余りに多いときは冷
間加工性を著しく阻害するので、上限を０、４重量％と
する。
間加工性を著しく阻害するので、上限を０、４重量％と
する。
Ｍｎは焼入れ性を増し、熱処理後の強度を高くするため
に必要な元素であるか、多すきるときは靭性を低下させ
るので、その含有量は０．５〜２．０重量％の範囲とす
る。
に必要な元素であるか、多すきるときは靭性を低下させ
るので、その含有量は０．５〜２．０重量％の範囲とす
る。
また、Ｃｒは焼入れ性を改善する元素としてＭｎと同様
にに有用であるか、含有量が多ずぎると、焼入れ強度を
高くしすぎて靭性を悪くするので、その含有量は０．７
〜１．５重量％とする。
にに有用であるか、含有量が多ずぎると、焼入れ強度を
高くしすぎて靭性を悪くするので、その含有量は０．７
〜１．５重量％とする。
他の合金元素については、例えは、ＭＯは１重量％以下
、Ｎｉ３重量％以下、また、８０．０１市量％以下が好
適である。
、Ｎｉ３重量％以下、また、８０．０１市量％以下が好
適である。
本発明の方法において、鋼はＡＩｌとＮとをＡβ／Ｎ重
量比か１．９〜３．５であり、且つ、（Ａ Ｉ！＋２Ｎ
）を０．０４５〜０．０６５重量％の範囲で含有するこ
とを要する。（Ａ Ｎ ＋ ２ Ｎ）量か上記範囲より
も少ないとき、及びＡβ／Ｎ重量比か上記範囲からはす
れているときは、熱間圧延前に所定の温度に加熱し、熱
間圧延しても、焼きなまし処理後に冷間加工し、更にこ
の後に浸炭処理すると、この際にオーステナイト結晶粒
の粗大化を防くに足る量のＡｌｘが析出せず、オーステ
ナイト結晶粒か粗大化する５一方、（Ａｐ＋２Ｎ）量が
上記範囲より多いときは、圧延前の加熱によって、鋼中
にＡｌｘを十分に溶は込ますことかできす、やはり浸炭
時にオーステナイトか粗大化する。即ち、本発明におい
ては、鋼材料は（、ａ、１２＋２Ｎ）ｆｔ及びＡβ／Ｎ
が共に所定の範囲にあることを要する。
量比か１．９〜３．５であり、且つ、（Ａ Ｉ！＋２Ｎ
）を０．０４５〜０．０６５重量％の範囲で含有するこ
とを要する。（Ａ Ｎ ＋ ２ Ｎ）量か上記範囲より
も少ないとき、及びＡβ／Ｎ重量比か上記範囲からはす
れているときは、熱間圧延前に所定の温度に加熱し、熱
間圧延しても、焼きなまし処理後に冷間加工し、更にこ
の後に浸炭処理すると、この際にオーステナイト結晶粒
の粗大化を防くに足る量のＡｌｘが析出せず、オーステ
ナイト結晶粒か粗大化する５一方、（Ａｐ＋２Ｎ）量が
上記範囲より多いときは、圧延前の加熱によって、鋼中
にＡｌｘを十分に溶は込ますことかできす、やはり浸炭
時にオーステナイトか粗大化する。即ち、本発明におい
ては、鋼材料は（、ａ、１２＋２Ｎ）ｆｔ及びＡβ／Ｎ
が共に所定の範囲にあることを要する。
更に、本発明の方法においては、上記のような鋼を熱間
圧延した後の鋼中のＡｌｘか４０ ｐｐｍ 以下である
ことを要する。
圧延した後の鋼中のＡｌｘか４０ ｐｐｍ 以下である
ことを要する。
このように熱間圧延後のＡβＮを４ ｏ ｐｐｍ以下に
するには、」二記のように本発明に従って所定量のＡ７
！及びＮを含有する鋼を、熱間圧延前にその（へβ千２
Ｎ）ｉによって次式で規定される温度Ｔ（’Ｃ）以上に
加熱することによって達成される。
するには、」二記のように本発明に従って所定量のＡ７
！及びＮを含有する鋼を、熱間圧延前にその（へβ千２
Ｎ）ｉによって次式で規定される温度Ｔ（’Ｃ）以上に
加熱することによって達成される。
Ｔ≧３７５０（ＡＩ２％＋２Ｎ％）士９５０（但し、元
素％は当該元素の鋼中の重量％を意味する。） 本発明者らの広範囲にわたる実験の結果、熱間圧延後の
鋼中のΔＮＮの量は、熱間圧延前の鋼加熱温度と明瞭な
相関関係を有し、鋼中の（Ａβ→−２１＜）量力母曽す
につれて、熱間圧延後の鋼中のＡｒ１くの量を４０ ｐ
ｐｍ以下とする下限温度は高くなり、この下限温度かほ
ぼ」二に示すような（Ａβ＋２Ｎ）量の一次関数として
規定されることか見出されたのである。
素％は当該元素の鋼中の重量％を意味する。） 本発明者らの広範囲にわたる実験の結果、熱間圧延後の
鋼中のΔＮＮの量は、熱間圧延前の鋼加熱温度と明瞭な
相関関係を有し、鋼中の（Ａβ→−２１＜）量力母曽す
につれて、熱間圧延後の鋼中のＡｒ１くの量を４０ ｐ
ｐｍ以下とする下限温度は高くなり、この下限温度かほ
ぼ」二に示すような（Ａβ＋２Ｎ）量の一次関数として
規定されることか見出されたのである。
本発明の方法によれば、以上のように、（Ａβ−＋−２
Ｎ）ｉｔとＡ ｅ ／ Ｎ重量比を特定した鋼材を、熱
間圧延前に上記（Ａ７！＋２Ｎ）ｆｆｉによって前記式
にて規定される温度以上に加熱することにより、圧延後
のＡβ／Ｎを４．０ ｐｐｍ以下とすることができ、且
つ、このように圧延後のＡＩ２／Ｎを４０ｐｐｍ以下と
することによって、そのオーステナイト結晶粒粗大化温
度を高めることかできる。このようにして得られる鋼材
は、焼きなまし処理し、冷間加工した後に、浸炭処理し
ても、オーステナイト結晶粒の粗大化か抑えられ、かく
して、細粒組織を保持することができる肌焼鋼を得るこ
とかできる。
Ｎ）ｉｔとＡ ｅ ／ Ｎ重量比を特定した鋼材を、熱
間圧延前に上記（Ａ７！＋２Ｎ）ｆｆｉによって前記式
にて規定される温度以上に加熱することにより、圧延後
のＡβ／Ｎを４．０ ｐｐｍ以下とすることができ、且
つ、このように圧延後のＡＩ２／Ｎを４０ｐｐｍ以下と
することによって、そのオーステナイト結晶粒粗大化温
度を高めることかできる。このようにして得られる鋼材
は、焼きなまし処理し、冷間加工した後に、浸炭処理し
ても、オーステナイト結晶粒の粗大化か抑えられ、かく
して、細粒組織を保持することができる肌焼鋼を得るこ
とかできる。
以下に実施例を挙げて本発明をより詳細りこ具体的に説
明する。
明する。
実施例１
第１表に示す化学成分組成を有する肌焼鋼を１２５０°
Ｃの加熱炉中て加熱した後、直径１５ｍｍの線材に圧延
し、これを７４０°Ｃの温度で焼きなまし処理した後、
５０％の加工率で冷間加工し、次いで、平均加熱速度１
°Ｃ／分で９５０°Ｃに穿温し、この温度に３時間保持
した後、オーステナイト粒の粗大化率を測定した。尚、
ここに、オーステナイ］・粒の粗大化率は、粒度Ｎｏ、
６より大きい結晶粒の割合である。結果を第１回に示
す。（ＡＩ２＋２Ｎ＞１及びＡ＃ｌ／Ｎ重量比の少なく
とも一方が本発明の範囲外にあるとき、オーステナイト
粗大化率が著しく大きいことか明らかである。
Ｃの加熱炉中て加熱した後、直径１５ｍｍの線材に圧延
し、これを７４０°Ｃの温度で焼きなまし処理した後、
５０％の加工率で冷間加工し、次いで、平均加熱速度１
°Ｃ／分で９５０°Ｃに穿温し、この温度に３時間保持
した後、オーステナイト粒の粗大化率を測定した。尚、
ここに、オーステナイ］・粒の粗大化率は、粒度Ｎｏ、
６より大きい結晶粒の割合である。結果を第１回に示
す。（ＡＩ２＋２Ｎ＞１及びＡ＃ｌ／Ｎ重量比の少なく
とも一方が本発明の範囲外にあるとき、オーステナイト
粗大化率が著しく大きいことか明らかである。
次に、第１表に示す本発明鋼について、熱間圧延前に第
２表に示す各温度に加熱した後、直径１５１１１１の線
材に圧延し、これを７４０°Ｃの温度で焼きなまし処理
した後、１０％又は５０％の加工率で冷間加工し、次い
で、平均加熱速度１°Ｃ／分で９５０°Ｃに昇温し、こ
の温度に３時間保持した後、オーステナイト粒の粗大化
率を測定した。結果を第２表及び第２図に示すように、
本発明に従って、鋼材を熱間圧延前にその（Ａβ＋２Ｎ
）ｆｆｉによって前記式で規定される温度以上に加熱し
、この後に熱間圧延して得られる鋼は、いずれもＡρＮ
が４０ ｐｐｍ以下であって、焼きなまし処理後に冷間
加工し、更に高温熱処理しても、組織は細粒組織を保っ
ている。しかし、熱間圧延前の温度が前記式で規定され
る温度以下であるときは、いずれも圧延後のΔｅ／Ｎ量
か４０ ｐｐｍを越えるので、浸炭処理時乙こオーステ
ナイト結晶粒の粗大化か著しい。
２表に示す各温度に加熱した後、直径１５１１１１の線
材に圧延し、これを７４０°Ｃの温度で焼きなまし処理
した後、１０％又は５０％の加工率で冷間加工し、次い
で、平均加熱速度１°Ｃ／分で９５０°Ｃに昇温し、こ
の温度に３時間保持した後、オーステナイト粒の粗大化
率を測定した。結果を第２表及び第２図に示すように、
本発明に従って、鋼材を熱間圧延前にその（Ａβ＋２Ｎ
）ｆｆｉによって前記式で規定される温度以上に加熱し
、この後に熱間圧延して得られる鋼は、いずれもＡρＮ
が４０ ｐｐｍ以下であって、焼きなまし処理後に冷間
加工し、更に高温熱処理しても、組織は細粒組織を保っ
ている。しかし、熱間圧延前の温度が前記式で規定され
る温度以下であるときは、いずれも圧延後のΔｅ／Ｎ量
か４０ ｐｐｍを越えるので、浸炭処理時乙こオーステ
ナイト結晶粒の粗大化か著しい。
第１図は、鋼Ｂを１１５０°Ｃに加熱した後、熱間圧延
して得られた圧延後のＡｌ２Ｎが５６ ｐｐｍである鋼
材について、焼きなまし処理後に種々の加工率て冷間加
Ｘしたときの顕微鏡組織を示す写真である。同様に、第
４図は鋼Ｃを１２５０°Ｃに加熱した後にりＪ）間圧延
し、圧延後のＡＡＮが１８ｐｐｍである鋼材について、
また、第５図は鋼りを］１００°Ｃに加熱した後に熱間
圧延し、圧延後のＡｌｌ！Ｎか５９ ｐｐｍである鋼材
について、更に、第６図は鋼りを９５０ ’Ｃに加熱し
た後に熱間圧延し、圧延後のＡｌ２Ｎか１４３ｐｐｍで
ある鋼材について、それぞれ焼きなまし処理後、種々の
加工率て冷間加工を行なってから、平均加熱速度１°Ｃ
／分で９５０゛Ｃに昇温し、この温度に３時間保持した
後、水冷して得た１ｉ７材の顕微鏡写真である。
して得られた圧延後のＡｌ２Ｎが５６ ｐｐｍである鋼
材について、焼きなまし処理後に種々の加工率て冷間加
Ｘしたときの顕微鏡組織を示す写真である。同様に、第
４図は鋼Ｃを１２５０°Ｃに加熱した後にりＪ）間圧延
し、圧延後のＡＡＮが１８ｐｐｍである鋼材について、
また、第５図は鋼りを］１００°Ｃに加熱した後に熱間
圧延し、圧延後のＡｌｌ！Ｎか５９ ｐｐｍである鋼材
について、更に、第６図は鋼りを９５０ ’Ｃに加熱し
た後に熱間圧延し、圧延後のＡｌ２Ｎか１４３ｐｐｍで
ある鋼材について、それぞれ焼きなまし処理後、種々の
加工率て冷間加工を行なってから、平均加熱速度１°Ｃ
／分で９５０゛Ｃに昇温し、この温度に３時間保持した
後、水冷して得た１ｉ７材の顕微鏡写真である。
圧延後のＡβＮｉか４０ ｐｐｍ以下であるとき、オー
ステナイト結晶粒の粗大化は観察されないが、圧延後の
ＡａＮ量が４０ ｐｐｍ以上であるとき、加工率１０％
及び４０％以上の場合に粗大化が顕著であることが明ら
かである。
ステナイト結晶粒の粗大化は観察されないが、圧延後の
ＡａＮ量が４０ ｐｐｍ以上であるとき、加工率１０％
及び４０％以上の場合に粗大化が顕著であることが明ら
かである。
第１図は本発明の方法に従って処理しない鋼材について
、種々の冷間加工率で加工したときの顕微鏡組織を示す
写真、第２図は本発明鋼及び比較鋼において、（Ａβ千
２Ｎ）量及びＡｆｆ／Ｎ重量比に対する浸炭処理時のオ
ーステナイ［・結晶粗大化率の関係を示すグラフ、第３
図は本発明鋼及び比較鋼において、（Ａｎ＋２Ｎ）量及
び熱間圧延前の鋼加熱温度に対する圧延後のＡｐＮ量の
関係を示すグラフ、第４図は本発明の方法に従って処理
した鋼材について、種々の冷間加工率で加工したときの
顕微鏡組織を示す写真、第５図及び第６図は、第１図と
同様に、本発明の方法に従って処理しない鋼材について
、種々の冷間加工率で加工したときの顕微鏡組織を示す
写真である。 Ａｐ、＋２Ｎ＜ｔｔ７６） 第３図 ′：＋←弓ｉ゛己ζい θ、θりθ ７２／θ０（混生２１Ｖ
ン （午＋う４・） 第１頁の続き ０発 明 者 澤田裕治 神戸市灘区土山町８−３−１１３
、種々の冷間加工率で加工したときの顕微鏡組織を示す
写真、第２図は本発明鋼及び比較鋼において、（Ａβ千
２Ｎ）量及びＡｆｆ／Ｎ重量比に対する浸炭処理時のオ
ーステナイ［・結晶粗大化率の関係を示すグラフ、第３
図は本発明鋼及び比較鋼において、（Ａｎ＋２Ｎ）量及
び熱間圧延前の鋼加熱温度に対する圧延後のＡｐＮ量の
関係を示すグラフ、第４図は本発明の方法に従って処理
した鋼材について、種々の冷間加工率で加工したときの
顕微鏡組織を示す写真、第５図及び第６図は、第１図と
同様に、本発明の方法に従って処理しない鋼材について
、種々の冷間加工率で加工したときの顕微鏡組織を示す
写真である。 Ａｐ、＋２Ｎ＜ｔｔ７６） 第３図 ′：＋←弓ｉ゛己ζい θ、θりθ ７２／θ０（混生２１Ｖ
ン （午＋う４・） 第１頁の続き ０発 明 者 澤田裕治 神戸市灘区土山町８−３−１１３
Claims (3)
- （１）Ａｐ、／Ｎ止量比が１．９〜３．５であり、且つ
（Ａ６−ｉ−２Ｎ）を０．０４５〜０．０６５ 重量％
（７） 範囲で含有する鋼を、熱間圧延前に次式で規定
される温度Ｔ（’Ｃ） Ｔ≧３１５０＜Ａ１％＋２Ｎ％）＋９５０（但し、元素
％は当該元素の鋼中の重量％を意味する。） に加熱し、この後に熱間圧延して、圧延後のＡＩＮ含有
量を４． Ｏｐｐｍ ｇ下としたことを特徴とするオー
ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法。 - （２）鋼かＣ００５〜０．３５重量％、ＳｉＯ，４重量
％以下、Ｍ ｎ ０．５〜２重量％、及びＡβ／Ｎ重量
比力川、９〜３６５てあり、且つ（Ａｐ＋２Ｎ）を０゜
０４５〜０．０６５重量％含有し、残部鉄及び連木の合
金元素と不可避的不純物よりなることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のオーステナイト結晶粒粗大化温
度の高い鋼材の製造方法。 - （３）鋼がＣ０，０５〜０．３５重量％、Ｓｉ０．４重
量％以下、Ｍ ｎ ０．５〜２重量％、Ｃｒ Ｏ，７〜
１．５ 重量％、及びＡｎ／Ｎ重量比が１．９〜３．５
であり、且つ（Ａ、ｇ＋２Ｎ）を０．０４５〜０．０６
５重量％含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第２項記載のオーステナ
イト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22824782A JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22824782A JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123714A true JPS59123714A (ja) | 1984-07-17 |
| JPH0254403B2 JPH0254403B2 (ja) | 1990-11-21 |
Family
ID=16873464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22824782A Granted JPS59123714A (ja) | 1982-12-30 | 1982-12-30 | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123714A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61261427A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-19 | Kobe Steel Ltd | 冷間加工性にすぐれ，且つ，浸炭加熱時の結晶粒粗大化を防止した鋼の製造方法 |
| JPS63157816A (ja) * | 1986-12-22 | 1988-06-30 | Kawasaki Steel Corp | 浸炭用鋼材の製造方法 |
| JP2012229475A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷間鍛造用熱間圧延棒鋼または線材、および冷間鍛造用鋼線の製造方法 |
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