JP2554505B2 - 円すいころ軸受 - Google Patents
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/60—Raceways; Race rings divided or split, e.g. comprising two juxtaposed rings
- F16C33/605—Raceways; Race rings divided or split, e.g. comprising two juxtaposed rings with a separate retaining member, e.g. flange, shoulder, guide ring, secured to a race ring, adjacent to the race surface, so as to abut the end of the rolling elements, e.g. rollers, or the cage
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
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- F16C33/66—Special parts or details in view of lubrication
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、円すいころ軸受、とくに高速回転に適し
た円すいころ軸受に関する。
た円すいころ軸受に関する。
従来の技術とその問題点 円すいころ軸受の内輪または外輪の大径端部には、こ
ろを案内するつばが設けられる。このつばは、内輪また
は外輪に一体に形成される場合と、内輪または外輪に別
に作ったつば輪を取付けることにより形成される場合が
あるが、従来は、つば輪もころと同一の材料で作られて
いる。このため、上記のいずれの場合も、とくに高速回
転時や潤滑油不足時にころとつばのすべり摩擦による発
熱が大きく、この部分に焼付きが生じやすかった。ころ
軸受のつばは、ころと保持器を案内することもあるが、
この場合にも、保持器とつばの間にも同様に焼付きの問
題が生じる。また、外輪の大径端部につばが設けられた
円すいころ軸受においては、とくにジェット潤滑などに
よって多量の潤滑油を軸受内に供給する場合、内輪およ
び外輪の小径端部側から軸受内に供給された潤滑油は、
回転による遠心作用で外輪の大径端部側に流れ、外輪の
軌道面とつばとの間の部分に滞留する。このため、軸受
回転による潤滑油撹拌抵抗が大きく、軸受の温度上昇、
動力損失が大きくなる。
ろを案内するつばが設けられる。このつばは、内輪また
は外輪に一体に形成される場合と、内輪または外輪に別
に作ったつば輪を取付けることにより形成される場合が
あるが、従来は、つば輪もころと同一の材料で作られて
いる。このため、上記のいずれの場合も、とくに高速回
転時や潤滑油不足時にころとつばのすべり摩擦による発
熱が大きく、この部分に焼付きが生じやすかった。ころ
軸受のつばは、ころと保持器を案内することもあるが、
この場合にも、保持器とつばの間にも同様に焼付きの問
題が生じる。また、外輪の大径端部につばが設けられた
円すいころ軸受においては、とくにジェット潤滑などに
よって多量の潤滑油を軸受内に供給する場合、内輪およ
び外輪の小径端部側から軸受内に供給された潤滑油は、
回転による遠心作用で外輪の大径端部側に流れ、外輪の
軌道面とつばとの間の部分に滞留する。このため、軸受
回転による潤滑油撹拌抵抗が大きく、軸受の温度上昇、
動力損失が大きくなる。
この発明の目的は、上記の問題を解決した円すいころ
軸受を提供することにある。
軸受を提供することにある。
問題点を解決するための手段 この発明による円すいころ軸受は、外輪の大径端部
に、軌道面が形成された部分よりも肉厚が小さくて弾性
変形が可能な円筒部が一体に形成され、この円筒部の内
側に、外輪とは別に作られたセラミックス製のつば輪
が、軌道面との間に隙間を有するように圧入され、上記
円筒部に、上記隙間と外輪の大径端部外側とを連通する
排油通路が形成されていることを特徴とするものであ
る。
に、軌道面が形成された部分よりも肉厚が小さくて弾性
変形が可能な円筒部が一体に形成され、この円筒部の内
側に、外輪とは別に作られたセラミックス製のつば輪
が、軌道面との間に隙間を有するように圧入され、上記
円筒部に、上記隙間と外輪の大径端部外側とを連通する
排油通路が形成されていることを特徴とするものであ
る。
作用 内輪、外輪およびこれらところがり接触をするころ
は、ころがり面の剥離寿命などの点より簡単には材料の
変更ができず、通常の軸受材料たとえばSUJ2（JIS高炭
素クロム軸受鋼）などが使用される。この発明によれ
ば、ころとすべり接触をするつば輪を外輪と別に作って
異種材料のセラミックス製にすることにより、ころとつ
ば輪とのすべり摩擦を低減して発熱を軽減することがで
き、したがって、耐焼付き性が向上し、高速回転が可能
になる。
は、ころがり面の剥離寿命などの点より簡単には材料の
変更ができず、通常の軸受材料たとえばSUJ2（JIS高炭
素クロム軸受鋼）などが使用される。この発明によれ
ば、ころとすべり接触をするつば輪を外輪と別に作って
異種材料のセラミックス製にすることにより、ころとつ
ば輪とのすべり摩擦を低減して発熱を軽減することがで
き、したがって、耐焼付き性が向上し、高速回転が可能
になる。
外輪の大径端部に一体に形成された弾性変形が可能な
円筒部の内側につば輪が圧入されているので、円筒部の
弾性力によってつば輪が保持される。また、軸受に温度
変化が生じたときに、外輪の材料とつば輪の材料との熱
膨張係数の差により両者の寸法変化に差が生じるが、円
筒部が弾性変形することによってこの寸法変化の差が吸
収される。
円筒部の内側につば輪が圧入されているので、円筒部の
弾性力によってつば輪が保持される。また、軸受に温度
変化が生じたときに、外輪の材料とつば輪の材料との熱
膨張係数の差により両者の寸法変化に差が生じるが、円
筒部が弾性変形することによってこの寸法変化の差が吸
収される。
ジェット潤滑などを行った場合、内輪および外輪の小
径端部から軸受内に供給された多量の潤滑油は遠心作用
で外輪の大径端部側に流れるが、つば輪と外輪の軌道面
との間に隙間があり、円筒部にこの隙間と外輪の大径端
部外側とを連通する排油通路が形成されているので、外
輪の大径端部側に集まる潤滑油はこの隙間および排油通
路を通って軸受外に排出される。したがって、軸受回転
による潤滑油撹拌抵抗が小さくなり、軸受の温度上昇が
低下するとともに、動力損失が低減する。
径端部から軸受内に供給された多量の潤滑油は遠心作用
で外輪の大径端部側に流れるが、つば輪と外輪の軌道面
との間に隙間があり、円筒部にこの隙間と外輪の大径端
部外側とを連通する排油通路が形成されているので、外
輪の大径端部側に集まる潤滑油はこの隙間および排油通
路を通って軸受外に排出される。したがって、軸受回転
による潤滑油撹拌抵抗が小さくなり、軸受の温度上昇が
低下するとともに、動力損失が低減する。
実 施 例 第１図および第２図は第１実施例を示す。
この円すいころ軸受は、内輪（10）、外輪（11）、つ
ば輪（12）、円すいころ（13）および保持器（14）より
構成されている。つば輪（12）は外輪（11）とは別に作
られ、後述するように、外輪（11）の大径端部に固定さ
れている。また、つば輪（12）はセラミックス製であ
り、これ以外は通常の円すいころ軸受と同様の材料より
なる。たとえば、内輪（10）、外輪（11）およびころ
（13）は、SUJ2製である。
ば輪（12）、円すいころ（13）および保持器（14）より
構成されている。つば輪（12）は外輪（11）とは別に作
られ、後述するように、外輪（11）の大径端部に固定さ
れている。また、つば輪（12）はセラミックス製であ
り、これ以外は通常の円すいころ軸受と同様の材料より
なる。たとえば、内輪（10）、外輪（11）およびころ
（13）は、SUJ2製である。
内輪（10）にはつばは形成されておらず、その外周面
が円すい状の軌道面（10a）となっている。外輪（11）
の内周面の両端部を除く部分は円すい状の軌道面（11
a）となっており、内輪（10）の軌道面（10a）と外輪
（11）の軌道面（11a）の間に複数のころ（13）が配置
されている。外輪（11）の小径端部の内周面に、軌道面
（11a）に続く円筒面（11b）が形成されている。
が円すい状の軌道面（10a）となっている。外輪（11）
の内周面の両端部を除く部分は円すい状の軌道面（11
a）となっており、内輪（10）の軌道面（10a）と外輪
（11）の軌道面（11a）の間に複数のころ（13）が配置
されている。外輪（11）の小径端部の内周面に、軌道面
（11a）に続く円筒面（11b）が形成されている。
外輪（11）の大径端部に、軌道面（11a）が形成され
た部分よりも肉厚が小さくて弾性変形が可能な円筒部
（11d）が一体に形成されており、この円筒部（11a）の
内周面に、軌道面（11a）より内径の大きい円筒面（11
c）が形成され、この円筒面（11c）と軌道面（11a）の
間に環状みぞ（排油通路）（15）が形成されている。円
筒面（11c）には軸線方向の全長にわたる多数の三角み
ぞ（排油通路）（16）が形成され、これらのみぞ（16）
の間に多数の三角形の歯（17）が形成されている。な
お、これらのみぞ（16）および歯（17）は、たとえば転
造により形成される。円筒面（11c）の歯（17）の内側
に、これとほぼ同じ長さのつば輪（12）が圧入によりは
め止められている。つば輪（12）と軌道面（11a）の間
には隙間があり、この隙間を通して環状みぞ（15）が外
輪（11）の内側と連通している。また、環状みぞ（15）
は、円筒面（11c）の三角みぞ（16）の部分を通して外
輪（11）の大径端部外側と連通している。つば輪（12）
の軌道面（11a）側の端面にはころ（13）の大端面（13
a）を案内するころ案内面（12a）が形成され、つば輪
（12）の内周面は円筒面（12b）となっている。
た部分よりも肉厚が小さくて弾性変形が可能な円筒部
（11d）が一体に形成されており、この円筒部（11a）の
内周面に、軌道面（11a）より内径の大きい円筒面（11
c）が形成され、この円筒面（11c）と軌道面（11a）の
間に環状みぞ（排油通路）（15）が形成されている。円
筒面（11c）には軸線方向の全長にわたる多数の三角み
ぞ（排油通路）（16）が形成され、これらのみぞ（16）
の間に多数の三角形の歯（17）が形成されている。な
お、これらのみぞ（16）および歯（17）は、たとえば転
造により形成される。円筒面（11c）の歯（17）の内側
に、これとほぼ同じ長さのつば輪（12）が圧入によりは
め止められている。つば輪（12）と軌道面（11a）の間
には隙間があり、この隙間を通して環状みぞ（15）が外
輪（11）の内側と連通している。また、環状みぞ（15）
は、円筒面（11c）の三角みぞ（16）の部分を通して外
輪（11）の大径端部外側と連通している。つば輪（12）
の軌道面（11a）側の端面にはころ（13）の大端面（13
a）を案内するころ案内面（12a）が形成され、つば輪
（12）の内周面は円筒面（12b）となっている。
保持器（14）には、ころ（13）を保持する複数のポケ
ット（18）が円周方向に等間隔をあけて形成されてい
る。保持器（14）の小径端部には、外輪（11）の小径端
部の円筒面（11b）の内径よりわずかに小さい外径を有
する外向きフランジ（19）が一体に形成され、このフラ
ンジ（19）の外周面が円筒面（11b）に対して適当な隙
間をもって案内されるようになっている。保持器（14）
の大径端部には、つば輪（12）の円筒面（12b）の内径
よりわずかに小さい外径を有する外向きフランジ（20）
が一体に形成され、このフランジ（20）の外周面が円筒
面（12b）に対して適当な隙間をもって案内されるよう
になっている。
ット（18）が円周方向に等間隔をあけて形成されてい
る。保持器（14）の小径端部には、外輪（11）の小径端
部の円筒面（11b）の内径よりわずかに小さい外径を有
する外向きフランジ（19）が一体に形成され、このフラ
ンジ（19）の外周面が円筒面（11b）に対して適当な隙
間をもって案内されるようになっている。保持器（14）
の大径端部には、つば輪（12）の円筒面（12b）の内径
よりわずかに小さい外径を有する外向きフランジ（20）
が一体に形成され、このフランジ（20）の外周面が円筒
面（12b）に対して適当な隙間をもって案内されるよう
になっている。
上記の円すいころ軸受では、円すいころ（13）の小端
面（13b）側から軸受内部に潤滑油が供給され、この潤
滑油は、軸受回転中、その遠心作用でつば輪（12）のこ
ろ案内面（12a）に向って効率良く供給され、案内面（1
2a）に十分な潤滑油膜を形成することができる。また、
外輪（11）の環状みぞ（15）内に集まる潤滑油は、三角
みぞ（16）の部分を通って軸受外へ排出されるので、軸
受回転による環状みぞ（15）内の潤滑油撹拌抵抗が小さ
くなり、軸受の温度上昇を低下させることができるとと
もに、動力損失を低減することができる。このことは、
ジェット潤滑など油を多量に供給する潤滑法に対してと
くに有効である。一方、保持器（14）の両端部のフラン
ジ（19）（20）の外周面が外輪（11）の小径端部および
つば輪（12）の円筒面（11b）（12b）に案内されている
ので、軸受回転時における保持器（14）の回転を精度良
く案内でき、保持器（14）に振動を生じることがない。
したがって、振動による保持器（14）ところ（13）の接
触面における過度のすべり摩擦による保持器（14）の焼
付きを招くことがなく、円滑で安定した回転が可能であ
る。しかも、保持器（14）を案内する円筒面（11b）（1
2b）が、軸受回転時に潤滑油が通過しやすい外輪（11）
側に位置しているので、互いにすべり接触する保持器
（14）のフランジ（19）（20）の外周面と外輪（11）側
の円筒面（11b）（12b）の間に十分な潤滑油膜が形成さ
れ、保持器（14）を案内する面が円筒面（11b）（12b）
であるから、保持器（14）が軸方向に移動しても保持器
（14）の回転案内精度を低下させることがない。また、
ころ（13）の大端面（13a）および保持器（14）のフラ
ンジ（20）を案内するつば輪（12）がセラミックス製で
あるから、潤滑油不足時でも、これらの間のすべり摩擦
が低減して発熱が軽減され、これにより、耐焼付き性が
向上し、高速回転が可能になる。このことは、オイル／
エア潤滑、オイルミスト潤滑など極少量油による境界潤
滑条件時にとくに有効である。
面（13b）側から軸受内部に潤滑油が供給され、この潤
滑油は、軸受回転中、その遠心作用でつば輪（12）のこ
ろ案内面（12a）に向って効率良く供給され、案内面（1
2a）に十分な潤滑油膜を形成することができる。また、
外輪（11）の環状みぞ（15）内に集まる潤滑油は、三角
みぞ（16）の部分を通って軸受外へ排出されるので、軸
受回転による環状みぞ（15）内の潤滑油撹拌抵抗が小さ
くなり、軸受の温度上昇を低下させることができるとと
もに、動力損失を低減することができる。このことは、
ジェット潤滑など油を多量に供給する潤滑法に対してと
くに有効である。一方、保持器（14）の両端部のフラン
ジ（19）（20）の外周面が外輪（11）の小径端部および
つば輪（12）の円筒面（11b）（12b）に案内されている
ので、軸受回転時における保持器（14）の回転を精度良
く案内でき、保持器（14）に振動を生じることがない。
したがって、振動による保持器（14）ところ（13）の接
触面における過度のすべり摩擦による保持器（14）の焼
付きを招くことがなく、円滑で安定した回転が可能であ
る。しかも、保持器（14）を案内する円筒面（11b）（1
2b）が、軸受回転時に潤滑油が通過しやすい外輪（11）
側に位置しているので、互いにすべり接触する保持器
（14）のフランジ（19）（20）の外周面と外輪（11）側
の円筒面（11b）（12b）の間に十分な潤滑油膜が形成さ
れ、保持器（14）を案内する面が円筒面（11b）（12b）
であるから、保持器（14）が軸方向に移動しても保持器
（14）の回転案内精度を低下させることがない。また、
ころ（13）の大端面（13a）および保持器（14）のフラ
ンジ（20）を案内するつば輪（12）がセラミックス製で
あるから、潤滑油不足時でも、これらの間のすべり摩擦
が低減して発熱が軽減され、これにより、耐焼付き性が
向上し、高速回転が可能になる。このことは、オイル／
エア潤滑、オイルミスト潤滑など極少量油による境界潤
滑条件時にとくに有効である。
軸受回転中、温度変化により、外輪（11）およびつば
輪（12）に膨脹、収縮が生じるが、外輪（11）とつば輪
（12）では材料が異なるために熱膨脹係数に差があり、
寸法変化にも差が生じる。ところが、外輪（11）の大径
端部では、円筒部（11d）とくにその三角みぞ（16）の
部分の肉厚が比較的薄く、しかも歯（17）の先端が比較
的鋭くなっているので、これらの部分で弾性変形が可能
であり、この弾性変形により上記の寸法変化の差が吸収
される。また、この外輪（11）の大径端部の円筒部（11
d）の弾性力によりつば輪（12）が保持される。
輪（12）に膨脹、収縮が生じるが、外輪（11）とつば輪
（12）では材料が異なるために熱膨脹係数に差があり、
寸法変化にも差が生じる。ところが、外輪（11）の大径
端部では、円筒部（11d）とくにその三角みぞ（16）の
部分の肉厚が比較的薄く、しかも歯（17）の先端が比較
的鋭くなっているので、これらの部分で弾性変形が可能
であり、この弾性変形により上記の寸法変化の差が吸収
される。また、この外輪（11）の大径端部の円筒部（11
d）の弾性力によりつば輪（12）が保持される。
第３図は第２実施例を示し、第１実施例と同じ部分に
は同一の符号を付している。
は同一の符号を付している。
第２実施例の場合、外輪（11）の大径端部の円筒部
（11d）の円筒面（11c）には、第１実施例の三角みぞ
（16）のかわりに、比較的幅の広い角みぞ（排油通路）
（21）が形成され、これらのみぞ（21）の間に形成され
た比較的幅の狭い突条（22）の内側につば輪（12）がは
め止められている。外輪（11）の大径端部の円筒部（11
d）とくにその角みぞ（21）の部分の肉厚は比較的薄
く、この部分で弾性変形が可能である。そして、この弾
性力により、つば輪（12）が保持され、しかも温度変化
による外輪（11）とつば輪（12）の寸法変化の差が吸収
される。また、軸受回転中に外輪（11）の環状みぞ（1
5）に集まる潤滑油は、角みぞ（21）の部分を通って軸
受外へ排出される。
（11d）の円筒面（11c）には、第１実施例の三角みぞ
（16）のかわりに、比較的幅の広い角みぞ（排油通路）
（21）が形成され、これらのみぞ（21）の間に形成され
た比較的幅の狭い突条（22）の内側につば輪（12）がは
め止められている。外輪（11）の大径端部の円筒部（11
d）とくにその角みぞ（21）の部分の肉厚は比較的薄
く、この部分で弾性変形が可能である。そして、この弾
性力により、つば輪（12）が保持され、しかも温度変化
による外輪（11）とつば輪（12）の寸法変化の差が吸収
される。また、軸受回転中に外輪（11）の環状みぞ（1
5）に集まる潤滑油は、角みぞ（21）の部分を通って軸
受外へ排出される。
他は、第１実施例の場合と同様である。
第４図および第５図は第３実施例を示し、第１実施例
と同じ部分には同一の符号を付している。
と同じ部分には同一の符号を付している。
第３実施例の場合、外輪（11）の大径端部の円筒部
（11d）には、第１実施例の三角みぞ（16）のかわり
に、環状みぞ（15）と大径端部の外部とを連通する多数
の軸方向の排油穴（排油通路）（23）が円周方向に比較
的小さな間隔をあけて形成されており、みぞのない円筒
面（11c）の内側につば輪（12）がはめ止められてい
る。外輪（11）の大径端部の円筒部（11d）とくにその
排油穴（23）の部分の肉厚および排油穴（23）相互間の
厚さは比較的薄く、この部分で弾性変形が可能である。
そして、この弾性力により、つば輪（12）が保持され、
しかも温度変化による外輪（11）とつば輪（12）の寸法
変化の差が吸収される。また、軸受回転中に外輪（11）
の環状みぞ（15）に集まる潤滑油は、排油穴（23）を通
って軸受外へ排出される。
（11d）には、第１実施例の三角みぞ（16）のかわり
に、環状みぞ（15）と大径端部の外部とを連通する多数
の軸方向の排油穴（排油通路）（23）が円周方向に比較
的小さな間隔をあけて形成されており、みぞのない円筒
面（11c）の内側につば輪（12）がはめ止められてい
る。外輪（11）の大径端部の円筒部（11d）とくにその
排油穴（23）の部分の肉厚および排油穴（23）相互間の
厚さは比較的薄く、この部分で弾性変形が可能である。
そして、この弾性力により、つば輪（12）が保持され、
しかも温度変化による外輪（11）とつば輪（12）の寸法
変化の差が吸収される。また、軸受回転中に外輪（11）
の環状みぞ（15）に集まる潤滑油は、排油穴（23）を通
って軸受外へ排出される。
他は、第１実施例の場合と同様である。
第６図は第４実施例を示し、第１実施例と同じ部分に
は同一の符号を付している。
は同一の符号を付している。
第４実施例の場合、外輪（11）の大径端部の円筒部
（11d）の外周面がテーパ状に形成されて、この部分の
肉厚が比較的薄くなっており、この部分で弾性変形が可
能である。そして、この弾性力により、つば輪（12）が
保持され、しかも温度変化による外輪（11）とつば輪
（12）の寸法変化の差が吸収される。また、外輪（11）
の軌道面（11a）とつば輪（12）の間に環状みぞ（排油
通路）（24）が形成されており、外輪（11）にはこの環
状みぞ（24）と外輪（11）の外側とを連通する複数の放
射方向の排油穴（排油通路）（25）が形成されている。
そして、軸受回転中に外輪（11）の環状みぞ（24）に集
まる潤滑油は、排油穴（25）を通って軸受外へ排出され
る。
（11d）の外周面がテーパ状に形成されて、この部分の
肉厚が比較的薄くなっており、この部分で弾性変形が可
能である。そして、この弾性力により、つば輪（12）が
保持され、しかも温度変化による外輪（11）とつば輪
（12）の寸法変化の差が吸収される。また、外輪（11）
の軌道面（11a）とつば輪（12）の間に環状みぞ（排油
通路）（24）が形成されており、外輪（11）にはこの環
状みぞ（24）と外輪（11）の外側とを連通する複数の放
射方向の排油穴（排油通路）（25）が形成されている。
そして、軸受回転中に外輪（11）の環状みぞ（24）に集
まる潤滑油は、排油穴（25）を通って軸受外へ排出され
る。
他は、第１実施例の場合と同様である。
第７図は第５実施例を示し、第４実施例と同じ部分に
は同一の符号を付している。
は同一の符号を付している。
第５実施例の場合、外輪（11）の大径端部の外周面が
段状に形成されて、円筒部（11d）が形成され、この部
分の肉厚が比較的薄くなっている。
段状に形成されて、円筒部（11d）が形成され、この部
分の肉厚が比較的薄くなっている。
他は、第４実施例の場合と同様である。
発明の効果 この発明のころ軸受によれば、上述のように、ころと
つば輪とのすべり摩擦を低減して発熱を軽減することが
でき、したがって、耐焼付き性が向上し、高速回転が可
能になる。また、外輪の大径端部の円筒部の弾性力によ
り、つば輪を保持することができ、温度変化による外輪
とつば輪の寸法変化の差を吸収することができる。さら
に、軸受回転による潤滑油撹拌抵抗を小さくすることが
でき、軸受の温度上昇を低下させるとともに、動力損失
を低減させることができる。
つば輪とのすべり摩擦を低減して発熱を軽減することが
でき、したがって、耐焼付き性が向上し、高速回転が可
能になる。また、外輪の大径端部の円筒部の弾性力によ
り、つば輪を保持することができ、温度変化による外輪
とつば輪の寸法変化の差を吸収することができる。さら
に、軸受回転による潤滑油撹拌抵抗を小さくすることが
でき、軸受の温度上昇を低下させるとともに、動力損失
を低減させることができる。
第１図は第１実施例を示す円すいころ軸受の主要部縦断
面図、第２図は第１図II−II線の矢視図、第３図は第２
実施例を示す第２図相当の図面、第４図は第３実施例を
示す第１図相当の図面、第５図は第４図Ｖ−Ｖ線の矢視
図、第６図は第４実施例を示す第１図相当の図面、第７
図は第５実施例を示す第１図相当の図面である。 （11）……外輪、（12）（27）……つば輪、（26）……
内輪。
面図、第２図は第１図II−II線の矢視図、第３図は第２
実施例を示す第２図相当の図面、第４図は第３実施例を
示す第１図相当の図面、第５図は第４図Ｖ−Ｖ線の矢視
図、第６図は第４実施例を示す第１図相当の図面、第７
図は第５実施例を示す第１図相当の図面である。 （11）……外輪、（12）（27）……つば輪、（26）……
内輪。
Claims (1)
- 【請求項１】外輪の大径端部に、軌道面が形成された部
分よりも肉厚が小さくて弾性変形が可能な円筒部が一体
に形成され、この円筒部の内側に、外輪とは別に作られ
たセラミックス製のつば輪が、軌道面との間に隙間を有
するように圧入され、上記円筒部に、上記隙間と外輪の
大径端部外側とを連通する排油通路が形成されているこ
とを特徴とする円すいころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62216093A JP2554505B2 (ja) | 1987-08-28 | 1987-08-28 | 円すいころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62216093A JP2554505B2 (ja) | 1987-08-28 | 1987-08-28 | 円すいころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6458813A JPS6458813A (en) | 1989-03-06 |
| JP2554505B2 true JP2554505B2 (ja) | 1996-11-13 |
Family
ID=16683138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62216093A Expired - Fee Related JP2554505B2 (ja) | 1987-08-28 | 1987-08-28 | 円すいころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2554505B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK1998059T3 (da) | 2005-12-21 | 2014-09-22 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Rulleleje, holdedelssegment og understøtningstruktur til en hovedaksel i en vinddrevet generator |
| JP5638339B2 (ja) * | 2010-10-20 | 2014-12-10 | Ntn株式会社 | 転がり軸受装置 |
| CN112879420B (zh) * | 2021-01-14 | 2022-11-04 | 南京超晶光电新材料科技研究院有限公司 | 一种陶瓷轴承 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364940U (ja) * | 1976-11-04 | 1978-05-31 | ||
| DE3370062D1 (en) * | 1982-03-17 | 1987-04-09 | Timken Co | Improvements in tapered roller bearings |
| JPS60208626A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Koyo Seiko Co Ltd | 腐食環境下で使用する回転部材支持装置 |
| JPS6256620A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-12 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受 |
-
1987
- 1987-08-28 JP JP62216093A patent/JP2554505B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6458813A (en) | 1989-03-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
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| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |