JP2519836B2

JP2519836B2 - 竪型ミル

Info

Publication number: JP2519836B2
Application number: JP3008241A
Authority: JP
Inventors: 橋本　　勲; 進内山; 周二橋本
Original assignee: Chichibu Onoda Kk; Kawasaki Jukogyo KK
Current assignee: Chichibu Onoda Kk; Kawasaki Motors Ltd
Priority date: 1991-01-28
Filing date: 1991-01-28
Publication date: 1996-07-31
Anticipated expiration: 2011-07-31
Also published as: JPH04243552A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、竪型ミルに関する。

【０００２】

【従来の技術】竪型ミルは、鉛直回転軸線を有するテー
ブル上に、テーブルの半径方向に沿う回転軸線を有する
ローラを圧接回転して、テーブルに備えられるテーブル
ライナとローラとの間で原料を粉砕する構成を有する。
このような竪型ミルは、スラグおよびクリンカなどの粉
砕のために採用されており、大幅な省エネルギが実現さ
れる。このような竪型ミルにおいて、現在、次の２点
（１），（２）が重要な課題となっている。（１）粉砕
効率をさらに一層改善すること。（２）テーブルライナ
とローラとの寿命を増大すること。

【０００３】このような課題（１），（２）を、高品質
な製品を製造しながら達成することが望まれている。

【０００４】本発明の典型的な先行技術は、たとえば特
開昭６２−１２９１５３に開示されており、この竪型ミ
ルの一部の構成は図１０に示されている。竪型ミル１
は、ハウジング２内に鉛直軸線３を有するテーブル４を
有し、このテーブル４は、テーブルライナ５およびテー
ブル本体６から構成される。テーブルライナ５には、ロ
ーラ７が支持軸８のまわりに、テーブル４の回転駆動に
伴って回転する。テーブルライナ５とローラ７との間で
粉砕された原料は、ノズル９を介しハウジング２内で矢
符１０の方向に吹上げられる気体流によって上昇され
る。ローラ７の外周面は、その回転軸線１１に垂直な接
触中心線１２上の中心位置１３を中心とする曲率半径Ｒ
０を有する円弧面である。線１２は、ローラ７の軸線方
向の中央位置にあり、ｄ１＝ｄ２である。テーブルライ
ナ５の表面は、接触中心線１２と交わる位置１４よりも
半径方向外側（図１０の左方）では、前記中心位置１３
を中心とする半径Ｒ２を有し、半径方向内側（図１０の
右方）では接触中心線１２上の前記中心位置１３よりも
遠去かった中心位置１５を中心とする半径Ｒ１を有する
円弧面である。

【０００５】このような構成を有する竪型ミルにおい
て、位置１４よりもテーブル４の半径方向外側における
テーブルライナ５の表面とローラ７の表面との間隙ａ１
は一定値となり、ローラ７による粉体層への圧力が粉砕
に確実に寄与され、位置１４よりも半径方向外側の間隙
ａ１で主として摩砕され、エネルギ損失が少なく、粉砕
効率が大幅に向上される。位置１４よりも半径方向内側
では、テーブルライナ５の表面とローラ７の表面との間
隙ａ２は、半径方向内方になるにつれて大きくなり、し
たがって粉砕されるべき原料がテーブルライナ５とロー
ラ７との間に円滑に入り込んで、主として圧縮粉砕され
る。

【０００６】

【発明が解決すべき課題】このような図１０に示される
先行技術において、現在ではさらに、粉砕効率の向上を
図り、テーブルライナ５およびローラ７の寿命の増大が
望まれている。

【０００７】本発明の目的は、粉砕効率の向上を図り、
またテーブルライナおよびローラの寿命の増大を図るこ
とができるようにした竪型ミルを提供することである。

【０００８】本発明は、鉛直回転軸線を有するテーブル
上に、テーブルの半径方向に沿う回転軸線４２を有する
ローラ２５を圧接回転して、テーブルに備えられるテー
ブルライナ２２ａとローラ２５との間で原料を粉砕する
竪型ミルにおいて、ローラ２５の外周面とテーブルライ
ナ２２ａの表面との間に間隔を有してテーブルライナの
半径方向内方から外方に、第１および第２粉砕領域Ｚ
１，Ｚ２が、この順に形成され、ローラ２５の外周面
は、ローラ２５の回転軸線４２に垂直であって、ローラ
２５の両側部から等距離Ｌ１，Ｌ２を有する接触中心線
４０上の第１位置４１を中心とする第１半径Ｒ０を有す
る円弧面となっており、テーブルライナ２２ａの表面
は、前記第１位置４１を通りかつ上方になるにつれてテ
ーブル２２の中心方向に角度θ１だけ傾斜した形状中心
線４３上で、第１位置４１よりも上方の第２位置４４に
中心を有し、テーブルライナ２２ａの半径方向内方か
ら、形状中心線４３がテーブルライナ２２ａの表面と交
わる第３位置４６まで、延びる前記第１粉砕領域Ｚ１に
おける第２半径Ｒ１の円弧面と、第１位置４１を中心と
する第３半径Ｒ２を有し、第３位置４６からテーブルラ
イナ２２ａの半径方向外方に延びる前記第２粉砕領域Ｚ
２における円弧面とから成り、Ｒ０＜Ｒ２＜Ｒ１であり、接触中心線４０に垂直な線５２上への第１およ
び第２粉砕領域への投影長さＺ１，Ｚ２を、０．１＜Ｚ２／（Ｚ１＋Ｚ２）＜０．５に選ぶことを特徴とする竪型ミルである。

【０００９】

【作用】本発明に従えば、ローラとテーブルライナとの
間隙が、半径方向内方から外方に向けて狭くなる第１粉
砕領域と、この第１粉砕領域よりも半径方向外方の間隙
が一定値である第２粉砕領域とを形成し、これによって
原料は第１粉砕領域の半径方向内方側の相互間の間隙が
拡大した部分によって容易に噛込まれ、この第１粉砕領
域は上述のように半径方向外方側になるにつれて狭くな
っているので、ローラとテーブルライナとの間の圧接力
によって粉砕される。このように粉砕された原料は、第
２粉砕領域においてさらに粉砕され、この粉砕時におい
て、第２粉砕領域は半径方向に沿って相互間の間隙が一
定値となっているので、ローラとテーブルライナとの間
の圧接力は効率的に原料に与えられ、ローラとテーブル
ライナとの相対速度に基づいて原料は主として摩砕され
る。

【００１０】さらに本発明に従えば、接触中心線４０に
垂直な線５２上への第１および第２粉砕領域の投影長さ
Ｚ１，Ｚ２は、０．１＜Ｚ２／（Ｚ１＋Ｚ２）＜０．５に選び、換言すると、ローラの接触中心線に垂直な線上
への第２粉砕領域の投影長さは、全粉砕領域の１０％を
超え、５０％未満である。これによって電力原単位（単
位ｋＷ・ｈ／ｔｏｎ）を低減して、粉砕効率の向上を図
ることができ、またテーブルライナおよびローラの寿命
の増大を図ることができる。第２粉砕領域が５０％以上
では、主として摩砕が行われるテーブルライナとローラ
との大きな相対的すべりを生じる第２粉砕領域での粉砕
力が相対的に低下することになり、すなわち摩砕に最も
大きく効果のあるローラのテーブル外周側端部付近での
粉砕力が相対的に低下することとなり、したがって粉砕
効率が低下する。またテーブルライナおよびローラの摩
耗が生じやすい第２粉砕領域を大きくすることによっ
て、それらの摩耗時には、主たる粉砕の仕事が、相対的
に半径方向内方で行われることになり、したがってテー
ブルライナ、タイヤが新しいときより、相対的に粉砕能
力が低いだけでなく、摩耗も相対的にテーブル中心側よ
り始まり、摩耗の進行に伴う粉砕能力の低下も早くな
る。すなわち寿命が低下する。

【００１１】また第２粉砕領域が１０％以下であるとき
には、この第２粉砕領域における粉砕層厚の安定的形成
が困難となり、原料の粉砕層厚の変動が大きくなり、運
転の安定性が低下し、これによって粉砕効率が低下する
とともに、摩砕の不安定化による製品品質の低下をきた
す。この第２粉砕領域において、テーブルの半径方向外
方でのローラの軸線方向外端部では、粉体層の解放のた
め摩砕力が低下し、摩耗が極めて少なく、この第２粉砕
領域の残余の部分での摩耗が大きく、したがってこのよ
うな摩耗量が大きくなってローラの位置が下降すると、
ローラの前記軸線方向外端部がテーブルライナと接触
し、いわばメタルタッチとなり、肝心の粉砕仕事ができ
なくなり、また竪型ミルの振動が大きくなり、こうして
寿命が短くなってしまう。本発明では、第２粉砕領域が
全粉砕領域の１０％を超え、５０％未満であるように
し、これによって粉砕効率の向上と寿命の増大を図る。
特に本発明に従えば、テーブルライナ２２ａの表面は、
第１粉砕領域Ｚ１において、形状中心線４３上で第１位
置４１よりも上方の第２位置４４に中心を有して、テー
ブルライナ２２ａの半径方向内方から形状中心線４３が
テーブルライナ２２ａの表面と交わる第３位置４６まで
延びる第２半径Ｒ１の円弧面と、第２粉砕領域Ｚ２にお
いて、ローラ２５の外周面の中心である第１位置４１を
中心とする第３半径Ｒ２を有して、第３位置４６からテ
ーブルライナ２２ａの半径方向外方に延びる円弧面とか
ら成るので、テーブルライナ２２ａの表面は、第１およ
び第２粉砕領域Ｚ１，Ｚ２が第３位置４６で接線上で連
なって連続的に結ばれることになり、したがってローラ
２５の外周面とテーブルライナ２２ａの表面との間で安
定した粉砕が初めて可能になる。また本発明に従えば、
テーブルライナ２２ａの第１粉砕領域Ｚ１における表面
の第２半径Ｒ１を有する円弧面の中心を形状中心線４３
上の位置を、最大の粉砕効率が達成されかつ寿命を増大
する位置に選ぶことが容易であり、設計が容易であると
いう優れた効果もまた、達成される。

【００１２】

【実施例】図１（１）は本発明の一実施例の竪型ミルの
一部の断面図であり、図２はその竪型ミルの全体の断面
図であり、図３は図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見
た断面図である。これらの図面を参照して、竪型ミルの
ケーシング２１には、鉛直回転軸線を有するテーブル２
２が配置されており、駆動手段２３によってテーブル２
２が回転駆動される。このテーブル２２は、粉砕を行う
ためのテーブルライナ２２ａと、このテーブルライナ２
２ａが固定される本体２２ｂとを有する。テーブル２２
の真上で回転軸線に同心に、供給管２４が配置される。
この供給管２４からは、被粉砕物、たとえばスラグおよ
びクリンカなどの原料が供給される。

【００１３】テーブルライナ２２ａ上には、周方向に複
数（この実施例では３）のローラ２５が配置される。こ
のローラ２５は、それらの支持軸３６のまわりに回転自
在に支持され、アーム２６に取付けられる。このローラ
２５を支持する支持軸３６の軸線は、テーブル２２の半
径方向に延び、その半径方向内方に向けて下方に傾斜し
ている。アーム２６は、水平な支軸２７のまわりに角変
位可能となっている。圧下手段２８は、アーム２６を支
軸２７のまわりに弾発的に押圧し、これによってローラ
２５は、テーブルライナ２２ａ上に圧接される。

【００１４】供給管４から投入された被粉砕物は、テー
ブル２２の中心位置３７上に落下し、遠心力によってテ
ーブルライナ２２ａとローラ２５との間に入込んで粉砕
される。この粉砕された粒状物は、噴出口２９から噴出
される空気によって噴上げられる。

【００１５】ケーシング２１内には、分級器３１が内蔵
されている。この分級器３１は、供給管２４と同一の軸
線を有する逆円錐状のコーン３２と、分級羽根３３と案
内羽根３５とを含む。

【００１６】テーブルライナ２２ａとローラ２５との間
で粉砕された微粉は、噴出口９からの空気によって噴上
げられ、ケーシング２１の上部において導入口３４から
分級器３１に入り込み、分級され、微粉は出口３６ａか
ら排出され、粗粉はコーン３２からテーブル２２上に落
下して再び粉砕される。

【００１７】前述の図１（１）において、ローラ２５の
タイヤの外周面は、接触中心線４０上の位置４１に中心
を有する半径Ｒ０の円弧面となっている。このローラ２
５の接触中心線４０は、ローラ２５を支持する回転軸３
６の回転軸線４２に垂直であり、そのローラ２５の両側
部から等距離Ｌ１，Ｌ２（ただしＬ１＝Ｌ２）を有する
中央位置にある。このローラ２５とテーブルライナ２２
ａとの間では、第１粉砕領域Ｚ１と、それよりも半径方
向外方にある第２粉砕領域Ｚ２とが形成される。第１粉
砕領域Ｚ１では、テーブルライナ２２ａの表面は、形状
中心線４３上の中心位置４４を中心とする半径Ｒ１の円
弧面である。形状中心線４３は、接触中心線４０の中心
位置４１を通り、上方になるにつれてテーブル２２の中
心方向に角度θ１だけ傾斜している。

【００１８】第２粉砕領域Ｚ２では、テーブルライナ２
２ａの表面は、中心位置４１を中心とする半径Ｒ２を有
する円弧面に形成される。したがって、

【００１９】

【数１】Ｒ０＜Ｒ２＜Ｒ１接触中心線４０がテーブルライナ２２ａの表面と交わる
位置を参照符４５で示し、形状中心線４３がテーブルラ
イナ２２ａと交わる位置を参照符４６で示す。なおＲ１
とＲ２は、参照符４６で連続的（断がなく）に結ばれ、
各接線が共通となる。

【００２０】図１（２）は、テーブルライナ２２ａの半
径方向の形状を一直線で示したとき、ローラ２５の外周
面との間隔Δｄを示す。第１粉砕領域Ｚ１では、間隔Δ
ｄは、テーブルライナ２２ａの半径方向に関して内方
（図１（１）および図１（２）の右方）から外方（図１
（１）および図１（２）の左方）に向けて狭くなる。第
２領域Ｚ２では、この間隔Δｄは、一定値である。第１
および第２粉砕領域Ｚ１，Ｚ２の和である全粉砕領域は
参照符Ｚで示す。

【００２１】図１（３）は、テーブルライナ２２ａとロ
ーラ２５の動作を説明するグラフである。ライン４７
は、テーブルライナ２２ａとの間で粉砕を行うローラ２
５の外周面の各部の回転軸線４２のまわりの回転速度を
示し、テーブル２２の半径方向（図１（３）の左右方
向）に沿って、上に凸となるように変化する。ライン４
８は、テーブル２２の半径方向に沿う回転速度の分布を
示し、一直線状である。ライン４７，４８の交点４９
は、テーブルライナ２２ａとローラ２５とが相互に等速
度で回転している位置を示し、相対速度は零である。こ
の相対速度が零である位置４９よりも半径方向内方での
速度差は斜線で示す領域５０であり、交点４９よりも半
径方向外方での相対速度差は斜線で示される領域５１で
ある。したがってこのことから半径方向内方の第１粉砕
領域Ｚ１ではテーブルライナ２２ａとローラ２５との間
による被粉砕物の圧接粉砕が主として行われ、また半径
方向外方の第２粉砕領域Ｚ２では、被粉砕物の摩砕が主
として行われることが判る。

【００２２】第１粉砕領域Ｚ１では、図１（２）に示さ
れるように間隔Δｄがテーブル２２の半径方向内方から
外方になるにつれて小さくなり、したがって被粉砕物の
噛込みは良好に行われ、ローラ２５の圧力は被粉砕物の
粉砕に確実に寄与させることができ、こうして上述のよ
うに主として圧接粉砕が行われる。

【００２３】また第２粉砕領域Ｚ２では、図１（２）で
示されるように、間隙Δｄが一定であり、したがってテ
ーブルライナ２２ａの表面とローラ２５と外周面との間
の被粉砕物の層厚が一定値に保たれ、安定な粉砕運転を
確保させることができると同時に、ローラ２５による粉
体層への圧力が粉砕に確実に寄与され、エネルギロスが
少なく、粉砕効率がよい。

【００２４】本発明に従えば、第２粉砕領域Ｚ２は、全
粉砕領域Ｚの１０〜５０％に選ばれる。すなわち、

【００２５】

【数２】Ｚ２＝ε・Ｚ

【００２６】

【数３】０．１＜ ε ＜０．５Ｚ１，Ｚ２は、ローラ２５の接触中心線４０に垂直な線
５２上への各領域Ｚ１，Ｚ２の投影長さを同一参照符で
示している。ここでＺ＝Ｚ１＋Ｚ２であるので、上述の
数３を書直すと、０．１＜Ｚ２／（Ｚ１＋Ｚ２）＜０．
５となる。

【００２７】図４は、本件発明者の実験結果を示すグラ
フである。横軸は、ε（単位％）であり、縦軸は乾燥ス
ラグの粉砕のための電力原単位（単位ｋＷ・ｈ／ｔｏ
ｎ）である。第２粉砕領域Ｚ１が全粉砕領域Ｚの５０％
以上で大きすぎると、電力原単位が上昇し、したがって
粉砕効率が圧下することが判る。その理由を述べると、
ローラ２５の外周面の圧力は、主に、間隔Δｄが一定値
である第２粉砕領域Ｚ２において伝わり、この領域Ｚ２
での粉砕が主となる。スラグおよびセメントクリンカな
どの微粉砕のためには、テーブルライナ２２ａとローラ
２５の相対的な滑りの大きいテーブル２２の半径方向外
側での摩砕が重要である。したがってこの摩砕が行われ
る領域Ｚ２にローラ２５の圧力を伝えることが重要であ
る。ところが第２粉砕領域Ｚ２が大きくなりすぎると、
大きな相対的滑りを生じる範囲での単位面積あたりの粉
砕力が相対的に低下することになり、したがって粉砕効
率が低下する。

【００２８】また第２粉砕領域Ｚ２が全粉砕領域Ｚの１
０％以下となって小さくなりすぎると、電力原単位が大
きくなり粉砕効率が低下する。その理由を述べると、テ
ーブル２２の半径方向外方側におけるローラ２５の外端
部５３は、そのローラ２５による圧力の解放部であるの
で、テーブルライナ２２ａとローラ２５との間の粉砕層
が形成されたり、されなかったりして不安定である。し
たがって前述の数２における値εを１０％以下に小さく
しすぎると、テーブルライナ２２ａとローラ２５との間
にある粉砕層の第２粉砕領域Ｚ２における厚みの変動が
大きくなり、したがって運転の安定性が低下され、粉砕
効率が低下する。またこの第２粉砕領域Ｚ２における摩
砕が行われる範囲が不安定化し、製品の品質の低下をき
たす。

【００２９】このことから、高品質な製品を確保するた
めには、間隔Δｄが一定値である第２粉砕領域Ｚ２が最
小限必要であると同時に、εは数３に示される値の範囲
が、高い粉砕効率のために必要であることが判る。これ
と同時に第１粉砕領域Ｚ１は大きくなり、これによって
被粉砕物の噛込みがさらに一層良好となり、このことに
よって竪型ミルの振動の低減を図ることが可能になる。

【００３０】図５は本件発明者の実験結果を示すグラフ
であり、その横軸は値εを示し、縦軸は、テーブルライ
ナ２２ａおよびローラ２５の寿命（単位は時間）を示
す。竪型ミルによる粉砕の運転時間が長くなると、図６
に示されるように粉砕能力（単位ｔｏｎ／ｈ）が徐々に
減少し、また粉砕効率が低下する。前記寿命は、テーブ
ルライナ２２ａおよびローラ２５の新品時の粉砕能力Ｗ
１に対する或る一定割合、たとえば８０％の粉砕能力Ｗ
２にまで低下したときの時間Ｔを寿命と定義する。この
寿命Ｔを長くすることは、ランニングコストを低減する
ために重要となる。本発明に従えば、寿命を長くするに
は、値εが数３で示される範囲に選ばれることが必要で
あることが判る。この寿命は、図７および図８に関連し
て述べるテーブルライナ２２ａとローラ２５の摩耗状態
によって決定される。テーブルライナ２２ａおよびロー
ラ２５の摩耗量は、それらの相対的な滑りが大きく、し
たがって摩砕が行われる第２粉砕領域Ｚ２で大きく生
じ、その摩耗した形状は斜線５５，５６で示されてい
る。テーブル２２の半径方向外方側のローラ２５の端部
５３では、被粉砕物に対する圧力の開放があるので、ロ
ーラ２５による加圧力が、被粉砕物の粉砕層に充分伝わ
らず、したがって粉砕仕事があまり冴えないので、摩耗
量が少ない。

【００３１】このテーブルライナ２２ａとローラ２５の
摩耗量は、運転時間とともに大きくなり、その初期で
は、時間とともに斜線の範囲５５，５６で拡がると同時
に、摩耗深さが進行する。これらの摩耗深さが、或る値
近くになると、その後は、仮想線５７，５８で示される
ように摩耗が生じる範囲がテーブル２２の半径方向内方
へと進行していく。摩耗がテーブル２２の半径方向内方
に進んで行くということは、主たる仕事が半径方向内方
になることを意味し、したがって実際的なテーブル作用
径、すなわちテーブル２２の粉砕のために作用する範囲
の中央位置の直径が小さくなり、したがって粉砕能力が
低下してくることになる。粉砕能力Ｗは、テーブル２２
の作用径をＤとするとき、

【００３２】

【数４】Ｗ∝Ｄ^{２．５〜２．８}

【００３３】したがってこのテーブル作用径Ｄが小さく
なり、これによって粉砕能力Ｗが低下するのである。

【００３４】斜線で示す摩耗範囲５５，５６が或る値に
達した後には、仮想線５７，５８で示されるように、半
径方向内方に摩耗する範囲が変化する理由は、今までの
主たる仕事をしていた部分の摩耗深さが或る値以上に深
くなると、摩耗範囲５６の部分の実際の層厚が異常に厚
くなり、この範囲５６でのローラ圧力の支持力が弱ま
り、ローラ２５の位置が少しずつ下り、これによってロ
ーラ２５とテーブルライナ２２ａの実際の間隙が狭いテ
ーブル２２半径方向内方側の範囲へと、主たる仕事の範
囲が移動するからである。

【００３５】第２粉砕領域Ｚ２が全粉砕領域Ｚの５０％
以上になると、寿命が短くなる理由を述べる。テーブル
ライナ２２ａおよびローラ２５の摩耗が進むと、ローラ
の位置が少しずつ下がり、図８（１）のように、テーブ
ル２２の半径方向内方側の範囲６５でのテーブルライナ
２２ａとローラ２５との間の間隙Δｄが小さくなり、第
１粉砕領域Ｚ１における間隙Δｄが小さくなり、被粉砕
物が、この第１粉砕領域Ｚ１に円滑に噛込まれなくなっ
てしまい、その範囲６５が主たる粉砕仕事を行う範囲に
なることは、前述のとおりである。このように第２粉砕
領域Ｚ２を大きくすることは、初めから、テーブル２２
の半径方向内方側の範囲６５の間隙Δｄを狭くすること
を意味し、寿命を短くすることになる。

【００３６】またこれとは逆に、第２粉砕領域Ｚ２が全
粉砕領域Ｚの１０％以下であって小さすぎると、寿命が
却って短くなる理由を述べる。ローラ２５の外端部５３
では、前述のように摩耗量が極めて少ない。したがって
摩耗部分５５，５６の摩耗深さが短時間の運転で大きく
なって、ローラ２５の位置が図８（２）の仮想線６６の
ように下ってテーブルライナ２２ａに近接してくると、
図８（２）で示されるように、摩耗部分５５，５６が深
く進行しても、第１粉砕領域Ｚ１への被粉砕物の噛込み
は行われるものの、ローラ２５の外端部５３はテーブル
ライナ２２ａに接触する。これによってローラ２５の圧
下力は、外端部５３でいわばメタルタツチの状態でテー
ブルライナ２２ａに向けられることになり、肝心の粉砕
仕事ができなくなってしまい、またこのメタルタッチに
よって、竪型ミルの振動が大きくなる。このようにし
て、第２粉砕領域Ｚ２が小さすぎると、短い寿命にな
る。

【００３７】このことから、第２粉砕領域Ｚ２は、全粉
砕領域Ｚの１０〜５０％に選ぶことによって、粉砕効率
の向上を図り、また寿命を長くすることができることが
判る。

【００３８】図９は、本発明の他の実施例の一部の断面
図である。この実施例は前述の実施例に類似し、対応す
る部分には同一の参照符を付す。この実施例では、テー
ブル２２の半径方向外方端部付近に、形成されているい
わゆるダム部６２の上端部には、テーブル２２の全周に
わたって、または周方向に間隔をあけて、環状突出部６
３が設けられる。この環状突出部６３の半径方向内方端
部６４はダム部６２から半径方向内方に突出しており、
たとえばその内周面は、上方になるに従って半径が小さ
くなる円錐台面となっており、こうしていわばオーバハ
ングが設けられる。このような環状突出部６３を形成す
ることによって、テーブル２２の半径方向外方の部分で
粉砕層が確実に形成され、したがって第２粉砕領域Ｚ２
では、強い摩砕力を、ローラ２５の端部５３付近まで安
定して作用させることができる。したがって粉砕効率を
一層改善することができるとともに、前記値εが小さい
範囲の値であっても、効率的な運転が可能となる。さら
にまた高品質な製品を、振動が小さいより静かな運転
で、より高効率で粉砕することが可能になる。

【００３９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、テーブル
ライナとローラとの間の間隙が、第１粉砕領域では半径
方向内方から外方に向けて狭くなるように形成され、こ
の第１粉砕領域よりも半径方向外方の第２粉砕領域で
は、間隙が一定値であり、したがってテーブル上に供給
された粉砕されるべき原料は、テーブルの回転による遠
心力によって、半径方向外方に移動し、まず、第１粉砕
領域に容易に噛込まれてローラのテーブルライナへの圧
下力によって主として圧縮粉砕される。

【００４０】このような粉砕過程の原料は、さらに半径
方向外方に移動し、第２粉砕領域において摩砕されて粉
砕される。

【００４１】しかも本発明によれば、第２粉砕領域が全
粉砕領域の１０％を超え、５０％未満であり、そのため
電力原単位の低減を図って粉砕効率を向上し、またテー
ブルライナおよびローラの寿命を増大することができる
ようになる。特に本発明によれば、テーブルライナ２２
ａの表面は、形状中心線４３上で第１位置４１よりも上
方の第２位置４４に中心を有して第３位置４６まで延び
る第１粉砕領域Ｚ１における第２半径Ｒ１を有する円弧
面と、ローラ２５の外周面の第１半径Ｒ０を有する円弧
面の中心である第１位置４１を中心として第３半径Ｒ２
を有して第３位置４６からテーブルライナ２２ａの半径
方向外方に延びる第２粉砕領域Ｚ２における円弧面とか
ら成り、したがって第３位置４６では、これらの第２お
よび第３半径Ｒ１，Ｒ２を有する円弧面は接線を共通に
して連続する。これによってローラ２５の外周面とテー
ブルライナ２２ａの表面との間の間隔が連続的となり、
これらの間隔における粉砕すべき原料が円滑に安定して
粉砕されることになるという優れた効果が達成される。
したがってこのことによって、粉砕効率がさらに向上
し、ローラ２５などの寿命がさらに長くなり、振動がな
くなるなどの効果がさらに、達成される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す一部の断面図である。

【図２】その実施例の竪型ミルの断面図である。

【図３】図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図
である。

【図４】値εと電力原単位との関係を示す実験結果のグ
ラフである。

【図５】値εとローラテーブル２２ａおよびローラ２５
の寿命との関係を示す実験結果のグラフである。

【図６】寿命の定義を説明するための図である。

【図７】テーブルライナ２２ａとローラ２５の摩耗状態
を示す断面図である。

【図８】その摩耗の状態をさらに詳細に示す断面図であ
る。

【図９】本発明の他の実施例の一部の断面図である。

【図１０】先行技術の一部の断面図である。

【符号の説明】

２１竪型ミル２２テーブル２２ａテーブルライナ２２ｂ本体２５ローラＺ１第１粉砕領域Ｚ２第２粉砕領域Ｚ全粉砕領域

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者橋本周二埼玉県熊谷市大字三ケ尻5310番地秩父セメント株式会社熊谷工場内 (56)参考文献特開昭62−129153（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】鉛直回転軸線を有するテーブル上に、テ
ーブルの半径方向に沿う回転軸線４２を有するローラ２
５を圧接回転して、テーブルに備えられるテーブルライ
ナ２２ａとローラ２５との間で原料を粉砕する竪型ミル
において、ローラ２５の外周面とテーブルライナ２２ａの表面との
間に間隔を有してテーブルライナの半径方向内方から外
方に、第１および第２粉砕領域Ｚ１，Ｚ２が、この順に
形成され、ローラ２５の外周面は、ローラ２５の回転軸線４２に垂
直であって、ローラ２５の両側部から等距離Ｌ１，Ｌ２
を有する接触中心線４０上の第１位置４１を中心とする
第１半径Ｒ０を有する円弧面となっており、テーブルライナ２２ａの表面は、前記第１位置４１を通りかつ上方になるにつれてテーブ
ル２２の中心方向に角度θ１だけ傾斜した形状中心線４
３上で、第１位置４１よりも上方の第２位置４４に中心
を有し、テーブルライナ２２ａの半径方向内方から、形
状中心線４３がテーブルライナ２２ａの表面と交わる第
３位置４６まで、延びる前記第１粉砕領域Ｚ１における
第２半径Ｒ１の円弧面と、第１位置４１を中心とする第３半径Ｒ２を有し、第３位
置４６からテーブルライナ２２ａの半径方向外方に延び
る前記第２粉砕領域Ｚ２における円弧面とから成り、Ｒ０＜Ｒ２＜Ｒ１であり、接触中心線４０に垂直な線５２上への第１およ
び第２粉砕領域への投影長さＺ１，Ｚ２を、０．１＜Ｚ２／（Ｚ１＋Ｚ２）＜０．５に選ぶことを特徴とする竪型ミル。