WO2015087590A1 - 固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法 - Google Patents
固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2015087590A1 WO2015087590A1 PCT/JP2014/073654 JP2014073654W WO2015087590A1 WO 2015087590 A1 WO2015087590 A1 WO 2015087590A1 JP 2014073654 W JP2014073654 W JP 2014073654W WO 2015087590 A1 WO2015087590 A1 WO 2015087590A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- roller
- grinding
- solid fuel
- outer peripheral
- grinding table
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
- B02C15/003—Shape or construction of discs or rings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
- B02C15/004—Shape or construction of rollers or balls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
- B02C15/04—Mills with pressed pendularly-mounted rollers, e.g. spring pressed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C15/00—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs
- B02C2015/002—Disintegrating by milling members in the form of rollers or balls co-operating with rings or discs combined with a classifier
Definitions
- the present invention relates to a solid fuel grinding device and a method of manufacturing the solid fuel grinding device.
- Patent Document 1 discloses that the cross-sectional shape of the roller is formed so that the contact surface pressure of the grinding portion between the roller and the table is equalized.
- the peripheral velocity of the roller and the peripheral velocity of the table become different velocities depending on the distance from the drive shaft which is the center of rotation of the table.
- the same degree of wear will occur, but at the position where the peripheral speed of the roller and the peripheral speed of the table do not coincide, The degree will be different.
- the roller wears out at a position where the table peripheral speed is higher than the roller peripheral speed, and the table wears out at a position where the table peripheral speed is lower than the roller peripheral speed.
- the present invention has been made in view of such circumstances, and it is possible to suppress the wear of a grinding table having a grinding surface on which a roller is pressed, and to reduce the frequency of repair and replacement of the grinding table.
- An object of the present invention is to provide a grinding device and a method of manufacturing the same.
- the solid fuel pulverizing apparatus comprises a pulverizing table rotated about a drive shaft by a driving force from a driving unit, a fuel supply unit for supplying solid fuel to the pulverizing table, and a pulverizing surface of the pulverizing table.
- the first position where the peripheral velocity of the surface and the peripheral velocity of the grinding surface coincide is within the grinding table rather than the second position where the outer peripheral surface at the center position in the width direction of the roller contacts the grinding surface. It is the circumference side.
- the table wears more on the inner peripheral side of the crushing table than at the first position where the peripheral speed of the outer peripheral surface of the roller matches the peripheral speed of the crushing surface of the crushing table.
- the roller wears out more at the outer periphery of the grinding table. Since the first position is on the inner peripheral side of the grinding table than the second position where the outer peripheral surface at the center position in the width direction of the roller contacts the grinding surface, the area where the table wear becomes larger is the roller wear It becomes narrower than the area where becomes larger. Therefore, the wear of the grinding table having the grinding surface on which the roller is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table can be reduced.
- the grinding surface at the third position corresponding to the end face of the roller, wherein the curvature radius of the outer peripheral surface of the roller is constant is constant
- the first radius of curvature is smaller than the second radius of curvature of the grinding surface at a fourth position corresponding to the end face of the roller on the outer peripheral side of the grinding table.
- the roller and the pulverizing table are brought into proximity at the third position corresponding to the end face of the roller on the inner peripheral side of the pulverizing table, and the first position mentioned above corresponds to the second position described above. It is properly arranged on the inner circumference side of the grinding table. In this way, the wear of the grinding table having the grinding surface against which the roller is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table can be reduced.
- the distance in the rotational axis direction from the first position to the third position is within 0.3 times the width of the roller.
- the area where the table wear is increased it is preferable to set the area where the table wear is increased to be 0.15 times the width of the roller.
- a dam ring is provided at an end portion on an outer peripheral side of the crushing table to suppress discharge of the crushed solid fuel to an outer peripheral side of the crushing table
- the tapered surface is formed on the dam ring so as to decrease in height from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the crushing table.
- the outer peripheral side of the grinding table compared to a solid fuel grinding device provided with a dam ring in which no tapered surface is formed so that the height is reduced from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the grinding table
- the pulverized solid fuel is easy to move. Therefore, a large amount of solid fuel can be retained on the pulverizing table, and the retained solid fuel can be trapped between the pulverizing table and the roller, whereby movement of the above-described first position to the outer peripheral side can be suppressed. .
- the solid fuel crushing apparatus of the 4th aspect of this invention is equipped with the adjustment mechanism which can adjust the distance of the said roller with respect to the said drive shaft of the said crushing table.
- a pulverizing table rotating around a drive shaft by a driving force from a driving unit, a fuel supply unit for supplying solid fuel to the pulverizing table, and
- a method for manufacturing a solid fuel pulverizing apparatus comprising: a roller that rotates about a rotation shaft by being pressed against a pulverizing surface and pulverizes the solid fuel as the pulverizing table rotates, and the pulverizing table is installed Grinding step, and the first position at which the peripheral velocity of the outer peripheral surface and the peripheral velocity of the crushed surface coincide with each other while the outer peripheral surface of the roller and the crushed surface of the crushing table are in contact with each other
- the roller is installed so that the roller is located on the inner peripheral side of the grinding table than the second position where the outer peripheral surface and the grinding surface are in contact at the central position in the width direction. Provided with a door.
- the table is worn on the inner peripheral side of the crushing table than the first position where the peripheral velocity of the outer peripheral surface of the roller and the peripheral velocity of the crushing surface of the crushing table coincide.
- a solid fuel pulverizing apparatus is manufactured in which the wear of the roller becomes large on the outer peripheral side of the pulverizing table. Since the first position is on the inner peripheral side of the grinding table than the second position where the outer peripheral surface at the center position in the width direction of the roller contacts the grinding surface, the area where the table wear becomes larger is the roller wear It becomes narrower than the area where becomes larger. Therefore, the wear of the grinding table having the grinding surface on which the roller is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table can be reduced.
- the curvature radius of the outer peripheral surface of the roller is constant, and the third position corresponding to the end surface of the roller on the inner peripheral side of the crushing table
- a grinding table forming the grinding table such that the first radius of curvature of the grinding surface is smaller than the second radius of curvature of the grinding surface at a fourth position corresponding to the end face of the roller on the outer peripheral side of the grinding table The formation process is provided.
- the roller and the pulverizing table are in close proximity to each other at the third position corresponding to the end face of the roller on the inner peripheral side of the pulverizing table.
- a solid fuel comminution device appropriately manufactured on the inner peripheral side of the comminution table than the second position is manufactured. In this way, the wear of the grinding table having the grinding surface against which the roller is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table can be reduced.
- a solid fuel pulverizing device capable of suppressing the wear of a pulverizing table having a pulverizing surface on which a roller is pressed and reducing the frequency of repair and replacement of the pulverizing table and a manufacturing method thereof. it can.
- the solid fuel pulverizing apparatus 10 of the present embodiment includes a pulverizing table 12 which rotates around a drive shaft 15 by a driving force from a driving unit 14, and a solid fuel input unit (fuel supply unit) 17 which supplies solid fuel to the pulverizing table 12. And a roller 13 for grinding solid fuel such as coal along with the rotation of the grinding table 12.
- the rolling speed at which the outer peripheral surface of the roller 13 and the grinding surface of the grinding table 12 contact and the peripheral speed of the outer peripheral surface matches the peripheral speed of the grinding surface (first The position) is on the inner peripheral side of the grinding table 12 than the position (second position) where the outer peripheral surface at the center position in the width direction of the roller 13 contacts the grinding surface (second position).
- the solid fuel grinding device 10 of the present embodiment is a device of a type called a vertical mill.
- the solid fuel pulverizing apparatus 10 is a hollow housing 11 having a substantially cylindrical shape, and a pulverizing table disposed at a lower portion in the housing 11 and rotatably mounted about an axis extending in the vertical direction. 12, a roller 13 which is pressed by the outer peripheral portion 12 b of the grinding table 12 and cooperates with the grinding table 12 to grind solid fuel, a drive unit 14 which rotates the grinding table 12, and a power supply device 200.
- the drive unit 14 includes an electric motor and a reduction gear, and the reduction gear for reducing the number of rotations of the electric motor is connected to the central portion 12 a of the grinding table 12 via the drive shaft 15. Further, the drive unit 14 is supplied with power from the power supply device 200 via the power supply cable 200 b, and the electric motor operates with the supplied power.
- the power supply device 200 includes a detection unit 200 a that detects the current value of the current supplied to the drive unit 14.
- the solid fuel pulverizing apparatus 10 is provided so as to penetrate the upper end of the classification unit 16 disposed in the upper part of the housing 11 and the upper end of the housing 11 and supplies the solid fuel introduced from the upper part to the central part 12 a of the pulverizing table 12 And a solid fuel input unit 17.
- the lower end portion of the housing 11 is in communication with the flow path 100, and the primary air flows from the flow path 100 into the lower end portion of the housing 11.
- the housing 11 is fixed to the upper surface of a rectangular parallelepiped concrete block 19 installed on the floor 18.
- the plurality of rollers 13 are disposed at a predetermined interval in the outer peripheral direction so as to press the outer peripheral portion 12 b of the grinding table 12.
- three rollers 13 are disposed at an angular interval of 120 ° on the outer peripheral portion 12b.
- the distances from the central portion 12 a of the crushing table 12 are equal.
- Oxidizing gas outlets 32 are provided at a plurality of locations on the outside of the grinding table 12 to allow the primary air flowing from the flow path 100 to flow out to the space above the grinding table 12 in the housing 11.
- a vane 33 is installed above the oxidizing gas outlet 32, and the vane 33 applies a swirling force to the primary air blown from the oxidizing gas outlet 32.
- the primary air to which a swirling force is given by the vanes 33 forms an air flow as shown by the arrows in FIG. 1 and guides the solid fuel pulverized on the pulverizing table 12 to the classification portion 16 above the housing 11.
- the pulverized solid fuel mixed with the primary air one having a large particle diameter falls without reaching the classification portion 16 and is returned again to the pulverizing table 12.
- the classification unit 16 includes a blade that rotates about the cylindrical axis of the substantially cylindrical housing 11. As for the pulverized solid fuel that has reached the classification section 16, only the pulverized fuel smaller than the predetermined particle size flows into the inside of the blade due to the relative balance of centrifugal force and centripetal force generated by the rotating blade and the flow of primary air. Exit from exit 34 The outlet 34 is in communication with a supply passage (not shown) connected to a pulverized coal boiler (not shown).
- the roller 13 is supported by the roller support 20 on the housing 11.
- the roller support portion 20 extends upward on the upper surface of the main body 22, the rotary shaft 21 to which the roller 13 is attached, the main body 22 holding the rotary shaft 21, the support shaft 23 fixedly attached to the side of the main body 22. It comprises an arm 24 attached as it is and a projection 25 provided on the lower surface of the main body 22 so as to project downward.
- a hollow cylindrical hub 26 having a substantially cylindrical shape is attached to the center of the roller 13.
- the roller 13 is attached to the tip of the rotating shaft 21 via the hub 26. Therefore, the roller 13 is rotatable in the circumferential direction about the rotation shaft 21.
- the support shaft 23 is arranged such that the axis is substantially horizontal and extends in the tangential direction of the circular shape of the grinding table 12.
- the roller support portion 20 is rotatable around the support shaft 23. By rotating around the support shaft 23, the distance of the roller 13 with respect to the outer peripheral portion 12b of the grinding table 12 changes.
- a load application portion 27 for pressing the upper end portion of the arm 24 is attached to the housing 11.
- the load application portion 27 includes an intermediate piston 28 attached to the housing 11 so as to be movable in the longitudinal direction, and a hydraulic load portion 29 attached to the outer periphery of the housing 11 and pressing the outer end of the intermediate piston 28.
- the inner end of the intermediate piston 28 is connected to the outer periphery of the upper end of the arm 24.
- the load application unit 27 causes the roller support unit 20 to swing around the support shaft 23 by moving the intermediate piston 28 in the longitudinal direction by the hydraulic load unit 29.
- the roller 13 is swung around the support shaft 23 by the hydraulic load unit 29, and its outer peripheral surface is pressed by the grinding surface 12 c of the grinding table 12 to rotate around the rotation shaft 21.
- the protrusion 25 abuts against the stopper 30 when the roller support 20 swings to a predetermined position around the support shaft 23.
- the stopper 30 functions as a limiting member that limits the amount of movement of the roller 13 in the direction in which the grinding table 12 is pressed.
- the stopper 30 is a screw member in which a male screw is cut on the outer peripheral surface, and is screwed with a female screw cut on the inner periphery of the holding portion 31 attached so as to penetrate the housing 11.
- the stopper 30 is manually rotatable by a special special tool. Thereby, the relative position of the roller 13 with respect to the grinding table 12 in the case of being closest to the grinding table 12 can be adjusted.
- the roller support portion 20 of the present embodiment is provided with an adjustment mechanism (not shown) for moving the roller 13 to the inner peripheral side of the grinding table 12 along the central axis 21 a of the rotation shaft 21 in FIG.
- the roller support portion 20 can adjust the distance of the roller 13 with respect to the drive shaft 15 of the grinding table 12. For example, when the wear of the roller 13 and the grinding table 1 progresses, the position of the roller 13 is adjusted to be closer to the drive shaft 15 side of the grinding table 12 to use the portion where the wear does not progress. Can be crushed. Further, as a result, the progress of wear can be averaged at each place to prolong the life of the roller 13 and the grinding table 12.
- the roller 13 is provided with an outer circumferential surface 13 a of a constant curvature, in which the radius of curvature based on the center C 0 is R 0.
- the width of the roller 13 is W, and the position on the crushing table 12 where the outer peripheral surface 13a and the crushing surface 12c of the crushing table 12 contact at the center position in the width direction of the roller 13 is a position P2.
- FIG. 5 shows the relationship between the distance from the center of the drive shaft 15 of the grinding table 12 and the peripheral velocity at that position.
- the circumferential speed of the grinding table 12 refers to the moving speed in the circumferential direction orthogonal to the drive shaft 15 at each position on the grinding surface 12 c of the grinding table 12.
- the circumferential speed increases in proportion to the distance from the center of the drive shaft 15.
- the examples shown in FIG. 5 and FIG. 6 are examples in the case where the number of revolutions per unit time around the drive shaft 15 of the grinding table 12 is constant.
- the peripheral speed of the roller 13 refers to the moving speed in the circumferential direction orthogonal to the rotation shaft 21 at each position on the outer peripheral surface 12 b of the roller 13.
- the outer peripheral surface 13 a of the roller 13 has an arc shape in which the central position in the width direction of the roller 13 is convex. Therefore, as shown in FIG. 5, the peripheral speed at the position P2 is high, and the peripheral speed at the end in the direction of the rotation axis 21 is low.
- the position P1 shown in FIG. 5 is a position where the peripheral speed of the outer peripheral surface 13a of the roller 13 and the peripheral speed of the grinding surface 12c of the grinding table 12 coincide with each other. As shown in FIG. 5, the position P1 is closer to the inner peripheral side of the crushing table 12 than the position P2. Thus, the radius of curvature of the grinding surface 12 c of the grinding table 12 differs between the inner circumference and the outer circumference of the grinding table 12 that the position P 1 is on the inner circumference side of the grinding table 12 than the position P 2 It is because
- a position at which the extension line of the end face 13 b on the inner peripheral side of the grinding table 12 intersects with the grinding surface 12 c of the grinding table 12 is a position P3 (third position). Further, a position at which the extension line of the end face 13c on the outer peripheral side of the grinding table 12 intersects the grinding surface 12c of the grinding table 12 is a position P4 (fourth position).
- the radius of curvature (first radius of curvature) of the grinding surface 12c at the position P3 is R1 whose center is C1. Further, the radius of curvature (second radius of curvature) of the grinding surface 12c at the position P4 is R2 whose center is C2.
- the radius of curvature R1 is smaller than the radius of curvature R2.
- Formula (1) is a condition for arranging the position P1 so as to be close to the end face 13b side of the roller 13.
- Expression (2) is a condition for disposing the position P1 closer to the outer peripheral side of the grinding table 12 than the position P3 while bringing the position P1 closer to the end face 13b side of the roller 13.
- the roller 13 of the comparative example shown in FIG. 4 is the same as the roller 13 of the present embodiment shown in FIG.
- the grinding table 12 'of the comparative example shown in FIG. 4 is different from the grinding table 12 of the present embodiment shown in FIG. Specifically, the curvature radius R1 '(center position is C1') at the position P3 on the grinding surface 12'c of the grinding table 12 'is different from the curvature radius R1 shown in FIG. Further, the curvature radius R2 '(center position is C2') at the position P4 on the grinding surface 12'c of the grinding table 12 'is different from the curvature radius R2 shown in FIG.
- the radius of curvature R1 is smaller than the radius of curvature R2.
- the curvature radius R1' is larger than the curvature radius R2 '.
- a position P1 'where the circumferential speed of the grinding surface 12'c of the grinding table 12' and the circumferential speed of the outer circumferential surface 13a of the roller 13 coincide is more than the position P2. It is disposed on the outer peripheral side of the grinding table 12.
- the wear of the grinding table 12 progresses in a wide area from the position P3 to the position P2, and the wear depth at each position is relatively uniform.
- the wear of the roller 13 progresses in a local region on the outer peripheral side of the grinding table 12 ′ than the position P 1 ′ and the wear progresses most The depth of wear on the part being worn is large.
- the wear of the roller 13 progresses in a wide area from the position P3 to the position P4, and the wear depth at each position is relatively uniform.
- the size of the area where the wear is progressing on the grinding surface of the grinding table 12 '(grind surface 12'd) is the area where the wear is progressing on the outer circumferential surface of the roller 13 (the outer circumferential surface 13e The same as the size of).
- the size of the area where the wear progresses on the grinding surface of the grinding table 12 (grind surface 12d) is the area where the wear progresses on the outer peripheral surface of the roller 13 (the outer peripheral surface 13d It is sufficiently narrower than the size of) and approximately half.
- the maximum depth of wear generated on the grinding table 12 and the maximum depth of wear generated on the roller 13 can be respectively reduced.
- the dam ring 12e provided at the end of the outer peripheral portion 12b of the grinding table 12 will be described.
- the dam ring 12 e of the present embodiment shown in FIG. 3 suppresses that the solid fuel pulverized by the pulverizing table 12 and the roller 13 is discharged to the outer peripheral side of the pulverizing table 12, and a certain amount of solid fuel is crushed by the pulverizing table 12. It is a member which makes it stay on top.
- the dam ring 12e is an annular member disposed coaxially with the drive shaft 15, and is joined by welding or the like to the outer peripheral end of the base 12g of the grinding table 12 rotating about the drive shaft 15.
- a tapered surface 12f is formed so as to be lowered with a constant gradient from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the grinding table 12.
- the solid fuel on the grinding table 12 gradually moves from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the grinding table 12 by the centrifugal force given by the rotation of the grinding table 12.
- the solid fuel that has reached the outer peripheral portion 12 b passes the inclination of the tapered surface 12 f and is discharged to the outside of the crushing table 12.
- the dam ring 12 e of the present embodiment is likely to be discharged to the outside of the grinding table 12 because the height thereof is lowered with a constant gradient from the outer peripheral side to the inner peripheral side.
- the dam ring 12'e of the comparative example shown in FIG. 4 has a shape having a certain height from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the grinding table 12 '. Therefore, compared with the dam ring 12e of the present embodiment, the solid fuel is less likely to be discharged to the outside of the grinding table.
- the dam ring 12'e of the comparative example has an advantage that the amount of solid fuel staying on the grinding table 12 'can be increased, but between the roller 13 and the grinding table 12 on the inner peripheral side of the grinding table 12 The large amount of solid fuel easily bites into the When a large amount of solid fuel bites between the roller 13 and the grinding table 12, there is a possibility that the position P ⁇ b> 1 which is a rolling point moves to the outer peripheral side of the grinding table 12. According to the dam ring 12e of the present embodiment, the movement of the position P1, which is a rolling point, to the outer peripheral side of the crushing table 12 can be suppressed.
- FIG. 7 shows the solid fuel S staying on the grinding table 12 of the present embodiment.
- FIG. 8 shows the solid fuel S 'staying on the grinding table 12' of the comparative example.
- a large amount of solid fuel stagnates at the end face 13b of the roller 13 on the inner peripheral side of the grinding table 12' in the comparative example.
- a large amount of solid fuel may get caught between the roller 13 and the grinding table 12 '.
- the process of setting the other configuration of the solid fuel pulverizing apparatus 10 other than the pulverizing table 12 and the roller 13 on the floor 18 and the pulverizing table forming the pulverizing table 12 The process includes a grinding table installation process of installing the formed grinding table 12 inside the housing 11, and a roller installation process of installing the roller 13 inside the housing 11 in which the grinding table 12 is installed.
- the radius of curvature R1 of the grinding surface 12c at the position P3 corresponding to the end face 13b of the roller 13 on the inner peripheral side of the grinding table 12 The grinding table 12 is formed so as to be smaller than the radius of curvature R2 of the grinding surface 12c at the position P2 corresponding to the end face 13c.
- the grinding surface 12c of the grinding table 12 is formed by, for example, hardfacing welding.
- the grinding table 12 formed in the grinding table forming process is installed inside the housing 11 so that the driving force from the drive unit 14 is transmitted through the driving shaft 15.
- the roller installation step is a step of installing the roller 13 on the roller support portion 20 of the housing 11 such that the position P1 is closer to the inner peripheral side of the crushing table 12 than the position P2.
- the position P1 is a position where the outer peripheral surface 13a of the roller 13 and the grinding surface 12c of the grinding table 12 contact and the peripheral speed of the outer peripheral surface 13a matches the peripheral speed of the grinding surface 12c. is there.
- the position P2 is a position at which the outer peripheral surface 13a and the grinding surface 12c contact at the center position in the width direction of the roller 13.
- the solid fuel pulverizing apparatus 10 including the roller 13 and the pulverizing table 12 arranged as shown in FIG. 3 is manufactured.
- solid fuel pulverizing apparatus 10 of the present embodiment pulverization is performed at a rolling point (position P1; first position) at which the circumferential speed of outer circumferential surface 13a of roller 13 and the circumferential speed of grinding surface 12c of grinding table 12 coincide.
- the wear of the grinding table 12 becomes large on the inner peripheral side of the table 12 and the wear of the roller 13 becomes large on the outer peripheral side of the grinding table 12.
- the abrasion of the crushing table 12 The area (grind surface 12 d) where the value of n becomes larger is narrower than the area (the outer peripheral surface 13 d) where the wear of the roller 13 becomes large. Therefore, wear of the grinding table 12 having the grinding surface 12 c on which the roller 13 is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table 12 can be reduced.
- the curvature radius R0 of the outer peripheral surface 13a of the roller 13 is constant, and the position P3 corresponding to the end surface 13b of the roller 13 on the inner peripheral side of the crushing table 12 (third position The radius of curvature R2 of the crushed surface 12c at a position P4 (fourth position) corresponding to the end surface 13c of the roller 13 on the outer peripheral side of the crushing table 12 Smaller than the radius of curvature).
- the roller 13 and the pulverizing table 12 come close to each other at the position P3 corresponding to the end face 13 b of the roller 13 on the inner peripheral side of the pulverizing table 12. It is appropriately disposed on the inner peripheral side of the grinding table 12 than the position P2 described above. In this way, the wear of the grinding table 12 having the grinding surface 12 c against which the roller 13 is pressed can be suppressed, and the frequency of repair and replacement of the grinding table 12 can be reduced.
- the distance D in the direction of the rotation axis 21 from the position P1 to the position P3 is within 0.3 times the width W of the roller 13.
- the distance D is preferably 0.15 times the width W of the roller.
- a dam ring 12 e is provided at the outer peripheral end of the pulverizing table 12 so as to prevent the pulverized solid fuel from being discharged to the outer peripheral side of the pulverizing table 12
- the dam ring 12e is formed with a tapered surface 12f which is inclined so that the height is reduced from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the crushing table 12.
- a solid fuel pulverizing apparatus provided with a dam ring 12'e of a comparative example in which the tapered surface 12f is not formed so as to decrease in height from the outer peripheral side to the inner peripheral side of the grinding table 12
- the pulverized solid fuel is easily moved to the outer peripheral side of the pulverizing table 12. Therefore, a large amount of solid fuel is retained on the pulverizing table 12 and the retained solid fuel is bitten between the pulverizing table 12 and the roller 13 to prevent the position P1 from moving to the outer peripheral side. Can.
- the solid fuel grinding device 10 of the present embodiment is provided with a roller support 20 (adjustment mechanism) capable of adjusting the distance of the roller 13 to the drive shaft 15 of the grinding table 12.
- a roller support 20 adjustable mechanism capable of adjusting the distance of the roller 13 to the drive shaft 15 of the grinding table 12.
- Solid fuel crushing apparatus 11 Housing 12 Crushing table 12a Central part 12b Outer peripheral part 12c Grinding surface 12e Dam ring 12f Tapered surface 13 Roller 13a Outer peripheral surface 13b, 13c End surface 15 Drive shaft 17 Solid fuel injection part (fuel supply part) 20 Roller support (adjustment mechanism) 21 Rotary shaft 21a Center shaft 23 Support shaft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
粉砕テーブル(12)と、粉砕テーブル(12)に固体燃料を供給する固体燃料投入部と、粉砕テーブル(12)の粉砕面(12c)に押圧されることによって回転軸(21)回りに回転し、粉砕テーブル(12)の回転に伴って固体燃料を粉砕するローラ(13)と、を備え、ローラ(13)の外周面(13a)と粉砕テーブル(12)の粉砕面(12c)とが接触するとともに外周面(13a)の周速度と粉砕面(12c)の周速度とが一致する位置(P1)が、ローラ(13)の幅方向の中心位置における外周面(13a)と粉砕面(12c)とが接触する位置(P2)よりも粉砕テーブル(12)の内周側である固体燃料粉砕装置を提供する。
Description
本発明は、固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法に関する。
従来から、粉砕テーブルに供給される石炭等の固体燃料をローラで粉砕する固体燃料粉砕装置が知られている(例えば、特許文献1参照。)。
特許文献1には、ローラとテーブルとの間の粉砕部の接触面圧が均一化されるように、ローラの断面形状を形成することが開示されている。
特許文献1には、ローラとテーブルとの間の粉砕部の接触面圧が均一化されるように、ローラの断面形状を形成することが開示されている。
固体燃料粉砕装置において、ローラの周速度およびテーブルの周速度は、テーブルの回転の中心となる駆動軸からの距離によってそれぞれ異なった速度となる。ローラの周速度とテーブルの周速度が一致する位置においては、それぞれに同程度の摩耗が生じることとなるが、ローラの周速度とテーブルの周速度が一致しない位置においては、それぞれに生じる摩耗の程度が異なったものとなる。発明者らの検討の結果、ローラの周速度よりもテーブルの周速度が高い位置ではローラの摩耗が大きくなり、ローラの周速度よりもテーブルの周速度が低い位置ではテーブルの摩耗が大きくなるという知見が新たに得られた。
固体燃料粉砕装置においては、テーブルの交換をすることは容易ではなく、テーブルを補修するためには溶接装置を固体燃料粉砕装置の内部に持ち込んで溶接を行う等の大規模な補修作業が必要となる。一方で、ローラの補修作業または交換作業は、テーブルの補修作業に比べれば、容易に行うことができる。従って、テーブルの大規模な補修作業を避けるためには、テーブルの摩耗をできるかぎり抑制することが望ましい。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる固体燃料粉砕装置およびその製造方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は、以下の手段を採用する。
本発明に係る固体燃料粉砕装置は、駆動部からの駆動力により駆動軸回りに回転する粉砕テーブルと、前記粉砕テーブルに固体燃料を供給する燃料供給部と、前記粉砕テーブルの粉砕面に押圧されることによって回転軸回りに回転し、前記粉砕テーブルの回転に伴って前記固体燃料を粉砕するローラと、を備え、前記ローラの外周面と前記粉砕テーブルの前記粉砕面とが接触するとともに前記外周面の周速度と前記粉砕面の周速度とが一致する第1位置が、前記ローラの幅方向の中心位置における前記外周面と前記粉砕面とが接触する第2位置よりも前記粉砕テーブルの内周側である。
本発明に係る固体燃料粉砕装置は、駆動部からの駆動力により駆動軸回りに回転する粉砕テーブルと、前記粉砕テーブルに固体燃料を供給する燃料供給部と、前記粉砕テーブルの粉砕面に押圧されることによって回転軸回りに回転し、前記粉砕テーブルの回転に伴って前記固体燃料を粉砕するローラと、を備え、前記ローラの外周面と前記粉砕テーブルの前記粉砕面とが接触するとともに前記外周面の周速度と前記粉砕面の周速度とが一致する第1位置が、前記ローラの幅方向の中心位置における前記外周面と前記粉砕面とが接触する第2位置よりも前記粉砕テーブルの内周側である。
本発明に係る固体燃料粉砕装置によれば、ローラの外周面の周速度と粉砕テーブルの粉砕面の周速度とが一致する第1位置よりも粉砕テーブルの内周側ではテーブルの摩耗が大きくなり、粉砕テーブルの外周側ではローラの摩耗が大きくなる。この第1位置が、ローラの幅方向の中心位置における外周面と粉砕面とが接触する第2位置よりも粉砕テーブルの内周側であるため、テーブルの摩耗が大きくなる領域が、ローラの摩耗が大きくなる領域よりも狭くなる。したがって、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
また、本発明の第1態様の固体燃料粉砕装置は、前記ローラの外周面の曲率半径が一定であり、前記粉砕テーブルの内周側の前記ローラの端面に対応する第3位置における前記粉砕面の第1曲率半径が、前記粉砕テーブルの外周側の前記ローラの端面に対応する第4位置における前記粉砕面の第2曲率半径よりも小さい。
本態様の固体燃料粉砕装置によれば、粉砕テーブルの内周側におけるローラの端面に対応する第3位置においてローラと粉砕テーブルとが近接した状態となり、前述した第1位置が前述した第2位置よりも粉砕テーブルの内周側に適切に配置される。
このようにすることで、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
このようにすることで、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
また、本発明の第2態様の固体燃料粉砕装置は、前記第1位置から前記第3位置までの前記回転軸方向の距離が前記ローラの幅の0.3倍以内である。
このようにすることで、テーブルの摩耗が大きくなる領域をローラの幅の0.3倍以内の領域とし、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を適切に抑制することができる。
このようにすることで、テーブルの摩耗が大きくなる領域をローラの幅の0.3倍以内の領域とし、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を適切に抑制することができる。
この第2態様においては、テーブルの摩耗が大きくなる領域をローラの幅の0.15倍とするのが好ましい。
このようにすることで、テーブルとローラとが最も近接する位置が粉砕テーブルの内周側におけるローラの端面に対応する第3位置よりも粉砕テーブルの外周側となり、固体燃料の粉砕効率を適切に維持することができる。
このようにすることで、テーブルとローラとが最も近接する位置が粉砕テーブルの内周側におけるローラの端面に対応する第3位置よりも粉砕テーブルの外周側となり、固体燃料の粉砕効率を適切に維持することができる。
また、本発明の第3態様の固体燃料粉砕装置は、前記粉砕テーブルの外周側の端部には、粉砕された前記固体燃料が前記粉砕テーブルの外周側に排出されるのを抑制するダムリングが設けられており、該ダムリングには、前記粉砕テーブルの外周側から内周側に向け高さが低くなるように傾斜するテーパ面が形成されている。
このようにすることで、粉砕テーブルの外周側から内周側に向け高さが低くなるように傾斜するテーパ面が形成されていないダムリングを備える固体燃料粉砕装置に比べ、粉砕テーブルの外周側に粉砕された固体燃料が移動しやすくなる。したがって、固体燃料が粉砕テーブル上に多量に滞留し、滞留した固体燃料が粉砕テーブルとローラとの間に噛み込むことにより、前述した第1位置が外周側に移動することを抑制することができる。これにより、第1位置が外周側に移動して粉砕テーブルの摩耗が大きくなる領域を増加させる不具合を防止することができる。
また、本発明の第4態様の固体燃料粉砕装置は、前記粉砕テーブルの前記駆動軸に対する前記ローラの距離を調整可能な調整機構を備えている。
このようにすることで、粉砕テーブルとローラの摩耗が進行し、固体燃料の粉砕効率が低下する場合に、粉砕テーブルとローラが接触する位置をずらして固体燃料の粉砕効率を向上させることができる。
このようにすることで、粉砕テーブルとローラの摩耗が進行し、固体燃料の粉砕効率が低下する場合に、粉砕テーブルとローラが接触する位置をずらして固体燃料の粉砕効率を向上させることができる。
また、本発明に係る固体燃料粉砕装置の製造方法は、駆動部からの駆動力により駆動軸回りに回転する粉砕テーブルと、前記粉砕テーブルに固体燃料を供給する燃料供給部と、前記粉砕テーブルの粉砕面に押圧されることによって回転軸回りに回転し、前記粉砕テーブルの回転に伴って前記固体燃料を粉砕するローラと、を備える固体燃料粉砕装置の製造方法であって、前記粉砕テーブルを設置する粉砕テーブル設置工程と、前記ローラの外周面と前記粉砕テーブルの前記粉砕面とが接触するとともに前記外周面の周速度と前記粉砕面の周速度とが一致する第1位置が、前記ローラの幅方向の中心位置における前記外周面と前記粉砕面とが接触する第2位置よりも前記粉砕テーブルの内周側となるように前記ローラを設置するローラ設置工程とを備える。
本発明に係る固体燃料粉砕装置の製造方法によれば、ローラの外周面の周速度と粉砕テーブルの粉砕面の周速度とが一致する第1位置よりも粉砕テーブルの内周側ではテーブルの摩耗が大きくなり、粉砕テーブルの外周側ではローラの摩耗が大きくなる固体燃料粉砕装置が製造される。この第1位置が、ローラの幅方向の中心位置における外周面と粉砕面とが接触する第2位置よりも粉砕テーブルの内周側であるため、テーブルの摩耗が大きくなる領域が、ローラの摩耗が大きくなる領域よりも狭くなる。したがって、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
また、本発明の他の態様の固体燃料粉砕装置の製造方法は、前記ローラの外周面の曲率半径が一定であり、前記粉砕テーブルの内周側の前記ローラの端面に対応する第3位置における前記粉砕面の第1曲率半径が、前記粉砕テーブルの外周側の前記ローラの端面に対応する第4位置における前記粉砕面の第2曲率半径よりも小さくなるように前記粉砕テーブルを形成する粉砕テーブル形成工程を備える。
本態様の固体燃料粉砕装置の製造方法によれば、粉砕テーブルの内周側におけるローラの端面に対応する第3位置においてローラと粉砕テーブルとが近接した状態となり、前述した第1位置が前述した第2位置よりも粉砕テーブルの内周側に適切に配置された固体燃料粉砕装置が製造される。
このようにすることで、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
このようにすることで、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる。
本発明によれば、ローラが押圧される粉砕面を有する粉砕テーブルの摩耗を抑制し、粉砕テーブルの補修および交換の頻度を低下させることができる固体燃料粉砕装置およびその製造方法を提供することができる。
以下、本発明の一実施形態の固体燃料粉砕装置について、図面を参照して説明する。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、駆動部14からの駆動力により駆動軸15回りに回転する粉砕テーブル12と、粉砕テーブル12に固体燃料を供給する固体燃料投入部(燃料供給部)17と、粉砕テーブル12の回転に伴って石炭等の固体燃料を粉砕するローラ13とを備えている。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、駆動部14からの駆動力により駆動軸15回りに回転する粉砕テーブル12と、粉砕テーブル12に固体燃料を供給する固体燃料投入部(燃料供給部)17と、粉砕テーブル12の回転に伴って石炭等の固体燃料を粉砕するローラ13とを備えている。
そして、本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、ローラ13の外周面と粉砕テーブル12の粉砕面とが接触するとともに外周面の周速度と粉砕面の周速度とが一致する転がり点(第1位置)が、ローラ13の幅方向の中心位置における外周面と粉砕面とが接触する位置(第2位置)よりも粉砕テーブル12の内周側となっている。
以下、本実施形態の固体燃料粉砕装置10について詳細に説明する。本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、竪型ミルとよばれる形式の装置である。
図1に示すように、固体燃料粉砕装置10は、略円筒形状の中空のハウジング11と、ハウジング11内の下部に配置され、上下方向に延在する軸線周りに回転可能に取り付けられた粉砕テーブル12と、粉砕テーブル12の外周部12bに押圧され粉砕テーブル12と協働して固体燃料を粉砕するローラ13と、粉砕テーブル12を回転させる駆動部14と、電源装置200を備える。
図1に示すように、固体燃料粉砕装置10は、略円筒形状の中空のハウジング11と、ハウジング11内の下部に配置され、上下方向に延在する軸線周りに回転可能に取り付けられた粉砕テーブル12と、粉砕テーブル12の外周部12bに押圧され粉砕テーブル12と協働して固体燃料を粉砕するローラ13と、粉砕テーブル12を回転させる駆動部14と、電源装置200を備える。
駆動部14は電動モータと減速機を含み、電動モータの回転数を減速させる減速機が駆動軸15を介して粉砕テーブル12の中心部12aに接続されている。また、駆動部14は、電源装置200から電源ケーブル200bを介して電力が供給され、供給された電力により電動モータが動作する。電源装置200は、駆動部14に供給する電流の電流値を検出する検出部200aを備える。
固体燃料粉砕装置10は、ハウジング11内の上部に配置された分級部16と、ハウジング11の上端を貫通するように取り付けられ上部から投入される固体燃料を粉砕テーブル12の中心部12aに供給する固体燃料投入部17とを備える。ハウジング11の下端部は流路100に連通しており、流路100からハウジング11の下端部に一次空気が流入する。ハウジング11は、床18に設置された直方体形状のコンクリート製のブロック19の上面に固定されている。
図1では、ローラ13が1つのみ示されているが、粉砕テーブル12の外周部12bを押圧するように、外周方向に一定の間隔を空けて、複数のローラ13が配置される。例えば、外周部12b上に120°の角度間隔を空けて、3つのローラ13が配置される。この場合、3つのローラ13が粉砕テーブル12の外周部12bと接する部分(押圧する部分)は、粉砕テーブル12の中心部12aからの距離が等距離となる。
粉砕テーブル12の外側の複数箇所には、流路100から流入する一次空気をハウジング11内の粉砕テーブル12の上方の空間に流出させる酸化性ガス吹出口32が設けられている。酸化性ガス吹出口32の上方にはベーン33が設置されており、ベーン33は酸化性ガス吹出口32から吹き出した一次空気に旋回力を与える。ベーン33により旋回力が与えられた一次空気は、図1中に矢印に示すような気流となって粉砕テーブル12上で粉砕された固体燃料をハウジング11の上方の分級部16へ導く。なお、一次空気に混合した固体燃料の粉砕物のうち、粒径の大きいものは分級部16まで到達することなく落下して粉砕テーブル12に再び戻される。
分級部16は、略円筒形状のハウジング11の円筒軸を中心に回転するブレードを備えている。分級部16に到達した固体燃料の粉砕物は、回転するブレードと一次空気の流れにより生ずる遠心力と求心力の相対的なバランスにより、所定粒径より小さい微粉燃料のみがブレードの内部に流入し、出口34から流出する。出口34は微粉炭ボイラ(不図示)に連結される供給流路(不図示)に連通している。
次に、図2を用いてローラ13とローラ支持部20の構成について説明する。ローラ13は、ローラ支持部20によってハウジング11に支持されている。ローラ支持部20は、ローラ13を取り付ける回転軸21と、回転軸21を保持する本体22と、本体22の側部に固定して取り付けられた支持軸23と、本体22の上面に上方へ延在するように取り付けられたアーム24と、本体22の下面に下方に突出するように設けられた突起部25を備える。
ローラ13の中心には、略円筒形状をした中空のハブ26が取り付けられている。ローラ13は、ハブ26を介して、回転軸21の先端部に取り付けられる。したがって、ローラ13は、回転軸21を中心に周方向に回転可能となっている。
支持軸23は、軸線が略水平方向であり、粉砕テーブル12の円形形状の接線方向に延在するように配置されている。ローラ支持部20は支持軸23を中心に回動可能となっており、支持軸23を中心に回動することにより、粉砕テーブル12の外周部12bに対するローラ13の距離が変化する。
支持軸23は、軸線が略水平方向であり、粉砕テーブル12の円形形状の接線方向に延在するように配置されている。ローラ支持部20は支持軸23を中心に回動可能となっており、支持軸23を中心に回動することにより、粉砕テーブル12の外周部12bに対するローラ13の距離が変化する。
ハウジング11には、アーム24の上端部を押圧する荷重付加部27が取り付けられている。荷重付加部27は、長手方向に移動可能な状態でハウジング11に取り付けられた中間ピストン28と、ハウジング11の外周に取り付けられ中間ピストン28の外側端部を押圧する油圧荷重部29を備える。中間ピストン28の内側端部は、アーム24の上端部外周側に接続されている。荷重付加部27は、油圧荷重部29によって中間ピストン28を長手方向に移動させることにより、ローラ支持部20を、支持軸23を中心に揺動させる。
ローラ13は、油圧荷重部29によって支持軸23回りに揺動し、その外周面が粉砕テーブル12の粉砕面12cに押圧されることによって、回転軸21回りに回転する。
ローラ13は、油圧荷重部29によって支持軸23回りに揺動し、その外周面が粉砕テーブル12の粉砕面12cに押圧されることによって、回転軸21回りに回転する。
突起部25は、ローラ支持部20が支持軸23を中心に一定の位置まで揺動した場合に、ストッパ30に突き当たる。ストッパ30は、ローラ13の粉砕テーブル12を押圧する方向への移動量を制限する制限部材として機能する。ストッパ30は、外周面に雄ネジが刻まれたネジ部材であり、ハウジング11を貫通するように取り付けられた保持部31の内周に刻まれた雌ネジと螺合している。ストッパ30は、専用の特殊工具で手動により、回転可能となっている。これにより、粉砕テーブル12に最も近接する場合の、ローラ13の粉砕テーブル12に対する相対位置が調整可能となっている。
また、本実施形態のローラ支持部20は、図3における回転軸21の中心軸21aに沿って、ローラ13を粉砕テーブル12の内周側に移動させる調整機構(不図示)を備えている。この調整機構により、ローラ支持部20は、粉砕テーブル12の駆動軸15に対するローラ13の距離が調整可能となっている。例えば、ローラ13と粉砕テーブル1の摩耗が進展した場合に、ローラ13の位置を粉砕テーブル12の駆動軸15側により近づけるように調整することにより、摩耗の進展していない箇所を用いて固体燃料を粉砕することができる。また、これにより、摩耗の進展を各箇所で平均化してローラ13と粉砕テーブル12の長寿命化を図ることができる。
次に、本実施形態の粉砕テーブル12およびローラ13の形状および配置について図3を用いて説明する。
なお、図3および図4では、固体燃料が図示されておらず、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cは接触していないように図示されている。しかしながら、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが対向する位置においては、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが固体燃料を介して接触しているものとする。そして、本実施形態では、このような状態を、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが「接触している」と呼ぶ。
なお、図3および図4では、固体燃料が図示されておらず、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cは接触していないように図示されている。しかしながら、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが対向する位置においては、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが固体燃料を介して接触しているものとする。そして、本実施形態では、このような状態を、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが「接触している」と呼ぶ。
図3に示すように、ローラ13は、中心C0を基準とした曲率半径がR0となる一定の曲率の外周面13aを備えている。ローラ13の幅はWであり、ローラ13の幅方向の中心位置における外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cが接触する粉砕テーブル12上の位置が、位置P2となっている。
図5には、粉砕テーブル12の駆動軸15の中心からの距離と、その位置における周速度との関係が示されている。粉砕テーブル12の周速度とは、粉砕テーブル12の粉砕面12c上の各位置における駆動軸15に直交する周方向の移動速度をいう。図5に示すように、粉砕テーブル12は、駆動軸15回りに回転する円板状の部材であるため、駆動軸15の中心からの距離に比例して、周速度が高くなる。なお、図5および図6に示す例は、粉砕テーブル12の駆動軸15回りの単位時間あたりの回転数が一定である場合の例である。
また、ローラ13の周速度とは、ローラ13の外周面12b上の各位置における回転軸21に直交する周方向の移動速度をいう。図3に示すように、ローラ13の外周面13aは、ローラ13の幅方向の中心位置が凸となる円弧形状となっている。そのため、図5に示すように、位置P2での周速度が高く、回転軸21方向の端部における周速度が低くなっている。
図5に示す位置P1は、ローラ13の外周面13aの周速度と粉砕テーブル12の粉砕面12cの周速度とが一致する位置となっている。図5に示すように、位置P1は位置P2よりも粉砕テーブル12の内周側となっている。
このように、位置P1が位置P2よりも粉砕テーブル12の内周側となっているのは、粉砕テーブル12の粉砕面12cの曲率半径が粉砕テーブル12の内周側と外周側とで異なっているからである。
このように、位置P1が位置P2よりも粉砕テーブル12の内周側となっているのは、粉砕テーブル12の粉砕面12cの曲率半径が粉砕テーブル12の内周側と外周側とで異なっているからである。
図3に示すように、粉砕テーブル12の内周側の端面13bの延長線が粉砕テーブル12の粉砕面12cと交差する位置が位置P3(第3位置)である。また、粉砕テーブル12の外周側の端面13cの延長線が粉砕テーブル12の粉砕面12cと交差する位置が位置P4(第4位置)である。
図3に示すように、位置P3における粉砕面12cの曲率半径(第1曲率半径)が中心をC1とするR1となっている。また、位置P4における粉砕面12cの曲率半径(第2曲率半径)が中心をC2とするR2となっている。そして、曲率半径R1が曲率半径R2よりも小さくなっている。
図3に示すように、位置P3における粉砕面12cの曲率半径(第1曲率半径)が中心をC1とするR1となっている。また、位置P4における粉砕面12cの曲率半径(第2曲率半径)が中心をC2とするR2となっている。そして、曲率半径R1が曲率半径R2よりも小さくなっている。
本実施形態において、ローラ13の端面13bの延長線から位置P1までの回転軸21の中心軸21a方向の距離Dと、ローラ13の幅Wとの関係は、以下の式(1)のようにするのが好ましい。
0≦D≦0.3・W (1)
更に、距離Dと幅Wとの関係を下記の式(2)のようにするのがより好ましい。
D=0.15・W (2)
式(1)は、位置P1をローラ13の端面13b側に近づけるように配置するための条件である。また、式(2)は、位置P1をローラ13の端面13b側に近づけつつ、位置P1を位置P3よりは粉砕テーブル12の外周側に配置するための条件である。
0≦D≦0.3・W (1)
更に、距離Dと幅Wとの関係を下記の式(2)のようにするのがより好ましい。
D=0.15・W (2)
式(1)は、位置P1をローラ13の端面13b側に近づけるように配置するための条件である。また、式(2)は、位置P1をローラ13の端面13b側に近づけつつ、位置P1を位置P3よりは粉砕テーブル12の外周側に配置するための条件である。
次に、本実施形態の比較例に係る粉砕テーブル12′およびローラ13の形状および配置について図4を用いて説明する。
図4に示す比較例のローラ13は、図3に示す本実施形態のローラ13と同様である。一方、図4に示す比較例の粉砕テーブル12′は、図4に示す本実施形態の粉砕テーブル12と異なっている。具体的には、粉砕テーブル12′の粉砕面12′c上の位置P3における曲率半径R1′(中心位置はC1′)が、図3に示す曲率半径R1と異なっている。また、粉砕テーブル12′の粉砕面12′c上の位置P4における曲率半径R2′(中心位置はC2′)が、図3に示す曲率半径R2と異なっている。
図4に示す比較例のローラ13は、図3に示す本実施形態のローラ13と同様である。一方、図4に示す比較例の粉砕テーブル12′は、図4に示す本実施形態の粉砕テーブル12と異なっている。具体的には、粉砕テーブル12′の粉砕面12′c上の位置P3における曲率半径R1′(中心位置はC1′)が、図3に示す曲率半径R1と異なっている。また、粉砕テーブル12′の粉砕面12′c上の位置P4における曲率半径R2′(中心位置はC2′)が、図3に示す曲率半径R2と異なっている。
図3に示すように、本実施形態の粉砕テーブル12は、曲率半径R1が曲率半径R2よりも小さくなっている。一方、図4に示すように、比較例の粉砕テーブル12′は、曲率半径R1′が曲率半径R2′よりも大きくなっている。その結果、比較例においては、図6に示すように、粉砕テーブル12′の粉砕面12′cの周速度とローラ13の外周面13aの周速度とが一致する位置P1′が位置P2よりも粉砕テーブル12の外周側に配置される。
本実施形態の粉砕テーブル12およびローラ13と、比較例の粉砕テーブル12′およびローラ13とを対比すると、所定時間(例えば、粉砕テーブルを回転させた総経過時間が2000~3000時間)経過後の各部の摩耗の進展状況が異なったものとなる。
本実施形態を示す図3において、符号13dは、所定時間経過後のローラ13の外周面を示す。また、符号12dは、所定時間経過後の粉砕面を示す。
比較例を示す図4において、符号13eは、所定時間経過後のローラ13の外周面を示す。また、符号12′dは、所定時間経過後の粉砕面を示す。
本実施形態を示す図3において、符号13dは、所定時間経過後のローラ13の外周面を示す。また、符号12dは、所定時間経過後の粉砕面を示す。
比較例を示す図4において、符号13eは、所定時間経過後のローラ13の外周面を示す。また、符号12′dは、所定時間経過後の粉砕面を示す。
図3と図4を対比すると明らかなように、比較例では粉砕テーブル12′の摩耗が位置P2近傍の局部的な領域で進展し、かつ、最も摩耗が進展している部分の摩耗の深さが大きい。それに対して、本実施形態では粉砕テーブル12の摩耗が位置P3から位置P2に至るまでの広い領域で進展し、かつ、各位置での摩耗の深さが比較的均一となっている。
また、図3と図4を対比すると明らかなように、比較例ではローラ13の摩耗が位置P1′よりも粉砕テーブル12′の外周側の局部的な領域で進展し、かつ、最も摩耗が進展している部分の摩耗の深さが大きい。それに対して、本実施形態ではローラ13の摩耗が位置P3から位置P4に至るまでの広い領域で進展し、かつ、各位置での摩耗の深さが比較的均一となっている。
また、比較例では、粉砕テーブル12′の粉砕面で摩耗が進展している領域(粉砕面12′d)の大きさが、ローラ13の外周面で摩耗が進展している領域(外周面13e)の大きさと同程度である。
それに対して、本実施形態では、粉砕テーブル12の粉砕面で摩耗が進展している領域(粉砕面12d)の大きさが、ローラ13の外周面で摩耗が進展している領域(外周面13d)の大きさよりも十分に狭く、略半分程度である。
それに対して、本実施形態では、粉砕テーブル12の粉砕面で摩耗が進展している領域(粉砕面12d)の大きさが、ローラ13の外周面で摩耗が進展している領域(外周面13d)の大きさよりも十分に狭く、略半分程度である。
このように、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが接触するとともに外周面13aの周速度と粉砕面12cの周速度とが一致する転がり点(位置P1)を位置P2よりも内周側にすることで、粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域(粉砕面12d)が、ローラ13の摩耗が大きくなる領域(外周面13d)よりも狭くなる。さらに、比較例に比べ、粉砕テーブル12に生じる摩耗の最大深さと、ローラ13に生じる摩耗の最大深さとを、それぞれ小さくすることができる。
次に、粉砕テーブル12の外周部12bの端部に設けられるダムリング12eについて説明する。
図3に示す本実施形態のダムリング12eは、粉砕テーブル12とローラ13により粉砕された固体燃料が粉砕テーブル12の外周側に排出されるのを抑制し、一定量の固体燃料が粉砕テーブル12上に滞留するようにする部材である。ダムリング12eは駆動軸15と同軸に配置される円環形状の部材であり、駆動軸15回りに回転する粉砕テーブル12の基部12gの外周端に溶接等により接合されている。
図3に示す本実施形態のダムリング12eは、粉砕テーブル12とローラ13により粉砕された固体燃料が粉砕テーブル12の外周側に排出されるのを抑制し、一定量の固体燃料が粉砕テーブル12上に滞留するようにする部材である。ダムリング12eは駆動軸15と同軸に配置される円環形状の部材であり、駆動軸15回りに回転する粉砕テーブル12の基部12gの外周端に溶接等により接合されている。
本実施形態のダムリング12eには、粉砕テーブル12の外周側から内周側に向けて一定の勾配で高さが低くなるように傾斜するテーパ面12fが形成されている。粉砕テーブル12上の固体燃料は、粉砕テーブル12が回転することにより与えられる遠心力によって、粉砕テーブル12の内周側から外周側に向けて徐々に移動する。外周部12bに到達した固体燃料は、テーパ面12fの傾斜を乗り越えて粉砕テーブル12の外部に排出される。本実施形態のダムリング12eは、外周側から内周側に向けて一定の勾配で高さが低くなっているため、粉砕テーブル12の外部に排出されやすい。
一方、図4に示す比較例のダムリング12′eは、粉砕テーブル12′の外周側から内周側に向けて一定の高さの形状となっている。そのため、本実施形態のダムリング12eと比べ、粉砕テーブルの外側に固体燃料が排出されにくい構造となっている。比較例のダムリング12′eは、粉砕テーブル12′上に滞留する固体燃料の量を多くすることができる利点があるが、粉砕テーブル12の内周側において、ローラ13と粉砕テーブル12の間に多量の固体燃料が噛み込み易くなる。ローラ13と粉砕テーブル12の間に多量の固体燃料が噛み込むと、転がり点である位置P1が粉砕テーブル12の外周側に移動してしまう可能性がある。本実施形態のダムリング12eによれば、転がり点である位置P1が粉砕テーブル12の外周側に移動してしまうことを抑制することができる。
図7には、本実施形態の粉砕テーブル12上に滞留する固体燃料Sが示されている。一方、図8には、比較例の粉砕テーブル12′上に滞留する固体燃料S′が示されている。
図7に示す固体燃料Sと、図8に示す固体燃料S′を比較すると明らかなように、比較例では粉砕テーブル12′の内周側のローラ13の端面13bにおいて多量の固体燃料が滞留しており、ローラ13と粉砕テーブル12′の間に多量の固体燃料が噛み込む可能性がある。それに対して、本実施形態では粉砕テーブル12の内周側のローラ13の端面13bにおいて多量の固体燃料が滞留しておらず、ローラ13と粉砕テーブル12の間に多量の固体燃料が噛み込む可能性が抑制されている。
図7に示す固体燃料Sと、図8に示す固体燃料S′を比較すると明らかなように、比較例では粉砕テーブル12′の内周側のローラ13の端面13bにおいて多量の固体燃料が滞留しており、ローラ13と粉砕テーブル12′の間に多量の固体燃料が噛み込む可能性がある。それに対して、本実施形態では粉砕テーブル12の内周側のローラ13の端面13bにおいて多量の固体燃料が滞留しておらず、ローラ13と粉砕テーブル12の間に多量の固体燃料が噛み込む可能性が抑制されている。
次に、本実施形態の固体燃料粉砕装置10の製造方法について説明する。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10の製造方法は、床18上に粉砕テーブル12およびローラ13以外の固体燃料粉砕装置10の他の構成を設定する工程と、粉砕テーブル12を形成する粉砕テーブル形成工程と、形成された粉砕テーブル12をハウジング11の内部に設置する粉砕テーブル設置工程と、粉砕テーブル12が設置されたハウジング11の内部にローラ13を設置するローラ設置工程とを備える。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10の製造方法は、床18上に粉砕テーブル12およびローラ13以外の固体燃料粉砕装置10の他の構成を設定する工程と、粉砕テーブル12を形成する粉砕テーブル形成工程と、形成された粉砕テーブル12をハウジング11の内部に設置する粉砕テーブル設置工程と、粉砕テーブル12が設置されたハウジング11の内部にローラ13を設置するローラ設置工程とを備える。
粉砕テーブル形成工程は、図3に示すように、粉砕テーブル12の内周側のローラ13の端面13bに対応する位置P3における粉砕面12cの曲率半径R1が、粉砕テーブル12の外周側のローラ13の端面13cに対応する位置P2における粉砕面12cの曲率半径R2よりも小さくなるように粉砕テーブル12を形成する工程である。粉砕テーブル12の粉砕面12cは、例えば、硬化肉盛溶接によって形成される。
粉砕テーブル設置工程で、粉砕テーブル形成工程により形成された粉砕テーブル12は、駆動軸15を介して駆動部14からの駆動力が伝達されるように、ハウジング11の内部に設置される。
ローラ設置工程は、位置P1が、位置P2よりも粉砕テーブル12の内周側となるようにローラ13をハウジング11のローラ支持部20に設置する工程である。ここで、位置P1は、前述したように、ローラ13の外周面13aと粉砕テーブル12の粉砕面12cとが接触するとともに外周面13aの周速度と粉砕面12cの周速度とが一致する位置である。また、位置P2は、前述したように、ローラ13の幅方向の中心位置における外周面13aと粉砕面12cとが接触する位置である。
このように、本実施形態の固体燃料粉砕装置10の製造方法によれば、図3に示されるように配置されたローラ13および粉砕テーブル12を備える固体燃料粉砕装置10が製造される。
次に、以上説明した本実施形態の固体燃料粉砕装置10が奏する作用および効果について説明する。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10によれば、ローラ13の外周面13aの周速度と粉砕テーブル12の粉砕面12cの周速度とが一致する転がり点(位置P1;第1位置)よりも粉砕テーブル12の内周側では粉砕テーブル12の摩耗が大きくなり、粉砕テーブル12の外周側ではローラ13の摩耗が大きくなる。この位置P1が、ローラ13の幅方向の中心位置における外周面13aと粉砕面21cとが接触する位置P2(第2位置)よりも粉砕テーブル12の内周側であるため、粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域(粉砕面12d)が、ローラ13の摩耗が大きくなる領域(外周面13d)よりも狭くなる。したがって、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を抑制し、粉砕テーブル12の補修および交換の頻度を低下させることができる。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10によれば、ローラ13の外周面13aの周速度と粉砕テーブル12の粉砕面12cの周速度とが一致する転がり点(位置P1;第1位置)よりも粉砕テーブル12の内周側では粉砕テーブル12の摩耗が大きくなり、粉砕テーブル12の外周側ではローラ13の摩耗が大きくなる。この位置P1が、ローラ13の幅方向の中心位置における外周面13aと粉砕面21cとが接触する位置P2(第2位置)よりも粉砕テーブル12の内周側であるため、粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域(粉砕面12d)が、ローラ13の摩耗が大きくなる領域(外周面13d)よりも狭くなる。したがって、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を抑制し、粉砕テーブル12の補修および交換の頻度を低下させることができる。
また、本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、ローラ13の外周面13aの曲率半径R0が一定であり、粉砕テーブル12の内周側のローラ13の端面13bに対応する位置P3(第3位置)における粉砕面12cの曲率半径R1(第1曲率半径)が、粉砕テーブル12の外周側のローラ13の端面13cに対応する位置P4(第4位置)における粉砕面12cの曲率半径R2(第2曲率半径)よりも小さい。
本実施形態の固体燃料粉砕装置10によれば、粉砕テーブル12の内周側におけるローラ13の端面13bに対応する位置P3においてローラ13と粉砕テーブル12とが近接した状態となり、前述した位置P1が前述した位置P2よりも粉砕テーブル12の内周側に適切に配置される。
このようにすることで、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を抑制し、粉砕テーブル12の補修および交換の頻度を低下させることができる。
このようにすることで、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を抑制し、粉砕テーブル12の補修および交換の頻度を低下させることができる。
また、本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、位置P1から位置P3までの回転軸21方向の距離Dがローラ13の幅Wの0.3倍以内である。
このようにすることで、粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域をローラ13の幅Wの0.3倍以内の領域とし、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を適切に抑制することができる。
このようにすることで、粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域をローラ13の幅Wの0.3倍以内の領域とし、ローラ13が押圧される粉砕面12cを有する粉砕テーブル12の摩耗を適切に抑制することができる。
この距離Dは、ローラの幅Wの0.15倍とするのが好ましい。
このようにすることで、粉砕テーブル12とローラ13とが最も近接する位置が粉砕テーブル12の内周側におけるローラ13の端面13bに対応する位置P3よりも粉砕テーブル12の外周側となり、固体燃料の粉砕効率を適切に維持することができる。
このようにすることで、粉砕テーブル12とローラ13とが最も近接する位置が粉砕テーブル12の内周側におけるローラ13の端面13bに対応する位置P3よりも粉砕テーブル12の外周側となり、固体燃料の粉砕効率を適切に維持することができる。
また、本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、粉砕テーブル12の外周側の端部に、粉砕された固体燃料が粉砕テーブル12の外周側に排出されるのを抑制するダムリング12eが設けられており、該ダムリング12eには、粉砕テーブル12の外周側から内周側に向け高さが低くなるように傾斜するテーパ面12fが形成されている。
このようにすることで、粉砕テーブル12の外周側から内周側に向け高さが低くなるように傾斜するテーパ面12fが形成されていない比較例のダムリング12′eを備える固体燃料粉砕装置に比べ、粉砕テーブル12の外周側に粉砕された固体燃料が移動しやすくなる。したがって、固体燃料が粉砕テーブル12上に多量に滞留し、滞留した固体燃料が粉砕テーブル12とローラ13との間に噛み込むことにより、前述した位置P1が外周側に移動することを抑制することができる。これにより、転がり点である位置P1が外周側に移動して粉砕テーブル12の摩耗が大きくなる領域を増加させる不具合を防止することができる。
また、本実施形態の固体燃料粉砕装置10は、粉砕テーブル12の駆動軸15に対するローラ13の距離を調整可能なローラ支持部20(調整機構)を備えている。
このようにすることで、粉砕テーブル12とローラ13の摩耗が進行し、固体燃料の粉砕効率が低下する場合に、粉砕テーブル12とローラ13が接触する位置をずらして固体燃料の粉砕効率を向上させることができる。また、これによって、摩耗の進展を各箇所で平均化してローラ13と粉砕テーブル12の長寿命化を図ることができる。
このようにすることで、粉砕テーブル12とローラ13の摩耗が進行し、固体燃料の粉砕効率が低下する場合に、粉砕テーブル12とローラ13が接触する位置をずらして固体燃料の粉砕効率を向上させることができる。また、これによって、摩耗の進展を各箇所で平均化してローラ13と粉砕テーブル12の長寿命化を図ることができる。
10 固体燃料粉砕装置
11 ハウジング
12 粉砕テーブル
12a 中心部
12b 外周部
12c 粉砕面
12e ダムリング
12f テーパ面
13 ローラ
13a 外周面
13b,13c 端面
15 駆動軸
17 固体燃料投入部(燃料供給部)
20 ローラ支持部(調整機構)
21 回転軸
21a 中心軸
23 支持軸
11 ハウジング
12 粉砕テーブル
12a 中心部
12b 外周部
12c 粉砕面
12e ダムリング
12f テーパ面
13 ローラ
13a 外周面
13b,13c 端面
15 駆動軸
17 固体燃料投入部(燃料供給部)
20 ローラ支持部(調整機構)
21 回転軸
21a 中心軸
23 支持軸
Claims (8)
- 駆動部からの駆動力により駆動軸回りに回転する粉砕テーブルと、
前記粉砕テーブルに固体燃料を供給する燃料供給部と、
前記粉砕テーブルの粉砕面に押圧されることによって回転軸回りに回転し、前記粉砕テーブルの回転に伴って前記固体燃料を粉砕するローラと、を備え、
前記ローラの外周面と前記粉砕テーブルの前記粉砕面とが接触するとともに前記外周面の周速度と前記粉砕面の周速度とが一致する第1位置が、前記ローラの幅方向の中心位置における前記外周面と前記粉砕面とが接触する第2位置よりも前記粉砕テーブルの内周側である固体燃料粉砕装置。 - 前記ローラの外周面の曲率半径が一定であり、
前記粉砕テーブルの内周側の前記ローラの端面に対応する第3位置における前記粉砕面の第1曲率半径が、前記粉砕テーブルの外周側の前記ローラの端面に対応する第4位置における前記粉砕面の第2曲率半径よりも小さい請求項1に記載の固体燃料粉砕装置。 - 前記第1位置から前記第3位置までの前記回転軸方向の距離が前記ローラの幅の0.3倍以内である請求項1または請求項2に記載の固体燃料粉砕装置。
- 前記第1位置から前記第3位置までの前記回転軸方向の距離が前記ローラの幅の0.15倍である請求項3に記載の固体燃料粉砕装置。
- 前記粉砕テーブルの外周側の端部には、粉砕された前記固体燃料が前記粉砕テーブルの外周側に排出されるのを抑制するダムリングが設けられており、
該ダムリングには、前記粉砕テーブルの外周側から内周側に向けて高さが低くなるように傾斜するテーパ面が形成されている請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の固体燃料粉砕装置。 - 前記粉砕テーブルの前記駆動軸に対する前記ローラの距離を調整可能な調整機構を備えている請求項1から請求項5のいずれか1項に記載の固体燃料粉砕装置。
- 駆動部からの駆動力により駆動軸回りに回転する粉砕テーブルと、前記粉砕テーブルに固体燃料を供給する燃料供給部と、前記粉砕テーブルの粉砕面に押圧されることによって回転軸回りに回転し、前記粉砕テーブルの回転に伴って前記固体燃料を粉砕するローラと、を備える固体燃料粉砕装置の製造方法であって、
前記粉砕テーブルを設置する粉砕テーブル設置工程と、
前記ローラの外周面と前記粉砕テーブルの前記粉砕面とが接触するとともに前記外周面の周速度と前記粉砕面の周速度とが一致する第1位置が、前記ローラの幅方向の中心位置における前記外周面と前記粉砕面とが接触する第2位置よりも前記粉砕テーブルの内周側となるように前記ローラを設置するローラ設置工程とを備える固体燃料粉砕装置の製造方法。 - 前記ローラの外周面の曲率半径が一定であり、
前記粉砕テーブルの内周側の前記ローラの端面に対応する第3位置における前記粉砕面の第1曲率半径が、前記粉砕テーブルの外周側の前記ローラの端面に対応する第2位置における前記粉砕面の第2曲率半径よりも小さくなるように前記粉砕テーブルを形成する粉砕テーブル形成工程を備える請求項7に記載の固体燃料粉砕装置の製造方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US15/032,756 US10562034B2 (en) | 2013-12-13 | 2014-09-08 | Roller mill and method for manufacturing roller mill |
EP14869665.1A EP3056279B1 (en) | 2013-12-13 | 2014-09-08 | Solid fuel crushing device and method for manufacturing solid fuel crushing device |
CN201480056191.1A CN105636700B (zh) | 2013-12-13 | 2014-09-08 | 固体燃料粉碎装置及固体燃料粉碎装置的制造方法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013257848A JP6469343B2 (ja) | 2013-12-13 | 2013-12-13 | 固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法 |
JP2013-257848 | 2013-12-13 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2015087590A1 true WO2015087590A1 (ja) | 2015-06-18 |
Family
ID=53370909
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2014/073654 WO2015087590A1 (ja) | 2013-12-13 | 2014-09-08 | 固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10562034B2 (ja) |
EP (1) | EP3056279B1 (ja) |
JP (1) | JP6469343B2 (ja) |
CN (1) | CN105636700B (ja) |
WO (1) | WO2015087590A1 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10646877B2 (en) * | 2017-03-13 | 2020-05-12 | General Electric Technology Gmbh | System and method for adjusting a material bed depth in a pulverizer mill |
CN108080091A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-05-29 | 西安近代化学研究所 | 一种危险品分析用自动研磨装置 |
JP7039794B2 (ja) * | 2018-02-21 | 2022-03-23 | 三菱重工業株式会社 | 粉砕機の劣化診断装置、粉砕システム、及び劣化診断方法 |
CN108906231A (zh) * | 2018-06-07 | 2018-11-30 | 田力 | 一种立式多级同轴碾压粉碎装置 |
JP7175868B2 (ja) * | 2019-09-30 | 2022-11-21 | 三菱重工業株式会社 | 固体燃料粉砕装置及びボイラシステム並びに粉砕ローラの摩耗量検出方法 |
JP7311440B2 (ja) * | 2020-02-19 | 2023-07-19 | 三菱重工業株式会社 | ローラミル装置及びローラミル装置の改造方法 |
KR102581755B1 (ko) * | 2021-09-06 | 2023-09-22 | 주식회사 써지덴트 | 골 이식재 제조 장치 및 제조 방법 |
JP2023088544A (ja) * | 2021-12-15 | 2023-06-27 | 三菱重工業株式会社 | 粉砕ローラ及び固体燃料粉砕装置並びに粉砕ローラの製造方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0263559A (ja) * | 1988-05-04 | 1990-03-02 | Loesche Gmbh | 掃気式粉砕装置 |
JP2000325806A (ja) * | 1999-05-24 | 2000-11-28 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 竪型ローラミルのローラ位置調整装置 |
JP2003117415A (ja) * | 2001-10-12 | 2003-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪型粉砕機 |
JP4101709B2 (ja) | 2003-07-11 | 2008-06-18 | 三菱重工業株式会社 | ローラミル及びその補修方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN85105208B (zh) | 1985-07-08 | 1987-04-08 | 川崎重工业株式会社 | 辊式碾碎机 |
JP2740536B2 (ja) | 1989-02-22 | 1998-04-15 | バブコツク日立株式会社 | 堅型ローラミル |
CN1054204A (zh) | 1990-02-20 | 1991-09-04 | “智尼特”机械制造工艺科研生产联合公司 | 磨机的滚子套箍 |
US5346148A (en) | 1993-03-16 | 1994-09-13 | The Babcock & Wilcox Company | Asymmetric pulverizer tire |
JP2000354778A (ja) | 1999-06-17 | 2000-12-26 | Babcock Hitachi Kk | ローラミルの粉砕部構造 |
JP6352162B2 (ja) * | 2014-11-28 | 2018-07-04 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 竪型ローラミル |
JP6578110B2 (ja) * | 2015-03-05 | 2019-09-18 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 粉砕ローラ及び粉砕機 |
JP2017074604A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | 新東工業株式会社 | 鋳型砂の再生方法及び再生システム |
JP6629605B2 (ja) * | 2016-01-27 | 2020-01-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 分級機、粉砕分級装置及び微粉炭焚きボイラ |
JP6503307B2 (ja) * | 2016-02-09 | 2019-04-17 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 粉砕装置、粉砕装置のスロート及び微粉炭焚きボイラ |
WO2018016104A1 (ja) * | 2016-07-21 | 2018-01-25 | 株式会社Ihi | 竪型ローラミル |
-
2013
- 2013-12-13 JP JP2013257848A patent/JP6469343B2/ja active Active
-
2014
- 2014-09-08 WO PCT/JP2014/073654 patent/WO2015087590A1/ja active Application Filing
- 2014-09-08 CN CN201480056191.1A patent/CN105636700B/zh active Active
- 2014-09-08 EP EP14869665.1A patent/EP3056279B1/en active Active
- 2014-09-08 US US15/032,756 patent/US10562034B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0263559A (ja) * | 1988-05-04 | 1990-03-02 | Loesche Gmbh | 掃気式粉砕装置 |
JP2000325806A (ja) * | 1999-05-24 | 2000-11-28 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 竪型ローラミルのローラ位置調整装置 |
JP2003117415A (ja) * | 2001-10-12 | 2003-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 竪型粉砕機 |
JP4101709B2 (ja) | 2003-07-11 | 2008-06-18 | 三菱重工業株式会社 | ローラミル及びその補修方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2015112567A (ja) | 2015-06-22 |
CN105636700A (zh) | 2016-06-01 |
EP3056279A4 (en) | 2016-11-23 |
JP6469343B2 (ja) | 2019-02-13 |
US20160243555A1 (en) | 2016-08-25 |
CN105636700B (zh) | 2018-03-30 |
EP3056279B1 (en) | 2021-02-24 |
US10562034B2 (en) | 2020-02-18 |
EP3056279A1 (en) | 2016-08-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2015087590A1 (ja) | 固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕装置の製造方法 | |
JP5730761B2 (ja) | 円錐形状衝撃式ミル | |
CN103240148A (zh) | 立式粉碎机 | |
WO2016104224A1 (ja) | 竪型ローラミル | |
KR102647299B1 (ko) | 롤러 밀 장치 및 롤러 밀 장치의 개조 방법 | |
KR101634763B1 (ko) | 세로형 분쇄 장치 | |
JP6172577B2 (ja) | 竪型粉砕機 | |
KR102504925B1 (ko) | 분쇄기 밀 내에서 재료 베드 깊이를 조절하기 위한 시스템 및 방법 | |
JP5857629B2 (ja) | バイオマスミル | |
JP2017047383A (ja) | バイオマスミル | |
JP5760591B2 (ja) | 竪型ローラミル | |
JP5251448B2 (ja) | 竪型ミル | |
JP6497079B2 (ja) | 竪型粉砕機 | |
JP5668902B2 (ja) | 竪型粉砕機 | |
JP7151512B2 (ja) | 竪型粉砕機及びその運転方法 | |
JP6169504B2 (ja) | 固体燃料粉砕装置およびローラ支持装置 | |
WO2016166917A1 (ja) | 粉砕ローラ及び粉砕装置 | |
JP5810542B2 (ja) | バイオマスミル | |
JP2011098252A (ja) | 竪型ミル | |
JP2012206046A (ja) | 竪型ローラミル | |
JP2519836B2 (ja) | 竪型ミル | |
KR20000025088A (ko) | 내마모성 미분기 분쇄장치 | |
JP2017094285A (ja) | 竪型粉砕機の粉砕ローラ | |
JP2014213301A (ja) | 気流式粉砕機 | |
JP2011189220A (ja) | 竪型ミル |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 14869665 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
REEP | Request for entry into the european phase |
Ref document number: 2014869665 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2014869665 Country of ref document: EP |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 15032756 Country of ref document: US |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |