JPH04243552A - 竪型ミル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、竪型ミルに関する。

【０００２】

【従来の技術】竪型ミルは、鉛直回転軸線を有するテー
ブル上に、テーブルの半径方向に沿う回転軸線を有する
ローラを圧接回転して、テーブルに備えられるテーブル
ライナとローラとの間で原料を粉砕する構成を有する。 このような竪型ミルは、スラグおよびクリンカなどの粉
砕のために採用されており、大幅な省エネルギが実現さ
れる。このような竪型ミルにおいて、現在、次の２点（
１），（２）が重要な課題となっている。（１）粉砕効
率をさらに一層改善すること。（２）テーブルライナと
ローラとの寿命を増大すること。

【０００３】このような課題（１），（２）を、高品質
な製品を製造しながら達成することが望まれている。

【０００４】本発明の典型的な先行技術は、たとえば特
開昭６２−１２９１５３に開示されており、この竪型ミ
ルの一部の構成は図１０に示されている。竪型ミル１は
、ハウジング２内に鉛直軸線３を有するテーブル４を有
し、このテーブル４は、テーブルライナ５およびテーブ
ル本体６から構成される。テーブルライナ５には、ロー
ラ７が支持軸８のまわりに、テーブル４の回転駆動に伴
って回転する。テーブルライナ５とローラ７との間で粉
砕された原料は、ノズル９を介しハウジング２内で矢符
１０の方向に吹上げられる気体流によって上昇される。 ローラ７の外周面は、その回転軸線１１に垂直な接触中
心線１２上の中心位置１３を中心とする曲率半径Ｒ０を
有する円弧面である。線１２は、ローラ７の軸線方向の
中央位置にあり、ｄ１＝ｄ２である。テーブルライナ５
の表面は、接触中心線１２と交わる位置１４よりも半径
方向外側（図１０の左方）では、前記中心位置１３を中
心とする半径Ｒ２を有し、半径方向内側（図１０の右方
）では接触中心線１２上の前記中心位置１３よりも遠去
かった中心位置１５を中心とする半径Ｒ１を有する円弧
面である。

【０００５】このような構成を有する竪型ミルにおいて
、位置１４よりもテーブル４の半径方向外側におけるテ
ーブルライナ５の表面とローラ７の表面との間隙ａ１は
一定値となり、ローラ７による粉体層への圧力が粉砕に
確実に寄与され、位置１４よりも半径方向外側の間隙ａ
１で主として摩砕され、エネルギ損失が少なく、粉砕効
率が大幅に向上される。位置１４よりも半径方向内側で
は、テーブルライナ５の表面とローラ７の表面との間隙
ａ２は、半径方向内方になるにつれて大きくなり、した
がって粉砕されるべき原料がテーブルライナ５とローラ
７との間に円滑に入り込んで、主として圧縮粉砕される
。

【０００６】

【発明が解決すべき課題】このような図１０に示される
先行技術において、現在ではさらに、粉砕効率の向上を
図り、テーブルライナ５およびローラ７の寿命の増大が
望まれている。

【０００７】本発明の目的は、粉砕効率の向上を図り、
またテーブルライナおよびローラの寿命の増大を図るこ
とができるようにした竪型ミルを提供することである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、鉛直回転軸線
を有するテーブル上に、テーブルの半径方向に沿う回転
軸線を有するローラを圧接回転して、テーブルに備えら
れるテーブルライナとローラとの間で原料を粉砕する竪
型ミルにおいて、ローラとテーブルライナとに関連して
、これらの間の間隙がテーブルライナの半径方向に関し
て内方から外方に向けて狭くなる第１粉砕領域と、第１
粉砕領域よりも半径方向外方の間隙が一定値である第２
粉砕領域とを含み、第２粉砕領域が全粉砕領域の１０〜
５０％であることを特徴とする竪型ミルである。

【０００９】

【作用】本発明に従えば、ローラとテーブルライナとの
間隙が、半径方向内方から外方に向けて狭くなる第１粉
砕領域と、この第１粉砕領域よりも半径方向外方の間隙
が一定値である第２粉砕領域とを形成し、これによって
原料は第１粉砕領域の半径方向内方側の相互間の間隙が
拡大した部分によって容易に噛込まれ、この第１粉砕領
域は上述のように半径方向外方側になるにつれて狭くな
っているので、ローラとテーブルライナとの間の圧接力
によって粉砕される。このように粉砕された原料は、第
２粉砕領域においてさらに粉砕され、この粉砕時におい
て、第２粉砕領域は半径方向に沿って相互間の間隙が一
定値となっているので、ローラとテーブルライナとの間
の圧接力は効率的に原料に与えられ、ローラとテーブル
ライナとの相対速度に基づいて原料は主として摩砕され
る。

【００１０】さらに本発明に従えば、第２粉砕領域は、
第１および第２粉砕領域の和である全粉砕領域の１０〜
５０％であり、換言すると、ローラの接触中心線に垂直
な線上への第２粉砕領域の投影長さは、全粉砕領域の１
０〜５０％である。これによって電力原単位（単位ｋＷ
・ｈ／ｔｏｎ）を低減して、粉砕効率の向上を図ること
ができ、またテーブルライナおよびローラの寿命の増大
を図ることができる。第２粉砕領域が５０％以上では、
主として摩砕が行われるテーブルライナとローラとの大
きな相対的すべりを生じる第２粉砕領域での粉砕力が相
対的に低下することになり、すなわち摩砕に最も大きく
効果のあるローラのテーブル外周側端部付近での粉砕力
が相対的に低下することとなり、したがって粉砕効率が
低下する。またテーブルライナおよびローラの摩耗が生
じやすい第２粉砕領域を大きくすることによって、それ
らの摩耗時には、主たる粉砕の仕事が、相対的に半径方
向内方で行われることになり、したがってテーブルライ
ナ、タイヤが新しいときより、相対的に粉砕能力が低い
だけでなく、摩耗も相対的にテーブル中心側より始まり
、摩耗の進行に伴う粉砕能力の低下も早くなる。すなわ
ち寿命が低下する。

【００１１】また第２粉砕領域が１０％以下であるとき
には、この第２粉砕領域における粉砕層厚の安定的形成
が困難となり、原料の粉砕層厚の変動が大きくなり、運
転の安定性が低下し、これによって粉砕効率が低下する
とともに、摩砕の不安定化による製品品質の低下をきた
す。この第２粉砕領域において、テーブルの半径方向外
方でのローラの軸線方向外端部では、粉体層の解放のた
め摩砕力が低下し、摩耗が極めて少なく、この第２粉砕
領域の残余の部分での摩耗が大きく、したがってこのよ
うな摩耗量が大きくなってローラの位置が下降すると、
ローラの前記軸線方向外端部がテーブルライナと接触し
、いわばメタルタッチとなり、肝心の粉砕仕事ができな
くなり、また竪型ミルの振動が大きくなり、こうして寿
命が短くなってしまう。本発明では、第２粉砕領域が全
粉砕領域の１０〜５０％であるようにし、これによって
粉砕効率の向上と寿命の増大を図る。

【００１２】

【実施例】図１（１）は本発明の一実施例の竪型ミルの
一部の断面図であり、図２はその竪型ミルの全体の断面
図であり、図３は図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見
た断面図である。これらの図面を参照して、竪型ミルの
ケーシング２１には、鉛直回転軸線を有するテーブル２
２が配置されており、駆動手段２３によってテーブル２
２が回転駆動される。このテーブル２２は、粉砕を行う
ためのテーブルライナ２２ａと、このテーブルライナ２
２ａが固定される本体２２ｂとを有する。テーブル２２
の真上で回転軸線に同心に、供給管２４が配置される。 この供給管２４からは、被粉砕物、たとえばスラグおよ
びクリンカなどの原料が供給される。

【００１３】テーブルライナ２２ａ上には、周方向に複
数（この実施例では３）のローラ２５が配置される。こ
のローラ２５は、それらの支持軸３６のまわりに回転自
在に支持され、アーム２６に取付けられる。このローラ
２５を支持する支持軸３６の軸線は、テーブル２２の半
径方向に延び、その半径方向内方に向けて下方に傾斜し
ている。アーム２６は、水平な支軸２７のまわりに角変
位可能となっている。圧下手段２８は、アーム２６を支
軸２７のまわりに弾発的に押圧し、これによってローラ
２５は、テーブルライナ２２ａ上に圧接される。

【００１４】供給管４から投入された被粉砕物は、テー
ブル２２の中心位置３７上に落下し、遠心力によってテ
ーブルライナ２２ａとローラ２５との間に入込んで粉砕
される。この粉砕された粒状物は、噴出口２９から噴出
される空気によって噴上げられる。

【００１５】ケーシング２１内には、分級器３１が内蔵
されている。この分級器３１は、供給管２４と同一の軸
線を有する逆円錐状のコーン３２と、分級羽根３３と案
内羽根３５とを含む。

【００１６】テーブルライナ２２ａとローラ２５との間
で粉砕された微粉は、噴出口９からの空気によって噴上
げられ、ケーシング２１の上部において導入口３４から
分級器３１に入り込み、分級され、微粉は出口３６ａか
ら排出され、粗粉はコーン３２からテーブル２２上に落
下して再び粉砕される。

【００１７】前述の図１（１）において、ローラ２５の
タイヤの外周面は、接触中心線４０上の位置４１に中心
を有する半径Ｒ０の円弧面となっている。このローラ２
５の接触中心線４０は、ローラ２５を支持する回転軸３
６の回転軸線４２に垂直であり、そのローラ２５の両側
部から等距離Ｌ１，Ｌ２（ただしＬ１＝Ｌ２）を有する
中央位置にある。このローラ２５とテーブルライナ２２
ａとの間では、第１粉砕領域Ｚ１と、それよりも半径方
向外方にある第２粉砕領域Ｚ２とが形成される。第１粉
砕領域Ｚ１では、テーブルライナ２２ａの表面は、形状
中心線４３上の中心位置４４を中心とする半径Ｒ１の円
弧面である。形状中心線４３は、接触中心線４０の中心
位置４１を通り、上方になるにつれてテーブル２２の中
心方向に角度θ１だけ傾斜している。

【００１８】第２粉砕領域Ｚ２では、テーブルライナ２
２ａの表面は、中心位置４１を中心とする半径Ｒ２を有
する円弧面に形成される。したがって、

【００１９】

【数１】Ｒ０＜Ｒ２＜Ｒ１ 接触中心線４０がテーブルライナ２２ａの表面と交わる
位置を参照符４５で示し、形状中心線４３がテーブルラ
イナ２２ａと交わる位置を参照符４６で示す。なおＲ１
とＲ２は、参照符４６で連続的（断がなく）に結ばれ、
各接線が共通となる。

【００２０】図１（２）は、テーブルライナ２２ａの半
径方向の形状を一直線で示したとき、ローラ２５の外周
面との間隔Δｄを示す。第１粉砕領域Ｚ１では、間隔Δ
ｄは、テーブルライナ２２ａの半径方向に関して内方（
図１（１）および図１（２）の右方）から外方（図１（
１）および図１（２）の左方）に向けて狭くなる。第２
領域Ｚ２では、この間隔Δｄは、一定値である。第１お
よび第２粉砕領域Ｚ１，Ｚ２の和である全粉砕領域は参
照符Ｚで示す。

【００２１】図１（３）は、テーブルライナ２２ａとロ
ーラ２５の動作を説明するグラフである。ライン４７は
、テーブルライナ２２ａとの間で粉砕を行うローラ２５
の外周面の各部の回転軸線４２のまわりの回転速度を示
し、テーブル２２の半径方向（図１（３）の左右方向）
に沿って、上に凸となるように変化する。ライン４８は
、テーブル２２の半径方向に沿う回転速度の分布を示し
、一直線状である。ライン４７，４８の交点４９は、テ
ーブルライナ２２ａとローラ２５とが相互に等速度で回
転している位置を示し、相対速度は零である。この相対
速度が零である位置４９よりも半径方向内方での速度差
は斜線で示す領域５０であり、交点４９よりも半径方向
外方での相対速度差は斜線で示される領域５１である。 したがってこのことから半径方向内方の第１粉砕領域Ｚ
１ではテーブルライナ２２ａとローラ２５との間による
被粉砕物の圧接粉砕が主として行われ、また半径方向外
方の第２粉砕領域Ｚ２では、被粉砕物の摩砕が主として
行われることが判る。

【００２２】第１粉砕領域Ｚ１では、図１（２）に示さ
れるように間隔Δｄがテーブル２２の半径方向内方から
外方になるにつれて小さくなり、したがって被粉砕物の
噛込みは良好に行われ、ローラ２５の圧力は被粉砕物の
粉砕に確実に寄与させることができ、こうして上述のよ
うに主として圧接粉砕が行われる。

【００２３】また第２粉砕領域Ｚ２では、図１（２）で
示されるように、間隙Δｄが一定であり、したがってテ
ーブルライナ２２ａの表面とローラ２５と外周面との間
の被粉砕物の層厚が一定値に保たれ、安定な粉砕運転を
確保させることができると同時に、ローラ２５による粉
体層への圧力が粉砕に確実に寄与され、エネルギロスが
少なく、粉砕効率がよい。

【００２４】本発明に従えば、第２粉砕領域Ｚ２は、全
粉砕領域Ｚの１０〜５０％に選ばれる。すなわち、

【０
０２５】

【数２】Ｚ２＝ε・Ｚ

【００２６】

【数３】０．１＜ε＜０．５ Ｚ１，Ｚ２は、ローラ２５の接触中心線４０に垂直な線
５２上への各領域Ｚ１，Ｚ２の投影長さを同一参照符で
示している。

【００２７】図４は、本件発明者の実験結果を示すグラ
フである。横軸は、ε（単位％）であり、縦軸は乾燥ス
ラグの粉砕のための電力原単位（単位ｋＷ・ｈ／ｔｏｎ
）である。第２粉砕領域Ｚ１が全粉砕領域Ｚの５０％以
上で大きすぎると、電力原単位が上昇し、したがって粉
砕効率が圧下することが判る。その理由を述べると、ロ
ーラ２５の外周面の圧力は、主に、間隔Δｄが一定値で
ある第２粉砕領域Ｚ２において伝わり、この領域Ｚ２で
の粉砕が主となる。スラグおよびセメントクリンカなど
の微粉砕のためには、テーブルライナ２２ａとローラ２
５の相対的な滑りの大きいテーブル２２の半径方向外側
での摩砕が重要である。したがってこの摩砕が行われる
領域Ｚ２にローラ２５の圧力を伝えることが重要である
。ところが第２粉砕領域Ｚ２が大きくなりすぎると、大
きな相対的滑りを生じる範囲での単位面積あたりの粉砕
力が相対的に低下することになり、したがって粉砕効率
が低下する。

【００２８】また第２粉砕領域Ｚ２が全粉砕領域Ｚの１
０％以下となって小さくなりすぎると、電力原単位が大
きくなり粉砕効率が低下する。その理由を述べると、テ
ーブル２２の半径方向外方側におけるローラ２５の外端
部５３は、そのローラ２５による圧力の解放部であるの
で、テーブルライナ２２ａとローラ２５との間の粉砕層
が形成されたり、されなかったりして不安定である。し
たがって前述の数２における値εを１０％以下に小さく
しすぎると、テーブルライナ２２ａとローラ２５との間
にある粉砕層の第２粉砕領域Ｚ２における厚みの変動が
大きくなり、したがって運転の安定性が低下され、粉砕
効率が低下する。またこの第２粉砕領域Ｚ２における摩
砕が行われる範囲が不安定化し、製品の品質の低下をき
たす。

【００２９】このことから、高品質な製品を確保するた
めには、間隔Δｄが一定値である第２粉砕領域Ｚ２が最
小限必要であると同時に、εは数３に示される値の範囲
が、高い粉砕効率のために必要であることが判る。これ
と同時に第１粉砕領域Ｚ１は大きくなり、これによって
被粉砕物の噛込みがさらに一層良好となり、このことに
よって竪型ミルの振動の低減を図ることが可能になる。

【００３０】図５は本件発明者の実験結果を示すグラフ
であり、その横軸は値εを示し、縦軸は、テーブルライ
ナ２２ａおよびローラ２５の寿命（単位は時間）を示す
。竪型ミルによる粉砕の運転時間が長くなると、図６に
示されるように粉砕能力（単位ｔｏｎ／ｈ）が徐々に減
少し、また粉砕効率が低下する。前記寿命は、テーブル
ライナ２２ａおよびローラ２５の新品時の粉砕能力Ｗ１
に対する或る一定割合、たとえば８０％の粉砕能力Ｗ２
にまで低下したときの時間Ｔを寿命と定義する。この寿
命Ｔを長くすることは、ランニングコストを低減するた
めに重要となる。本発明に従えば、寿命を長くするには
、値εが数３で示される範囲に選ばれることが必要であ
ることが判る。この寿命は、図７および図８に関連して
述べるテーブルライナ２２ａとローラ２５の摩耗状態に
よって決定される。テーブルライナ２２ａおよびローラ
２５の摩耗量は、それらの相対的な滑りが大きく、した
がって摩砕が行われる第２粉砕領域Ｚ２で大きく生じ、
その摩耗した形状は斜線５５，５６で示されている。テ
ーブル２２の半径方向外方側のローラ２５の端部５３で
は、被粉砕物に対する圧力の開放があるので、ローラ２
５による加圧力が、被粉砕物の粉砕層に充分伝わらず、
したがって粉砕仕事があまり冴えないので、摩耗量が少
ない。

【００３１】このテーブルライナ２２ａとローラ２５の
摩耗量は、運転時間とともに大きくなり、その初期では
、時間とともに斜線の範囲５５，５６で拡がると同時に
、摩耗深さが進行する。これらの摩耗深さが、或る値近
くになると、その後は、仮想線５７，５８で示されるよ
うに摩耗が生じる範囲がテーブル２２の半径方向内方へ
と進行していく。摩耗がテーブル２２の半径方向内方に
進んで行くということは、主たる仕事が半径方向内方に
なることを意味し、したがって実際的なテーブル作用径
、すなわちテーブル２２の粉砕のために作用する範囲の
中央位置の直径が小さくなり、したがって粉砕能力が低
下してくることになる。粉砕能力Ｗは、テーブル２２の
作用径をＤとするとき、

【００３２】

【数４】

【００３３】したがってこのテーブル作用径Ｄが小さく
なり、これによって粉砕能力Ｗが低下するのである。

【００３４】斜線で示す摩耗範囲５５，５６が或る値に
達した後には、仮想線５７，５８で示されるように、半
径方向内方に摩耗する範囲が変化する理由は、今までの
主たる仕事をしていた部分の摩耗深さが或る値以上に深
くなると、摩耗範囲５６の部分の実際の層厚が異常に厚
くなり、この範囲５６でのローラ圧力の支持力が弱まり
、ローラ２５の位置が少しずつ下り、これによってロー
ラ２５とテーブルライナ２２ａの実際の間隙が狭いテー
ブル２２半径方向内方側の範囲へと、主たる仕事の範囲
が移動するからである。

【００３５】第２粉砕領域Ｚ２が全粉砕領域Ｚの５０％
以上になると、寿命が短くなる理由を述べる。テーブル
ライナ２２ａおよびローラ２５の摩耗が進むと、ローラ
の位置が少しずつ下がり、図８（１）のように、テーブ
ル２２の半径方向内方側の範囲６５でのテーブルライナ
２２ａとローラ２５との間の間隙Δｄが小さくなり、第
１粉砕領域Ｚ１における間隙Δｄが小さくなり、被粉砕
物が、この第１粉砕領域Ｚ１に円滑に噛込まれなくなっ
てしまい、その範囲６５が主たる粉砕仕事を行う範囲に
なることは、前述のとおりである。このように第２粉砕
領域Ｚ２を大きくすることは、初めから、テーブル２２
の半径方向内方側の範囲６５の間隙Δｄを狭くすること
を意味し、寿命を短くすることになる。

【００３６】またこれとは逆に、第２粉砕領域Ｚ２が全
粉砕領域Ｚの１０％以下であって小さすぎると、寿命が
却って短くなる理由を述べる。ローラ２５の外端部５３
では、前述のように摩耗量が極めて少ない。したがって
摩耗部分５５，５６の摩耗深さが短時間の運転で大きく
なって、ローラ２５の位置が図８（２）の仮想線６６の
ように下ってテーブルライナ２２ａに近接してくると、
図８（２）で示されるように、摩耗部分５５，５６が深
く進行しても、第１粉砕領域Ｚ１への被粉砕物の噛込み
は行われるものの、ローラ２５の外端部５３はテーブル
ライナ２２ａに接触する。これによってローラ２５の圧
下力は、外端部５３でいわばメタルタツチの状態でテー
ブルライナ２２ａに向けられることになり、肝心の粉砕
仕事ができなくなってしまい、またこのメタルタッチに
よって、竪型ミルの振動が大きくなる。このようにして
、第２粉砕領域Ｚ２が小さすぎると、短い寿命になる。

【００３７】このことから、第２粉砕領域Ｚ２は、全粉
砕領域Ｚの１０〜５０％に選ぶことによって、粉砕効率
の向上を図り、また寿命を長くすることができることが
判る。

【００３８】図９は、本発明の他の実施例の一部の断面
図である。この実施例は前述の実施例に類似し、対応す
る部分には同一の参照符を付す。この実施例では、テー
ブル２２の半径方向外方端部付近に、形成されているい
わゆるダム部６２の上端部には、テーブル２２の全周に
わたって、または周方向に間隔をあけて、環状突出部６
３が設けられる。この環状突出部６３の半径方向内方端
部６４はダム部６２から半径方向内方に突出しており、
たとえばその内周面は、上方になるに従って半径が小さ
くなる円錐台面となっており、こうしていわばオーバハ
ングが設けられる。このような環状突出部６３を形成す
ることによって、テーブル２２の半径方向外方の部分で
粉砕層が確実に形成され、したがって第２粉砕領域Ｚ２
では、強い摩砕力を、ローラ２５の端部５３付近まで安
定して作用させることができる。したがって粉砕効率を
一層改善することができるとともに、前記値εが小さい
範囲の値であっても、効率的な運転が可能となる。さら
にまた高品質な製品を、振動が小さいより静かな運転で
、より高効率で粉砕することが可能になる。

【００３９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、テーブル
ライナとローラとの間の間隙が、第１粉砕領域では半径
方向内方から外方に向けて狭くなるように形成され、こ
の第１粉砕領域よりも半径方向外方の第２粉砕領域では
、間隙が一定値であり、したがってテーブル上に供給さ
れた粉砕されるべき原料は、テーブルの回転による遠心
力によって、半径方向外方に移動し、まず、第１粉砕領
域に容易に噛込まれてローラのテーブルライナへの圧下
力によって主として圧縮粉砕される。

【００４０】このような粉砕過程の原料は、さらに半径
方向外方に移動し、第２粉砕領域において摩砕されて粉
砕される。

【００４１】しかも本発明によれば、第２粉砕領域が全
粉砕領域の１０〜５０％であり、そのため電力原単位の
低減を図って粉砕効率を向上し、またテーブルライナお
よびローラの寿命を増大することができるようになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す一部の断面図である。

【図２】その実施例の竪型ミルの断面図である。

【図３】図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図
である。

【図４】値εと電力原単位との関係を示す実験結果のグ
ラフである。

【図５】値εとローラテーブル２２ａおよびローラ２５
の寿命との関係を示す実験結果のグラフである。

【図６】寿命の定義を説明するための図である。

【図７】テーブルライナ２２ａとローラ２５の摩耗状態
を示す断面図である。

【図８】その摩耗の状態をさらに詳細に示す断面図であ
る。

【図９】本発明の他の実施例の一部の断面図である。

【図１０】先行技術の一部の断面図である。

【符号の説明】

２１　　竪型ミル ２２　　テーブル ２２ａ　　テーブルライナ ２２ｂ　　本体 ２５　　ローラ Ｚ１　　第１粉砕領域 Ｚ２　　第２粉砕領域 Ｚ　　全粉砕領域

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　鉛直回転軸線を有するテーブル上に、
   テーブルの半径方向に沿う回転軸線を有するローラを圧
   接回転して、テーブルに備えられるテーブルライナとロ
   ーラとの間で原料を粉砕する竪型ミルにおいて、ローラ
   とテーブルライナとに関連して、これらの間の間隙がテ
   ーブルライナの半径方向に関して内方から外方に向けて
   狭くなる第１粉砕領域と、第１粉砕領域よりも半径方向
   外方の間隙が一定値である第２粉砕領域とを含み、第２
   粉砕領域が全粉砕領域の１０〜５０％であることを特徴
   とする竪型ミル。