JP2744403B2

JP2744403B2 - 竪型ミル

Info

Publication number: JP2744403B2
Application number: JP208094A
Authority: JP
Inventors: 芳弘光田; 成介沢村; 進内山; 賢一安戸; 進冨田; 道義江藤; 知喜雄宮田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd; Kawasaki Jukogyo KK
Current assignee: Nippon Steel Corp; Kawasaki Motors Ltd
Priority date: 1994-01-13
Filing date: 1994-01-13
Publication date: 1998-04-28
Anticipated expiration: 2013-04-28
Also published as: JPH07204528A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、竪型ミルに関する。

【０００２】

【従来の技術】典型的な先行技術は、実開昭６１−７９
６５１に開示され、それに類似する構成は図８に示され
ている。図８（１）に示される竪型ミルにおいて、鉛直
回転軸線を有するテーブル１の環状粉砕部２には、ロー
ラ３が圧接され、テーブル１が回転駆動されるとき、ロ
ーラ３がその回転に伴って回転し、テーブル１の中央位
置付近に供給される被粉砕物を、粉砕部２とローラ３と
の間で圧潰する。このローラ３の近傍に散水管４を配置
し、ローラ３に噛み込まれようとする粉体だけに、ロー
ラ３が噛み込み直前に幅Ｗ１にわたって散水し、これに
よって少量の散水量で粉体の摩擦係数を高くし、噛み込
みを良好とし、高い粉砕効率の維持を図る。この散水領
域Ｗ１は、粉砕部２の幅にほぼ等しい。

【０００３】竪型ミルの粉砕原理は、テーブル１の粉砕
部２とローラ３との間に粉砕層を形成してローラ３の加
圧力によって粉砕することである。図８（２）は、図８
（１）に示される竪型ミルの動作を説明するための図で
ある。ローラ３の軸線方向の中央位置５（すなわち図８
（１）における距離Ｌ１＝Ｌ２の位置）に関してローラ
外側は摩擦粉砕域６であり、粉砕部２とローラ３との滑
りが大きく、また前記中央位置５よりも内側は圧縮粉砕
域７であって、滑りは小さい。テーブル１の粉砕部２の
周速度は参照符９で示され、またローラ５の周速度は参
照符８で示されており、これらの周速度８，９の差が相
対滑りである。

【０００４】図８（１）で示される散水管４によって摩
擦粉砕域６だけでなく圧縮粉砕域７においても散水する
ことによって、被粉砕物は、特に圧縮粉砕域７で滞留す
る。この圧縮粉砕域７では、粉砕部２とローラ３との相
対滑りがほとんどなく、圧縮力が主であるので、滞留し
た被粉砕物は踏み固められることになり、したがって不
安定な粉砕層が形成されることになる。その理由として
は、前述のように圧縮粉砕域７では滑りが小さいので、
両粉砕域６，７を同様に散水したとき、粉砕層の形成能
力は、圧縮粉砕域７の方が高いからである。また摩擦粉
砕域６の粉砕層は、テーブル１の最外周部に設けられた
オーバハング板１０によって安定に形成され、これに対
して圧縮粉砕域７の滞留した被粉砕物によって形成され
た粉砕層は不安定であり、堅固な粉砕層が形成されたり
崩れたりする現象が生じやすい。圧縮粉砕域７に、いわ
ば、こぶ状の粉砕層が形成されたときには、ローラ３の
周速度は参照符１１で示されるとおりとなり、またその
粉砕層のこぶが崩れたときにはローラ３の周速度は参照
符１２で示されるとおりとなり、同期点１３が位置１３
ａ，１３ｂに変動する。このような運転が行われること
によって、竪型ミルの自励振動が激しくなり、またテー
ブル１を回転駆動するモータの電流値の振れが大きくな
り、また粉砕効率が悪化し、さらに粉砕能力が大幅に低
下する結果になる。

【０００５】特に被粉砕物が高炉水砕スラグ（以下スラ
グとも言う）である場合、そのスラグ原料は最大粒径５
ｍｍであって小さく、また粒径がそろっているので、ス
ラグ原料自身の流動性が高く、ローラ３への噛み込み性
は悪い。したがって噛み込みの良否は、スラグ原料中の
水分量にほとんど依存している。先行技術のように特に
圧縮粉砕域７に散水することは、自励振動を発生させ、
粉砕効率を低下させるなど、竪型ミルの運転性を著しく
悪化させることが、本件発明者によって判った。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、円滑
な運転を行うことができ、粉砕効率および粉砕能力を向
上することができるようにした竪型ミルを提供すること
である。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、鉛直軸線を有
するテーブルの上面の環状粉砕部に、ローラが圧接さ
れ、テーブルの中央位置付近に供給される被粉砕物を粉
砕する竪型ミルにおいて、前記環状粉砕部の半径方向に
おいてローラ幅の中心近傍からテーブル外側にのみ散水
するノズルを設けることを特徴とする竪型ミルである。

【０００８】また本発明は、被粉砕物は高炉水砕スラグ
であり、竪型ミルでの製品粉末度がブレーン値５０００
〜８０００ｃｍ²／ｇであることを特徴とする。

【０００９】さらにまた本発明は、被粉砕物９９〜９０
重量％に対してノズルからの散水量１〜１０重量％に選
ぶことを特徴とする。

【００１０】

【作用】本発明に従えば、竪型ミルの環状粉砕部の半径
方向においてローラ幅の中心近傍（すなわちローラの中
央位置付近）よりもテーブル外側のみ、すなわち摩擦粉
砕が主として行われる摩擦粉砕域の全域または一部分に
のみ、ノズルから散水し、テーブル内側である圧縮粉砕
が主として行われる圧縮粉砕域には散水せず、したがっ
てテーブルの中央位置付近に供給される被粉砕物、たと
えば高炉水砕スラグおよびセメント原料などは、そのテ
ーブルの中央位置付近から安定した連続性を持った態様
で円滑に、テーブル上を、ローラ内側の圧縮粉砕域を経
てローラの外側の摩擦粉砕域に流れ、このローラ外側の
摩擦粉砕域では、極めて安定した粉砕層が形成されるこ
とになる。この摩擦粉砕域で安定した粉砕層が形成され
ることによって、粉砕効率を向上し、また粉砕能力を向
上することが可能になる。粉砕層が摩擦粉砕域で安定に
形成されることによって、自励振動が低減され、したが
ってローラの加圧力を大幅に上昇することができ、この
ことによってもまた粉砕効率を大幅に改善することがで
きるようになる。またこのように安定した粉砕層を摩擦
粉砕域で形成することができるので、その粉砕層を薄く
することによって、粉砕層のいわばクッション現象によ
るエネルギロスを著しく低減して、上述のように粉砕効
率を向上することができる。

【００１１】また本発明に従えば、被粉砕物は高炉水砕
スラグであり、製品粉末度がブレーン値５０００〜８０
００ｃｍ² ／ｇに選び、これによってローラ外側の摩擦
粉砕域における粉砕層の安定した形成を確実にし、竪型
ミルの振動を抑制することが可能になる。ブレーン値が
５０００ｃｍ² ／ｇ未満では、散水による振動抑制効果
は、散水を行わないときに比べて、抑制はされるけれど
も、それほどの効果はない。ブレーン値８０００ｃｍ²
／ｇを越えると、散水時の水によって粉体が、いわばど
ろどろの状態になり、散水の効果がなく、このブレーン
値が竪型ミルでの微粉末製造の限界となる。

【００１２】また本発明に従えば、高炉水砕スラグなど
の被粉砕物９９〜９０重量％に対して、ノズルからの散
水量１〜１０重量％に選ぶことによって、竪型ミルの振
動抑制効果が著しく良好に達成される。散水量が１重量
％未満では、振動抑制が充分に行われず、また１０重量
％を越えると散水量が多すぎて粉砕層が柔らかく、弱く
なってしまい、このときにもまた振動抑制効果が充分に
達成されない。

【００１３】

【実施例】図１は、本発明の一実施例の一部の断面図で
ある。テーブル１５の上面の環状粉砕部１６には、ロー
ラ１７が圧接されて、竪型ミル１８が構成される。

【００１４】図２は竪型ミル１８の全体の構成を示す断
面図であり、図３はテーブル１５およびローラ１７など
を示す簡略化した水平断面図である。これらの図面を参
照して、テーブル１５は鉛直回転軸線１９を有し、ロー
ラ１７は周方向に等間隔に複数個（この実施例では３）
設けられる。テーブル１５はモータ２０によって回転駆
動される。ローラ１７はアーム２１に回転自在に設けら
れ、このアーム２１は水平なピン２２のまわりに揺動可
能に設けられ、シリンダ２３によってローラ１７はテー
ブル１５の粉砕部１６に前述のように圧接される。テー
ブル１５の中央位置２４付近には、シュート２５から被
粉砕物、たとえば高炉水砕スラグまたはセメント原料な
どが供給される。テーブル１５付近に設けられた風箱２
６には熱風が供給され、ハウジング２７の内周面とテー
ブル１５の外周面との隙間２８から熱風が吹上げられ、
粉砕された粉体は、矢符４７のように上昇し、ハウジン
グ２７の上部に設けられた分級機２９によって分級され
る。この分級機２９は、鉛直軸線まわりに回転される羽
根３０を備え、この羽根３０は、モータ３１によって回
転駆動される。分級機２９によって分級された粗粉は、
矢符３２に示されるようにしてテーブル１５の中央位置
２４付近に再び戻り、分級された精粉はダクト３３から
製品として取出される。

【００１５】再び図１を参照して、ローラ１７の軸線方
向の中央位置３４は、そのローラ１７の両端４１，４２
からの距離Ｌ３，Ｌ４が等しい位置であり（Ｌ３＝Ｌ
４）、本発明によれば、粉砕部１６の半径方向において
ローラ幅（＝Ｌ３＋Ｌ４）の中心付近、すなわち中央位
置３４近傍よりテーブル１５の外側にのみ散水するため
のノズル３５が設けられる。このノズル３５の基端部は
ヘッダ３６に固定されており、ヘッダ３６には水が圧送
される。ノズル３５、したがってヘッダ３６は、図３に
明らかに示されるようにテーブル１５の回転方向３７の
各ローラ１７よりも上流側にそれぞれ配置される。ノズ
ル３５はヘッダ３６から細長く延び、したがって散水流
量が小さいときにおいても、ローラ１７の中央位置３４
よりもテーブル外側の散水域３８ａに均一に水を噴射す
ることができる。この散水域３８ａは、被粉砕物の摩擦
粉砕が主として行われる摩擦粉砕域３８内である。ロー
ラ１７の中央位置３４よりもテーブ内側の領域３９で
は、粉体の圧縮粉砕が主として行われる。

【００１６】テーブル１５の最外周部には、粉砕部１６
に突出した環状のオーバハング板４０が固定されてお
り、散水域３８ａにおいて安定した粉砕層を形成するの
に役立つ。

【００１７】図４（１）は本件発明者の実験結果を示す
グラフである。この図４（１）の縦軸は、竪型ミル１８
の振動値割合を示し、１００％は、散水を行わないとき
の振動値、すなわち振動の振幅を表している。ブレーン
値が４０００〜４５００ｃｍ² ／ｇの製品を図２のダク
ト３３から得る場合、特性ライン４３が得られ、またブ
レーン値６０００ｃｍ² ／ｇの精粉を得るとき特性ライ
ン４４が得られる。振動値は、速度または加速度であっ
てもよく、同様な実験結果が得られた。

【００１８】摩擦粉砕域３８内で図４（２）のように散
水域３８ａを設定したとき、ブレーン値の大小に応じ
て、振動値割合は図４（１）の値ａ１〜ａ２の範囲であ
り、振動値が非散水時に比べて低下したことが確認され
た。これに対してローラ１７の中央位置３４よりもテー
ブル１５の半径方向内方にまで散水域３８ｂを広げたと
きには、ブレーン値の大小に応じて振動値割合が非散水
時に比べて大きくなり、したがって散水を行うことによ
って振動がかえって激しくなってしまうことがわかっ
た。

【００１９】このように散水域３８ｂをローラ１７の中
央位置３４よりも内側にまで広げると、散水によって振
動値が非散水時に比べて高くなり、悪影響が生じる理由
について本件発明者は次のように考察した。竪型ミル１
８の粉砕原理は、回転駆動されるテーブル１５とそれに
追従回転するローラ１７との間に被粉砕物を挟み、圧力
を加えて粉砕することにある。したがって安定運転のた
めには、粉砕層を安定させ、テーブル１５の粉砕部１６
とローラ１７との回転比が同一である同期点４５（前述
の図１参照）の位置が安定していることが重要となる。
すなわち同期点４５の移動量が大きいと、竪型ミル１８
の自励振動を発生し、その自励振動が激しくなり、不安
定な運転となる。粉砕層を安定化するには、オーバハン
グ板４０を設け、テーブル１５の回転による遠心力で被
粉砕物の流れを阻止することによって達成される。すな
わちローラ１７の中央位置３４よりも半径方向外側で摩
擦粉砕が行われて主たる粉砕が達成される。したがって
この摩擦粉砕域３８内に散水することによって、この粉
砕層を一層強化、安定化することが可能になり、したが
って同期点４５がテーブル１５の半径方向に変動し難く
なり、竪型ミル１８の安定運転化の向上および振動値の
著しい低下が達成されることになる。

【００２０】もしも仮に、この散水域が図４（２）の参
照符３８ｂで示されるようにローラ１７の中央位置３４
よりも内側、すなわちテーブル１５の半径方向内方に延
びると、そのローラ１７の内側での被粉砕物の半径方向
外方への流れが悪化し、ローラ１７の内側、すなわち圧
縮粉砕域３９にも固い粉砕層が形成される。このローラ
１７の内側の圧縮粉砕域３９に生じた粉砕層は、摩擦粉
砕域３８の粉砕層とは異なり、オーバハング板４０など
の基本的な粉砕層形成機構が存在しないので、粉砕層は
不安定となり、したがってこの圧縮粉砕域３９では粉砕
層は形成されたり崩れたり、あるいは大きくなったり小
さくなったりし、極めて不安定なものとなる。すなわち
同期点４５がローラ１７の外側（テーブル１５の半径方
向外方）に移動したり、内側（テーブル１５の半径方向
内方）に移動したりして不安定な状態を作り、大きな自
励振動を起こし、このような散水域３８ｂでの散水をす
ることによって、かえって運転を悪化することになつて
しまう。もしも仮に、散水域を、摩擦粉砕域３８には形
成せず、圧縮粉砕域３９だけに形成するとすれば、振動
値は異常な大きさとなり、最悪の散水構成となる。本発
明はこのような問題を解決する。

【００２１】前述の図４から、ローラ１７の中央位置３
４よりも外側の散水域３８ａに散水することによる効果
は、ブレーン値が大きいほど、著しいことが判った。こ
のことを本件発明者は次のように考察した。竪型ミル１
８の安定運転化のためには粉砕層の安定、したがって同
期点４５が安定になることが重要であることは前述のと
おりである。特に高炉水砕スラグ原料そのものは、前述
のように最大粒径５ｍｍであって小さく、ローラ１７へ
の噛み込み性が悪く、粒子間の相互付着性が弱いので、
粉砕層の形成が困難であり、したがって粒子間の結合力
としての付着水が重要な役目を果たしている。そこでそ
の水の付着力の効果の大きさを考えると、ダクト３３か
らブレーン比４０００〜４５００ｃｍ² ／ｇである通常
品を製造している状態における竪型ミルの場合、その竪
型ミル内の被粉砕物の粗さ、すなわち図２の隙間２８か
らの熱風によって吹上げられるハウジング２７内の矢符
４７で示される位置における粉体の粗さは約２０００ｃ
ｍ² ／ｇであり、未粉砕のスラグ原料の割合が多い。一
方、６０００ｃｍ² ／ｇ程度のハイブレーン値の製品を
製造するときは、矢符４７で示される位置での粉体の粗
さは約３０００ｃｍ² ／ｇであって細かくなり、しかも
未粉砕のスラグ原料の割合が著しく低下する。ハイブレ
ーン値の製品を製造するには、分級機２９の羽根３０の
回転速度を向上し、またダクト３３に設けられる誘引フ
ァンからの風量を減少して分級機２９における粉体の通
過速度を下げ、またシリンダ２３によるローラ１７のテ
ーブル１５への加圧力を大きく設定する。粉体が細かく
なればなる程、スラグ原料中のガラスの針状形状が低下
するなどのため、スラグ原料そのものの粒子間の結合力
が低下する。したがってブレーン値が大きくなると、散
水の効果が大きくなることになる。

【００２２】図５は、本件発明者の実験結果を示し、ダ
クト３３から得られる精粉のブレーン値と竪型ミル１８
の振動値割合との関係を示すグラフである。ノズル３５
による散水を行わないときの振動値割合を１００％とす
る。ローラ１７の中央位置３４よりも外側の摩擦粉砕域
３８以内のみの散水を行った。製品として得られる精粉
のブレーン値が５０００〜８０００ｃｍ² ／ｇである範
囲では、竪型ミル１８の振動値割合が著しく低下するこ
とが判る。ブレーン値が５０００ｃｍ² ／ｇ未満では、
振動値割合の低減効果が発揮されるけれども、充分では
なく、また８０００ｃｍ² ／ｇを越えると散水を行って
も振動値割合を低減する効果が達成されなくなることが
判る。

【００２３】図６は、本件発明者の他の実験結果を示す
散水量と振動値割合との関係を示すグラフである。散水
は、前述の図５の実験と同様に行い、振動値割合１００
％は非散水時の状態を示す。散水量は被粉砕物９９〜９
０重量％に対して１〜１０重量％が振動値割合を低減す
る効果があり、特に散水量を１〜５重量％、最も好まし
くは約３重量％が好ましいことが判る。散水量が多すぎ
ると、粉砕層がやわらかく、弱くなり、かえって振動値
割合の低減効果が低下する。

【００２４】上述の実施例ではローラ１７はその中央位
置３４が外方に凸であり、ローラ１７の最外端４１およ
び最内端４２になるにつれて外径が小さくなるいわゆる
スヘリカルタイプの形状を有しており、このような形状
を有するローラ１７を用いると、その中央位置３４より
もローラ１７外側の摩擦粉砕域３８における散水による
振動値割合の低減効果が顕著に現れる。その理由を本件
発明者は次のように考察した。スヘリカルタイプのロー
ラ１７では、ローラ外側の摩擦粉砕域３８における相対
滑りが大きいので、そのローラ外側での粉砕層を踏み固
め力が弱く、粉砕層形成能力が本来低い。そこでこのス
ヘリカルタイプのローラ１７の外側に散水域３８ａを形
成することによって、粉砕層形成能力が著しく向上し、
竪型ミル１８の安定運転が大幅に向上される。

【００２５】また上述の実施例ではテーブル１５の外周
部にオーバハング板４０を設け、このオーバハング板４
０の半径方向内方端４８は環状粉砕部１６に突出してい
る。これによってローラ１７の外側における摩擦粉砕域
３８での被粉砕物の保持が確実に行われ、ここに散水す
ることによって摩擦粉砕が効率よく実行されることにな
る。

【００２６】上述の実施例では、スヘリカルタイプのロ
ーラ１７は図１において中央位置３４を通る回転軸線に
垂直な平面に関して対称に構成され、その中央位置３４
上に同期点４５が存在するように構成されたけれども、
本発明の他の実施例として、同期点となる最大外径部分
の位置は、中央位置３４から軸線方向にずれていてもよ
く、このときＬ３≠Ｌ４である。

【００２７】図７は、本発明のさらに他の実施例の一部
の断面図である。この実施例では、テーブル４９の環状
粉砕部５０は、鉛直回転軸線５１に垂直であり、ローラ
５２の外径は円錐台に形成される。ノズル３５は、ロー
ラ５２の幅の中心近傍、すなわち中央位置５３付近より
テーブル４９外側の散水域３８ａにおいて散水される。
その他の構成は前述の実施例と同様である。

【００２８】また前述の図１〜図６および図８の実施例
ではオーバハング板４０が用いられたけれども、本発明
の他の実施例として図７に示されるようにテーブル４９
の最外周部で上方に隆起した環状のダム形成部材５４が
固定され、こうして粉砕層５５を確実に形成するように
してもよい。

【００２９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、テーブル
の環状粉砕部の半径方向においてローラ幅の中心近傍よ
りテーブル外側にのみ散水ノズルを設けて水を噴射する
ようにしたので、ローラ内側の圧縮粉砕域ではテーブル
の中央位置付近からの被粉砕物の流れを円滑に保ち、ロ
ーラ外側での摩擦粉砕域での粉砕層が著しく安定となっ
て良好な運転状態が保たれ、摩擦粉砕域での粉砕が常に
安定して達成され、したがって竪型ミルの運転中の自励
振動が大幅に低減し、極めて静かな円滑な運転が可能と
なる。

【００３０】また上述のようにローラ幅の中心近傍より
外側にのみ散水することによって、摩擦粉砕域の粉砕層
が著しく安定し、したがって粉砕効率が大きく改善され
る。

【００３１】さらに本発明に従えば、自励振動を大幅に
低減することができるので、ローラ加圧力を、非散水時
に比べてたとえば１００〜２００％もの大幅な上昇が可
能となり、このことからも粉砕効率を大幅に改善するこ
とが可能となる。

【００３２】また本発明によれば、粉砕層の形成が安定
しているので、薄い粉砕層で被粉砕物の粉砕が可能とな
り、そのため粉砕層のいわゆるクッション現象によるエ
ネルギロスが著しく低減し、したがって粉砕効率を大幅
に改善することが可能になる。

【００３３】さらに本発明によれば、被粉砕物は高炉水
砕スラグであり、製品粉末度のブレーン値を５０００〜
８０００ｃｍ² ／ｇに選ぶことによって、振動抑制効果
を充分に達成することができ、またノズルからの散水量
は、被粉砕物９９〜９０重量％に対して１〜１０重量％
に選び、このことによってもまた自励振動を抑制するこ
とが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の竪型ミル１８の一部の断面
図である。

【図２】竪型ミル１８の全体の構成を示す断面図であ
る。

【図３】図１および図２に示される竪型ミル１８のテー
ブル１５およびローラ１７、さらにはノズル３５および
ヘッダ３６を示す簡略化した水平断面図である。

【図４】本件発明者の実験結果を示す図である。

【図５】本件発明者の実験結果を示すブレーン値と振動
値割合との関係を示すグラフである。

【図６】本件発明者の実験結果を示す散水量と振動値割
合との関係を示すグラフである。

【図７】本発明の他の実施例の一部の断面図である。

【図８】先行技術を説明するための図である。

【符号の説明】

１５，４９テーブル１６環状粉砕部１７，５２ローラ１８竪型ミル１９，５１鉛直回路軸線２４テーブル１５の中央位置３４ローラ１７の中央位置３５ノズル３６ヘッダ３８摩擦粉砕域３８ａ，３８ｂ散水域３９圧縮粉砕域４０オーバハング板４５同期点５４ダム形成部材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者沢村成介兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者内山進兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者安戸賢一茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地住友金属工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者冨田進茨城県鹿島郡鹿島町大字光字光３番地住金鹿島鉱化株式会社内 (72)発明者江藤道義茨城県鹿島郡鹿島町大字光字光３番地住金鹿島鉱化株式会社内 (72)発明者宮田知喜雄茨城県鹿島郡鹿島町大字光字光３番地住金鹿島鉱化株式会社内

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】鉛直軸線を有するテーブルの上面の環状
粉砕部に、ローラが圧接され、テーブルの中央位置付近
に供給される被粉砕物を粉砕する竪型ミルにおいて、前記環状粉砕部の半径方向においてローラ幅の中心近傍
からテーブル外側にのみ散水するノズルを設けることを
特徴とする竪型ミル。
【請求項２】被粉砕物は高炉水砕スラグであり、竪型
ミルでの製品粉末度がブレーン値５０００〜８０００ｃ
ｍ² ／ｇであることを特徴とする請求項１記載の竪型ミ
ル。
【請求項３】被粉砕物９９〜９０重量％に対してノズ
ルからの散水量１〜１０重量％に選ぶことを特徴とする
請求項１記載の竪型ミル。