JP2509142B2 - 1、1、1、2−テトラフルオロエタンの精製方法 - Google Patents
1、1、1、2−テトラフルオロエタンの精製方法Info
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Description
に、特に1、1、1、2−テトラフルオロエタンの精製
に関するものである。
1、1、2−テトラフルオロエタンはF134aの慣用
名で知られ、成層圏のオゾン層を破壊すると言われる汎
用冷媒ジクロロジフルオロメタン(F12)の代替品と
して注目されている。従ってF134aは、まず塩化フ
ッ化オレフィンのような有害不純物の有無に関する品質
規準を満たしていなければ意味がないわけである。これ
らの中でも特に沸点−17.7℃の1−クロロ−2、2
−ジフルオロエタン(F1122)は、単純な蒸留(特
に常圧での)ではF134a(沸点−26.6℃)との
完全分離がほとんど不可能であることが知られている。
2、2−トリフルオロエタン(F133a)をフッ素化
するF134aの工業的合成法があるが、この方法は脱
フッ化水素の副反応が避けられず、不定量のF1122
を生成する。
術が提唱され続けている。例えば、米国特許第4、15
8、675号明細書には次の反応
反応器よりも低い圧力状態に維持した第二反応器中でイ
ン−ラインで処理する方法が開示されている。混合ガス
中の有機化合物全体に対するF1122の含有量を測定
すると5300vpm(volume per mil
lion)であり、温度160℃のイン−ライン処理で
は7vpmまで下がる。この方法の最大の欠点は、爆発
的流速のガスを処理するために要する反応器容積が膨大
であり設備投資額、ランニングコストが実用性のない数
字となることである。
ついては言うまでもないが、触媒の失活を補うため、温
度を段階的に上昇させていくことが必要であることがわ
かっている。これはこりわけ、可逆反応の逆行であるF
134aとHClからのF133aの生成を直接生起さ
せることがある。
険を有している。
書は共沸混合物HF/F134a/F1122の蒸留方
法を開示するが、工程の複雑さ及びエネルギー消費量の
膨大さから特に利用価値があるというものではない。
69号明細書であり、ここでは連結した二つの反応器の
気相中でトリクロロエチレン及びHFからF134aの
合成する技術を開示する。先ず、F133aを高温下で
F134aに変換する(F1122も生成する)。トリ
クロロエチレンを加えた第一反応器内からの流れを対流
させ、第二触媒反応器中に流入させ、低温下でトリクリ
ロエチレン及びF1122をF133aに変換するとい
うものである。この方法の最大の欠点は第二反応器にお
ける生産性が低いことにある。これは反応熱の除去に限
界があること、その一方で、F1122を極低レベルと
するために長時間の接触作用を与える必要があることに
起因する。この技術のもう一つの欠点としては、温度が
上がり過ぎると起こるHCl存在下におけるF134a
のF133aへの逆反応という危険性である。従って、
温度制御は完全に行う必要があるわけである。ここで、
次の平衡反応
122のモル比だけでなく温度及び圧力によっても平衡
移動するので、温度制御を完全に行うことは未変換のF
1122の出現を意味する。この関係から、欧州特許第
36123号は、触媒系における(塩化)フッ素化オレ
フィン(特に実施例4の精製F1122)へのHFの付
加反応に関して開示するものといえ、フッ素化について
は120〜131℃の温度に制御して行い、反応器の出
口に未反応のF1122を残存させている。
開示されている。
この方法は高価な触媒(貴金属)を要し、F133a以
外に生成する水添飽和化合物を続いて分離する必要があ
る。さらに、水素はその蒸気圧によりF134aを少
量、蒸気中に引きずり伴出する問題がある。
calite)への物理的吸着法:欧州特許出願第37
0、688号明細書に開示されるこの方法の最大の欠点
は、毎使用後に固体吸着剤を定期的に再生する必要があ
ることである。これは多少の選択的吸着及び再生の繰り
返しによるオレフィンの顕著な濃厚化によりF134a
のロスにつながる。
溶媒(トリクロロエチレン、パークロロエチレン等)を
用いて抽出蒸留する方法(欧州特許出願第472、39
1号明細書):この技術の最大の欠点は、設備(いわゆ
る精製した溶媒を回収するための蒸留塔)の複雑さ、エ
ネルギーコスト(連続蒸留するための)の大きさ及び多
少の収率問題である。
た本発明は、不飽和不純物を含むF134a粗製物を精
製するのに効果的及び経済的な手法を提供するものであ
る。
粗F134a及びHFの混合ガスを以下の条件で処理す
るものである。即ちHClのない系、200〜380℃
の温度範囲、大気圧〜2.5MPaの圧力範囲、フッ素
化触媒の存在下、及び0.05〜0.5のHF/F13
4aモル比範囲内で処理することからなる方法である。
ィン、例えばF1122、1、2、2−トリフルオロエ
チレン(F1123)、及び1、1、1、4、4、4−
ヘキサフルオロブタン(CF3 CH=CHCF3 )にフ
ッ化水素酸を付加させ、蒸留により簡単に分離及び/又
は回収できる飽和化合物に変換する。
系不純物がF134a中に100〜10、000ppm
(0.01〜1%)の混入レベルのものまでをいうが、
通常の混入レベルは500〜5、000ppm(0.0
5〜0.5%)の範囲内である。尚、(塩化)フッ素化
オレフィンの他、粗製F134aには様々な量の他の化
合物も含まれている、例えばそれは、F133a(0〜
7%)、1、1、1−トリフルオロエタン(F143
a)及びペンタフルオロエタン(F125)である。こ
れら飽和化合物の不純物は、本発明のいかなる方法にも
影響しないので存在しても差支えない。
の温度範囲で、好ましくは大気圧〜1.5MPaの圧力
範囲内で行うと良い。
好ましくは25〜75秒である。
0.05〜0.5の範囲内である。しかしながら、好ま
しくは、HF/F134aモル比は0.125〜0.2
00の範囲内で、より好ましくは、HF/F134a共
沸混合物のモル比に相当する0.15である。
ィン不純物はもはや含まれないか又は痕跡程度となり、
未反応のHF及び他の飽和化合物は常法(分離、蒸留、
水洗、中和等)によってF134aから分離できる。
しては固体触媒、担持触媒があり、反応媒体中で安定し
たものが、例えば、活性炭、フッ化アルミニウム又はリ
ン酸アルミニウムが好適である。
知の方法(ゾル−ゲル法、クロム塩からの水酸化物沈
殿、クロム酸無水物の還元等)のいずれかで調製でき
る。他の金属、例えば、ニッケル、鉄、マグネシウム又
はコバルトの誘導体も好適であり、単体又はクロム合金
として固体触媒又は担持触媒形態で使用できる。
形態で使用でき、固定床中で操作するならばフラグメン
ト形態でも可能である。固体触媒については、ペレット
又はボール形態が一般に好ましい。流動床での操作には
ボール又は成形形態触媒が好ましい。
れるゾル−ゲル法により得たクロム酸化物のマイクロビ
ーズの例、 −クロム酸化物を活性炭(米国特許第4、474、89
5号明細書)、リン酸アルミニウム(欧州特許第55、
958号明細書)又はフッ化アルミニウム(米国特許第
4、579、974号及び第4、579、976号明細
書)に担持した触媒の例、 −クロム酸化物及びフッ化ニッケル混合物をフッ化アル
ミニウムに担持した触媒の例(欧州特許出願0、48
6、333号明細書)、 が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
中の内容に含まれるものとする。その中でも、活性化方
法を含めた触媒の製造方法についての多くの開示を参照
する。即ち、触媒を前もって不活性化合物(窒素)ガス
又は活性化合物ガス(空気又は1、1、2−トリクロロ
−1、2、2−トリフルオロエタン)で希釈したHFガ
スを用いたフッ素化により安定な触媒活性種に変換する
方法などである。
ム酸化物)又は担体(例えばアルミナ)である金属酸化
物は部分的又は完全に相当するフッ化物に変換される。
本発明はこれに限定されるものではない。
ズ触媒を50ml、フランス特許第2、501、062
号明細書の実施例3に記載される様に調製し、これを管
状の反応器(内径28mm、容積200mlのInco
nel 600製の反応器)中に入れた。この触媒反応
器を固定床として用い、HF/F134aのモル比が
0.25である粗F134a及びHFからなる混合ガス
を流した。
(重量部)である。
Paに設定した。粗F134a+HF混合ガスの送気速
度(d)は接触時間が11から55秒の間となるよう
に、即ちd及びtが次の式を満たすように調節した。
スをガスクロマトグラフィーで分析し、F1122の残
存レベルを確認し続けた。F1122の除去率(R)は
次式で表せる。
期濃度、及びCf は反応器の出口の反応物中のF112
2の終濃度であり、いづれの濃度も体積百万分率(vp
m)で表わす。
る。ここでは、触媒との接触時間、及び触媒の使用時間
を変えている。実験中、触媒の累積使用時間を記録し、
触媒の寿命に関する知見も合わせて得ている。
媒との接触時間を約30秒とればF1122の除去がほ
ぼ完全に達成できることが分かる。
間に達してもF1122除去率の極端な低下は見られな
かった(試験1−Eから1−H)。次に、このまま温度
を225から250℃まで上げた実験系(試験1−I及
び1−J)でも、触媒との接触時間が約30秒あれば、
ほぼ完全な除去率が得られた(試験1−I)。これに対
し、触媒との接触時間が11秒の時(試験1−J)は、
除去率は96%に低下した。
とし、フッ化アルミニウムに担持した触媒を100m
l、実施例1と同一の反応器に入れた。欧州特許出願第
0、486、333号明細書中に記載されるよう調製
し、固定床で窒素/HF混合ガスにより活性化したこの
触媒の物理化学的物性値は以下の通りである。
0.4cm3 /g ・孔径40オングストローム以上の孔の比表面積:23
m2 /g 25〜250℃の温度におけるHF/F133a混合ガ
ス(モル比0.4)による最終のその場(in sit
u)での触媒のを活性化に続いて、HF及び粗F134
aの混合ガスを流し、反応器内に満たした混合ガスをH
F/F134aモル比で0.18に収束させる(このモ
ル比0.18とは共沸組成物のモル比に他ならない)。
いた。
間を約50秒に調節し、さまざまな温度(250、30
0及び350℃)で実験を行った結果を表IIに示した。
い。試験2−I及び2−Jの結果より、触媒の活性及び
温度変化に対する耐性が確認できる。
38mm及び有効容積400ml)中に市販のクロム酸
化物塊触媒を4.8×4.8mmのペレット形態で20
0ml入れ、固定床内で前もって窒素/HF混合ガスで
活性化した。活性化後の触媒の物理化学的性質は以下の
通りである。
0.14cm3 /g ・孔半径40オングストローム以上の孔の比表面積:4
2.3m2 /g 温度350℃、大気圧においてHF/F133a混合ガ
ス(モル比4)を用いて接触時間4秒で触媒を最終のそ
の場(in situ)で活性化した後、HF及び粗F
134aの混合ガスを流し、反応器内に満たした混合ガ
スをHF/F134aモル比で0.18に収束させる。
このモル比0.18は共沸組成物のモル比である。
用いた。
5〜100秒の範囲で変化させ、さまざまな温度(22
5及び250℃での実験の後、一旦200℃まで下げ、
再度225℃にした)で実験を行った結果を表III に示
した。
触時間約26秒の時(実験3−D及び3−E)]F11
22の除去は不完全であることが分かる。
℃まで上げ、及び49秒の接触時間において行ったもの
である。結果より、未反応のF1122濃度は30vp
m(実験3−Aが5vpm未満であるのに対し)であ
り、145時間の連続使用によって、触媒活性のわずか
な低下が認められたわけである。
mlを実施例1と同じ反応器中に入れた。活性化処理後
の触媒の物理化学性質は以下の通りである。
合ガスを流した。
0秒の接触時間で行った。
物中のF1122濃度(Cf)は2vpm未満であっ
た。即ち、除去率にすると少なくとも99.9%とな
る。これらは非常に安定しており、740時間の連続使
用も可能である。
2)濃度は2vpm未満まで精製、即ち、少なくとも9
9.9%の除去が達成できた。また触媒は740時間の
連続使用の間、安定していた。
Claims (7)
- 【請求項1】 不純物として不飽和化合物を含有する
1,1,1,2−テトラフルオロエタン(F134a)
粗製物を精製する方法であって、1,1,1,2−テト
ラフルオロエタン粗製物とフッ化水素酸との混合ガス
を、HF/F134aのモル比を0.05〜0.5の範
囲内とし、塩化水素酸を含まない状態において、温度範
囲200〜380℃、圧力範囲大気圧から2.5MPa
及び、フッ素化触媒を用いた気相中で処理することを特
徴とし、且つ、前記フッ素化触媒がクロム酸化物の塊型
触媒であるか又はクロム及びニッケルを主成分とする担
持型触媒であることを特徴とする前記1,1,1,2−
テトラフルオロエタン(F134a)粗製物の精製方
法。 - 【請求項2】 気相触媒処理を225〜325℃の温度
範囲で行う請求項1の方法。 - 【請求項3】 処理操作を大気圧から1.5MPaの圧
力範囲で行う請求項1又は2の方法。 - 【請求項4】 触媒との接触時間が5〜100秒の範囲
内である請求項1〜3のいずれか一つの方法。 - 【請求項5】 触媒との接触時間が25〜75秒の範囲
内である請求項1〜3のいずれか一つの方法。 - 【請求項6】 HF/F134aのモル比が0.125
〜0.200の範囲内である請求項1〜5のいずれか一
つの方法。 - 【請求項7】 フッ素化触媒がマイクロビーズ形態のク
ロム酸化物、又はクロム酸化物及びフッ化ニッケルの混
合物をフッ化アルミニウムに担持したものである請求項
1〜6のいずれか一つの方法。
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