JP2023039971A

JP2023039971A - 内部電流リミッタと内部電流インターラプタを備えた充電式電池

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Publication number: JP2023039971A
Application number: JP2022195376A
Authority: JP
Inventors: ジアン・ファン; Jiang Huang; デングオ・ウー; Dengguo Wu
Original assignee: American Lithium Energy Corp
Current assignee: American Lithium Energy Corp
Priority date: 2014-11-25
Filing date: 2022-12-07
Publication date: 2023-03-22
Also published as: JP7191917B2; EP3224895B1; US11916257B2; KR20230047195A; US20210344086A1; CN107210417A; JP6851307B2; EP3686985A1; CA2968859A1; CN115603009A; CA2968859C; EP3686985B1; EP4421974A2; BR112017010966A2; AU2015353404B2; MX2017006773A; KR20170107433A; ES2799931T3; JP2017537441A; BR112017010966B1

Abstract

【課題】セパレータの内部放電または他の破損が起きた場合の熱暴走を防止する、改良された高エネルギー密度の充電式電池を提供する。【解決手段】改良された高エネルギー密度の充電式電池（ＨＥＤＲ）が提供され、該充電式電池は、セパレータの内部放電または他の破損が起きた場合の熱暴走を防止するために、電流リミッタ／電流インターラプタの組み合わせを用いる。電流リミッタ／電流インターラプタの組み合わせは、電池の内部にある。電流インターラプタは、係合構成、非係合構成、および係合構成から非係合構成へ前記電流インターラプタを切り換えるガス発生要素を有する。【選択図】なし

Description

関連出願の相互参照
本願は、２０１５年５月１５日に出願され、名称が“内部電流リミッタと内部電流インターラプタを備えた充電式電池”である米国特許出願第１４／７１４，１６０号だけでなく、以下の５件の仮出願に対しても優先権を主張する：２０１４年１１月２５日に出願され、名称が“電池安全装置”である米国仮出願第６２／０８４，４５４号；２０１５年２月９日に出願され、名称が“安全性向上のための、抵抗層を有する充電式電池”である米国仮出願第６２／１１４，００１号；２０１５年２月９日に出願され、名称が“温度活性化電流インターラプタを備えた充電式電池”である米国仮出願第６２／１１４，００６号；２０１５年２月９日に出願され、名称が“電圧電流インターラプタ”である米国仮出願第６２／１１４，００７号；および２０１５年２月１０日に出願され、名称が“内部電流リミッタと内部電流インターラプタを備えた充電式電池”である米国仮出願第６２／１１４，５０８号。出典明示により、それらのすべての開示内容は、本明細書に組み込まれる。

本開示は、内部短絡または過充電が原因となる熱暴走から電池を保護するために用いられる内部電流リミッタまたは内部電流インターラプタに関する。特に、安全性の向上した高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池に関する。

高エネルギー密度を有し、およびそれにより単位体積当りおよび／または単位重量当りに大量の電気エネルギーを貯蔵および供給することができる安全性の高い充電式電池システムが必要とされている。このような安定した高エネルギー電池システムは、軍事装置、通信装置、およびロボットを含む多くの用途において重要な有用性を有している。

一般に使用されている高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池の一例は、リチウムイオン電池である。

リチウムイオン電池は、放電時にはリチウムイオンが負極から正極に移動し、充電時にはリチウムイオンがその逆に移動する充電式電池である。リチウムイオン電池は、ある条件下では危険であり、安全上の問題がある。リチウムコバルト酸化物電池の火災エネルギー含量（電気的＋化学的）は、アンペア時当り約１００～１５０ｋＪであり、そのほとんどは化学的なものである。過充電または過熱により、リチウムイオン電池は熱暴走とセル（cell）破裂を被る場合がある。極端な場合、これが燃焼を引き起こす場合がある。また、外部あるいは内部で電池が短絡すると、電池が過熱し、発火する場合がある。

過充電
リチウムイオン電池では、閉じた外部回路を電子が流れる場合に有用な仕事が実行される。しかし、電荷の中性を維持するため、外部回路を流れる各電子については、一方の電極から他方の電極へ移動する、対応するリチウムイオンが存在しなければならない。この移動を促進する電気ポテンシャルは、遷移金属を酸化することにより獲得される。例えば、コバルト（Ｃｏ）は、充電時にはＣｏ^３＋からＣｏ^４＋へと変化し、放電時にはＣｏ^４＋からＣｏ^３＋へと還元される。従来は、Ｌｉ_１－ｘＣｏＯ_２が用いられており、ここで係数ｘは、リチウムイオンと、ＣｏＯ_２の酸化状態、すなわちＣｏ^３＋またはＣｏ^４＋、との両方のモル分率を表す。これらの慣例を用いると、リチウムコバルト電池の正極半反応は、以下のように表される：

負極半反応は、以下のように表される：

コバルトの電極反応は、ｘ＜０．５に限定し、サイクル寿命の問題やＬｉＣｏＯ_２の安定性のために、許容可能な放電深度に制限すれば可逆的である。
過充電は、以下のようにコバルト（ＩＶ）酸化物の生成をもたらす：

ＬｉＣｏＯ_２は、ＣｏＯ_２に分解し、大量の熱と酸素を放出する。放出された酸素は、電解質を酸化し、それは熱暴走をもたらす。このプロセスは不可逆的である。そのため、実際の分解以下で、あるいはその分解の前に分解できる装置または構造が必要とされている。この装置は、セルを熱膨張から保護し得る。

熱暴走
リチウムイオン電池から発生する熱がその放熱能力を超えると、電池は熱暴走の影響を受けやすくなり、過熱状態となり、火災や爆発等の破壊的な結果に至る場合がある。熱暴走は、温度の上昇が温度をさらに上昇させるようにシステムを変化させる正のフィードバックループである。過度の熱は、電池の誤操作、電池の故障、事故、またはその他の原因によるものである。しかしながら、過度の発熱は、過剰な内部電流または正極と負極との間の発熱反応に起因するジュール加熱の増加に起因することが多い。過度の内部電流の原因は様々あるが、一因としては、セパレータを貫通する導電性粒子等によるセパレータの短絡による内部抵抗の低下が考えられる。セパレータの短絡に起因する熱は、セパレータ内でのさらなる破損を引き起こし、負極と正極の試薬の混合と、結果として発熱反応によるさらなる熱の発生をもたらす。

内部短絡
リチウムイオン電池は、リチウムイオンを通過させる一方、２つの電極を互いに電気的に分離するために、正極と負極との間にセパレータを用いる。電池が、外部回路を通して電子を通過させることにより仕事を行う時、セパレータのリチウムイオン浸透性は、電池が回路を閉じることを可能にする。セパレータを横切る短絡は、不適切な充電および放電、または金属不純物および電極製造時の金属破片形成のような電池製造時の欠陥に起因し得る。より具体的には、不適切な充電は、負極の表面上に金属リチウムデンドライトを析出させ、これらのデンドライトは成長してセパレータを貫通して、一方の電極から他方の電極への電子の伝導経路を提供する。さらに、１．５Ｖ以下での不適切な放電は銅の溶解を引き起こし、最終的に負極の表面上に金属銅デンドライトが形成され、ナノポアを通ってセパレータを貫通して成長することもある。これらの導電経路の低抵抗は、急速放電と大きなジュール熱の発生をもたらす。過熱や熱暴走の原因となる。

火災および／または爆発を回避するため、必要とされたのは、内部電流リミッタと内部電流インターラプタの組み合わせであり、それにより、内部放電の速度が不十分に制限されている場合、ジュール熱の発生を減少させるために内部短絡に起因する内部放電をまず制限し、また内部短絡を遮断して、温度上昇に関係なく、内部放電の速度をさらに抑制することができた。

第１の態様では、本明細書のいくつかの実施例に記載された、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池が提供され、該充電式電池は、反対極性の２つの電極であって、各電極が抵抗、安全動作温度範囲、および安全充電電圧で特徴付けられる該２つの電極と、前記２つの電極を分離し、それらの間の内部放電を防止するセパレータを含む。ＨＥＤＲ電池は、電子を移動させるための集電体を用いる少なくとも１つの電極を含み、セパレータは短絡をもたらす危険があり、短絡は前記２つの電極の間の短絡を潜在的に許容し、前記２つの電極の間の急速な内部放電はそれによるジュール熱の急速発生を許容し、ジュール熱の急速発生は潜在的に熱暴走を許容する。ＨＥＤＲ電池では、２つの電極には、安全な充電電圧を超える過充電の危険性があり、それにより短絡が形成され、および２つの電極には、安全な動作温度範囲を超える熱暴走の危険があり得る。ＨＥＤＲ電池は、短絡に起因する内部放電の速度を遅くするため、そこからのジュール熱の発生を遅くするため、および熱暴走の危険性を低減するため、の改良を含むことができ、前記改良は、電極の１つとそれに対応する集電体との間の電気的結合を形成する電流リミッタであって、通過する電流を抵抗的に阻止するためと、セパレータが短絡を形成する場合には、それが接続されている電極集電体から電流をそらすためと、２つの電極の間の内部放電の速度を減少させるための、抵抗率を有する前記電流リミッタと、電流インターラプタであって、係合構成、非係合構成、および係合構成から非係合構成へ前記電流インターラプタを切り換えるガス発生要素を有する前記電流インターラプタとを含む。ガス発生要素は、ガスを発生させるためのトリガーを有することができ、該トリガーは、温度トリガーと電圧トリガーからなる群から選択され、前記温度トリガーは、安全動作温度範囲を超えても動作可能であり得る。電圧トリガーは、係合構成においては、安全充電電圧を超えても動作可能であり、前記電流インターラプタを、電極の１つとそれに対応する集電体との間を積層接続を用いて電気的に結合し、非係合構成においては、前記積層接続は剥離され、前記電流インターラプタは前記電極とそれに対応する集電体との間の電気的結合を遮断する非導電性ギャップを形成する。電流インターラプタは、トリガーに応答してガス発生要素の動作を開始させて、係合構成から非係合構成に移行し、生成したガスは、電極とそれに対応する集電体との間の電気的結合を遮断するために、前記積層構造を剥離させる。電流リミッタと電流インターラプタを組み合わせて用いることで、セパレータの短絡、電極の過充電、および電極の過熱による熱暴走の危険性を減少させる。

以下の特徴は、任意の適切な組み合わせで、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池の中に存在し得る。電流リミッタと電流インターラプタは、同じ電極と集電体との間に介在する保護層に積層により同時に組み込むことができる。ＨＥＤＲ電池は、第１の集電体および第２の集電体を含む２つの集電体と、第１の電極と第２の電極を含む２つの電極を含むことができ、第１の電極は第１の部分と第２の部分とを含み、第１の電極の第２の部分は、第１の電極の第１の部分と第１の集電体との間に介在しており、前記改良はさらに以下のように特徴付けられる：電流リミッタは、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に積層され、電流インターラプタは、第１の電極の第２の部分と第１の集電体との間に積層される。電流リミッタは、第１の電極の第２の部分と第１の集電体との間に積層することができ、電流インターラプタは、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に積層することができる。ＨＥＤＲ電池は，第１の集電体と第２の集電体を含む２つの集電体と、第１の電極と第２の電極を含む２つの電極とを含むことができ、電流リミッタは、第１の電極と第１の集電体との間に積層することができ、電流インターラプタは、第２の電極と第２の集電体との間に積層することができる。ＨＥＤＲ電池では、各電極は安全動作のための温度範囲と内部抵抗率を有することができ、電流リミッタは、安全動作のための温度範囲内で、前記電流リミッタとともに積層される電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率を有することができる。電流リミッタは、安全動作のための温度範囲内の温度での抵抗率移行スイッチが欠いていてもよい。ＨＥＤＲ電池は、各電極が標準動作のための温度範囲を持つことができ、電流リミッタは、標準動作のための温度範囲では電極の内部抵抗率より小さい抵抗率であり、標準動作のための温度範囲を超えると電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率となる、抵抗率移行を有することができる。ＨＥＤＲ電池は、各電極が標準動作のための温度範囲を有し、電流インターラプタが、標準動作のための温度範囲を超える温度で作動するようにすることができる。いくつかの実施形態では、ＨＥＤＲ電池は、各電極が、標準動作のための温度範囲と安全動作のための温度範囲を有し、電流インターラプタが、標準動作のための温度範囲を超える温度であって、安全動作のための温度範囲内の温度で作動するようなタイプであってもよい。いくつかの実施形態では、ＨＥＤＲ電池は、各電池が、安全動作のための温度範囲内で内部抵抗を有し、電流リミッタが、安全動作のための温度範囲内で、前記電流リミッタとともに積層される電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率を有していてもよい。電流リミッタと電流インターラプタは、同じ電極と集電体との間に介挿された保護層に積層により同時に組み込むことができる。ＨＥＤＲ電池は、各電極が標準動作のための電圧範囲を有し、電流インターラプタが、標準動作のための電圧範囲を超える電圧で活性化されるようなタイプであってもよい。ＨＥＤＲ電池は、各電池が、標準動作のための電圧範囲と安全動作のための電圧範囲を有し、電流インターラプタが、標準動作のための電圧範囲を超える電圧であって、安全動作のための電圧範囲内にある電圧で活性化されるようなタイプであってもよい。電流リミッタと電流インターラプタは、同じ電極と集電体との間に介挿された保護層に積層により同時に組み込むことができる。

関連する態様では、本明細書に記載された、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池が提供され、該充電式電池は、反対極性の２つの電極と、前記２つの電極を分離するセパレータと、前記２つの電極の一方に電気的に結合する少なくとも１つの集電体とを含むものであって、前記セパレータは前記２つの電極の間の内部放電を防止し、前記セパレータの破損は前記２つの電極の間の内部放電を潜在的にもたらし、前記内部放電は潜在的な危険としてジュール熱の発生をもたらすものであって、前記充電式電池は、熱作動型電流インターラプタと電圧作動型電流インターラプタを含む。熱作動型電流インターラプタは、前記集電体の１つと前記電極の１つとの間に積層法により積層することができ、該熱作動型電流インターラプタは、非作動時には、前記集電体とともに積層されている電極に前記集電体を電気的に結合する一方、作動時には、前記集電体とともに積層されている電極から前記集電体を電気的に分離するために、非導電性ギャップを形成して前記集電体から剥離するものであって、電気的分離は、セパレータが破損した場合には、２つの電極間の内部放電の速度を遅くする。電圧作動型電流インターラプタは、前記集電体の１つと前記電極の１つとの間に積層法により積層することができ、該電圧作動型電流インターラプタは、非作動時には、前記集電体とともに積層されている電極に前記集電体を電気的に結合する一方、作動時には、前記集電体とともに積層されている電極から前記集電体を電気的に分離するために、非導電性ギャップを形成して前記集電体から剥離するものであって、電気的分離は、セパレータが破損した場合には、２つの電極間の内部放電の速度を遅くする。ＨＥＤＲ電池では、セパレータの破損の際、熱作動型電流インターラプタまたは電圧作動型電流インターラプタのいずれかの作動により、潜在的な危険を減少させるために、ジュール熱の発生を遅くすることができる。

さらなる関連する態様では、本明細書に記載のいくつかの実施形態において、セパレータの破損により内部放電が起こる高エネルギー密度の充電式電池の内部の熱暴走を回避する方法が提供され、該方法は、電極と集電体との間に介挿された遮断層内に、感熱性ガス発生材料からガスを発生させることにより電池内の電極を集電体から剥離することを含み、剥離により、集電体から電極を電気的に分離して、内部放電の速度を遅くする。

第１の態様では、本明細書において、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池が提供され、該充電式電池は、アノードエネルギー層と、カソードエネルギー層と、前記アノードエネルギー層と前記カソードエネルギー層との間に配置され内部放電を防止するセパレータと、前記アノードエネルギー層または前記カソードエネルギー層の一方と電子のやりとりをする少なくとも１つの集電体と、前記セパレータと前記集電体の１つとの間に介挿された抵抗層とを含み、前記アノードエネルギー層および前記カソードエネルギー層は、それぞれ内部抵抗率を有し、前記ＨＥＤＲ電池は、電流を放電するための好ましい温度範囲と上限温度安全限界（upper temperature safety limit）とを有し、前記抵抗層は、セパレータの破損およびそれによるジュール熱の発生の際にセパレータを通る内部放電の速度を制限するように構成され、前記抵抗層は、好ましい温度範囲と上限温度安全限界との間の温度で一定の抵抗率を有し、前記抵抗層の前記一定の抵抗率は、いずれかのエネルギー層の内部抵抗率よりも大きく、前記抵抗層は、セパレータの破損の際には、上限温度安全限界を超える温度を回避するためのものである。

以下の特徴は、適切に組み合わせることで、ＨＥＤＲ電池に含ませることができる。いくつかの実施形態では、ＨＥＤＲ電池の抵抗層は、多孔質でもよく、間隙空間を規定するセラミック粉末、前記セラミック粉末を結合するために前記間隙空間を部分的に充填するバインダー、および前記バインダー内に分散し、前記抵抗層に抵抗率を付与する導電性成分とを含み、前記間隙空間は、前記抵抗層に多孔性と透過性を付与するために部分的に未充填である。未充填の間隙空間を減らし、バインダーによるセラミック粉末の結合を増加させるために、抵抗層を圧縮することができる。抵抗層は、３０重量％より多いセラミック粉末を含んでもよい。抵抗層は、５０重量％より多いセラミック粉末を含んでもよい。抵抗層は、７０重量％より多いセラミック粉末を含んでもよい。抵抗層は、７５重量％より多いセラミック粉末を含んでもよい。抵抗層は、８０重量％より多いセラミック粉末を含んでもよい。ＨＥＤＲ電池の抵抗層は、イオン性電荷キャリアの移動に対する透過性を有することができる。抵抗層は多孔質でもよく、非導電性フィラー、前記非導電性フィラーを結合するバインダー、および前記バインダーに分散し、前記抵抗層に抵抗率を付与する導電性成分を含む組成物を含むこともできる。前記抵抗層は、イオン性電荷キャリアの移動に対して不透過性でもよい。ＨＥＤＲ電池の抵抗層の一定の抵抗率は、いずれかのエネルギー層の内部抵抗率の少なくとも２倍とすることができる。ＨＥＤＲ電池の抵抗層の一定の抵抗率は、いずれかのエネルギー層の内部抵抗率の少なくとも５倍とすることができる。ＨＥＤＲ電池の抵抗層の一定の抵抗率は、いずれかのエネルギー層の内部抵抗率の少なくとも１０倍とすることができる。抵抗層は、最大動作温度と上限温度安全限界との間の温度で抵抗層の抵抗率を低抵抗率から高抵抗率に変換させるための固相から非固相への変換がなくてもよい。抵抗層は、上限温度安全限界より低い温度で非犠牲的でもよい。抵抗層は、上限温度安全限界より高い温度で犠牲的でもよい。抵抗層は、難燃性ガスを発生させるために、上限温度安全限界より高い温度で化学的に分解するセラミック粉末を含むことができる。抵抗層は、抵抗層から集電体を剥離させるためのガスを発生させるために、上限温度安全限界より高い温度で化学的に分解するセラミック粉末を含むことができる。集電体は、アノードエネルギー層と電子のやりとりを行うためのアノード集電体を含むことができ、抵抗層はセパレータとアノード集電体との間に介挿されている。抵抗層が、アノード集電体とアノードエネルギー層との間に介挿されていてもよい。抵抗層が、アノードエネルギー層とセパレータとの間に介挿されていてもよい。いくつかの実施形態では、ＨＥＤＲ電池のアノードエネルギー層は、第１のアノードエネルギー層、および該第１のアノードエネルギー層とセパレータとの間に介挿された第２のアノードエネルギー層を含み、抵抗層は第１のアノードエネルギー層と第２のアノードエネルギー層との間に介挿されている。集電体は、カソードエネルギー層との電子のやりとりを行うために、カソード集電体を含むことができ、抵抗層はセパレータとカソード集電体との間に介挿されている。抵抗層は、カソード集電体とカソードエネルギー層との間に介挿されてもよい。抵抗層は、カソードエネルギー層とセパレータとの間に介挿されてもよい。カソードエネルギー層は、第１のカソードエネルギー層と、該第１のカソードエネルギー層とセパレータとの間に介挿された第２のカソードエネルギー層を含むことができ、抵抗層は、第１のカソードエネルギー層と第２のカソードエネルギー層との間に介挿されている。いくつかの実施形態では、ＨＥＤＲ電池は、２つの集電体を含むことができ、該２つの集電体は、アノードエネルギー層と電子のやりとりを行うアノード集電体と、カソードエネルギー層と電子のやりとりを行うカソード集電体とを含み、抵抗層がアノード抵抗層とカソード抵抗層を含み、前記アノード抵抗層はセパレータとアノード集電体との間に介挿され、前記カソード抵抗層はセパレータとカソード集電体との間に介挿されている。

関連する態様では、本明細書に記載の、高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池内部でのセパレータの破損に起因するエネルギー層の内部放電の速度を制限する方法が提供され、該方法は、抵抗層を用いて内部放電に抵抗することを含み、前記抵抗層は、ＨＥＤＲ電池内のセパレータと集電体との間に介挿され、前記抵抗層は、エネルギー層を放電するための好ましい温度範囲と上限温度安全限界との間の温度で一定の抵抗率を有し、前記抵抗層の前記一定の抵抗率は、エネルギー層の内部抵抗率より大きい。

本明細書に記載のいくつかの実施形態では、高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）金属イオン電池が提供され、該電池は、アノードエネルギー層、カソードエネルギー層、前記カソードエネルギー層から前記アノードエネルギー層を分離するセパレータ、アノードエネルギー層またはカソードエネルギー層のいずれか一方と電子をやりとりする少なくとも１つの集電体、および上限温度安全限界の温度またはそれを超える温度に曝されると、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の内部の電流を遮断するように作動する遮断層を含み、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、熱暴走を回避するための上限温度安全限界を有し、前記遮断層は前記セパレータと前記集電体の１つの集電体との間に介挿され、前記遮断層は、非作動時には、前記セパレータと前記集電体の１つの集電体との間に積層されて、通電させる一方、作動時には、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池を流れる電流を遮断するために剥離されるものであって、前記遮断層は、上限温度安全限界の温度またはそれを超える温度に曝されると分解する感温性分解性成分を含み、前記感温性分解性成分は分解時にガスを発生し、発生した前記ガスは、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池を流れる電流を遮断するために前記遮断層を剥離するものであり、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池内の電流を遮断するために、上限温度安全限界の温度またはそれを超える温度に曝すことで遮断層を作動させることにより熱暴走を回避する。

以下の特徴は、適切に組み合わせることで、ＨＥＤＲ金属イオン電池内に存在させることができる。遮断層は多孔質でもよい。感温性分解性成分はセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、セラミック粉末、バインダー、および導電性成分を含む組成物を含むことができる。セラミック粉末は間隙空間を規定することができる。バインダーは、セラミック粉末を結合するために間隙空間を部分的に充填することができる。導電性成分は、前記遮断層に導電性を付与するためにバインダー内に分散させることができる。前記間隙空間は、前記遮断層に多孔性と透過性を付与するために部分的に未充填である。遮断層は、３０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、５０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、７０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、７５重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、８０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、イオン電荷キャリアの移動に対する透過性を有することができる。遮断層は多孔質でもよく、非導電性フィラー、前記非導電性フィラーを結合するバインダー、および前記バインダーに分散し、前記遮断層に抵抗率を付与する導電性成分を含む組成物を含むこともできる。前記遮断層は、イオン性電荷キャリアの移動に対して不透過性でもよい。遮断層は、上限温度安全限界より高い温度で犠牲的でもよい。遮断層は、難燃性ガスを発生させるために、上限温度安全限界より高い温度で化学的に分解するセラミック粉末を含むことができる。集電体は、アノードエネルギー層と電子のやりとりを行うためのアノード集電体を含むことができ、遮断層はセパレータとアノード集電体との間に介挿されている。遮断層が、アノード集電体とアノードエネルギー層との間に介挿されていてもよい。遮断層が、アノードエネルギー層とセパレータとの間に介挿されていてもよい。ＨＥＤＲ電池のアノードエネルギー層は、第１のアノードエネルギー層と、該第１のアノードエネルギー層とセパレータとの間に介挿された第２のアノードエネルギー層を含み、遮断層は第１のアノードエネルギー層と第２のアノードエネルギー層との間に介挿されている。集電体は、カソードエネルギー層との電子のやりとりを行うために、カソード集電体を含むことができ、遮断層はセパレータとカソード集電体との間に介挿されている。遮断層は、カソード集電体とカソードエネルギー層との間に介挿されてもよい。遮断層は、カソードエネルギー層とセパレータとの間に介挿されてもよい。カソードエネルギー層は、第１のカソードエネルギー層と、該第１のカソードエネルギー層とセパレータとの間に介挿された第２のカソードエネルギー層を含むことができ、遮断層は、第１のカソードエネルギー層と第２のカソードエネルギー層との間に介挿されている。ＨＥＤＲ電池は、２つの集電体をさらに含むことができ、該２つの集電体は、アノードエネルギー層と電子のやりとりを行うアノード集電体と、カソードエネルギー層と電子のやりとりを行うカソード集電体とを含み、遮断層がアノード遮断層とカソード遮断層を含み、前記アノード遮断層はセパレータとアノード集電体との間に介挿され、前記カソード遮断層はセパレータとカソード集電体との間に介挿されている。

関連する態様では、熱暴走を回避するために、上限温度安全限界の温度またはそれを超える温度に曝されることで高エネルギー密度の充電式金属イオン電池内を流れる電流を遮断する方法が提供され、該方法は、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の温度を上限温度安全限界よりも高くすること、および高エネルギー密度の充電式金属イオン電池を流れる電流を遮断する遮断層を作動させることを含む。高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、アノードエネルギー層、カソードエネルギー層、前記カソードエネルギー層から前記アノードエネルギー層を分離するセパレータ、前記カソードエネルギー層または前記アノードエネルギー層のいずれか一方と電子のやりとりをする集電体、および遮断層を含み、前記遮断層は、セパレータと前記集電体の１つの集電体との間に介挿され、前記遮断層は、非作動時には、セパレータと前記集電体の１つの集電体との間に積層されて通電させる一方、作動時には、リチウムイオン電池を流れる電流を遮断するように剥離されるものであって、前記遮断層は、上限温度安全限界の温度またはそれを超える温度に曝されると分解する感温性分解性成分を含み、該感温性分解性成分は分解するとガスを発生し、発生した前記ガスは遮断層を剥離させて、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池を流れる電流を遮断し、それにより、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の熱暴走が、電池を流れる電流を遮断することで回避される。

本明細書のいくつかの実施形態では、高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）金属イオン電池が提供され、該電池は、アノードエネルギー層、カソードエネルギー層、前記カソードエネルギー層から前記アノードエネルギー層を分離するセパレータ、前記アノードエネルギー層と電子のやりとりをするアノード集電体、および最大安全電圧を超える電圧に曝されると、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池内の電流を遮断するように作動する遮断層を含み、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、再充電可能であり、過充電を回避するための最大安全電圧により特徴付けられ、前記遮断層は、前記カソードエネルギー層と前記カソード集電体との間に挟持され、前記遮断層は、非作動時には、前記アノード集電体に積層されて通電する一方、作動時には、前記アノード集電体から剥離されて電流を遮断するものであり、前記遮断層は、最大安全電圧を超える電圧に曝されると分解する電圧感応性分解性成分を含み、前記電圧感応性分解性成分は分解時にガスを発生し、発生した前記ガスは前記アノード集電体から前記遮断層を剥離して電流を遮断し、それにより、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、最大安全電圧を超える電圧に曝されると、前記遮断層が作動して電流を遮断することで過充電を回避する。

以下の特徴は、適切に組み合わせることで、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の中に存在させることができる。ＨＥＤＲ電池の遮断層は、多孔質でもよく、また間隙空間を規定するセラミック粉末、セラミック粉末を結合するために間隙空間を部分的に充填するバインダー、および前記遮断層に導電性を付与するために前記バインダー内に分散させる導電性成分を含む組成物を含むこともでき、前記間隙空間は、前記遮断層に多孔性と透過性を付与するために部分的に未充填である。未充填の間隙空間を減少させるとともに、バインダーによるセラミック粉末の結合を増加させるために、遮断層を圧縮することができる。遮断層は、３０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、５０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、７０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、７５重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、８０重量％より多いセラミック粉末を含むことができる。遮断層は、イオン電荷キャリアの移動に対する透過性を有することができる。ＨＥＤＲ電池の遮断層は、多孔質でもよく、また非導電性フィラー、前記非導電性フィラーを結合するバインダー、および前記バインダーに分散し、前記遮断層に抵抗率を付与する導電性成分を含む組成物を含むこともできる。前記遮断層は、イオン性電荷キャリアの移動に対して不透過性でもよい。遮断層は、再充電のための最大安全電圧を超える電圧で犠牲的でもよい。遮断層は、ガスを発生させるために、最大安全電圧を超える電圧で化学的に分解するセラミック粉末を含むことができる。そのガスは、難燃性ガスでもよい。

関連する態様では、過充電を回避するために、最大安全電圧の電圧またはそれを超える電圧に曝されると、高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の再充電プロセスを遮断する方法が提供され、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池は、アノードエネルギー層、カソードエネルギー層、前記カソードエネルギー層から前記アノードエネルギー層を分離するセパレータ、前記アノードエネルギー層と電子のやりとりをするアノード集電体を含む。前記方法は、再充電のための最大安全電圧を超えるように電圧を増加させるために、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池を過充電すること、および前記アノード集電体に積層された遮断層内の電圧感応性分解性成分の分解によりガスを発生させることで過充電を遮断することを含み、発生した前記ガスは、前記アノード集電体から前記遮断層を剥離させ、それにより、前記高エネルギー密度の充電式金属イオン電池の過充電が、前記遮断層内でのガス発生により前記アノード集電体から前記遮断層が剥離することで、遮断される。

本開示の１つの態様は、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池に関するものであり、反対極性の２つの電極（１２と１４）を含むタイプである。各電極は、その抵抗率、その安全作動温度範囲、およびその安全充電電圧を特徴とする。ＨＥＤＲは、さらに、２つの電極（１２と１４）を分離し、その２つの電極の間の内部放電を防止するセパレータ２と、電子を伝達するための集電体４を用いる少なくとも１つの電極（１２または１４）とを含むタイプである。セパレータ２には、短絡を形成する危険性がある。短絡は、２つの電極（１２と１４）の間の急激な内部放電をもたらす可能性があり、それによりジュール熱の急激な発生がもたらされる可能性があり、そのジュール熱の急激な発生は熱暴走をもたらす可能性がある。前記２つの電極（１２と１４）は、安全充電電圧を超える過充電と、それに起因する短絡の形成の危険性がある。前記２つの電極（１２と１４）は、安全作動温度範囲を超える温度で熱暴走の危険性がある。

本開示の第１の態様に対する改良は、短絡に起因する内部放電の速度を遅くすること、それに起因するジュール熱の発生を遅くすること、および熱暴走の危険性を低減することに対して用いることができる。

改良は、電流インターラプタ８と組み合わせた電流リミッタ６をＨＥＤＲ電池に追加することを含む。

電流リミッタ６は、電極の１つ（１２または１４）とそれに対応する集電体４との間に電気的結合を形成する。電流リミッタ６は、抵抗率を有し、該抵抗率は、電流を抵抗的に阻止するとともに、セパレータ２が短絡を形成する場合には、結合している電極集電体４から電流をそらし、および２つの電極（１２と１４）の間の内部放電の速度を減少させる。

電流インターラプタ８は、係合構成、非係合構成、および電流インターラプタ８を係合構成から非係合構成へ移行させるガス発生要素を有している。ガス発生要素は、ガスを発生させるためのトリガーを有している。トリガーは、温度トリガーと電圧トリガーから成る群から選択される。

温度トリガーは、安全作動温度範囲を超える温度で作動する。

電圧トリガーは、安全充電電圧を超える電圧で作動する。

係合構成では、電流インターラプタ８は、電極の１つ（１２または１４）とそれに対応する集電体４とを積層接続により電気的に結合する。

非係合構成では、積層接続は剥離し、電流インターラプタ８は、非導電性ギャップを形成して、電極（１２または１４）とそれに対応する集電体４との間の電気的結合を遮断する。

電流インターラプタ８は、トリガーに応答してガス発生要素の動作を開始させることにより、係合構成から非係合構成に移行する。発生したガスは、電極（１２または１４）とそれに対応する集電体４との間の電気的結合を遮断するために、積層接続を剥離する。

本開示の第１の態様では、電流リミッタ６と電流インターラプタ８は、組み合わせて構成され、セパレータの短絡、電極の過充電、および電極の過熱に起因する熱暴走の危険性を低減する。

本開示の第１の態様の１つの実施形態では、電流リミッタ６と電流インターラプタ８は、同じ電極（１２または１４）と集電体４との間に積層により介挿させることにより、保護層の中に同時に組み込まれる。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、第１の集電体４と第２の集電体４を含む２つの集電体４を含むタイプである。２つの電極（１２と１４）は、第１の電極と第２の電極を含んでいる。第１の電極は第１の部分と第２の部分を含む。第１の電極の第２の部分は、第１の電極の第１の部分と第１の集電体４との間に介挿されている。本開示の本実施形態の改良のさらなる特徴は、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に電流リミッタ６が積層されていること、および第１の電極の第２の部分と第１の集電体４との間に電流インターラプタ８が積層されていることである。本開示の第１の態様のサブ実施形態では、電流リミッタ６が、第１の電極の第２の部分と第１の集電体４との間に積層され、電流インターラプタ８が、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に積層されている。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、第１の集電体４と第２の集電体４を含む２つの集電体４と、第１の電極と第２の電極を含む２つの電極（１２と１４）とを含むタイプであり、改良はさらなる特徴を有する。本実施形態では、電流リミッタ６は、第１の電極と第１の集電体４との間に積層され、電流インターラプタ８は、第２の電極と第２の集電体４との間に積層されている。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２または１４）が、安全動作のための温度範囲と内部抵抗率とを有するタイプである。本実施形態では、電流リミッタ６は、安全動作のための温度範囲内で、該電流リミッタ６とともに積層されている電極（１２または１４）の内部抵抗率より大きい抵抗率を有する。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、改良のさらなる特徴は、安全動作のための温度範囲内の温度で、電流リミッタ６が抵抗率移行スイッチを欠いていることである。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２と１４）が標準動作のための温度範囲を有しているタイプである。本実施形態では、電流リミッタ６が、標準動作のための温度範囲内では電極（１２および／または１４）の内部抵抗率より低い抵抗率で、および標準動作のための温度範囲を超える温度では電極（１２および／または１４）の内部抵抗率より高い抵抗率で、抵抗率移行を行う。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２および１４）が標準動作のための温度範囲を有するタイプである。本実施形態では、電流インターラプタ８は、標準動作のための温度範囲を超える温度で作動する。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２および１４）が標準動作のための温度範囲と安全動作のための温度範囲とを有するタイプである。本実施形態では、電流インターラプタ８は、標準動作のための温度範囲を超える温度であり、かつ安全動作のための温度範囲内の温度で作動する。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電池（１２と１４）が、安全動作のための温度範囲内で内部抵抗率を有する。本実施形態では、電流リミッタ６は、安全動作のための温度範囲内で、電流リミッタ６とともに積層された電極（１２または１４）の内部抵抗率よりも高い抵抗率を有する。本実施形態の代替として、電流リミッタ６と電流インターラプタ８は、同じ電極（１２または１４）と集電体４との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み込まれる。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２と１４）が標準動作のための電圧範囲を有するタイプである。本実施形態では、電流インターラプタ８は、標準動作のための電圧範囲を超える電圧で作動する。

本開示の第１の態様の別の実施形態では、電池は、各電極（１２と１４）が標準動作のための電圧範囲と安全動作のための電圧範囲を有している。本実施形態では、電流インターラプタ８は、標準動作のための電圧範囲を超える電圧であって、安全動作の電圧範囲内の電圧で作動する。本実施形態の代替として、電流リミッタ６と電流インターラプタ８は、同じ電極（１２または１４）と集電体４との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み込まれる。

本開示の第２の態様は、別の改良された高エネルギー密度の充電式電池であり、該電池は、反対極性の２つの電極（１２と１４）、前記２つの電極（１２と１４）を分離するセパレータ２、および前記電極の１つ（１２または１４）を電気的に結合する少なくとも１つの集電体４を有するタイプである。セパレータ２は、前記２つの電極（１２と１４）の間の内部放電を防止する。セパレータ２の破損は、前記２つの電極（１２と１４）の間の内部放電をもたらす可能性がある。内部放電は、潜在的な危険としてのジュール熱の発生をもたらす。

本開示の第２の態様の改良は、熱作動型電流インターラプタ８と電圧作動型電流インターラプタ８を含む。

熱作動型電流インターラプタ８は、集電体４の１つと電極の１つ（１２または１４）との間に積層法により積層される。熱作動型電流インターラプタ８は、非作動時には、ともに積層されている電極（１２または１４）に集電体４を電気的に結合する。作動時には、熱作動型電流インターラプタ８は、ともに積層されていた電極（１２または１４）から集電体４を電気的に分離するための非導電性ギャップを形成するため、集電体４から剥離する。その電気的分離により、セパレータの破損の際には、２つの電極（１２と１４）の間の内部放電の速度が遅くなる。

電圧作動型電流インターラプタ８は、集電体４の１つと電極の１つ（１２または１４）との間に積層法により積層される。電圧作動型電流インターラプタ８は、非作動時には、ともに積層されている電極（１２または１４）に集電体４を電気的に結合する。電圧作動型電流インターラプタ８は、作動時には、ともに積層されていた電極（１２または１４）から集電体４を電気的に分離するための非導電性ギャップを形成するため、集電体４から剥離する。その電気的分離により、セパレータの破損の際には、２つの電極（１２と１４）の間の内部放電の速度が遅くなる。本開示の第２の態様では、セパレータの破損の際に、熱作動型電流インターラプタ８または電圧作動型電流インターラプタ８の一方が作動することで、ジュール熱の発生を遅くして潜在的な危険性を減らすことができる。

本開示の第２の態様は、セパレータの破損による内部放電を被る高エネルギー密度の充電式電池内の熱暴走を回避する方法に関する。該方法は、電極（１２または１４）と集電体４との間に介挿された遮断層内の感熱性ガス発生材料からガスを発生させることにより、集電体４から電池内の電極（１２または１４）を剥離する工程を含む。その剥離は、内部放電の速度を遅くするために、集電体から電極（１２または１４）を電気的に分離する。

本開示の第３の態様は、電圧過充電によるセパレータの破損を被る危険性のある高エネルギー密度の充電式電池内の熱暴走を回避する方法に関する。該方法は、電極（１２または１４）と集電体４との間に介挿された遮断層内の感熱性ガス発生材料からガスを発生させることにより、集電体４から電池内の電極（１２または１４）を剥離する工程を含む。その剥離は、電圧過充電を遮断するために、集電体から電極（１２または１４）を電気的に分離する。

本開示の第４の態様は、電圧過充電によるセパレータの破損を被る危険性のある高エネルギー密度の充電式電池内の熱暴走を回避する方法に関する。該方法は、電解質や電極（１２または１４）等の電池要素と反応する分解化合物（高電圧での）を介して間接的にガスを形成する、電圧感応性材料または感温性材料からガスを発生させることにより、集電体４から電池内の電極（１２または１４）を剥離する工程を含む。この電圧感応性材料または感温性材料は、ガス発生剤とも呼ばれ、電極（１２または１４）と集電体４との間に介挿された遮断層の中に含めることができる。その剥離は、電圧過充電を遮断するために、集電体から電極（１２または１４）を電気的に分離する。

本開示は、添付の図面を参照することでより詳細に記載されており、本開示のいくつかの例示的な実施形態が示されている。当業者には理解されるように、記載された実施形態は、本開示の精神または範囲から逸脱することなく、様々な異なる方法で修正することが可能である。したがって、図面および説明は、本質的に例示であり、限定的ではないと見なされるべきである。図面においては、層および領域の厚さは、わかりやすくするために誇張されている。

図１Ａ－１Ｇは、電流リミッタ６として機能する１層以上の抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護し、温度の上昇により熱的に作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱しているか、危険な温度に到達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。

図２Ａ－２Ｂは、電流リミッタ６と電流インターラプタ８の組み合わせとして機能する１層以上の層を有するフィルム型リチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護し、電圧の増加により流電的に（voltaicly）に作動可能な電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過充電された場合には、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。

図３Ａ、３Ｂは、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護する電流リミッタ６として機能する１層以上の抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、温度の上昇により熱的に作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱しているか、危険な温度に到達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断し、さらに、電圧の増加により作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過充電された場合には、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。

図４Ａ－４Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図４Ａ，４Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図４Ｃ，４Ｄ）を示す。

図５Ａ－５Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図５Ａ，５Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図５Ｃ，５Ｄ）を示す。

図６Ａ－６Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図６Ａ，６Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図６Ｃ，６Ｄ）を示す。

図７Ａ－７Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図７Ａ，７Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図７Ｃ，７Ｄ）を示す。

図８Ａ－８Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図８Ａ，８Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図８Ｃ，８Ｄ）を示す。

図９Ａ－９Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図９Ａ，９Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図９Ｃ，９Ｄ）を示す。

図１０Ａ－１０Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１０Ａ，１０Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１０Ｃ，１０Ｄ）を示す。

図１１Ａ－１１Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１１Ａ，１１Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１１Ｃ，１１Ｄ）を示す。

図１２Ａ－１２Ｃは、組み合わされた電流リミッタ６と電流インターラプタ８の例示的な構造を示す。

図１３Ａ，１３Ｂは、例示的なセル組成を示す。

図１４は、化学分解電圧測定に用いられた様々な正極１４の配合を示す。

図１５は、温度上昇に伴う、３．６Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．２のベースライン抵抗を示す。温度上昇に伴い、抵抗は約１０倍低下する。

図１６は、温度上昇に伴う、０Ｖおよび３．６５５Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．４（Ａｌ_２Ｏ_３およびＣａＣＯ_３セラミック層を有する正極１４）の抵抗を示す。抵抗は、ゼロ電圧でわずかに増加し、３．６４６Ｖおよび４．１１Ｖで顕著に増加する。

図１７は、温度上昇に伴う、０Ｖ、３．６４６Ｖおよび４．１１Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３セラミック層を有する正極１４）の抵抗を示す。抵抗は、ゼロ電圧でわずかに増加し、３．６５５Ｖで顕著に増加する。

図１８は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでの、セル電圧とベースラインセルＮｏ．１（抵抗層なし）の放電容量の関係を示す。

図１９は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでの、セル電圧とベースラインセルＮｏ．３（８５．２％ＣａＣＯ_３ベースの抵抗層６）の放電容量の関係を示す。この特定の抵抗層６を用いると、セル放電電流の増加とともに、セルの放電能力が顕著に低下する。

図２０は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでのセルインピーダンスと放電容量と、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６の１Ａでの容量に対する、３Ａ，６Ａ，または１０Ａでの容量の比率をまとめたものである。１ｋＨｚでのセルインピーダンスは、抵抗およびガス発生層があると上昇する。セルの放電容量は個々のケースに依存するが、抵抗層６を有するすべてのセルのインピーダンスが大きくなるので、抵抗層６はセルインピーダンスの増大をもたらした。

図２１は、衝撃試験を示す。

図２２は、セルＮｏ．１（基準），３，５，６の衝撃試験時のセル温度のプロファイルを示す。スチール棒がセルに衝撃を与えると、試験したすべてのセルの電圧が直ぐに低下した。抵抗およびガス発生層を有するすべてのセルは、試験に合格したが、抵抗層６のないセルは、試験に不合格であった（発火した）。衝撃試験時の最高セル温度を、図２３にまとめた。

図２３は、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６の衝撃試験のセル最高温度をまとめたものである。

図２４は、セルＮｏ．６について、衝撃試験時間と、セル電圧および温度の関係を示す。衝撃開始時間は２分に設定されている。セルに衝撃が加えられると、直ぐにセル電圧はゼロに低下した。セル温度が急激に上昇したことがわかる。

図２５は、セルＮｏ．３（保護層なし）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで僅かに低下し、約５６分で急激に最大充電電圧までジャンプし、同時にセル温度は顕著に６００℃を超える温度まで上昇した。接続を解除すると、セル電圧と温度は、非常に小さな値に減少し、セルは発火した。過充電電流はセルが発火するまで２Ａであり、次いで１～２分間、０．２Ａまで低下し、その後セルが短絡したので２Ａまで戻った。セルは燃焼した。

図２６は、セルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３層）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで約５５分で急激に１２Ｖの最大充電電圧まで増大した。セル温度は開始から約４０分で８０℃を超える温度まで上昇し、次いで、急激に低下した。５５℃で過充電電流は顕著に減少し、試験時間の残りの時間は０．２Ａを維持した。試験後、セルは、顕著に膨れていた。

図２７は、セルＮｏ．５（Ｎａ_２Ｏ_７Ｓｉ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３層）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで約７５分で急激に１２Ｖの最大充電電圧まで増大した。セルの過充電プロファイルは、ＣａＣＯ_３ベースの抵抗層６のものとは大きく異なり、これはＣａＣＯ_３の分解とＮａ_２Ｏ_７Ｓｉ_３の分解との違いを示している。セル温度は開始から約４０分で７５℃を超える温度まで顕著に上昇し、次いで、徐々に低下した。７５分で過充電電流は顕著に減少し、試験時間の残りの時間は１Ａを維持した。試験後、セルは、顕著に膨れていた。

図２８は、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６について、過充電試験（２Ａ／１２Ｖ）におけるセルの最高温度をまとめたものである。

図２９は、セルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３抵抗層６）のサイクル寿命を示す。セルは１００サイクル後、約１．８％の損失を示したが、それは、抵抗層を含まないセルの場合（平均で、～２．５％、不図示）よりも低い値である。

図３０は、セルＮｏ．４（ＣａＣＯ_３およびＡｌ_２Ｏ_３抵抗層６）のサイクル寿命を示す。セルは１００サイクル後、約１．３％の損失を示したが、それは、抵抗層を含まないセルの場合（平均で、～２．５％、不図示）よりも低い値である。

図３１は、異なる動作電圧を有する充電式電池に使用される可能性のある異なるアニオンを含む化合物（ガス発生剤）の室温における、電圧に対する電流プロファイルを示す。ピーク電流とピーク電圧を図３２に示す。Ｃｕ（ＮＯ_３）_２のピーク電流は最大であり、一方ＣａＣＯ_３のピーク電流は最小であった。Ｃｕ（ＮＯ_３）_２のピーク電圧は最小であり、一方ＣａＣＯ_３のピーク電圧は最大であった。そのため、Ｃｕ（ＮＯ_３）_２は、リン酸鉄リチウム正極を用いるリチウムイオンセル等の比較的低い動作電圧を有するリチウムイオン電池（典型的な最大充電電圧が３．７Ｖ）に有用である。ＣａＣＯ_３は、リチウムコバルト酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．２Ｖ）またはリチウムニッケルコバルトマンガン酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．３または４．４Ｖ）に有用である。

図３２は、異なるアニオンを含む化合物のピーク電流とピーク電圧をまとめたものである。

図３３は、異なる動作電圧を有する充電式電池に使用される可能性のある異なるアニオンを用いた場合と用いない場合における、ポリマー（有機ガス発生剤）についての、電圧に対する電流のプロファイルを示す。ＰＶＤＦは比較として用いた。ピーク電流とピーク電圧を図３４に示す。カーボポール（Carbopol）、ＡＩ－５０、ＰＶＤＦのピーク電流は、同様の値で、ＣＭＣが最も低い値であった。カーボポールのピーク電圧は最も低く、ＣＭＣが最も高い値であった。よって、ＣＯ_３ ^２－アニオンを含むカーボポールは、リン酸鉄リチウム正極を用いるリチウムイオンセル等の比較的動作電圧の低いリチウムイオン電池（典型的な最大充電電圧が３．７Ｖ）に有用である。ＣＭＣは、リチウムコバルト酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．２Ｖ）またはリチウムニッケルコバルトマンガン酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．３または４．４Ｖ）に有用である。水は、ＣＭＣ分解化合物の１つであり、１００℃以上で蒸気またはガスになるだけでなく、電解質や負極グラファイト電極のインターカレートされたリチウムと反応し、フッ化水素（ＨＦ）、酸素（Ｏ_２）等のガスを発生させる。

図３４は、異なるアニオン含む場合または含まない場合の、ピーク電流とピーク電圧をまとめたものである。

図３５は、室温での２Ａ／１２Ｖ過充電試験における、セル温度と過充電電圧のプロファイルを示す。

図３６は、以下の実施例９～１２に記載されたセル１，３，４，５，および６について、異なる電流における、セルのインピーダンスと容量を示す。

図３７は、温度上昇に対する、セル２（基準、抵抗層なし）の３．６Ｖ対グラファイトにおける抵抗の変化を示す。温度の上昇とともに、抵抗は約１０倍減少した。

図３８は、温度上昇に対する、セル３の４．０９Ｖ対グラファイトにおける抵抗の変化を示す。温度の上昇とともに、抵抗は、わずかに減少し、そして約３倍増加し、次いで約３倍減少した。

図３９は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａにおけるセル４のセル電圧と放電容量の関係を示す。この特定の抵抗層を有する場合、セル放電電流の増加に伴い、セル放電能力は顕著に減少した。

図４０は、実施例９～１２に記載されているセル１，３，４，５，および６についての衝撃試験の時の、セル温度プロファイルを示す。抵抗層を有するすべてのセルは試験に合格したが、抵抗層を持たないセルはすべて不合格であった（発火した）。衝撃試験の時の最高セル温度を図４１に示す。

図４１は、実施例９～１２に記載されているセル１，３，４，５，および６についての衝撃試験の時の、最大温度を示す。

図４２は、セル３のサイクル寿命を示す。１００サイクル後、セルは約２％を失い、それは抵抗層のないセルの場合と同様の値であった（平均で、～２．５％。不図示）。

リチウムイオン電池を含む、安全で長期間動作可能な高エネルギー密度の充電式電池は、電池製造業者の目標である。安全な電池動作の一態様は、充電式電池により発生する熱を制御することである。上記のように多くの要因が、例えば、電池の破損、事故、過剰な内部電流が、充電式電池によって発生した熱を、その放熱能力を超えて増大させる。電池で発生する熱が、その放熱能力を超える場合、電池は、熱暴走、過熱、あるいは火災や激しい爆発を受けやすくなる。以下では、充電式電池の内部回路を遮断して、熱暴走を防止する、熱作動型内部電流インターラプタに関連する装置および方法について説明する。

安全な電池動作の別の態様は、電池の充電と放電の両方における、これら充電式電池の電極での反応を制御することである。上記のように、使用時には外部回路を通して、電池の外側に電流が流れるが、イオンは、電池の一方の電極から他方の電極に移動する。場合によっては、過充電が起こり、電池内に熱暴走をもたらすことがある。以下では、内部短絡がある場合の、充電式電池の内部放電の速度を制限する内部電流リミッタに関連する装置と方法について説明する。

安全な電池動作のさらなる態様は、これら充電式電池の放電を制御することである。上記のように、イオンは電池を通って流れることができるが、電流は外部回路を通して電池の外側を流れるようにした充電式電池において、セパレータまたはバリア層は、負極と正極を分離するために用いられる。多くの要因によりセパレータが裂けることがあり、充電式電池内で短絡が発生する場合がある。短絡は、急激な放電、場合により過熱と熱暴走をもたらす。以下では、内部短絡がある場合の、充電式電池の内部放電の速度を制限する内部電流リミッタに関連する装置と方法について説明する。

本明細書で用いられる用語は、いくつかの特定の例示的な実施形態のみを説明することを目的とするものであり、本開示を限定することを意図するものではない。本明細書で用いられているように、文脈において明らかにそうでないことが示されない限り、単数形は複数形も含んでいる。用語“含む”（comprises）および／または“含む”（comprising）は、本明細書中で用いられる場合、規定された特徴、整数、工程、操作、および／または成分の存在を特定するものであるが、１つ以上の他の特徴、整数、工程、操作、要素、成分および／またはそれらのグループの存在または追加を排除するものではない。

本明細書において、“第１”、“第２”等の用語は、様々な部材、要素、領域、層、および／または部品を記載するために用いられるが、これらの部材、領域、層、および／または部品はこれらの用語により限定されるべきではない。これらの用語は、１つの部材、要素、領域、および／または部品を、他の部材、要素、領域、層、および／または部品と単に区別するために用いられる。よって、例えば、以下で説明する第１の部材、要素、領域、層、および／または部品は、本開示の教示から逸脱することなく、第２の部材、要素、領域、層、および／または部品と呼ぶことができる。

図１Ａ－１Ｇは、電流リミッタとして機能する１層以上の抵抗層（図４Ａ－４Ｄの６）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、該層は、内部短絡が発生した場合に過熱から電池を保護し、温度の上昇により熱的に活性化される電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱する場合または危険な温度に達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図１Ａ，１Ｃは、カソード集電体１０１、カソードエネルギー層１０２、セパレータ１０３、アノードエネルギー層１０４、抵抗リミッタおよび熱遮断層１０５、およびアノード集電体１０６を有する電池の構成を示している。図１Ｂに示す構成は、カソード集電体１０１、カソードエネルギー層１０２、セパレータ１０３、第１のアノードエネルギー層１０７、抵抗リミッタおよび熱遮断層１０５、第２のアノードエネルギー層１０８、およびアノード集電体１０６を有している。図１Ｄは、カソード集電体１０１、第１のカソードエネルギー層１０９、セパレータ１０３、第２のカソードエネルギー層１１０、抵抗リミッタおよび熱遮断層１０５、アノードエネルギー層１０４、アノード集電体１０６を有する構成を示す。図１Ｅ－１Ｇは、カソード集電体１０１、カソードエネルギー層１０２、セパレータ１０３、アノードエネルギー層１０４、第１の抵抗リミッタおよび熱遮断層１１１、第２の抵抗リミッタおよび熱遮断層１１２、アノードエネルギー層１０４、およびアノード集電体１０６を有する電池の構成を示す。

図２Ａ，２Ｂは、組み合わされた電流リミッタ６および電流インターラプタ８として機能する１層以上の層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、該層は、内部短絡が発生した場合に過熱から電池を保護し、電圧の増加により電圧的に活性化される電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図２Ａは、アノード集電体２０１、アノードエネルギー層２０２、セパレータ２０３、カソードエネルギー層２０４、抵抗リミッタおよび熱遮断層２０５、およびカソード集電体２０６を有する電池の構成を示している。図２Ｂに示す構成は、アノード集電体２０１、アノードエネルギー層２０２、セパレータ２０３、第１のカソードエネルギー層２０７、抵抗リミッタおよび熱遮断層２０５、第２のカソードエネルギー層２０８、およびカソード集電体２０６を有している。

図３Ａ，３Ｂは、電流リミッタ６として機能する１層以上の抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、該層は、内部短絡が発生した場合に過熱から電池を保護し、温度の上昇により熱的に活性化される電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱する場合または危険な温度に達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断し、さらに、電圧の増加により活性化される電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過充電される場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図３Ａは、アノード集電体３０１、アノードエネルギー層３０２、セパレータ３０３、カソードエネルギー層３０４、抵抗リミッタ、熱遮断および電圧遮断層３０５、およびカソード集電体３０６を有する電池の構成を示している。図３Ｂに示す構成は、アノード集電体３０１、アノードエネルギー層３０２、セパレータ３０３、第１のカソードエネルギー層３０７、抵抗リミッタ、熱遮断および電圧遮断層３０５、第２のカソードエネルギー層３０８、およびカソード集電体３０６を有している。

図４Ｃ，４Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池を示している。さらに詳しくは、図４Ａ－４Ｄは、負荷（Ｌ）に電力を供給するために放電を受けるフィルムタイプのリチウムイオン電池を流れる電流を示す。図４Ａ，４Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図４Ｂ，４Ｄは、電流リミッタ６として機能する抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものであって、セパレータ２は、導電性デンドライト１０が貫通し短絡している。図４Ｂ，４Ｄでは、セパレータ２を貫通するデンドライト１０による内部放電を受けている。短絡のないセパレータ２を有する装置（図４Ａ，４Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図４Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層６を有する本開示の例示的な装置では（図４Ｄ）、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図４Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされていない。

図５Ｃ，５Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池を示している。さらに詳しくは、図５Ａ－５Ｄは、スマート電源（ＰＳ）で充電されている時のフィルムタイプのリチウムイオン電池を通る電流の流れを示すものであり、異常な充電電圧を検知した時は、充電を停止する。図５Ａ，５Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図５Ｂ，５Ｄは、導電性デンドライト１０により短絡したセパレータ２を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図５Ａ，５Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図５Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層６を有する本開示の例示的な装置では（図５Ｄ）、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図５Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされていない。

図６Ｃ，６Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池であって、過剰の温度または電圧によりインターラプタ８がトリガーされた後のものを示している。さらに詳しくは、図６Ａ－６Ｄは、負荷（Ｌ）に電力を供給するために放電を受けるフィルムタイプのリチウムイオン電池を流れる電流を示す。図６Ａ，６Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図６Ｂ，６Ｄは、セパレータ２を貫通する導電性デンドライト１０により短絡したフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図６Ａ，６Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図６Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と、抵抗層（電流リミッタ６）および電流インターラプタ８の両方を有する本開示の例示的な装置（図６Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図６Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされている。

図７Ｃ，７Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池であって、過剰の温度または電圧によりインターラプタ８がトリガーされた後のものを示している。さらに詳しくは、図７は、スマート電源（ＰＳ）で充電されている時のフィルムタイプのリチウムイオン電池を通る電流の流れを示すものであり、異常な充電電圧を検知した時は、充電を停止する。図７Ａ，７Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図７Ｂ，７Ｄは、導電性デンドライト１０により短絡したセパレータ２により発生した短絡を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図７Ａ，７Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図７Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層（電流リミッタ６）を有する本開示の例示的な装置（図７Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図７Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされている。

図８Ｃ，８Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池を示す。さらに詳しくは、図８Ａ－８Ｄは、負荷（Ｌ）に電力を供給するために放電を受けるフィルムタイプのリチウムイオン電池を流れる電流を示す。図８Ａ，８Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図８Ｂ，８Ｄは、電流リミッタ６として機能する抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものであり、セパレータ２は、破損１６により短絡している。図８Ｂ，８Ｄでは、セルは、セパレータ２を貫通する裂け目１６により内部放電を受けている。短絡のないセパレータ２を有する装置（図８Ａ，８Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図８Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層６を有する本開示の例示的な装置（図８Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図８Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされていない。

図９Ｃ，９Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池を示す。さらに詳しくは、図９Ａ－９Ｄは、スマート電源（ＰＳ）で充電されている時のフィルムタイプのリチウムイオン電池を通る電流の流れを示すものであり、異常な充電電圧を検知した時は、充電を停止する。図９Ａ，９Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図９Ｂ，９Ｄは、破損部１６により短絡したセパレータ２を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図９Ａ，９Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図９Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層６を有する本開示の例示的な装置（図９Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図９Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされていない。

図１０Ｃ，１０Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池であって、過剰の温度または電圧によりインターラプタ８がトリガーされた後のものを示している。さらに詳しくは、図１０Ａ－１０Ｄは、負荷（Ｌ）に電力を供給するために放電を受けるフィルムタイプのリチウムイオン電池を流れる電流を示す。図１０Ａ，１０Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図１０Ｂ，１０Ｄは、破損部１６による短絡を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図１０Ａ，１０Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図１０Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と、抵抗層（電流リミッタ６）および電流インターラプタ８の両方を有する本開示の例示的な装置（図１０Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図１０Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされている。

図１１Ｃ，１１Ｄは、図１Ａ，２Ａ，または３Ａのフィルムタイプのリチウムイオン電池であって、過剰の温度または電圧によりインターラプタ８がトリガーされた後のものを示している。さらに詳しくは、図１１Ａ－１１Ｄは、スマート電源（ＰＳ）で充電されている時のフィルムタイプのリチウムイオン電池を通る電流の流れを示すものであり、異常な充電電圧を検知した時は、充電を停止する。図１１Ａ，１１Ｃは、無損傷の完全動作セパレータ２（短絡無し）を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示す。図１１Ｂ，１１Ｄは、破損部１６により短絡したセパレータ２を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の電流の流れを示すものである。短絡のないセパレータ２を有する装置（図１１Ａ，１１Ｃ）と、短絡したセパレータ２を有する従来の装置（図１１Ｂ）では、一方の集電体４から他方の集電体に電流が流れることに留意されたい。しかし、短絡したセパレータ２と抵抗層（電流リミッタ６）を有する本開示の例示的な装置（図１１Ｄ）では、電流は集電体４からそらされて大きく減少する。図１１Ｄでは、インターラプタ８は、トリガーされている。

図１２Ａは、バインダーで被覆されたセラミック粒子の割合が高い抵抗層６を示す。被覆されたセラミック粒子間の介在空隙は、抵抗層６を多孔質にする。図１２Ｂは、バインダー粒子により互いに結合されたセラミック粒子の割合が高い抵抗層６を示す。被覆されたセラミック粒子間の介在空隙は、抵抗層６を多孔質にする。図１２Ｃは、バインダーと共に保持されたセラミック粒子の中間的な割合（８０％未満）を有する抵抗層６を示す。抵抗層６は、被覆されたセラミック粒子間の介在空隙を欠いており、非多孔質である。

電流リミッタ
本開示の第１の態様は、改良された高エネルギー密度のＨＥＤＲ電池に関するものであり、該電池は、アノードエネルギー層１２と、カソードエネルギー層１４と、前記アノードエネルギー層１２前記カソードエネルギー層１４との間に配置され内部放電を防止するセパレータ２と、前記アノードエネルギー層または前記カソードエネルギー層の一方と電子のやりとりをする少なくとも１つの集電体とを有するタイプである。前記アノードエネルギー層および前記カソードエネルギー層は、それぞれ内部抵抗率を有している。ＨＥＤＲ電池は、電流を放電するための好ましい温度範囲と、上限温度安全限界を有している。セパレータが破損した場合、破損したセパレータを通る内部放電の速度と、それによるジュール熱の発生を制限するための改良を用いることができる。さらに詳しくは、その改良は、セパレータが破損した場合、破損したセパレータを通る内部放電の速度を制限するために、セパレータと集電体４の１つとの間に介挿された抵抗層６を含む。抵抗層６は、好ましい温度範囲と上限温度安全限界との間の温度で一定の抵抗率を有している。抵抗層６の一定の抵抗率は、いずれかのエネルギー層の内部抵抗率よりも大きい。抵抗層６は、セパレータの破損時に、電池が上限温度安全限界を超える温度になるのを回避することを補助する。

本開示のいくつかの実施形態は、以下のタイプの改良された高エネルギー密度の充電式電池を含む：
１．反対極性の２つの電極（１２と１４）は、抵抗率、安全動作温度範囲、および安全充電電圧が特徴であり、前記２つの電極は、安全充電電圧を超える過充電とそれによる短絡形成の危険に曝されて、前記２つの電極は、安全動作温度範囲を超える熱暴走の危険にさらされている。
２．２つの電極を分離し、それらの間の内部放電を防止するセパレータ２であり、前記セパレータは、短絡の形成の危険に曝され、前記短絡は前記２つの電極間の急激な内部放電を潜在的に許容するものであり、前記２つの電極間の前記急激な内部放電は、それらからのジュール熱の急激な生成を潜在的に許容し、前記ジュール熱の急激な生成は、潜在的に熱暴走を許容するものである。
３．電子伝達のために集電体４を用いる少なくとも１つの電極。
４．電極の１つとそれに対応する集電体との間の電気的結合を形成する電流リミッタ６であり、前記電流リミッタは、電流を抵抗的に阻止する抵抗率を有し、セパレータが短絡を形成する場合には、結合する電極集電体から電流をそらし、および前記２つの電極間の内部放電の速度を低減する。
５．電流インターラプタ８であって、係合構成と、非係合構成と、前記係合構成から前記非係合構成へと前記電流インターラプタを移行させるガス発生要素とを有し、前記ガス発生要素は、ガスを発生させるトリガーを有し、前記トリガーは、温度トリガーと電圧トリガーから成る群から選択され、前記温度トリガーは安全動作温度範囲を超える温度で作動し、前記電圧トリガーは安全充電電圧を超える電圧で作動し、前記係合構成では、前記電流インターラプタは、積層結合により、前記電極の１つとそれに対応する集電体とを電気的に結合する一方、非係合構成では、前記積層結合が剥離するとともに、前記電流インターラプタは、前記電極とそれに対応する集電体との間の電気的結合を遮断する非導電性ギャップを形成し、前記電流インターラプタは、トリガーに反応する前記ガス発生要素の動作を開始させることにより前記係合構成から前記非係合構成に移行させ、発生した前記ガスは、前記電極とそれに対応する集電体との間の電気的結合を遮断するために、前記積層結合を剥離し、それにより、前記電流リミッタと前記電流インターラプタとを組み合わせて、セパレータの短絡、電極の過充電、および電極の過熱に起因する熱暴走の危険を減少させる。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは温度により動作を開始する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、温度により動作を開始する単一のガス発生要素を含む層を有する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは電圧により動作を開始する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、電圧により動作を開始する単一のガス発生要素を含む層を有する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは温度と電圧により動作を開始する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、温度と電圧により動作を開始する単一のガス発生要素を含む層を有する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、２つのガス発生要素を有し、一方は温度により動作を開始し、他方は電圧により動作を開始する。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、特定の温度または電圧でガスを発生する１以上の無機ガス発生化合物を含む層を有する。

いくつかの実施形態では、前記無機ガス発生化合物は、図３２に開示されているように、ＣａＣＯ_３，Ｌａ_２（ＣＯ_３）_３，Ｎａ_２ＳＯ_３，ＺｎＣＯ_３Ｚｎ（ＯＨ）_２，ＣｕＣＯ_３Ｃｕ（ＯＨ）_２，およびＣｕ（ＮＯ_３）_２からなる群から選択される。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、特定の温度または電圧でガスを発生する１以上の有機ガス発生化合物を含む層を有する。

いくつかの実施形態では、前記有機ガス発生化合物は、図３４に開示されているように、カーボポール、トーロン、ＡＩ－５０、ＣＭＣ、およびＰＶＤＦからなる群から選択される。

いくつかの実施形態では、電流インターラプタは、特定の温度または電圧でガスを発生する無機および有機のガス発生化合物を含む層を有する。

改良された高エネルギー密度の充電式電池のいくつかの実施形態では、図１Ａ，１Ｃ，および２Ａに開示されているように、電流リミッタと電流インターラプタは、同一の電極と集電体との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み込まれる。

改良された高エネルギー密度の充電式電池のいくつかの実施形態では、図３Ａに開示されているように、電流リミッタと、温度と電圧の両方で動作を開始する電流インターラプタは、同一の電極と集電体との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み込まれる。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極を含むタイプであり、改良は以下の特徴を含む：
図１Ｅに開示されているように、
電流リミッタと電流インターラプタは、第１の電極と第１の集電体との間に積層により介挿された第１の保護層に同時に組み込まれ、および
電流リミッタと電流インターラプタは、第２の電極と第２の集電体との間に積層により介挿された第２の保護層に同時に組み込まれる。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極を含むタイプであり、改良は以下の特徴を含む：
図１Ｆに開示されているように、
電流リミッタと電流インターラプタは、第１の電極と第１の集電体との間に積層により介挿された第１の保護層に同時に組み込まれ、および
電流リミッタと電流インターラプタは、第２の電極とセパレータとの間に積層により介挿された第２の保護層に同時に組み込まれている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極を含むタイプであり、改良は以下の特徴を含む：
図１Ｇに開示されているように、
電流リミッタと電流インターラプタは、第１の電極とセパレータとの間に積層により介挿された第１の保護層に同時に組み込まれ、および
電流リミッタと電流インターラプタは、第２の電極と第２の集電体との間に積層により介挿された第２の保護層に同時に組み込まれている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第１の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第１の電極の第２の部分が、第１の電極の第１の部分と第１の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良は以下の特徴を含む：
１．電流リミッタは、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に積層され；および
２．電流インターラプタは、第１の電極の第２の部分と第１の集電体との間に積層されている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第１の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第１の電極の第２の部分が、第１の電極の第１の部分と第１の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：図１Ｂ，２Ｂに開示されているように、電流リミッタと電流インターラプタは、第１の電極の第１の部分と第２の部分との間に積層により介挿された保護層に同時に組み込まれている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第１の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第１の電極の第２の部分が、第１の電極の第１の部分と第１の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：図３Ｂに開示されているように、電流リミッタと、温度と電圧の両方により動作を開始する電流インターラプタは、第１の電極の第１の部分と第２の部分との間に積層により介挿された保護層に同時に組み込まれている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第２の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第２の電極の第１の部分が、第２の電極の第２の部分と第２の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良は以下の特徴を含む：
１．電流リミッタは、第２の電極の第１の部分と第２の電極の第２の部分との間に積層され；および
２．電流インターラプタは、第２の電極の第２の部分と第２の集電体との間に積層されている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第１の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第２の電極の第１の部分が、第２の電極の第２の部分と第２の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：図１Ｄに開示されているように、電流リミッタと電流インターラプタは、第２の電極の第１の部分と第２の部分との間に積層により介挿された保護層に同時に組み込まれている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含み、第１の電極が第１の部分と第２の部分を含み、第１の電極の第２の部分が、第１の電極の第１の部分と第１の集電体との間に介挿されているタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：
１．電流リミッタは、第１の電極の第２の部分と第１の集電体との間に積層され；および
２．電流インターラプタは、第１の電極の第１の部分と第１の電極の第２の部分との間に積層されている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、第１の集電体と第２の集電体の２つの集電体と、第１の電極と第２の電極の２つの電極とを含むタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：
１．電流リミッタは、第１の電極と第１の集電体との間に積層され；および
２．電流インターラプタは、第２の電極と第２の集電体との間に積層されている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が安全動作のための温度範囲と、内部抵抗率を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：安全動作のための温度範囲内で、電流リミッタは、該電流リミッタがともに積層される電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率を有する。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、改良がさらに以下の特徴を含む：電流リミッタは、安全動作のための温度範囲内の温度で、抵抗率移行スイッチを欠いている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が標準動作のための温度範囲を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流リミッタは、標準動作のための温度範囲内で、電極の内部抵抗率より低い抵抗率を有し、標準動作のための温度範囲を超える温度では電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率を有する。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が標準動作のための温度範囲を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流インターラプタは、標準動作のための温度範囲を超える温度で作動する。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が標準動作のための温度範囲を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流インターラプタは、標準動作のための温度範囲を超える温度であって、安全動作のための温度範囲内の温度で作動する。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が安全動作のための温度範囲内で内部抵抗率を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流リミッタは、安全動作のための温度範囲内で、該電流リミッタとともに積層される電極の内部抵抗率よりも大きい抵抗率を有する。

改良された高エネルギー密度の充電式電池のいくつかの実施形態では、改良はさらに以下の特徴を含むものであって、電流リミッタと電流インターラプタは、同一の電極と集電体との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み入れられている。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が安全動作のための電圧範囲を有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流インターラプタは、標準動作のための電圧範囲を超える電圧で作動する。

いくつかの実施形態では、改良された高エネルギー密度の充電式電池は、各電極が標準動作のための電圧範囲と安全動作のための電圧範囲とを有するタイプであり、改良はさらに以下の特徴を含む：電流インターラプタは、標準動作のための電圧範囲を超える電圧であって、安全動作のための電圧範囲内の電圧で作動する。

改良された高エネルギー密度の充電式電池のいくつかの実施形態では、改良はさらに以下の特徴を含む：電流リミッタと電流インターラプタは、同一の電極と集電体との間に積層により介挿された保護層の中に同時に組み込まれている。

本開示の別の実施形態は、改良された高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池を含み、該充電式電池は、反対極性の２つの電極と、前記２つの電極を分離するセパレータと、前記電極の１つと電気的に結合する少なくとも１つの集電体とを含み、前記セパレータは前記２つの電極間の内部放電を防止し、前記セパレータの破損は前記２つの電極間の内部放電を潜在的にもたらすものであり（図６Ａ－６Ｂと図７Ａ－７Ｂに示すように）、前記内部放電は潜在的な危険としてジュール熱の発生をもたらすものであり、前記の改良は以下のものを含む：
１．熱作動型電流インターラプタと電圧作動型電流インターラプタであって、熱作動型電流インターラプタは、前記集電体の１つと前記電極の１つとの間に積層法により積層することができ、該熱作動型電流インターラプタは、非作動時には、前記集電体とともに積層されている電極に前記集電体を電気的に結合する一方、作動時には、前記集電体とともに積層されている電極から前記集電体を電気的に分離するために、非導電性ギャップを形成して前記集電体から剥離するものであって（図６Ｃ－６Ｄと図７Ｃ－７Ｄに示す）、電気的分離は、セパレータが破損した場合には、２つの電極間の内部放電の速度を遅くする；
２．電圧作動型電流インターラプタは、前記集電体の１つと前記電極の１つとの間に積層法により積層することができ、該電圧作動型電流インターラプタは、非作動時には、前記集電体とともに積層されている電極に前記集電体を電気的に結合する一方、作動時には、前記集電体とともに積層されている電極から前記集電体を電気的に分離するために、非導電性ギャップを形成して前記集電体から剥離するものであって、電気的分離は、セパレータが破損した場合には、２つの電極間の内部放電の速度を遅くする（図６Ｃ－６Ｄと図７Ｃ－７Ｄに示す）；
それにより、セパレータの破損の際、熱作動型電流インターラプタまたは電圧作動型電流インターラプタのいずれかの作動により、潜在的な危険を低減するために、ジュール熱の発生を遅くすることができる。

本開示のいくつかの実施形態は、セパレータの破損による内部放電を受ける高エネルギー密度の充電式電池内部の熱暴走を回避する方法を含み、該方法は、電極と集電体との間に介挿された遮断層内に感熱性ガス発生材料からガスを発生さセルことにより、電池内の電極を集電体から剥離することを含み、前記の剥離は、内部放電の速度を遅くするために、集電体から電極を電気的に分離する。

本開示のいくつかの実施形態は、電圧過充電によるセパレータの破損を被る危険性のある（図７Ａ－７Ｂに示す）高エネルギー密度の充電式電池内部の熱暴走を回避する方法を含み、該方法は、電極と集電体との間に介挿された遮断層内に電圧感応性ガス発生材料からガスを発生させることにより、電池内の電極を集電体から剥離することを含み、前記の剥離は、電圧過充電を遮断するために、集電体から電極を電気的に分離する（図７Ｃ－７Ｄに示す）。

以下の略号は、以下の意味を有する。
カーボポール（Carbopol）（登録商標）－９３４＝ルブリゾール・アドバンスト・マテリアル社から供給される架橋ポリアクリレートポリマー
ＣＭＣ＝カルボキシメチルセルロース
ＣＭＣ－ＤＮ－８００Ｈ＝カルボキシメチル基のナトリウム塩がアンモニウムで置換されているＣＭＣ（ダイセルファインケミカル社から供給される）
ＭＣＭＢ＝メソカーボンマイクロビーズ
ＮＭＣ＝ニッケル、マンガン、及びコバルト
ＮＭＰ＝Ｎ-メチルピロリドン
ＰＴＣ＝正の温度係数
ＰＶＤＦ＝ポリビニリデンフルオライド
ＳＢＲ＝スチレンブタジエンゴム
スーパー（Super）（登録商標）Ｐ＝ティムカル社から供給される導電性カーボンブラック
トーロン（Torlon）（登録商標）ＡＩ－５０＝トーロン４０００ＴＦの水溶性誘導体
トーロン（Torlon）（登録商標）４０００ＴＦ＝純樹脂ポリアミドーイミド（ＰＡＩ）部粉末

抵抗層と電極活性層の作製方法は、電池セルの組立とともに以下に記載する。

抵抗層（第１層）の一般的な作製工程を以下に示す：
ｉ．適切な溶媒にバインダーを溶解する。
ｉｉ．バインダー溶液に導電性添加剤とセラミック粉末を添加する。
ｉｉｉ．工程ｉｉで調製したスラリーを、金属箔の表面に塗布し、次いで乾燥して前記金属箔の表面に抵抗層を形成する。

電極作製（第１層の上面に）の一般的な手順を以下に示す：
ｉ．適切な溶媒にバインダーを溶解する。
ｉｉ．バインダー溶液に導電性添加剤とセラミック粉末を添加する。
ｉｉｉ．工程ｖで調製したスラリーの中にカソード材料またはアノード材料を添加し、混合して電極塗布用のスラリーを形成する。
ｉｖ．工程ｖｉで調製した電極スラリーで、工程ｉｉｉで得られた層の表面に塗布する。
ｖ．電極を目的の厚さに圧縮する。

セルの組立の一般的な工程は以下の通りである：
ｉ．正極は１２５℃で１０時間、負極は１４０℃で１０時間乾燥する。
ｉｉ．電極タブを有する個片に電極を打ち抜く。
ｉｉｉ．中間層としてのセパレータとともに正極と負極を積層する。
ｉｖ．工程ｘｉで作製したゼリーロールをアルミニウム製の複合袋の中に入れる。

本明細書に記載の電池セルについて、図２１に示すような衝撃試験を行うための一般的な手順を以下に示す。
ｉ．セルを２Ａ，４．２Ｖで３時間充電する。
ｉｉ．セルをコンクリート等の硬い平面の上に置く。
ｉｉｉ．高温用テープでセルの表面に熱電対を取り付け、正負のタブを電圧計に接続する。
ｉｖ．スチール棒（直径が１５．８ｍｍ±０．１ｍｍ、長さが約７０ｍｍ）を、その側面がセルの中心を横切るように置く。
ｖ．セルの上の６１０±２５ｍｍの高さに、９．１±０．４６Ｋｇのスチールブロック（直径が７５ｍｍ、高さが２９０ｍｍ）を吊り下げる。
ｖｉ．収容管（内径８ｃｍ）を用いてスチールブロックを保護し、管の中でスチールブロックを離し、セルの表面上に寝かせているスチール棒の上に自由落下させて、温度を記録しながら、セパレータを破損させる。
ｖｉｉ．セルの温度が室温近くまで安定するように、スチール棒とスチールブロックをセルの表面に放置する。
ｖｉｉｉ．試験終了。

過充電試験を行うための一般的な工程を以下に示す：
ｉ．セルを２Ａ，４．２Ｖで３時間充電する。
ｉｉ．充電したセルを室温オーブンの中に置く。
ｉｉｉ．セルを電源に（ヒューレット・パッカード社製）に接続する。
ｉｖ．電源の電圧と電流を１２Ｖと２Ａに設定する。
ｖ．電源のスイッチを入れ、温度と電圧を記録しながら過充電試験を行う。
ｖｉ．セルの温度が低下し、室温付近で安定した時に試験を終了する。

抵抗測定試験を行うための一般的な工程を以下に示す：
ｉ．タブを備えた１平方の銅箔（４．２×２．８ｃｍ）を金属板（～１２×～８ｃｍ）の上に置く。次に、感熱テープを小さく切断し、１平方の銅箔を注意して覆う。
ｉｉ．銅箔よりも少し大きくなるように、電極を小さく切断する。電極を銅箔の上に置く。
ｉｉｉ．タブを備えた別の銅箔（４．２×２．８ｃｍ）を電極の表面に置き、それを用いて工程ｉ－ｉｉを繰り返す。
ｉｖ．この時点で、それらをまとめ、高温テープで覆い、そして気泡を除く。
ｖ．両方のタブから、Ｖ字形状の金属片を切り取る。
ｖｉ．完成したストリップに金属クランプを取り付け、ネジで締め付ける。ネジがきつく締まっていることを確認する。
ｖｉｉ．タブをバッテリー・ハイテスタ（Battery HiTester）（日置ＵＳＡ製）のコネクタに取り付け、測定用の良好なサンプルが作製されたことを確認するために、抵抗の測定を行う。
ｖｉｉｉ．金属クランプをオーブンの中に置き、Ｖ字形状のタブをコネクタに接続し、ネジを締める。金属クランプの上に熱電対をテープで固定する。
ｉｘ．オーブンからの配線をバッテリー・ハイテスタに取り付ける。正極配線と負極配線を間違えないようにすること。
ｘ．オーブンを閉め、４℃／分で２００℃まで昇温させ、試験を開始する。１５秒毎にデータを記録する。
ｘｉ．金属クランプとオーブンの温度が２００℃を僅かに超えた時にデータに記録を停止する。
ｘｉｉ．オーブンとバッテリー・ハイテスタのスイッチを切る。
ｘｉｉｉ．試験終了。

サイクル寿命試験手順を行うための一般的な工程を以下に示す：
ｉ．５分間休止する。
ｉｉ．１Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｉｉｉ．２０分間休止する。
ｉｖ．０．７Ａで４．２Ｖまで２７０分間充電する。
ｖ．１０分間休止する。
ｖｉ．０．７Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｖｉｉ．１０分間休止する。
ｖｉｉｉ．工程ｉｉｉ～ｖｉｉを１００回繰り返す。
ｉｘ．試験終了。

抵抗層を有する電池セルについて、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでの放電試験の一般的な工程を以下に示す：
ｉ．５分間休止する。
ｉｉ．１Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｉｉｉ．２０分間休止する。
ｉｖ．０．７Ａで４．２Ｖまで２７０分間充電する。
ｖ．１０分間休止する。
ｖｉ．１Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｖｉｉ．１０分間休止する。
ｖｉｉｉ．０．７Ａで４．２Ｖまで２７０分間充電する。
ｉｘ．１０分間休止する。
ｘ．３Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｘｉ．０．７Ａで４．２Ｖまで２７０分間充電する。
ｘｉｉ．１０分間休止する。
ｘｉｉｉ．６Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｘｉｖ．０．７Ａで４．２Ｖまで２７０分間充電する。
ｘｖ．１０分間休止する。
ｘｖｉ．１０Ａで２．８Ｖまで放電する。
ｘｖｉｉ．１０分間休止する。
ｘｖｉｉｉ．試験終了。

定義
特に指定しない限り、本明細書で用いられる全ての技術的用語および科学的用語は、本開示が属する分野の当業者によって一般的に理解されるものと同じ意味を有している。本明細書に用語に関し、複数の定義が存在する場合、特に指定しない限り、本セクションの定義が優先する。

本明細書で用いられている“高エネルギー密度の充電式（ＨＥＤＲ）電池”は、単位重量当り約５０Ｗ－ｈｒ／ｋｇ以上のオーダーの比較的大量の電気エネルギーを貯蔵することができる電池であって、再使用のために設計されている電池を意味し、繰り返し使用後の再充電が可能である。ＨＥＤＲの限定されない例には、金属イオン電池や金属電池が含まれる。

本明細書で用いられている“金属イオン電池”は、放電時には、負極から正極に金属イオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。金属イオン電池の限定されない例には、リチウムイオン、アルミニウムイオン、カリウムイオン、ナトリウムイオン、マグネシウムイオン、およびその他が、含まれる。

本明細書で用いられている“金属イオン電池”は、アノードが金属または金属合金である、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。アノードは、固体でも液体でもよい。放電時には、負極から正極に金属イオンが移動し、充電時にはその逆に移動する。金属電池の限定されない例には、Ｍ－Ｓ，Ｍ－ＮｉＣｌ_２，Ｍ－Ｖ_２Ｏ_５，Ｍ－Ａｇ_２ＶＰ_２Ｏ_８，Ｍ－ＴｉＳ_２，Ｍ－ＴｉＯ_２，Ｍ－ＭｎＯ_２，Ｍ－Ｍｏ_３Ｓ_４，Ｍ－ＭｏＳ_６Ｓｅ_２，Ｍ－ＭｏＳ_２，Ｍ－ＭｇＣｏＳｉＯ_４，Ｍ－Ｍｇ_１．０３Ｍｎ_０．９７ＳｉＯ４，およびその他が含まれ、Ｍ＝Ｌｉ，Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、ＡｌまたはＺｎである。

本明細書で用いられている“リチウムイオン電池”は、放電時には、負極から正極にリチウムイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。リチウムイオン電池の限定されない例には、リチウムコバルト酸化物（ＬｉＣｏＯ_２）、リン酸鉄リチウム（ＬｉＦｅＯ_４）、リン酸コバルトリチウム（ＬｉＣｏＰＯ_４）、（ＬｉＭｎＯ_３）ｘ（ＬｉＭＯ_２）（Ｍ＝Ｎｉ，Ｃｏ，Ｍｎ）等のリチウム過剰層状酸化物、オリビン、ＬｉＭＳｉＯ_４（Ｍ＝鉄、コバルト、ニッケルおよびバナジウム）、リチウムマンガン酸化物（ＬｉＭｎ_２Ｏ_４）、リチウムニッケル酸化物（ＬｉＮｉＯ_２）、リチウムニッケルマンガンコバルト酸化物（ＬｉＮｉＭｎＣｏＯ_２）、リチウムニッケルコバルトアルミニウム酸化物（ＬｉＮｉＣｏＡｌＯ_２）、チタン酸リチウム（Ｌｉ_４Ｔｉ_５Ｏ_１２）、二チタン酸リチウム、リチウム／グラフェン、リチウム／グラフェン酸化物被覆硫黄、リチウム－硫黄、リチウム－プルプリン、およびその他が含まれる。リチウムイオン電池は、シリコン－カーボンナノ複合体アノード等を含む種々のアノードも備えることができる。リチウムイオン電池は、小さな円筒状（端子なしの固体）、大きな円筒状（大きなネジ端子付き固体）、角柱状（大きなネジ端子付き半硬質プラスチックケース）、およびパウチ（ソフトなフラット体）等を含む種々の形状をとることができる。リチウムイオン電池は、ソフト包装またはパウチの中に入れてもよい。これら電池の電解質は、液体電解質（カーボネート系またはイオン系等）、固体電解質、ポリマー系電解質またはこれら電解質の混合物でもよい。

本明細書で用いられている“アルミニウムイオン電池”は、放電時には、負極から正極にアルミニウムイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。アルミニウムイオン電池の限定されない例には、Ａｌ_ｎＭ_２（ＸＯ_４）_３、ここでＸ＝Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｏ，Ａｓ等、およびＭ＝Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ等であり、およびＡｌ_ｘ（Ｖ_４Ｏ_８），Ａｌ_ｘＮｉＳ_２，Ａｌ_ｘＦｅＳ_２，Ａｌ_ｘＶＳ_２，Ａｌ_ｘＷＳ_２等のアルミニウム遷移金属酸化物（Ａｌ_ｘＭＯ_２、ここでＭ＝Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ等）が含まれる。

本明細書で用いられている“カリウムイオン電池”は、放電時には、負極から正極にカリウムイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。カリウムイオン電池の限定されない例には、Ｋ_ｎＭ_２（ＸＯ_４）_３、ここでＸ＝Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｏ，Ａｓ等、およびＭ＝Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ等であり、およびカリウム遷移金属酸化物（ＫＭＯ_２、ここでＭ＝Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ等）が含まれる。

本明細書で用いられている“ナトリウムイオン電池”は、放電時には、負極から正極にナトリウムイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。ナトリウムイオン電池の限定されない例には、Ｎａ_ｎＭ_２（ＸＯ_４）_３、ここでＸ＝Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｏ，Ａｓ等、およびＭ＝Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ等；ＮａＶ_１－ｘＣｒ_ｘＰＯ_４Ｆ、ＮａＶＰＯ_４Ｆ、Ｎａ_４Ｆｅ_３（ＰＯ_４）_２（Ｐ_２Ｏ_７）、Ｎａ_２ＦｅＰＯ_４Ｆ、Ｎａ_２ＦｅＰ_２Ｏ_７、Ｎａ_２／３［Ｆｅ_１／２Ｍｎ_１／２］Ｏ_２、Ｎａ（Ｎｉ_１／３Ｆｅ_１／３Ｍｎ_１／３）Ｏ_２、ＮａＴｉＳ_２、ＮａＦｅＦ_３；Ｎａ_２／３［Ｆｅ_１／２Ｍｎ_１／２］Ｏ_２、Ｎａ（Ｎｉ_１／３Ｆｅ_１／３Ｍｎ_１／３）Ｏ_２、Ｎａ_ｘＭｏ_２Ｏ_４、ＮａＦｅＯ_２、Ｎａ_０．７ＣｏＯ_２、ＮａＣｒＯ_２、ＮａＭｎＯ_２、Ｎ_{ａ０．４４}ＭｎＯ_２、Ｎａ_０．７ＭｎＯ_２、Ｎａ_０．７ＭｎＯ_２．２５、Ｎａ_２／３Ｍｎ_２／３Ｎｉ_１／３Ｏ_２、Ｎａ_０．６１Ｔｉ_０．４８Ｍｎ_０．５２Ｏ_２等のナトリウム遷移金属酸化物（ＮａＭＯ_２、ここでＭ＝Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ等）；Ｎａ_１＋ｘＶ_３Ｏ_８、Ｎａ_ｘＶ_２Ｏ_５、およびＮａ_ｘＶＯ_２（ｘ＝０．７，１）等のバナジウム酸化物が含まれる。

本明細書で用いられている“マグネシウムイオン電池”は、放電時には、負極から正極にマグネシウムイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。マグネシウムイオン電池の限定されない例には、Ｍｇ_ｎＭ_２（ＸＯ_４）_３、ここでＸ＝Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｏ，Ａｓ等、およびＭ＝Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ等；マグネシウム遷移金属酸化物（ＭｇＭＯ_２、ここでＭ＝Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ等）が含まれる。

本明細書で用いられている“シリコンイオン電池”は、放電時には、負極から正極にシリコンイオンが移動し、充電時にはその逆に移動する、あらゆる充電可能な電池のタイプを意味している。シリコンイオン電池の限定されない例には、Ｓｉ_ｎＭ_２（ＸＯ_４）_３、ここでＸ＝Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｏ，Ａｓ等、およびＭ＝Ｆｅ，Ｃａ，Ｍｇ，Ｖ，Ｃｒ等；シリコン遷移金属酸化物（ＳｉＭＯ_２、ここでＭ＝Ｆｅ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ等）が含まれる。

本明細書で用いられている“バインダー”は、機械的接着性と、大きな体積変化に対する無限の許容性を提供するあらゆる材料を意味する。バインダーの限定されない例には、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）系バインダー、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）系バインダー、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）系バインダー、ポリアクリル酸（ＰＡＡ）系バインダー、ポリビニル酸（ＰＶＡ）系バインダー、ポリ（ビニルピロリドン）（ＰＶＰ）系バインダー等が含まれる。

本明細書で用いられている“導電性添加剤”は、材料の導電性を増加させるあらゆる材料を意味する。導電性添加剤の限定されない例には、カーボンブラック添加剤、グラファイト非水系超微細カーボン（ＵＦＣ）懸濁液、カーボンナノチューブ複合体（ＣＮＴ）添加剤（単層および多層）、カーボンナノオニオン（ＣＮＯ）添加剤、グラフェン系添加剤、還元グラフェン酸化物（ｒＧＯ）、導電性アセチレンブラック（ＡＢ）、導電性ポリ（３－メチルチオフェン）（ＰＭＴ）、繊維状ニッケル粉末添加剤、アルミニウム粉末、リチウムニッケルマンガンコバルト酸化物等の電気化学的に活性な酸化物が含まれる。

本明細書で用いられている“金属箔”は、高電圧の下でも安定なあらゆる金属箔を意味する。金属箔の限定されない例には、アルミニウム箔、銅箔、チタン箔、スチール箔、ナノカーボンペーパー、グラフェンペーパー、炭素繊維シート等が含まれる。

本明細書で用いられている“セラミック粉末”は、焼成されていない、あらゆる電気絶縁体または導電体を意味する。セラミック粉末の限定されない例には、チタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ_３）、チタン酸ジルコニウムバリウム、チタン酸ストロンチウム（ＳｒＴｉＯ_３）、チタン酸カルシウム（ＣａＴｉＯ_３）、チタン酸マグネシウム（ＭｇＴｉＯ_３）、チタン酸カルシウムマグネシウム、チタン酸亜鉛（ＺｎＴｉＯ_３）、チタン酸ランタン（ＬａＴｉＯ_３）、チタン酸ネオジム（Ｎｄ_２Ｔｉ_２Ｏ_７）、ジルコン酸バリウム（ＢａＺｒＯ_３）、ジルコン酸カルシウム（ＣａＺｒＯ_３）、ニオブ酸鉛マグネシウム、ニオブ酸鉛亜鉛、ニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ_３）、スズ酸バリウム（ＢａＳｎＯ_３）、スズ酸カルシウム（ＣａＳｎＯ_３）、ケイ酸マグネシウムアルミニウム、ケイ酸ナトリウム（ＮａＳｉＯ_３）、ケイ酸マグネシウム（ＭａＳｉＯ_３）、タンタル酸バリウム（ＢａＴａ_２Ｏ_６）、酸化ニオブ、チタン酸ジルコニウムスズ、二酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）、酸化アルミニウム（Ａｌ_２Ｏ_３）、二酸化チタン（ＴｉＯ_２）等が含まれる。

本明細書で用いられている“ガス発生材料”は、高温または高電圧で分解してガスを発生する材料であって、ガス発生材料から直接的にガスを発生させるか、電池内に含まれる別の材料（例えば、電解質と電極）とガス発生材料が反応して生成する分解生成物の反応により間接的にガスを発生するあらゆる材料を意味する。ガス発生材料の限定されない例には、Ｍ_ｎ（ＣＯ_３）_ｍ、Ｍ_ｎ（ＳＯ_３）_ｍ、Ｍ_ｎ（ＮＯ_３）_ｍ、^１Ｍ_ｎ ^２Ｍ_ｎ（ＣＯ_３）ｍ、ＮａＳｉＯ_３ ^＊Ｈ_２Ｏ、ＣｕＣＯ_３Ｃｕ（ＯＨ）_２等の無機カーボネートや、ポリメタクリル酸塩［－ＣＨ_２－Ｃ（ＣＨ_３）（ＣＯＯＭ）－］_ｐやポリアクリル酸塩［－ＣＨ_２－ＣＨ（ＣＯＯＭ）－］_ｐ等の有機カーボネート等が含まれ、Ｍ、^１Ｍ、^２Ｍは、Ｂａ，Ｃａ，Ｃｄ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｋ，Ｌｉ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｎａ，Ｎｉ，Ｐｂ，Ｓｒ，およびＺｎからなる群から独立に選択され、ｎは１～３、ｍは１～４である。いくつかの実施形態では、Ｍは、アンモニウムイオン、ピリジニウムイオン、および４級アンモニウムイオンからなる群から独立に選択される。いくつかの実施形態では、ガス発生材料は分解して液体（例えば水）を生成してもよい。液体は、電池内に含まれる別の材料と反応してガスを形成し、このガスは電極を剥離さセル（例えば、水は電解質[ＬｉＦＰ_６]と反応して、負極に気体のＨＦとリチウムを形成し、水素ガス（Ｈ_２）を発生させる。セルの温度が液体の気化温度を超える場合、液体が相変化してガスを形成することがあり、このガスも電極を剥離させる。

サンク・メタル社製の自動塗工装置（コンパクトコーター、モデルＮｏ．３Ｒ２５０Ｗ－２Ｄ）により、金属箔の上に層を塗布した。次に、ＢｅｉｊｉｎｇＳｅｖｅｎｓｔａｒＨｕａｃｈｕａｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ社製のカレンダー装置（モデルＮｏ．Ｘ１５－３００－１－ＤＺ）を用いて、層を所望の厚さに圧縮した。

以下の実施例を用いて本開示をより詳細に説明するが、本開示は、以下に示す実施例に限定されるものではない。

実施例１
基準電極、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．１の作製について以下に記載する。

Ａ）正極作製の一例としてのＰＯＳ１Ａの作製
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_０．５Ｍｎ_０．３Ｃｏ_０．２Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８０℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１５．５５ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１１７μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用い、セル組立のために乾燥した。

Ｂ）負極作製の一例としてのＮＥＧ２Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（５．２ｇ）を脱イオン水（～３００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（８．４ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で３７８．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（１６．８ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約７０℃に設定した第１加熱領域と約１００℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約９．１４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１１７μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｃ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／２０のレートで４．２Ｖまで５時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで、０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した。真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

図１５は、３．６Ｖのセルを分解して（autopsying）回収した正極について、温度上昇に対する抵抗の変化を示す。抵抗は約１０倍減少した。図１８は、放電電流１，３，６，１０Ａにおける放電容量を示している。図２０は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図２２は、衝撃試験の時のセルの温度プロファイルを示している。図２３は、衝撃試験におけるセルの最高温度を示している。セルは、衝撃試験の時に発火した。図２５は、１２Ｖ／２Ａでの過充電試験の時の、セルの電圧と温度のプロファイルを示している。セルは、過充電試験の時に発火した（図２８）。

実施例２
ＣａＣＯ_３系ガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．３の作製について以下に記載する。

Ａ）ガス発生剤と抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ３Ｂ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（０．８ｇ）をＮＭＰ（１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（４．８ｇ）をＮＭＰ（～７０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（０．３２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＣａＣＯ_３粉末（３４．０８ｇ）を、工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ３Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ３Ｂ（実施例２Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１９．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ３Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（１３ｇ）を脱イオン水（～１０００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２０ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で９４５．９２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５９μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／５０のレートで４．２Ｖまで８時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで、０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した；
ｘ）真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

図１６は、０，３．６，および４．０９Ｖのセルを分解して回収した正極についての温度上昇に対する抵抗の変化を示す。抵抗は温度の上昇とともに増加し、特に、電圧３．６６Ｖと４Ｖを有するセルから得られた正極では増加した。図１９は、５０℃での、１，３，６Ａにおける放電容量を示している。電流の増加とともに、セル容量は顕著に減少し、抵抗層からの強い影響を示している。図２０は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図２６は、過充電試験の時の過充電のプロファイルを示している。図２８は、過充電試験の時のセルの最高温度と、過充電試験終了時の残留電流を示す。図２９は、サイクル数に対する放電容量を示す。セルは約１％の容量を喪失し、それは基準セルのそれ（２．５％）よりも、約１００％優れている。図２２は、衝撃試験の時のセルの温度プロファイルを示している。図２３は、衝撃試験におけるセルの最高温度を示している。

実施例３
５０％Ａｌ_２Ｏ_３と５０％ＣａＣＯ_３を含むガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．４の作製について以下に記載する。

Ａ）ガス発生剤と抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ４Ｂ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（０．８ｇ）をＮＭＰ（１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（４．８ｇ）をＮＭＰ（～７０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（０．３２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＣａＣＯ_３粉末（１７．０４ｇ）とＡｌ_２Ｏ_３粉末（１７．０４ｇ）を、工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ４Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ４Ｂ（実施例３Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１９．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ４Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（１３ｇ）を脱イオン水（～１０００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２０ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で９４５．９２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５９μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／５０のレートで４．２Ｖまで８時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した；
ｘ）真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

図２０は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図２２は、衝撃試験の時のセルの温度プロファイルを示している。図２３は、衝撃試験におけるセルの最高温度を示している。図２６は、１２Ｖ／２Ａの過充電試験の時の過充電のプロファイルを示している。図２８は、過充電試験の時のセルの最高温度を示す。

実施例４
Ａｌ_２Ｏ_３とケイ酸ナトリウム（ＮａＳｉＯ_３）を混合したガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．５の作製について以下に記載する。

Ａ）ガス発生剤と抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ５Ｂ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（０．８ｇ）をＮＭＰ（～１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（４．８ｇ）をＮＭＰ（６０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（０．３２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＡｌ_２Ｏ_３粉末（１７．０４ｇ）とＮａＳｉＯ_３（１７．０４ｇ）を、工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ５Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２７０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ５Ｂ（実施例４Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１９．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ５Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（１３ｇ）を脱イオン水（～１０００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２０ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で９４５．９２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５９μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

図２０は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図２２は、衝撃試験の時のセルの温度プロファイルを示している。図２３は、衝撃試験におけるセルの最高温度を示している。図２８は、１２Ｖ／２Ａの過充電試験の時のセルの最高温度を示す。

実施例５
５２％ＣａＣｏ_３と４８％ＰＶＤＦを含むガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．６の作製について以下に記載する。

Ａ）ガス発生剤と抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ６Ｂ
ｉ）ＰＶＤＦ（２３．２５ｇ）をＮＭＰ（～２５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）工程ｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（１．８５ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＣａＣｏ_３粉末（２４．９ｇ）を、工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ６Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２４ｇ）をＮＭＰ（３００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_０．４Ｃｏ_０．３Ｍｎ_０．４Ｃｏ_０．３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５５８ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ６Ｂ（実施例５Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約２２ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１６７μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ６Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（９ｇ）を脱イオン水（～５３０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ））（５６４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（３０ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、いくらか水を添加して粘度を調整した；
ｖｉ）約９５℃に設定した第１加熱領域と約１２５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１２ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１７０μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

図２０は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図２２は、衝撃試験の時のセルの温度プロファイルを示している。図２３は、衝撃試験におけるセルの最高温度を示している。図２８は、過充電試験の時のセルの最高温度を示す。

実施例６
化学分解電圧測定のための正極の作製について以下に記載する。

以下の方法に基づきＰＯＳ７Ｂを作製した：
ｉ）脱イオン水（～３００ｇ）をカーボポール（登録商標）－９３４（１９．６４ｇ）に混合した；
ｉｉ）工程ｉで調製したスラリーに、スーパーＰ（登録商標）（１６０ｍｇ）とＬｉＯＨ（２００ｍｇ）を添加し、５０００ｒｐｍで３０分間混合した；
ｉｉｉ）適切な量の脱イオン水を加えてスラリーを調整し、塗布可能なスラリーを形成した；
ｉｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

以下の方法に基づきＰＯＳ８Ｂを作製した：
ｉ）脱イオン水（～１００ｇ）をＡＩ－５０（１９．８５ｇ）に混合した；
ｉｉ）工程ｉで調製したスラリーに、スーパーＰ（登録商標）（１６０ｍｇ）を添加し、５０００ｒｐｍで３０分間混合した；
ｉｉｉ）適切な量の脱イオン水を加えてスラリーを調整し、塗布可能なスラリーを形成した；
ｉｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

以下の方法に基づきＰＯＳ９Ｂを作製した：
ｉ）脱イオン水（～３２２ｇ）を１９．８５ｇのＣＭＣ－ＤＮ－８００Ｈに混合した；
ｉｉ）工程ｉで調製したスラリーに、スーパーＰ（登録商標）（１６０ｍｇ）を添加し、５０００ｒｐｍで３０分間混合した；
ｉｉｉ）適切な量の脱イオン水を加えてスラリーを調整し、塗布可能なスラリーを形成した；
ｉｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

以下の方法に基づきＰＯＳ１３Ｂを作製した：
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（４００ｍｇ）をＮＭＰ（４ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ－Ａ（２．４ｇ）をＮＭＰ（３０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）上記の２つの溶液を混合し、そしてスーパーＰ（登録商標）（１６０ｍｇ）を添加し、５０００ｒｐｍで３０分間混合した；
ｉｖ）約１３℃に設定した第１加熱領域と約１６℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

実施例７
ガス発生層で被覆された正極の電気化学試験について以下に記載する。

すべての抵抗層の分解電圧は、３電極構成（作用電極としての抵抗層、基準電極および対極としてのリチウム金属）を用い、ＶＭＰ２マルチチャンネル・ポテンショスタット装置を用いた線形掃引ボルタンメトリーにより室温で行った。抵抗層の０．３ｃｍ×２．０ｍの一片が作用電極であり、リチウムの０．３ｃｍ×２．０ｍの一片が基準電極と対極である。これらの電極を、ＬｉＰＦ_６エチレンカーボネート系電解質（５ｇ）を含むガラスの中に入れた。掃引速度は、０～６Ｖの電圧範囲内で５ｍＶ／秒である。図３１，３３は、これら化合物の分解電圧プロファイルを示す。図３２，３４は、試験した化合物のそれぞれのピーク電流とピーク電圧を示す。

実施例８
ＣａＣＯ_３系ガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セルＮｏ．７の作製について以下に記載する。ガス発生層の抵抗率が電池の放電エネルギーの大部分（＞５０％）を提供するエネルギー層または層の抵抗率よりも大きくなるような（少なくとも５０％以上）特定の範囲に導電性添加剤の含有量があれば、ガス発生層は抵抗層となることができる。ガス発生層の含有量は２％～９９％とすることができる。

Ａ）ガス発生層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ７１Ａ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（０．９ｇ）をＮＭＰ（１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（５．２５ｇ）をＮＭＰ（～６８ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（１．８ｇ）を添加し、約６５００ｒｐｍの速度で１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＣａＣｏ_３粉末（７．１１ｇ）と１３４．９４ｇのＬｉＮｉ_０．３３Ａｌ_０．３３Ｃｏ_０．３３Ｏ_２を工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約９０℃に設定した第１加熱領域と約１４０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約４ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ０７１Ｂの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２５．２ｇ）をＮＭＰ（３２７ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２１ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_０．８２Ａｌ_０．０３Ｃｏ_０．１５Ｏ_２（ＮＣＡ）（６４９ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ７１Ａの上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約２０．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５５μｍの厚さにした。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ０１５Ｂの作製
ｉ）ＣＭＣ（１５ｇ）を脱イオン水（～９５１ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１５ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ））（９４５ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（５０ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、いくらか水を添加して粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５５μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は～１２５℃で１０時間乾燥し、負極は～１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／５０のレートで４．２Ｖまで８時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した。作製したセルを評価と、過充電試験等の他の試験に用いた。

図３５は、過充電試験（２Ａおよび１２Ｖ）の時の、過充電電圧、セル温度、およびオーブンチャンバ温度を示す。過充電試験の時のセルの最高温度は約８３℃であり、セルは過充電試験に合格した。本主題の実施例は、限定されるものではないが、製品（例えば、装置、システム等）、製造方法または使用方法、材料組成物等の本明細書の記載と整合するものを含むことができる。

実施例９
Ａｌ_２Ｏ_３系ガス発生剤、抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セル３の作製について以下に記載する。

Ａ）抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ３Ｂ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（１ｇ）をＮＭＰ（１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（６ｇ）をＮＭＰ（７０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（０．４ｇ）を添加し、約６５００ｒｐｍの速度で１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＡｌ_２Ｏ_３粉末（４２ｇ）を工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３０℃に設定した第１加熱領域と約１６０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ０７１Ｂの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ３Ｂの上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１９．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ３Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（１３ｇ）を脱イオン水（～１０００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２０ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で９４５．９２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、いくらか水を添加して粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５９μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／５０のレートで４．２Ｖまで８時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した。真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

図３８は、４．０９Ｖのセルを分解して回収した正極についての温度上昇に対する抵抗の変化を示す。抵抗の変化は、基準セルのそれと比較して（図３７）、小さい。図４２はサイクル数と放電容量の関係を示す。セルは約２％の容量を喪失し、それは基準セルのそれ（２．５％）と同様である。図３６は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図４０は、衝撃試験の時のセル温度のプロファイルを示している。図４１は、衝撃試験の時のセルの最高温度を示している。

実施例１０
５０％ポリアクリルラテックスと５０％チタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ_２）を含む抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セル４の作製について以下に記載する。

Ａ）抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ４Ｂ
ｉ）ＣＭＣ（０．３７５ｇ）を脱イオン水（～３０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）工程ｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（１．７５ｇ）を添加し、数分間混合した；
ｉｉｉ）ナノＢａＴｉＯ_２粉末（２５ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約９０℃に設定した第１加熱領域と約１４０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ４Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（１４．４ｇ）をＮＭＰ（～１６０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_０．５Ｍｎ_０．３Ｃｏ_０．２Ｏ_２（ＮＭＣ）（３７３．６ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８０℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ４Ｂ（実施例２Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１５．２ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１１３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ３Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（７．８ｇ）を脱イオン水（～８００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１２ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で５６８．６ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（２５．２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、いくらか水を添加して粘度を調整した；
ｖｉ）約７０℃に設定した第１加熱領域と約１００℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約８．９９ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１２３μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

図３９は、５０℃における、電流１Ａ，３Ａ，６Ａでの放電容量を示す。セルの容量は、電流の増加とともに急激に減少し、抵抗層の強い影響を示している。図３６は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図４０は、衝撃試験の時のセル温度のプロファイルを示している。図４１は、衝撃試験の時のセルの最高温度を示している。

実施例１１
負極中の抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セル５の作製について以下に記載する。

Ａ）正極作製の一例としてのＰＯＳ５Ａの作製
ｉ）ＰＶＤＦ（３１．５ｇ）をＮＭＰ（～３４０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１３．５ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_０．３３Ｍｎ_０．３３Ｃｏ_０．３３Ｏ_２（ＮＭＣ）（８５５ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８０℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１４．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１１３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用い、セル組立のために乾燥した。

Ｂ）負極作製の一例としてのＮＥＧ５Ｂの作製（第１層）
ｉ）ＣＭＣ（０．３７５ｇ）を脱イオン水（～９０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１．７５ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＢａＴｉＯ_２（全体で２５ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４５．６ｇ）を工程ｉｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約９０℃に設定した第１加熱領域と約１４０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ５Ａの作製（第２層）
ｉ）ＣＭＣ（３．９ｇ）を脱イオン水（～３５０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（６ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で２８３．８ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（２５．２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約７０℃に設定した第１加熱領域と約１００℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＮＥＧ５Ｂの上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約９．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１１４μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／２０のレートで４．２Ｖまで５時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した。真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

図３６は、１ｋＨｚにおけるセルインピーダンスと、電流１Ａ，３Ａ，６Ａ，１０Ａでの容量と、１Ａでの容量に対する３，６，１０Ａでの容量の比率を示している。図４０は、衝撃試験の時のセル温度のプロファイルを示している。図４１は、衝撃試験の時のセルの最高温度を示している。

実施例１２
Ａｌ_２Ｏ_３とケイ酸ナトリウム（ＮａＳｉＯ_３）を混合した抵抗層、正極および負極の作製、並びに抵抗測定、５０℃における放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命の評価に用いる完成セル６の作製について以下に記載する。

Ａ）抵抗層（第１層）作製の一例としての正極ＰＯＳ６Ｂ
ｉ）トーロン（登録商標）４０００ＴＦ（０．８ｇ）をＮＭＰ（～１０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）ＰＶＤＦ（４．８ｇ）をＮＭＰ（６０ｇ）に溶解した；
ｉｉｉ）工程ｉとｉｉで調製した溶液を混合し、次いでカーボンブラック（０．３２ｇ）を添加し、約６５００ｒｐｍの速度で１０分間混合した；
ｉｖ）ナノＡｌ_２Ｏ_３粉末（１７．０４ｇ）とＮａＳｉＯ_３（１７．０４ｇ）を工程ｉｉｉで調製した溶液に添加し、６５００ｒｐｍで２０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｖ）約１３５℃に設定した第１加熱領域と約１６５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ１５μｍのアルミニウム箔の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約０．７ｍｇ／ｃｍ^２であった。

Ｂ）正極作製の一例としてのＰＯＳ６Ａの作製（第２層）
ｉ）ＰＶＤＦ（２１．６ｇ）をＮＭＰ（２７０ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（１８ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）ＬｉＮｉ_１／３Ｃｏ_１／３Ｍｎ_１／３Ｏ_２（ＮＭＣ）（５６０．４ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）粘度調整のためにいくらかのＮＭＰを添加した；
ｖ）約８５℃に設定した第１加熱領域と約１３５℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーをＰＯＳ６Ｂ（実施例１Ａ）の上に塗布し、ＮＭＰを蒸発させた。最終的な固体担持量は約１９．４ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に正極層を圧縮して、約１５３μｍの厚さにした。作製した電極は、標準黒鉛電極に対してゼロ電圧とみなし、温度との関係を調べる、０Ｖでのインピーダンス測定に用いた。

Ｃ）負極作製の一例としてのＮＥＧ６Ａの作製
ｉ）ＣＭＣ（１３ｇ）を脱イオン水（～１０００ｇ）に溶解した；
ｉｉ）カーボンブラック（２０ｇ）を添加し、６５００ｒｐｍで１５分間混合した；
ｉｉｉ）負極用活性黒鉛（ＪＦＥケミカル社、黒鉛化メソフェーズ・カーボン・マイクロ・ビード（ＭＣＭＢ）と合成黒鉛（ＴＩＭＣＡＬ））（全体で９４５．９２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで３０分間混合し、流動性スラリーを作製した；
ｉｖ）ＳＢＲ（固形分５０％、水懸濁液）（４２ｇ）を工程ｉｉで調製したスラリーに添加し、６５００ｒｐｍで５分間混合した；
ｖ）滑らかな塗布のために、粘度を調整した；
ｖｉ）約１００℃に設定した第１加熱領域と約１３０℃に設定した第２加熱領域を備えた自動塗工装置を用いて、このスラリーを厚さ９μｍの銅箔の上に塗布し、水を蒸発させた。最終的な固体担持量は約１１．８ｍｇ／ｃｍ^２であった。次に負極層を圧縮して、約１５９μｍの厚さにした。作製した負極は、セル組立のために乾燥した。

Ｄ）評価のためのセルの作製
ｉ）電極を打ち抜き、電極タブを有する個片を作製した；
ｉｉ）正極は１２５℃で１０時間乾燥し、負極は１４０℃で１０時間乾燥した；
ｉｉｉ）セパレータを中間層として正極と負極を積層した；
ｉｖ）工程ｉｉｉで作製したゼリーロールを、アルミニウム複合バッグの中に平らに寝かせた；
ｖ）工程ｉｖからのバッグを真空オーブン中、７０℃で乾燥した；
ｖｉ）工程ｖからのバッグに、ＬｉＰＦ_６を含む有機カーボネート系電解質を充填した；
ｖｉｉ）工程ｖｉからのバッグを密封した；
ｖｉｉｉ）１６時間静置した；
ｉｘ）セルをＣ／２０のレートで４．２Ｖまで８時間充電し、次いで０．５Ｃのレートで４．２Ｖまで２時間充電し、次いで２０分間休止し、次いで０．５Ｃのレートで２．８Ｖまで放電した。真空下、セルに穴を開けてガスを放出させ、その後、再密封した。作製したセルを評価と、５０℃での放電能力試験、衝撃試験、サイクル寿命試験等の他の試験に用いた。

上記の説明および特許請求の範囲において、“少なくとも１つの”または“１以上の”等の句は、その後に要素または特徴の連結的な記載が続く場合がある。“および／または”の用語は、２以上の要素または特徴の記載の中にみられる場合がある。それが用いられている文脈により暗黙的にまたは明示的に矛盾しない限り、それらの句は、記載された要素または特徴の個々のものを意味する、あるいは他の記載された要素または特徴のいずれかと組み合わせたものを意味することが意図されている。例えば、“ＡとＢの少なくとも１つ”、“ＡとＢの１以上”、および“Ａおよび／またはＢ”の句は、それぞれ、“Ａのみ、Ｂのみ、またはＡとＢの両方”を意味することが意図されている。３以上の項目を含む記載についても、同様の解釈がなされることが意図されている。例えば、“Ａ，Ｂ，およびＣのすくなくとも１つ”、および“Ａ，Ｂ，および／またはＣ”の句は、それぞれ、“Ａのみ、Ｂのみ、Ｃのみ、ＡとＢの両方、ＡとＣの両方、ＢとＣの両方、またはＡ，Ｂ，Ｃのすべて”を意味することが意図されている。上記の説明および特許請求の範囲における“基づく”という用語の使用は、記載されていない特徴または要素が許容されるように、“少なくとも一部に基づく”を意味することが意図されている。

本明細書に記載された主題は、所望の構成に応じて、システム、装置、方法、および／または物品に具体化することができる。上記の説明に記載された実施例は、本明細書に記載された主題と整合する全ての実施例を表すものではない。むしろ、それらは、記載された主題に関係する態様と整合するいくつかの例に過ぎない。上記の説明において、少ない変形例について詳細に記載されているが、別の変更または付加が可能である。特に、本明細書に記載されたものに加えて、さらなる特徴および／または変形を提供することが可能である。例えば、上述の実施例を、開示された特徴の様々な組み合わせおよび部分的な組み合わせ、および／または開示された複数のさらなる特徴の組み合わせおよび部分的な組み合わせに向けることができる。加えて、添付の図面に示されかつ本明細書で説明された論理フローは、所望の結果を達成するためには、示された特定の順序または順番を必ずしも必要とするものではない。他の実施例は以下の特許請求の範囲の範囲内である。

負極半反応は、以下のように表される：

電圧トリガーは、安全充電電圧を超える電圧で作動する。

図１Ａ－１Ｇは、電流リミッタ６として機能する１層以上の抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護し、温度の上昇により熱的に作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱しているか、危険な温度に到達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図２Ａ－２Ｂは、電流リミッタ６と電流インターラプタ８の組み合わせとして機能する１層以上の層を有するフィルム型リチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護し、電圧の増加により流電的に（voltaicly）に作動可能な電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過充電された場合には、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図３Ａ、３Ｂは、内部短絡が発生した場合には過熱から電池を保護する電流リミッタ６として機能する１層以上の抵抗層を有するフィルムタイプのリチウムイオン電池の例示的な構成を示す模式図であり、温度の上昇により熱的に作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過熱しているか、危険な温度に到達する場合に、自己放電プロセスを不可逆的に遮断し、さらに、電圧の増加により作動する電流インターラプタ８と組み合わせることで、電池が過充電された場合には、自己放電プロセスを不可逆的に遮断する。図４Ａ－４Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図４Ａ，４Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図４Ｃ，４Ｄ）を示す。図５Ａ－５Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図５Ａ，５Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図５Ｃ，５Ｄ）を示す。図６Ａ－６Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図６Ａ，６Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図６Ｃ，６Ｄ）を示す。図７Ａ－７Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図７Ａ，７Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図７Ｃ，７Ｄ）を示す。図８Ａ－８Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図８Ａ，８Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図８Ｃ，８Ｄ）を示す。図９Ａ－９Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図９Ａ，９Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図９Ｃ，９Ｄ）を示す。図１０Ａ－１０Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１０Ａ，１０Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１０Ｃ，１０Ｄ）を示す。図１１Ａ－１１Ｄは、先行技術のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１１Ａ，１１Ｂ）と、本開示のフィルムタイプのリチウムイオン電池の断面図（図１１Ｃ，１１Ｄ）を示す。図１２Ａ－１２Ｃは、組み合わされた電流リミッタ６と電流インターラプタ８の例示的な構造を示す。図１３Ａ，１３Ｂは、例示的なセル組成を示す。

図１４は、化学分解電圧測定に用いられた様々な正極１４の配合を示す。図１５は、温度上昇に伴う、３．６Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．２のベースライン抵抗を示す。温度上昇に伴い、抵抗は約１０倍低下する。図１６は、温度上昇に伴う、０Ｖおよび３．６５５Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．４（Ａｌ_２Ｏ_３およびＣａＣＯ_３セラミック層を有する正極１４）の抵抗を示す。抵抗は、ゼロ電圧でわずかに増加し、３．６４６Ｖおよび４．１１Ｖで顕著に増加する。図１７は、温度上昇に伴う、０Ｖ、３．６４６Ｖおよび４．１１Ｖ対グラファイトにおけるセルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３セラミック層を有する正極１４）の抵抗を示す。抵抗は、ゼロ電圧でわずかに増加し、３．６５５Ｖで顕著に増加する。図１８は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでの、セル電圧とベースラインセルＮｏ．１（抵抗層なし）の放電容量の関係を示す。図１９は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでの、セル電圧とベースラインセルＮｏ．３（８５．２％ＣａＣＯ_３ベースの抵抗層６）の放電容量の関係を示す。この特定の抵抗層６を用いると、セル放電電流の増加とともに、セルの放電能力が顕著に低下する。図２０は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａでのセルインピーダンスと放電容量と、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６の１Ａでの容量に対する、３Ａ，６Ａ，または１０Ａでの容量の比率をまとめたものである。１ｋＨｚでのセルインピーダンスは、抵抗およびガス発生層があると上昇する。セルの放電容量は個々のケースに依存するが、抵抗層６を有するすべてのセルのインピーダンスが大きくなるので、抵抗層６はセルインピーダンスの増大をもたらした。図２１は、衝撃試験を示す。図２２は、セルＮｏ．１（基準），３，５，６の衝撃試験時のセル温度のプロファイルを示す。スチール棒がセルに衝撃を与えると、試験したすべてのセルの電圧が直ぐに低下した。抵抗およびガス発生層を有するすべてのセルは、試験に合格したが、抵抗層６のないセルは、試験に不合格であった（発火した）。衝撃試験時の最高セル温度を、図２３にまとめた。図２３は、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６の衝撃試験のセル最高温度をまとめたものである。図２４は、セルＮｏ．６について、衝撃試験時間と、セル電圧および温度の関係を示す。衝撃開始時間は２分に設定されている。セルに衝撃が加えられると、直ぐにセル電圧はゼロに低下した。セル温度が急激に上昇したことがわかる。図２５は、セルＮｏ．３（保護層なし）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで僅かに低下し、約５６分で急激に最大充電電圧までジャンプし、同時にセル温度は顕著に６００℃を超える温度まで上昇した。接続を解除すると、セル電圧と温度は、非常に小さな値に減少し、セルは発火した。過充電電流はセルが発火するまで２Ａであり、次いで１～２分間、０．２Ａまで低下し、その後セルが短絡したので２Ａまで戻った。セルは燃焼した。図２６は、セルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３層）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで約５５分で急激に１２Ｖの最大充電電圧まで増大した。セル温度は開始から約４０分で８０℃を超える温度まで上昇し、次いで、急激に低下した。５５℃で過充電電流は顕著に減少し、試験時間の残りの時間は０．２Ａを維持した。試験後、セルは、顕著に膨れていた。図２７は、セルＮｏ．５（Ｎａ_２Ｏ_７Ｓｉ_３＋Ａｌ_２Ｏ_３層）について、過充電時間と、セル電圧および温度の関係を示す。セル電圧は４０分まで徐々に増加し、次いで約７５分で急激に１２Ｖの最大充電電圧まで増大した。セルの過充電プロファイルは、ＣａＣＯ_３ベースの抵抗層６のものとは大きく異なり、これはＣａＣＯ_３の分解とＮａ_２Ｏ_７Ｓｉ_３の分解との違いを示している。セル温度は開始から約４０分で７５℃を超える温度まで顕著に上昇し、次いで、徐々に低下した。７５分で過充電電流は顕著に減少し、試験時間の残りの時間は１Ａを維持した。試験後、セルは、顕著に膨れていた。図２８は、セルＮｏ．１（基準），３，４，５，６について、過充電試験（２Ａ／１２Ｖ）におけるセルの最高温度をまとめたものである。図２９は、セルＮｏ．３（ＣａＣＯ_３抵抗層６）のサイクル寿命を示す。セルは１００サイクル後、約１．８％の損失を示したが、それは、抵抗層を含まないセルの場合（平均で、～２．５％、不図示）よりも低い値である。図３０は、セルＮｏ．４（ＣａＣＯ_３およびＡｌ_２Ｏ_３抵抗層６）のサイクル寿命を示す。セルは１００サイクル後、約１．３％の損失を示したが、それは、抵抗層を含まないセルの場合（平均で、～２．５％、不図示）よりも低い値である。図３１は、異なる動作電圧を有する充電式電池に使用される可能性のある異なるアニオンを含む化合物（ガス発生剤）の室温における、電圧に対する電流プロファイルを示す。ピーク電流とピーク電圧を図３２に示す。Ｃｕ（ＮＯ_３）_２のピーク電流は最大であり、一方ＣａＣＯ_３のピーク電流は最小であった。Ｃｕ（ＮＯ_３）_２のピーク電圧は最小であり、一方ＣａＣＯ_３のピーク電圧は最大であった。そのため、Ｃｕ（ＮＯ_３）_２は、リン酸鉄リチウム正極を用いるリチウムイオンセル等の比較的低い動作電圧を有するリチウムイオン電池（典型的な最大充電電圧が３．７Ｖ）に有用である。ＣａＣＯ_３は、リチウムコバルト酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．２Ｖ）またはリチウムニッケルコバルトマンガン酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．３または４．４Ｖ）に有用である。図３２は、異なるアニオンを含む化合物のピーク電流とピーク電圧をまとめたものである。図３３は、異なる動作電圧を有する充電式電池に使用される可能性のある異なるアニオンを用いた場合と用いない場合における、ポリマー（有機ガス発生剤）についての、電圧に対する電流のプロファイルを示す。ＰＶＤＦは比較として用いた。ピーク電流とピーク電圧を図３４に示す。カーボポール（Carbopol）、ＡＩ－５０、ＰＶＤＦのピーク電流は、同様の値で、ＣＭＣが最も低い値であった。カーボポールのピーク電圧は最も低く、ＣＭＣが最も高い値であった。よって、ＣＯ_３ ^２－アニオンを含むカーボポールは、リン酸鉄リチウム正極を用いるリチウムイオンセル等の比較的動作電圧の低いリチウムイオン電池（典型的な最大充電電圧が３．７Ｖ）に有用である。ＣＭＣは、リチウムコバルト酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．２Ｖ）またはリチウムニッケルコバルトマンガン酸化物等の高電圧正極を用いる高動作電圧リチウムイオンセル（典型的な最大充電電圧が４．３または４．４Ｖ）に有用である。水は、ＣＭＣ分解化合物の１つであり、１００℃以上で蒸気またはガスになるだけでなく、電解質や負極グラファイト電極のインターカレートされたリチウムと反応し、フッ化水素（ＨＦ）、酸素（Ｏ_２）等のガスを発生させる。図３４は、異なるアニオン含む場合または含まない場合の、ピーク電流とピーク電圧をまとめたものである。図３５は、室温での２Ａ／１２Ｖ過充電試験における、セル温度と過充電電圧のプロファイルを示す。図３６は、以下の実施例９～１２に記載されたセル１，３，４，５，および６について、異なる電流における、セルのインピーダンスと容量を示す。図３７は、温度上昇に対する、セル２（基準、抵抗層なし）の３．６Ｖ対グラファイトにおける抵抗の変化を示す。温度の上昇とともに、抵抗は約１０倍減少した。図３８は、温度上昇に対する、セル３の４．０９Ｖ対グラファイトにおける抵抗の変化を示す。温度の上昇とともに、抵抗は、わずかに減少し、そして約３倍増加し、次いで約３倍減少した。図３９は、１Ａ，３Ａ，６Ａ，および１０Ａにおけるセル４のセル電圧と放電容量の関係を示す。この特定の抵抗層を有する場合、セル放電電流の増加に伴い、セル放電能力は顕著に減少した。図４０は、実施例９～１２に記載されているセル１，３，４，５，および６についての衝撃試験の時の、セル温度プロファイルを示す。抵抗層を有するすべてのセルは試験に合格したが、抵抗層を持たないセルはすべて不合格であった（発火した）。衝撃試験の時の最高セル温度を図４１に示す。図４１は、実施例９～１２に記載されているセル１，３，４，５，および６についての衝撃試験の時の、最大温度を示す。図４２は、セル３のサイクル寿命を示す。１００サイクル後、セルは約２％を失い、それは抵抗層のないセルの場合と同様の値であった（平均で、～２．５％。不図示）。

Claims

改良された高エネルギー密度の充電式電池であって、
第１の電極、
電子を伝達するための第１の集電体、
前記第１の電極と前記第１の集電体との間に介挿された電流インターラプタであって、少なくとも温度トリガーにより活性化されてガスを生成するように構成された感熱性材料を含み、前記ガスの発生により、前記第１の電極と前記第１の集電体との間に非導電性ギャップが形成され、前記非導電性ギャップの形成により、前記第１の電極と前記第１の集電体とが電気的に分離される、該電流インターラプタ、
前記第１の電極とは反対の極性を有する第２の電極、および
前記第１の電極と前記第２の電極との間に介挿されたセパレータ、を有する、該充電式電池。
電流リミッタをさらに含む請求項１記載の電池。
第２の集電体をさらに含む請求項２記載の電池。
前記電流リミッタは、前記第２の電極と前記第２の集電体との間に介挿されている、請求項３記載の電池。
前記電流リミッタは、前記第１の電極と前記第１の集電体との間に介挿されている、請求項２記載の電池。
前記電流リミッタと前記電流インターラプタは、前記第１の電極と前記第１の集電体との間に介挿された単一の保護層の中に、同時に組み込まれている、請求項５記載の電池。
前記電流リミッタの抵抗率は、標準動作のための温度範囲を超える温度における前記第１の電極の内部抵抗率より大きい、請求項６記載の電池。
前記電流リミッタの抵抗率は、標準動作のための温度範囲内の温度では移行しない、請求項６記載の電池。
前記電流リミッタの抵抗率は、標準動作のための温度範囲内の温度における前記第１の電極の内部抵抗率より小さい、請求項６記載の電池。
前記温度トリガーは、温度が標準動作のための温度範囲を超えると作動する、請求項１記載の電池。
前記感熱性材料は、電圧トリガーにより活性化されて前記ガスを発生するようにさらに構成され、前記電圧トリガーは、電圧が標準動作のための電圧範囲を超えると作動する、請求項１記載の電池。
前記第１の電極と前記第１の集電体は、前記電流インターラプタが非係合構成に有る時には電気的に結合し、前記電流インターラプタが係合構成に有る時には、前記第１の電極と前記第１の集電体との間に前記非導電性ギャップが形成される、請求項１記載の電池。
前記感熱性材料は、少なくとも前記温度トリガーが作動すると、前記非係合構成から前記係合構成に移行するように構成されている、請求項１２記載の電池。
前記電流インターラプタが非係合構成に有る時には、前記電流インターラプタにより提供される積層接続により前記第１の電極と前記第１の集電体とが電気的に接続され、前記非導電性ギャップの形成により、前記第１の電極と前記第１の集電体との間の前記積層接続が剥離される、請求項１２記載の電池。
電池内部の電極と集電体との間に非導電性ギャップを形成することを含み、
前記非導電性ギャップは、少なくとも温度トリガーにより活性化されてガスを生成するように適合された感熱性材料により形成され、前記感熱性材料は、前記電極と前記集電体との間に介挿された遮断層を含み、前記非導電性ギャップの形成により、前記電極が前記集電体から電気的に分離される、方法。