JP2020075952A - 熱伝導材 - Google Patents
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Abstract
Description
本実施形態の熱伝導材は、グリース状であり、2つの物体(例えば、発熱体と放熱体)の間に介在させる形で使用される。熱伝導材は、ディスペンサー機を用いて吐出可能な粘度であるものの、塗布後において垂落ちせず、形状を保つことができる。
−OC(O)C(R)=CH2 (1)
(式中、Rは水素原子又は炭素数1〜20の有機基を表す)
(熱伝導材の作製)
アクリル系ポリマー(A)、アクリル系ポリマー(B)、アクリル系ポリマー(C)及び重合開始剤を、表1に示される配合量(質量部)でそれぞれ配合し、それらを混合した後、100℃で10分間加熱して、架橋反応(重合反応)を進行させた。その後、得られた組成物に対して、可塑剤(1)、シランカップリング剤、酸化防止剤、着色剤、酸化アルミニウム(1)〜(5)、表面処理済み水酸化マグネシウム及び炭酸カルシウムを、表1に示される配合量(質量部)でそれぞれ配合し、それらを混練機等を利用して混練して、実施例1〜3の熱伝導材を得た。
可塑剤(1)に代えて可塑剤(2)250質量部を配合し、シランカップリング剤を配合しないこと以外は、実施例1と同様にして、比較例1の熱伝導材を作製した。
アクリル系ポリマー(C)に代えて、アクリル系ポリマー(D)150質量部を配合したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例2の熱伝導材を作製した。
アクリル系ポリマー(C)に代えてアクリル系ポリマー(E)150質量部を配合したこと以外は、比較例1と同様にして、比較例3の熱伝導材を作製した。
アクリル系ポリマー(B)の配合量を245質量部に変更し、アクリル系ポリマー(C)及びシランカップリング剤を配合せず、可塑剤(1)に代えて可塑剤(2)250質量部を配合したこと以外は、実施例1と同様にして、比較例4の熱伝導材を作製した。
水酸化マグネシウムを配合せず、炭酸カルシウムの配合量を250質量部に変更したこと以外は、比較例4と同様にして、比較例5の熱伝導材を作製した。
水酸化マグネシウム及び炭酸カルシウムを配合しないこと以外は、比較例4と同様にして、比較例6の熱伝導材を作製した。
各実施例及び各比較例の熱伝導材を、25℃の温度条件の下、吐出圧力0.2MPa、吐出時間1分の条件で吐出させて、各熱伝導材の10秒間当たり吐出量(g/10秒)を求めた。結果は、表1に示した。なお、使用した装置は、以下の通りである。
ディスペンサーコントローラ:製品名「SMART SHOT MS−1D」(武蔵エンジニアリング株式会社製)
シリンジ:製品名「PSY−30E」(武蔵エンジニアリング株式会社製、筒先の内径:2mm、熱伝導材を収容する部分(所謂、薬液部)の内径:26.2mm)
各実施例及び各比較例の熱伝導材について、ホットディスク法により、熱伝導率(W/m・K)を測定した。なお、測定には、ホットディスク熱特性測定装置(製品名「TPS500」、Hot Disk社製)を用いた。ポリイミドセンサーを1組の試験片で挟み込む際、各試験片のサイズは、30mm×30mm×7mmに設定した。結果は、表1に示した。
各実施例及び各比較例の熱伝導材について、以下に示す方法で、耐ズレ性(耐垂落ち性)を評価した。図1は、耐ズレ性の評価に使用する試験片Tの説明図である。図1に示されるように、2枚のガラス板(スライドガラス)21を用意し、それらの間にスペーサ(厚み1.0mmのワッシャー)22を介在させつつ1gの熱伝導材Sを入れ、熱伝導材Sが円形となるように、2枚のガラス板21の間で挟み込んだ。ガラス板21同士は、クリップ23を利用して固定した。なお、熱伝導材Sの初期位置を示すために、熱伝導材Sの輪郭をガラス板21の表面に油性ペンで示した。このようにして得られた試験片Tを、扁平な円形状の熱伝導材Sが鉛直方向に沿って起立するように、熱衝撃試験機(製品名「TSE−11−A」、エスペック株式会社製)の中に設置し、125℃の温度条件で100時間放置した。その後、熱伝導材Sの位置が、元の位置(初期位置)からどのぐらい垂落ち(位置ズレ)したかを、以下に示される評価基準に基づいて判定した。結果は、表1に示した。
「〇」・・・垂落ちなし(ズレ量が5%以内の場合)
「△」・・・やや垂落ちあり(ズレ量が50%未満の場合)
「×」・・・垂落ちあり(ズレ量が50%以上の場合)
2枚のガラス板の間に介在させるスペーサの厚みを0.5mmに変更し、かつ2枚のガラス板の間に入れる熱伝導材の量を0.5gに変更したこと以外は、上記垂落ち試験時と同様にして、各実施例及び各比較例の試験片を作製した。得られた試験片を、熱衝撃試験機において、横置きの状態(ガラス板が水平の状態)で、−40℃と125℃(各30分)を交互に繰り返す冷熱サイクル試験(サイクル数:100回)を行った。その後、試験片中の熱伝導材におけるクラックの有無を目視で確認した。結果は、表1に示した。なお、クラックがない場合、「〇」と表し、クラックが発生した場合、「×」と表した。
上記垂落ち試験時と同様にして、各実施例及び各比較例の試験片を作製した。得られた試験片を、熱衝撃試験機において、横置きの状態(ガラス板が水平の状態)で設置し、125℃の温度条件で500時間放置した。その後、試験片中の熱伝導材の劣化状態を目視で確認した。結果は、表1に示した。なお、劣化がない場合、「〇」と表し、劣化が発生した場合、「×」と表した。
Claims (4)
- 炭素−炭素不飽和結合を含む架橋性官能基を少なくとも2個有するアクリル系ポリマー(A)と、前記架橋性官能基を少なくとも1個有するアクリル系ポリマー(B)との架橋反応物100質量部と、
粘度が650mPa・s以下であるアクリル系ポリマー(C)100〜200質量部と、
トリメリット酸エステル系可塑剤150〜350質量部と、
平均粒径が0.1μm以上100μm以下である熱伝導性フィラー3500〜7500質量部と、
平均粒径が50nm以下である増粘剤50〜300質量部とを有する熱伝導材。 - 前記熱伝導性フィラーは、酸化アルミニウムを含む請求項1に記載の熱伝導材。
- 前記増粘剤が、炭酸カルシウムである請求項1又は請求項2に記載の熱伝導材。
- 前記アクリル系ポリマー(A)の配合量Xに対する、前記アクリル系ポリマー(B)の配合量Yの割合(質量比:Y/X)は、9以上49以下である請求項1〜請求項3の何れか一項に記載の熱伝導材。
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