JP2020029606A - 亜鉛めっき異形棒鋼材とその製造方法および製造システム - Google Patents

Abstract

【課題】加工性に優れた亜鉛めっき異形棒鋼材を簡単に製造できるようにする。【解決手段】鉄系の異形棒鋼材２が亜鉛を含むめっき層３で被覆された、直径が１３ｍｍ以下である亜鉛めっき異形棒鋼材１であって、めっき層３は、異形棒鋼材２の上に形成されたＺｎ−Ｆｅ合金層３ａと、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの上に形成されたＺｎ層３ｂと、からなり、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの厚さとＺｎ層３ｂの厚さとの比は１：１〜１：６の範囲であり、めっきによるＺｎの付着量が３００ｇ／ｍ２以上であることを特徴とする。【選択図】図３

Description

本発明は、鉄系の異形棒鋼材が亜鉛を含むめっき層で被覆された亜鉛めっき異形棒鋼材と、その製造方法および製造システムに関する。

従来より、鉄筋コンクリートなどに用いられる鉄系の異形棒鋼を溶融亜鉛浴に浸漬させてめっきをして亜鉛めっき異形棒鋼を製造する方法が知られている。そのような製造方法として、めっきの必要な付着量を得るために、めっき浴への浸漬時間を長くすることによって、めっきの主成分であるＺｎと母材の主成分であるＦｅとのＺｎ−Ｆｅ合金層を成長させてこの層を厚くさせる方法がある。

しかし、Ｚｎ−Ｆｅ合金層は脆く、剥離や割れが生じやすいため、Ｚｎ−Ｆｅ合金層が厚くなると亜鉛めっき異形棒鋼の加工性が悪くなるという問題がある。そこで、めっきの付着量を十分に得て、めっき層の剥離や割れを防止できるようにめっきする異形棒鋼の製造方法が、例えば、特許文献１に示されている。

特許文献１に示されている、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき異形棒鋼の製造方法では、Ａｌ、Ｎｉ、Ｚｎ等を所定の組成比で含む４２０℃〜４９０℃の第１のめっき浴に、異形棒鋼を浸漬した後、組成比が第１のめっき浴とは異なる第２のめっき浴に異形棒鋼を浸漬することにより、めっきされた異形棒鋼が製造される。

特許第５９６１４３３号公報

しかし、特許文献１の製造方法では、異形棒鋼を異なる２種類のめっき浴に浸漬するので、煩雑である。また、各めっき浴では、Ｚｎ、Ａｌ、Ｎｉの３種類の金属が含まれるので、めっき浴の調整に手間がかかる。

本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、加工性に優れた亜鉛めっき異形棒鋼材を簡単に製造できるようにすることにある。

上記の目的を達成するために、この発明では、切断によって亜鉛めっき異形棒鋼とされる亜鉛めっき異形棒鋼材を、めっき浴への浸漬時間およびめっき浴からの引き上げ速度、ならびに、めっき浴の温度を調整し、Ｚｎ−Ｆｅ合金層とＺｎ層との厚さの比が１：１〜１：６となるようにした。

具体的に、本出願の発明は、鉄系の異形棒鋼材が、亜鉛を含むめっき層で被覆された、直径が１３ｍｍ以下である亜鉛めっき異形棒鋼材であって、前記めっき層は、前記異形棒鋼材の上に形成されたＺｎ−Ｆｅ合金層と、該Ｚｎ−Ｆｅ合金層の上に形成されたＺｎ層と、からなり、前記Ｚｎ−Ｆｅ合金層の厚さと前記Ｚｎ層の厚さとの比は１：１〜１：６の範囲であり、めっきによるＺｎの付着量が３００ｇ／ｍ^２以上であることを特徴とする。

これによれば、亜鉛めっき異形棒鋼材は、めっき層はＺｎ−Ｆｅ合金層とＺｎ層とからなるので、めっきにはＺｎ以外の金属を必要としない。したがって、めっきするために複数の種類の金属を必要とする合金めっき異形棒鋼と比較して、簡単に製造できる。

また、亜鉛めっき異形棒鋼材は、めっき層におけるＺｎ−Ｆｅ合金層とＺｎ層との厚さの比が１：１〜１：６の範囲であることから、めっき層はＺｎ層が占める体積の割合が大きい。Ｚｎ層は、Ｚｎ−Ｆｅ合金層に比べて展性および延性に富むことから、めっき層を構成する各層の厚さの比が上記範囲にある亜鉛めっき異形棒鋼材は、加工性に優れる。

一実施形態では、亜鉛めっき異形棒鋼材の直径は１０ｍｍ以下であり、めっきによるＺｎの付着量が５５０ｇ／ｍ^２以上である。

一実施形態では、前記亜鉛めっき異形棒鋼材の表面の凸部の高さが、前記異形棒鋼材の表面の凸部の高さの０．５〜１．０倍である。

これによれば、亜鉛めっき異形棒鋼材は、表面の凸部の高さが異形棒鋼材の表面の高さの０．５〜１．０倍であるので、亜鉛めっき異形棒鋼材は、異形棒鋼材の表面の凹凸が維持されている。したがって、亜鉛めっき異形棒鋼材は、凹凸の効果、例えばコンクリートとの噛み合いの効果など、を発揮できる。

一実施形態では、亜鉛めっき異形棒鋼材の前記凹部の前記めっき層の厚さと前記凸部の前記めっき層の厚さとの比が、１：０．８〜１：１．２の範囲である。

これによれば、亜鉛めっき異形棒鋼材は、凹部のめっき層の厚さと凸部のめっき層の厚さとの比は上記範囲内にあるので、両者は略等しい。すなわち、亜鉛めっき異形棒鋼材は、めっき層の厚さが凹部と凸部とで略同じであり、凹凸が維持されている。したがって、亜鉛めっき異形棒鋼材は、上記と同様に、凹凸の効果、例えばコンクリートとの噛み合いの効果など、を発揮できる。

本出願の他の発明は、異形棒鋼材を繰出供給源から牽引してめっきを行い、亜鉛めっき異形棒鋼材を製造する方法であって、異形棒鋼材を、浴温が４２０℃以上５００℃以下のめっき浴に６秒以上６０秒以下の浸漬時間で浸漬する浸漬工程と、前記浸漬工程において浸漬された前記異形棒鋼材を５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの引上速度で垂直に引き上げる引上工程と、前記引上工程において引き上げられた前記異形棒鋼材を冷却する冷却工程と、を含むことを特徴とする。

ところで、従来の異形棒鋼のめっき方法においては、あらかじめ所定の長さに切断され、曲げ加工や溶接加工がされた異形棒鋼に対してめっき処理がなされる。しかし、そのような方法では、めっきされた異形棒鋼にはすでに前記の加工がなされているので、使用用途が限定され、汎用性がない。

本発明によれば、所定の長さに切断されていない異形棒鋼材を、繰出供給源から牽引してめっきを行うので、めっきされた亜鉛めっき異形棒鋼材は、用途に応じて切断して後加工することができ、汎用性がある。

また、異形棒鋼材のめっき浴への浸漬時間およびめっき浴からの引き上げ速度、ならびに、めっき浴の温度を調整することよって、簡単にＺｎ−Ｆｅ合金層とＺｎ層との厚さの比およびめっきによるＺｎの付着量を目的とする範囲になるようにすることができる。さらに、浸漬工程では、母材をＺｎ以外の金属を必要としないめっき浴に、異形棒鋼材を一回のみ浸漬するので、複数種類の金属を含むめっき浴に複数回浸漬する方法に比べて、簡単である。

本出願のさらに他の発明は、異形棒鋼材を繰出供給源から牽引してめっきを行い、請求項１〜４のいずれか１項に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材を製造する製造システムであって、浴温が４２０℃以上５００℃以下であり前記異形棒鋼材が浸漬されるめっき浴と、前記めっき浴から引き上げられた前記異形棒鋼材を冷却する冷却手段と、前記めっき浴への浸漬と前記冷却手段による冷却とを連続せしめて行うように前記異形棒鋼材を牽引する牽引手段であって、前記異形棒鋼材が前記めっき浴に６秒以上６０秒以下の浸漬時間で浸漬され、浸漬された前記異形棒鋼材が５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの引上速度で垂直に引き上げられるように、前記異形棒鋼材を牽引する牽引手段と、を含むことを特徴とする。

本発明によれば、前記の亜鉛めっき異形棒鋼材の製造方法を実施することができる。

以上説明したように、本発明によると、加工性に優れた亜鉛めっき異形棒鋼材を簡単な方法で製造することができる。

亜鉛めっき異形棒鋼材を示す。 亜鉛めっき異形棒鋼材の製造システムを示す。 実施例１の亜鉛めっき異形棒鋼材の凸部におけるＦｅ地（母材）およびめっき層の軸線方向断面の光学顕微鏡による１０００倍拡大画像である。 実施例２の亜鉛めっき異形棒鋼材の凹部および凸部におけるＦｅ地（母材）及びめっき層の軸線方向断面の光学顕微鏡による５０倍拡大画像である。 比較例の亜鉛めっき異形棒鋼の凸部における図３相当図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
＜亜鉛めっき異形棒鋼材＞
図１は、実施形態に係る亜鉛めっき異形棒鋼材１を示す。

亜鉛めっき異形棒鋼材１は、例えば、長さ１７００〜３６００ｍでありコイル状に巻かれている。亜鉛めっき異形棒鋼材１の径は４ｍｍ〜１３ｍｍであり、例えば１０ｍｍである。

亜鉛めっき異形棒鋼材１は、図１に示すように、その表面に、突起１ａ（凸部）を有している。突起１ａは、亜鉛めっき異形棒鋼材１の軸線方向に沿って延びて形成されている部分と、亜鉛めっき異形棒鋼材１の軸線周りにらせん状に形成されている部分とからなる。軸線方向に隣接するらせん状の突起１ａ，１ａの間には、溝１ｂ（凹部）が構成されている。

亜鉛めっき異形棒鋼材１は、鉄系母材である異形棒鋼材２（以下、母材という）が亜鉛を含むめっき層３で被覆されてなる。めっき層３は、母材２の上に形成されたＺｎ−Ｆｅ合金層３ａと、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの上に形成されたＺｎ層３ｂと、からなる。Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの厚さとＺｎ層３ｂとの厚さの比は、１：１〜１：６の範囲であり、好ましくは１：２〜１：６の範囲である。また、めっきによるＺｎの付着量は５５０ｇ／ｍ^２以上である。

また、突起１ａの高さ（溝１ｂの最も低い部分を基準とした高さ）は、めっきによって母材２の突起の高さとは異なっているが、その高さの倍率は、母材２の突起の高さに対して、０．５倍以上であり、好ましくは、０．５〜１．０倍、より好ましくは、０．８〜１．０倍である。

また、突起１ａのめっき層３の厚さは、溝１ｂのめっき層３の厚さの０．８倍以上である。好ましくは、溝１ｂのめっき層３の厚さと突起１ａのめっき層３の厚さとの比は、１：０．８〜１：１．２の範囲である。なお、溝１ｂのめっき層３の厚さは、溝１ｂの幅方向で異なるが、溝１ｂの幅方向中央部の厚さを意味するものとする。

以上説明したように、めっき層３におけるＺｎ−Ｆｅ合金層３ａとＺｎ層３ｂとの厚さの比が１：１〜１：６の範囲であることから、めっき層３はＺｎ層３ｂが占める体積の割合が大きい。Ｚｎ層３ｂは、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａに比べて展性および延性に富むことから、めっき層３を構成する各層の厚さの比が上記範囲にある亜鉛めっき異形棒鋼材１は、加工性がよい。

また、亜鉛めっき異形棒鋼材１の表面の突起１ａの高さが、母材２の表面の突起の高さの０．５倍以上であり、突起１ａのめっき層３の厚さは、溝１ｂのめっき層３の厚さの０．８倍以上である。これによって、亜鉛めっき異形棒鋼材１は、母材２の表面の凹凸が維持されている。したがって、亜鉛めっき異形棒鋼材１は、凹凸の効果、例えばコンクリートとの噛み合いの効果など、を発揮できる。

また、亜鉛めっき異形棒鋼材１は、あらかじめ所定の長さに切断され曲げ加工等された上でめっき処理がなされる従来の異形棒鋼と同様の用途に用いることができる。しかも、コイル状に巻かれており、用途に応じて切断して後加工することができるので、上記従来の異形棒鋼と比べて汎用性がある。

＜亜鉛めっき異形棒鋼材の製造方法および製造システム＞
図２は実施形態に係る亜鉛めっき異形棒鋼材１の製造システムＳを示す。図２において、４は母材２が巻かれたコイル（繰出供給源）、５は酸洗槽、６はフラックス槽、７は乾燥炉、８はＺｎ浴（めっき浴）、９は水冷槽（冷却手段）、１０は巻取機（牽引手段）である。

製造システムＳでは、母材２を、繰出供給源であるコイル４から巻取機１０で牽引してめっきを行って亜鉛めっき異形棒鋼材１を製造する。以下、具体的に説明する。

−浸漬工程−
コイル４より繰り出された母材２は、酸洗槽５での酸洗い、フラックス槽６でのフラックス処理と乾燥炉７での乾燥を経て、Ｚｎ浴８に浸漬される。このとき母材２の表面の上にはＺｎ浴８のＺｎが付着し、母材２を構成するＦｅとめっきによるＺｎとの間で反応が起こり、母材２の上にはＺｎ−Ｆｅ合金層３ａが形成される。

ここで、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの厚さは、Ｚｎ浴８の温度と浸漬時間とによって決定される。Ｚｎ浴８の温度は、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの厚さをＺｎ層３ｂの厚さに対して１：１〜１：６の範囲の比になるようにするという理由から、４２０℃〜５００℃が好ましく、４３０℃〜４６０℃がより好ましい。

また、同じ理由から、浸漬時間は、６秒以上６０秒以下が好ましく、１５秒以上３０秒以下がより好ましい。図２に示すように、浸漬は、巻取機１０で牽引される母材２の一部分で行われるので、浸漬時間は、巻取機１０によって母材２を牽引する速度および母材２の浸漬される部分の長さによって調整される。

−引上工程−
浸漬によって表面上にＺｎ−Ｆｅ合金層３ａが形成された母材２は、その後引き上げられる。このとき、Ｚｎ−Ｆｅ合金層３ａの上には、溶融Ｚｎが付着しており、流れ落ちずに付着したまま持ち上げられる溶融ＺｎがＺｎ−Ｆｅ合金層３ａの上にＺｎ層３ｂを形成する。

ここで、母材２の引き上げ速度が速いほど付着したままとなる溶融Ｚｎの量が多くなり、その結果、Ｚｎ層３ｂが厚くなる。母材２を引き上げる引き上げ速度は、めっきによるＺｎの付着量を５５０ｇ／ｍ^２以上にするという理由から、５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎが好ましく、８ｍ／ｍｉｎ〜１５ｍ／ｍｉｎがより好ましい。引き上げ速度は、巻取機１０によって母材２を牽引する速度によって調整される。

−冷却工程−
引き上げられた母材２は、ターンローラ１１（引上手段）に捲回されて水冷槽９で水冷される。これによって、母材２が亜鉛めっきされた亜鉛めっき異形棒鋼材１が得られる。

そして、亜鉛めっき異形棒鋼材１は、巻取機１０によってコイル状に巻き取られる。

以上説明したように、実施形態に係る製造方法では、コイル状に巻かれた母材２を牽引してめっきを行い、めっきされた亜鉛めっき異形棒鋼材１は、再びコイル状に巻き取られるので、用途に応じて切断して後加工することができ、汎用性がある。

また、母材２のＺｎ浴８への浸漬時間およびＺｎ浴８からの引き上げ速度、ならびに、Ｚｎ浴８の温度を調整することよって、簡単にＺｎ−Ｆｅ合金層３ａとＺｎ層３ｂとの厚さの比およびめっきによるＺｎの付着量を目的とする範囲になるようにすることができる。さらに、浸漬工程では、Ｚｎ浴８に母材２を一回のみ浸漬するので、複数の種類の金属を含むＺｎ浴に複数回浸漬する方法に比べて、簡単である。

また、製造システムＳによって、以上説明した亜鉛めっき異形棒鋼材１の製造方法を実施することができる。

（その他の実施形態）
上記実施形態において、亜鉛めっき異形棒鋼材１のめっきによるＺｎの付着量は５５０ｇ／ｍ^２以上としたが、使用目的によっては３００ｇ／ｍ^２以上５５０ｇ／ｍ^２未満としてもよい。

異形コイル鉄筋を母材とし、この母材に図２に示す製造システムによってめっきをして、亜鉛めっきされた亜鉛めっき異形棒鋼材を製造した。以下の実施例１および２では、直径の異なる２種類の母材にめっきし、亜鉛めっき異形棒鋼材を製造した。

＜実施例１＞
母材および亜鉛めっき異形棒鋼材の直径は６ｍｍ、めっき用金属はＺｎ、引き上げ速度は１０ｍ／ｍｉｎ、Ｚｎ浴温度は４５０℃、浸漬時間は２５秒とした。

図３は、実施例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材の突起の断面を光学顕微鏡によって撮像した１０００倍拡大の画像である。

この実施例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材では、めっきによるＺｎ付着量は６２１ｇ／ｍ^２であった。また、めっき層におけるＺｎ−Ｆｅ合金層の厚さとＺｎ層の厚さとの比は、１：３〜１：６であった。亜鉛めっき異形棒鋼材の突起のめっき層の高さは、母材の突起の高さの０．７倍であった。

＜実施例２＞
この実施例では、母材および亜鉛めっき異形棒鋼材の直径を１０ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様の条件で亜鉛めっき異形棒鋼材を製造した。

図４は、亜鉛めっき異形棒鋼材の突起と溝を含む断面を光学顕微鏡によって撮像した５０倍拡大の画像である。

この実施例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材では、めっきによるＺｎ付着量は６７５ｇ／ｍ^２であった。めっき層におけるＺｎ−Ｆｅ合金層の厚さとＺｎ層の厚さとの比は、１：１〜１：１．５であった。また、亜鉛めっき異形棒鋼材の突起のめっき層の高さは、母材の突起の高さの０．９倍であった。また、亜鉛めっき異形棒鋼材の突起のめっき層の厚さと、溝の幅方向中央のめっき層の厚さとの比は、１：０．８〜１：１．２であった。

＜比較例＞
比較例では、実施例１と同じ直径（６ｍｍ）の母材を３００ｍｍの長さに切断し、定尺の異形棒鋼とした上で、この異形棒鋼を、温度４８０℃のＺｎ浴に４０秒の浸漬時間で浸漬し、めっきした。

図５は、比較例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼の突起の断面を光学顕微鏡によって撮像した１０００倍拡大の画像である。

比較例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼のめっきによるＺｎ付着量は５７６ｇ／ｍ^２であった。また、めっき層におけるＺｎ−Ｆｅ合金層の厚さとＺｎ層の厚さとの比は、１：０．４〜１：０．８であった。

以上のように、実施例１の亜鉛めっき異形棒鋼材のめっき層は、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の厚さが、Ｚｎ層の厚さに対して１／６〜１／３である。また、実施例２の亜鉛めっき異形棒鋼材のめっき層は、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の厚さが、Ｚｎ層の厚さに対して１／１．５〜１／１である。これに対して、比較例の亜鉛めっき異形棒鋼のめっき層は、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の厚さが、Ｚｎ層の厚さに対して１／０．８〜１／０．４である。このように、各実施例の亜鉛めっき異形棒鋼材のＺｎ−Ｆｅ合金層のＺｎ層に対する相対的な厚さは、比較例の亜鉛めっき異形棒鋼のＺｎ−Ｆｅ合金層のＺｎ層に対する相対的な厚さと比較してかなり薄い。したがって、各実施例の亜鉛めっき異形棒鋼材の方が、比較例の亜鉛めっき異形棒鋼よりも加工性に優れている。

また、実施例１で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材は、突起のめっき層の高さは、母材の突起の高さの０．７倍であり、実施例２で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材は、突起のめっき層の高さは、母材の突起の高さの０．９倍であった。このように、各実施例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材は、母材の表面の凹凸が維持されている。したがって、各実施例で製造された亜鉛めっき異形棒鋼材は、凹凸の効果、例えばコンクリートとの噛み合いの効果など、を発揮できる。

Ｓ 亜鉛めっき異形棒鋼材の製造システム
１ 亜鉛めっき異形棒鋼材
１ａ 突起（凸部）
１ｂ 溝（凹部）
２ 母材（異形棒鋼材）
３ めっき層
３ａ Ｚｎ−Ｆｅ合金層
３ｂ Ｚｎ層
４ コイル（繰出供給源）
８ Ｚｎ浴（めっき浴）
９ 水冷槽（冷却手段）
１０ 巻取機（牽引手段）
１１ ターンローラ（引上手段）

Claims (6)

1. 鉄系の異形棒鋼材が、亜鉛を含むめっき層で被覆された、直径が１３ｍｍ以下である亜鉛めっき異形棒鋼材であって、
   前記めっき層は、前記異形棒鋼材の上に形成されたＺｎ−Ｆｅ合金層と、該Ｚｎ−Ｆｅ合金層の上に形成されたＺｎ層と、からなり、
   前記Ｚｎ−Ｆｅ合金層の厚さと前記Ｚｎ層の厚さとの比は１：１〜１：６の範囲であり、めっきによるＺｎの付着量が３００ｇ／ｍ^２以上である
   ことを特徴とする亜鉛めっき異形棒鋼材。
2. 請求項１に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材において、
   直径が１０ｍｍ以下であり、めっきによるＺｎの付着量が５５０ｇ／ｍ^２以上である
   ことを特徴とする亜鉛めっき異形棒鋼材。
3. 請求項１または２に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材において、
   前記亜鉛めっき異形棒鋼材の表面の凸部の高さが、前記異形棒鋼材の表面の凸部の高さの０．５〜１．０倍である
   ことを特徴とする亜鉛めっき異形棒鋼材。
4. 請求項１〜３のいずれか１項に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材において、
   前記亜鉛めっき異形棒鋼材表面の凹部の前記めっき層の厚さと凸部の前記めっき層の厚さとの比が、１：０．８〜１：１．２の範囲である
   ことを特徴とする亜鉛めっき異形棒鋼材。
5. 異形棒鋼材を繰出供給源から牽引してめっきを行い、請求項１〜４のいずれか１項に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材を製造する方法であって、
   前記異形棒鋼材を、浴温が４２０℃以上５００℃以下のめっき浴に６秒以上６０秒以下の浸漬時間で浸漬する浸漬工程と、
   前記浸漬工程において浸漬された前記異形棒鋼材を５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの引上速度で垂直に引き上げる引上工程と、
   前記引上工程において引き上げられた前記異形棒鋼材を冷却する冷却工程と、
   を含む
   ことを特徴とする製造方法。
6. 異形棒鋼材を繰出供給源から牽引してめっきを行い、請求項１〜４のいずれか１項に記載した亜鉛めっき異形棒鋼材を製造する製造システムであって、
   浴温が４２０℃以上５００℃以下であり前記異形棒鋼材が浸漬されるめっき浴と、
   前記めっき浴から引き上げられた前記異形棒鋼材を冷却する冷却手段と、
   前記めっき浴への浸漬と前記冷却手段による冷却とを連続せしめて行うように前記異形棒鋼材を牽引する牽引手段であって、前記異形棒鋼材が前記めっき浴に６秒以上６０秒以下の浸漬時間で浸漬され、浸漬された前記異形棒鋼材が５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの引上速度で垂直に引き上げられるように、前記異形棒鋼材を牽引する牽引手段と、
   を含む
   ことを特徴とする製造システム。