JP2017177449A - 積層多孔フィルム - Google Patents
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Abstract
【課題】電気化学素子用セパレータとして好適に用いられ、軽量でかつ薄型であってもセパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性を維持できる積層多孔フィルムを提供する。
【解決手段】ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子は遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である積層多孔フィルムである。
【選択図】図１
【解決手段】ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子は遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である積層多孔フィルムである。
【選択図】図１
Description
本発明は積層多孔フィルムに関する。より詳しくは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面に所定のアルミナ含有層を有する、電気化学素子用セパレータとしての使用に適した積層多孔フィルムに関する。以下、電気化学素子用セパレータを単に「セパレータ」と称することがある。
近年、エネルギー保存技術への関心がますます高まりつつある。モバイル機器や電気自動車のエネルギーまでその適用分野が広がるに伴い、充放電可能な二次電池の開発に関心が寄せられている。
二次電池は、化学エネルギーと電気エネルギーの可逆的な相互変換を用いて充電と放電を繰り返し行うことができる化学電池であって、ニッケル−水素二次電池とリチウム二次電池とに大別できる。これらのうち、リチウム二次電池には、リチウム金属二次電池、リチウムイオン二次電池、リチウムポリマー二次電池、及びリチウムイオンポリマー二次電池などがある。
一般に、リチウム二次電池は、電極（正極及び負極）、及びセパレータからなる電極群と、前記電極群を収納しアルミニウムがラミネートされたケースと、から構成されている。前記電極群はスタッキング（ｓｔａｃｋｉｎｇ）形態を有している。上記電極は、正極の場合にはアルミニウム箔に活物質をコートして使用し、負極の場合には銅箔に活物質をコートして使用する。このような形態とすることで電池の大面積化が可能となるので電池容量を増大させることができ、また、電池を簡易化できるという長所がある。一方で電極とセパレータとを単純積層する場合、セパレータと電極の凹凸により界面が不均一となる。その結果、充放電サイクルにおいて電極に対する電解液の湿潤状態が不均一になり、電極上における電解液の局所的な枯渇や、局所的な電極反応が続くことで、電極の劣化を加速させ、電池の寿命を短縮させるおそれがある。また、電極に対する電解液の湿潤状態が不均一な状態が続くと、電極反応が局所的に起こるようになり、電解液に由来する金属リチウムが局所的に析出し、安全性の面でも問題を引き起こし得る。
上記のような課題を解決する技術として、ゲル状ポリマーをセパレータの表面に塗工することが知られている（特許文献１）。ゲル状ポリマーとは、電解液と接触すると、電解液を吸収し、膨潤する高分子を意味する。ゲル状ポリマーを塗工したセパレータは、電解液非膨潤性のポリマーを塗工したセパレータに対してサイクル特性に優れる。これは、膨潤したゲル状ポリマーにより電極とセパレータとの界面が密着し、電極上での局所的な電解液の枯渇や不均一な電極反応が防止された結果であると推察される。
このようなゲル状ポリマーとしてフッ化ビニリデン系ポリマーが知られており、フッ化ビニリデン系ポリマーを表層に有するセパレータが実用化されている。
このようなゲル状ポリマーとしてフッ化ビニリデン系ポリマーが知られており、フッ化ビニリデン系ポリマーを表層に有するセパレータが実用化されている。
また、現在生産されているリチウムイオン電池及びリチウムイオンポリマー電池では、正極と負極との間の短絡を防止するために、ポリオレフィン系のセパレータが採用されている。しかしながらポリオレフィンは２００℃以下で溶融する性質を有しているため、内部及び／又は外部の刺激により電池が高温となる場合、ポリオレフィン系セパレータは熱収縮あるいは溶融により体積変化又は流動が起こり、その結果、正極と負極との間の短絡が起こり、ひいては電池が爆発するおそれがある。この理由から、高温環境下でも熱収縮が起こらず、膜形状を維持できるセパレータの開発が望まれている。またポリオレフィン系のセパレータ表面は、電解液のぬれ性が低いという課題もあった。
上述したポリオレフィン系セパレータの問題点を改善するために、多孔性のポリオレフィン系のセパレータ膜基材の少なくとも一部の領域に、無機物粒子とバインダー高分子との混合物が塗布された活性層を含んでなる有無機複合多孔性セパレータ膜が提案されている（特許文献２）。前記ポリオレフィン系のセパレータ膜基材に塗布された前記活性層内の無機物粒子は、該活性層の物理的形態を維持する一種のスペーサの役割をすることで、電池が過熱したとき、該基材が熱収縮することを抑制する。また、活性層中の無機物粒子同士の間には空き空間（ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌｖｏｌｕｍｅ）が存在し、これにより微細気孔が形成されている。
特許文献２の実施例には、ポリエチレンセパレータ膜基材上に、無機物粒子と、バインダー高分子としてフッ化ビニリデン系ポリマー（ＰＶｄＦ−ＣＴＦＥ）を用いて形成された活性層を有するセパレータが記載されている。特許文献２によると、このセパレータは疑似内部短絡実験、局部圧壊実験、及び過充電実験により、安全性の向上が確認されている。また、０．５Ｃ〜２Ｃの放電レート特性は、従来のポリエチレンセパレータと同等の性能を有することが記載されている。
このように近年では、従来のポリオレフィン系セパレータ単体では電池の高性能化のニーズに対応しきれなくなってきており、ポリオレフィン系セパレータの表面に機能層を付与することが有効である。前述した無機物粒子やゲル状ポリマーを塗工したセパレータは、その代表例であり、既に商品化されている。
近年の様々なニーズに応えるために、ポリオレフィン系セパレータの表面に、特許文献１に記載されたゲル状ポリマーや、特許文献２に記載された無機物粒子及びバインダー高分子の混合物を塗布した場合、該セパレータが本来有するイオン透過性をいくらか悪化させることになる。これは前記ゲル状ポリマーやバインダー高分子が、ポリオレフィン系セパレータとの界面において該セパレータの微細孔を閉塞すること、セパレータ内をイオンが移動する際に、無機物粒子が存在するとこれを迂回するために該イオンの行路長が長くなること、並びに、ゲル状ポリマーや前記混合物の塗布膜表面に非多孔性の膜が形成されたりすることなどが原因である。
実際に、特許文献２に記載されているようなセパレータは、無機物粒子及びバインダー高分子の混合物を塗布して活性層を形成することにより、セパレータの透気抵抗の悪化が生じる上に、電池評価においては、２Ｃ程度の充放電レートでは特に問題にならない場合でも、充放電レートがさらに大きくなった場合には、容量が著しく低下することが知られており、ハイブリッド電気自動車（ＨｙｂｒｉｄＥｌｅｃｔｒｉｃ Ｖｅｈｉｃｌｅ；ＨＥＶ）に搭載されるような高い充放電レートが求められる電池には適さないという課題があった。このように、無機物粒子及びバインダー高分子の混合物の塗布により形成される層（以下「塗布層」ともいう）がセパレータのイオン透過性に及ぼす影響を極力小さくする技術が望まれていた。
また、特許文献２の［００４２］に記載がある通り、無機物粒子同士の間隙により形成される空き空間を使用した気孔の孔径は、無機物粒子の粒子径よりも小さくなることが知られている。つまり、特許文献２の実施例に記載されているような、気孔径が０．０５μｍ〜５μｍの実用的な多孔層を得るためには、使用する無機物粒子の粒子径はさらに大きい必要があり、同様の技術のほとんどが、Ｄ５０が０．２μｍ〜１０μｍの無機物粒子を用いて実施されている。ところが、このような粒子径の無機物粒子が存在すると、該粒子を含む塗布層を有するセパレータ内をイオンが移動する際の行路長を増大させ、セパレータの透気特性を悪化させる上、塗布層の塗布乾燥工程においては、無機物粒子の沈降により該塗布層内で該粒子が厚み方向に偏在するなど、製造上の問題を引き起こすことがあった。
セパレータ表面に形成される前記塗布層において一般的に用いられる無機物粒子としてα−アルミナが挙げられる。しかしながらα−アルミナは比重が約４ｇ／ｃｍ３と大きく、その粒子径もビーズミル等のＢｒｅａｋ−Ｄｏｗｎ法により調整するため、粒子径が不揃いである上に、５０ｎｍ以下の粒子とすることは原理上困難である。サブミクロン径のα−アルミナ粒子同士の間隙により形成される気孔は、該粒子を迂回した形状の連通孔となるために曲路率（単位は無次元で、任意の曲路に対して行路長を膜厚で割った値を平均したもの）が大きくなることから、該気孔が形成された塗布層を有するセパレータを用いると、電池の内部抵抗値が高くなるという課題を抱えていた。
また、α−アルミナ粒子を含む塗布層を形成したセパレータは、塗布層を形成していないセパレータよりも軽量性の点で劣る。例えば、空孔率５０％、厚み２０μｍのポリオレフィン系セパレータの表面に、従来法により５μｍ厚みのα−アルミナ粒子及びバインダー樹脂を含む塗布層を形成した場合、得られるセパレータの総質量の約４０％はα−アルミナ粒子に由来する質量であり、セパレータの総質量もバインダー樹脂等を含めると７０％以上増加することになる。当然ながらセパレータの厚み増加に伴い必要な電解液量も増えるため、多数の電池を搭載する電気自動車などでは、ｋｇ単位の重量増加を余儀なくされ、電池モジュールのエネルギー密度が低下するという課題があった。
また、α−アルミナ粒子を含む塗布層を形成したセパレータは、塗布層を形成していないセパレータよりも軽量性の点で劣る。例えば、空孔率５０％、厚み２０μｍのポリオレフィン系セパレータの表面に、従来法により５μｍ厚みのα−アルミナ粒子及びバインダー樹脂を含む塗布層を形成した場合、得られるセパレータの総質量の約４０％はα−アルミナ粒子に由来する質量であり、セパレータの総質量もバインダー樹脂等を含めると７０％以上増加することになる。当然ながらセパレータの厚み増加に伴い必要な電解液量も増えるため、多数の電池を搭載する電気自動車などでは、ｋｇ単位の重量増加を余儀なくされ、電池モジュールのエネルギー密度が低下するという課題があった。
本発明の目的は、以上のような課題を解決し、電気化学素子用セパレータとして好適に用いられ、軽量でかつ薄型であってもセパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性を維持できる積層多孔フィルムを提供することにある。
本発明者らは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムにおいて、該塗工層に所定の成分を使用して３次元網目構造を形成させることにより、上記課題を解決できることを見出した。
すなわち、本発明の要旨は下記である。
［１］ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子は遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である積層多孔フィルム。
［２］前記多孔フィルムがポリオレフィン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムである、上記［１］に記載の積層多孔フィルム。
［３］面内圧力２ｇ／ｃｍ３の押圧条件下、１５０℃で２０分加熱した時の流れ方向の収縮率及び該流れ方向に対し垂直な方向の収縮率がいずれも３．０％以下である、上記［２］に記載の積層多孔フィルム。
［４］前記バインダー樹脂がポリオレフィン系樹脂、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、（メタ）アクリレート系樹脂、セルロース系樹脂、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルアルコール、シアノエチルポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアセテート、エチレン−ビニルアセテート共重合体、プルラン、シアノエチルプルラン、シアノエチルスクロース、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体、及びポリイミドからなる群から選ばれる１種以上である、上記［１］〜［３］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［５］前記３次元網目構造により形成される孔径が、前記アルミナ粒子の平均１次粒子径よりも大きい、上記［１］〜［４］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［６］ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠してバブルポイント法により測定される前記多孔フィルムの最大細孔径が０．００１〜０．５μｍである、上記［１］〜［５］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［７］前記多孔フィルムと前記塗工層との厚み比が１：１〜３０：１である、上記［１］〜［６］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［８］上記［１］〜［７］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルムからなるセパレータ。
［９］上記［８］に記載のセパレータを有する電気化学素子。
［１］ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子は遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である積層多孔フィルム。
［２］前記多孔フィルムがポリオレフィン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムである、上記［１］に記載の積層多孔フィルム。
［３］面内圧力２ｇ／ｃｍ３の押圧条件下、１５０℃で２０分加熱した時の流れ方向の収縮率及び該流れ方向に対し垂直な方向の収縮率がいずれも３．０％以下である、上記［２］に記載の積層多孔フィルム。
［４］前記バインダー樹脂がポリオレフィン系樹脂、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、（メタ）アクリレート系樹脂、セルロース系樹脂、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルアルコール、シアノエチルポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアセテート、エチレン−ビニルアセテート共重合体、プルラン、シアノエチルプルラン、シアノエチルスクロース、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体、及びポリイミドからなる群から選ばれる１種以上である、上記［１］〜［３］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［５］前記３次元網目構造により形成される孔径が、前記アルミナ粒子の平均１次粒子径よりも大きい、上記［１］〜［４］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［６］ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠してバブルポイント法により測定される前記多孔フィルムの最大細孔径が０．００１〜０．５μｍである、上記［１］〜［５］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［７］前記多孔フィルムと前記塗工層との厚み比が１：１〜３０：１である、上記［１］〜［６］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
［８］上記［１］〜［７］のいずれか１項に記載の積層多孔フィルムからなるセパレータ。
［９］上記［８］に記載のセパレータを有する電気化学素子。
本発明によれば、電気化学素子用セパレータとして用いた際に、セパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性を有する、軽量でかつ薄型の積層多孔フィルムを提供することができる。該積層多孔フィルムは、ニッケル−水素電池、リチウム金属二次電池、リチウムイオン二次電池、リチウムポリマー二次電池、及びリチウムイオンポリマー二次電池などのリチウム二次電池、キャパシタ等の電気化学素子用のセパレータとして好適である。
以下、本発明の実施形態の例について説明するが、本発明は以下に説明する実施形態に限定されるものではない。また、電気化学素子用セパレータを単に「セパレータ」と称することがある。
［積層多孔フィルム］
本発明の積層多孔フィルムは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子が遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である。
前記塗工層は、前記多孔フィルムの少なくとも一方の面に、前記アルミナ粒子及び前記バインダー樹脂を含有する塗工液を塗工することにより形成できる。本発明者は、前記塗工層中でアルミナ粒子が形成する高次構造に着目して検討した結果、該塗工層における高次構造を、α−アルミナよりも低比重な遷移アルミナの粒子と、バインダー樹脂とから形成された３次元網目構造とすることで、セパレータとして用いた際の実用的な耐熱性、耐熱収縮性を維持しつつ、軽量化、薄型化が可能であることを見出したものである。
本発明の積層多孔フィルムは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子が遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である。
前記塗工層は、前記多孔フィルムの少なくとも一方の面に、前記アルミナ粒子及び前記バインダー樹脂を含有する塗工液を塗工することにより形成できる。本発明者は、前記塗工層中でアルミナ粒子が形成する高次構造に着目して検討した結果、該塗工層における高次構造を、α−アルミナよりも低比重な遷移アルミナの粒子と、バインダー樹脂とから形成された３次元網目構造とすることで、セパレータとして用いた際の実用的な耐熱性、耐熱収縮性を維持しつつ、軽量化、薄型化が可能であることを見出したものである。
前述したように、セパレータ表面に形成される、アルミナを含有する塗工層において一般的に用いられているアルミナはα−アルミナである。α−アルミナは遷移アルミナを１０００℃以上の高温で焼成することで得られ、該焼成工程でアルミナ粒子同士が融合してα−アルミナ粒子が形成されるため、比較的大きな粒子が得られる。このことから、セパレータのアルミナ含有塗工層においてα−アルミナ粒子を用いると、粒子同士の間隙により形成される空き空間を形成し易く、結果、透気特性に優れるセパレータが得られるという利点があった。
しかしながら本発明者らは、あえて１次粒子径が小さい遷移アルミナ粒子と、バインダー樹脂を用いることで、該遷移アルミナ粒子の１次粒子径よりも大きな気孔を有する３次元網目構造膜を得ることに成功した。
この３次元網目構造を有する塗工層は、従来公知の技術とは明らかに異なる高次構造を有しており、従来のα−アルミナ粒子同士の間隙により形成される空き空間を利用した塗工層よりも透気特性に優れ、かつ、熱収縮抑制効果も大きいことを見出した。さらに、この３次元網目構造を有する塗工層は、アルミナの含有量が従来の１／５程度であるにも関わらず、従来と同等の透気特性及び熱収縮抑制効果を有していた。
しかしながら本発明者らは、あえて１次粒子径が小さい遷移アルミナ粒子と、バインダー樹脂を用いることで、該遷移アルミナ粒子の１次粒子径よりも大きな気孔を有する３次元網目構造膜を得ることに成功した。
この３次元網目構造を有する塗工層は、従来公知の技術とは明らかに異なる高次構造を有しており、従来のα−アルミナ粒子同士の間隙により形成される空き空間を利用した塗工層よりも透気特性に優れ、かつ、熱収縮抑制効果も大きいことを見出した。さらに、この３次元網目構造を有する塗工層は、アルミナの含有量が従来の１／５程度であるにも関わらず、従来と同等の透気特性及び熱収縮抑制効果を有していた。
本明細書において「３次元網目構造」とは、積層多孔フィルムの面方向及び断面方向に、アルミナ粒子とバインダー樹脂とが３次元的に連なって形成された網目状の構造をいい、具体的には、図１及び図２の模式図に示されるような構造である。図１及び図２において、１は遷移アルミナ粒子、２はバインダー樹脂、４は多孔フィルムであり、多孔フィルム４上に、遷移アルミナ粒子１とバインダー樹脂２とが連なった３次元網目構造が形成されている。但し、図１におけるバインダー樹脂２は鎖状高分子の形態であり、図２におけるバインダー樹脂２は樹脂粒子の形態である。３次元網目構造により形成される孔径は、遷移アルミナ粒子１の平均１次粒子径よりも大きい。当該３次元網目構造を形成しているかどうかの確認は、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）あるいは透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）等の顕微鏡観察により判断することができる。例えば、図６は後述する本願実施例１における塗工層の表面のＳＥＭ画像である。
図３及び図４は本発明における塗工層の形成過程を示す模式図である。塗工層５は、遷移アルミナ粒子１、バインダー樹脂２、及び分散媒３を含む塗工液を多孔フィルム４に塗工することにより形成される。但し、図３におけるバインダー樹脂２は鎖状高分子の形態であり、図４におけるバインダー樹脂２は樹脂粒子の形態である。本発明に用いる遷移アルミナ粒子１は１次粒子のＤ５０が５〜５０ｎｍ程度と小さいものであり、塗工液、及び塗工直後のＷｅｔ膜（図２左）中では、遷移アルミナ粒子１は１次粒子の状態か、又は１次粒子が数個凝集した凝集粒子の状態で存在している。また本発明に用いるバインダー樹脂２は、図３及び図４においては塗工液、及び塗工直後のＷｅｔ膜（図３左及び図４左）中に分散している形態を図示しているが、この形態に限られず、分散媒３中に溶解していてもよい。このＷｅｔ膜を乾燥させて分散媒３を除去することにより、遷移アルミナ粒子１とバインダー樹脂２とが３次元的に連なり、図３右及び図４右に示すような３次元網目構造を有する塗工層５が多孔フィルム４の表面に形成される。バインダー樹脂２は、遷移アルミナ粒子１のバインダーとしての作用を有しており、かつ３次元網目構造の骨材にもなっている。
遷移アルミナ粒子１は従来使用されていたα−アルミナ粒子と比較して１次粒子径及び比重が小さいので、前記塗工液及びその塗工直後のＷｅｔ膜中において沈降し難い。そのため、塗工層中でアルミナ粒子が沈降して、多孔フィルム４の孔を閉塞して積層多孔フィルムの透気特性を悪化させるという従来の問題を回避でき、かつ、塗工層中で前述したような３次元網目構造を形成できるものである。
また、図３右及び図４右の模式図にも示されるように、該３次元網目構造により形成される孔径は、遷移アルミナ粒子１の平均１次粒子径よりも大きい。そのため本発明における塗工層５は、平均１次粒子径が小さい遷移アルミナ粒子を用いても透気特性が良好になる。さらに、塗工層５を有する本発明の積層多孔フィルムは、遷移アルミナ粒子１の含有量が少なくても多孔フィルム４に由来する熱収縮も抑えることができるので、優れた透気特性と耐熱収縮性を維持しつつ、軽量化、薄型化が可能になる。
遷移アルミナ粒子１は従来使用されていたα−アルミナ粒子と比較して１次粒子径及び比重が小さいので、前記塗工液及びその塗工直後のＷｅｔ膜中において沈降し難い。そのため、塗工層中でアルミナ粒子が沈降して、多孔フィルム４の孔を閉塞して積層多孔フィルムの透気特性を悪化させるという従来の問題を回避でき、かつ、塗工層中で前述したような３次元網目構造を形成できるものである。
また、図３右及び図４右の模式図にも示されるように、該３次元網目構造により形成される孔径は、遷移アルミナ粒子１の平均１次粒子径よりも大きい。そのため本発明における塗工層５は、平均１次粒子径が小さい遷移アルミナ粒子を用いても透気特性が良好になる。さらに、塗工層５を有する本発明の積層多孔フィルムは、遷移アルミナ粒子１の含有量が少なくても多孔フィルム４に由来する熱収縮も抑えることができるので、優れた透気特性と耐熱収縮性を維持しつつ、軽量化、薄型化が可能になる。
図５は従来のアルミナを含有する塗工層の形成過程を示す模式図である。図５の塗工層７は、α−アルミナ粒子６、バインダー樹脂２（樹脂粒子の形態）、及び分散媒３を含む塗工液を多孔フィルム４に塗工することにより形成される。α−アルミナ粒子６は遷移アルミナ粒子１と比較して１次粒子径及び比重が大きいので、塗工層７は本発明における塗工層５のような３次元網目構造は有しておらず、塗工層７の形成過程において、Ｗｅｔ膜中でα−アルミナ粒子６同士の堆積、及び、バインダー樹脂２によるα−アルミナ粒子６の結着が生じる（図５中央）。このＷｅｔ膜を乾燥させて分散媒３を除去すると、α−アルミナ粒子６同士の間隙により形成された空き空間を有する塗工層７が形成されるものである。
図５右の模式図にも示されるように、前記空き空間による孔径は、α−アルミナ粒子６の平均１次粒子径よりも小さいものである。そのため本発明の積層多孔フィルムにおける塗工層５と比較すると透気特性は低くなる。さらに、塗工層７中には１次粒子径の大きいα−アルミナ粒子６が存在するので、塗工層７を有するセパレータ内をイオンが移動する際にはイオンの行路長が長くなり、その結果、セパレータに適用した際のセパレータ抵抗も高くなる傾向がある。
図５右の模式図にも示されるように、前記空き空間による孔径は、α−アルミナ粒子６の平均１次粒子径よりも小さいものである。そのため本発明の積層多孔フィルムにおける塗工層５と比較すると透気特性は低くなる。さらに、塗工層７中には１次粒子径の大きいα−アルミナ粒子６が存在するので、塗工層７を有するセパレータ内をイオンが移動する際にはイオンの行路長が長くなり、その結果、セパレータに適用した際のセパレータ抵抗も高くなる傾向がある。
以下、本発明の積層多孔フィルムを構成する部材について説明する。
＜多孔フィルム＞
本発明に用いる多孔フィルムは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムである。本発明において「主成分」とは、全構成成分に対する割合が５０質量％超、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０〜１００質量％の成分をいう。
当該多孔フィルムとしては、ポリオレフィン系樹脂を主成分とし、セパレータ性能の点から、好ましくは１０００秒／１００ｍＬ以下の透気度を有するフィルムであれば特に制限なく使用することができる。多孔フィルムの透気度は、より好ましくは３００秒／１００ｍＬ以下、さらに好ましくは２００秒／１００ｍＬ以下である。透気度はＪＩＳ Ｐ８１１７：２００９に準拠して測定することができ、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
＜多孔フィルム＞
本発明に用いる多孔フィルムは、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムである。本発明において「主成分」とは、全構成成分に対する割合が５０質量％超、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０〜１００質量％の成分をいう。
当該多孔フィルムとしては、ポリオレフィン系樹脂を主成分とし、セパレータ性能の点から、好ましくは１０００秒／１００ｍＬ以下の透気度を有するフィルムであれば特に制限なく使用することができる。多孔フィルムの透気度は、より好ましくは３００秒／１００ｍＬ以下、さらに好ましくは２００秒／１００ｍＬ以下である。透気度はＪＩＳ Ｐ８１１７：２００９に準拠して測定することができ、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
前記ポリオレフィン系樹脂におけるオレフィンとしては、例えば、エチレン、又は、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテンなどのα−オレフィンが挙げられる。これらの中でも、多孔化が容易で機械的強度にも優れる観点から、前記ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることが好ましい。
ポリプロピレン系樹脂としては、ホモポリプロピレン（プロピレン単独重合体）、又はプロピレンとエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−へキセン、１−へプテン、１−オクテン、１−ノネンもしくは１−デセンなどα−オレフィンとのランダム共重合体又はブロック共重合体などが挙げられる。この中でも、機械的強度、耐熱性の観点から、ホモポリプロピレンがより好適に使用される。
本発明に用いる多孔フィルムの製造方法には特に制限はなく、湿式法と乾式法のいずれを用いて製造されたものでもよい。中でも、当該多孔フィルムは乾式法により製造されたものであることが好ましく、多孔化の容易性及び生産性の観点から、前述したポリオレフィン系樹脂を主成分とする樹脂組成物からなる無孔膜状物を延伸して得られる、ポリオレフィン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムであることがより好ましい。さらに好ましくは、本発明に用いる多孔フィルムは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムである。当該延伸多孔フィルムは、繊維系の不織布基材と比較して、表面の凹凸が少ない上に、表面に明確な界面を持つために、塗工プロセスにおいて表面に厚みの均一な塗工層を設けることができるため好ましい。また、当該延伸多孔フィルムは繊維系の不織布基材よりも厚み方向へ潰れにくく、セパレータに適用した際に、充放電による経時の厚み変化が小さいという利点も有する。以下、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムを例にとって説明する。
当該ポリプロピレン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムは、例えば、結晶形態の一つであるβ晶を多く含むポリプロピレン系樹脂を主成分とする樹脂組成物からなる無孔膜状物を延伸することで得られる。β晶を利用した多孔構造形成は、延伸過程においてポリプロピレン系樹脂中のβ晶が、α晶に転移する過程で多孔化が生じるため、多孔構造は緻密であり、従来公知である無機フィラーや非相溶性有機物の添加による多孔化と比較し、粒径や分散径に依存しないことから、多孔構造の調製に有利である。
β晶を多く含むポリプロピレン系樹脂を主成分とする樹脂組成物を得る方法としては、該樹脂組成物中にポリプロピレン系樹脂のα晶の生成を促進させる物質を添加しない方法や、特許第３７３９４８１号公報に記載されているように過酸化ラジカルを発生させる処理を施したポリプロピレン系樹脂を添加する方法、及び前記樹脂組成物中にβ晶核剤を添加する方法等が挙げられる。中でも、前記樹脂組成物にβ晶核剤を添加してβ晶活性を得る方法が好ましい。β晶核剤を添加することで、より均質に効率的にポリプロピレン系樹脂のβ晶の生成を促進させることができる。
β晶核剤としては、例えば、アミド化合物；テトラオキサスピロ化合物；キナクリドン類；ナノスケールのサイズを有する酸化鉄；１，２−ヒドロキシステアリン酸カリウム、安息香酸マグネシウムもしくはコハク酸マグネシウム、フタル酸マグネシウムなどに代表されるカルボン酸のアルカリもしくはアルカリ土類金属塩；ベンゼンスルホン酸ナトリウムもしくはナフタレンスルホン酸ナトリウムなどに代表される芳香族スルホン酸化合物；二もしくは三塩基カルボン酸のジもしくはトリエステル類；フタロシアニンブルーなどに代表されるフタロシアニン系顔料；有機二塩基酸である成分Ａと周期表第２族金属の酸化物、水酸化物もしくは塩である成分Ｂとからなる二成分系化合物；環状リン化合物とマグネシウム化合物からなる組成物などが挙げられる。
これらの中でも、アミド化合物、テトラオキサスピロ化合物、及びキナクリドン類からなる群から選ばれる１種以上が好ましい。
これらの中でも、アミド化合物、テトラオキサスピロ化合物、及びキナクリドン類からなる群から選ばれる１種以上が好ましい。
市販されているβ晶核剤の具体例としては、新日本理化社製β晶核剤「エヌジェスターＮＵ−１００」、β晶核剤の添加されたポリプロピレン系樹脂の具体例としては、Ａｒｉｓｔｅｃｈ社製ポリプロピレン「Ｂｅｐｏｌ Ｂ−０２２ＳＰ」、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製ポリプロピレン「Ｂｅｔａ（β）−ＰＰ ＢＥ６０−７０３２」、ｍａｙｚｏ社製ポリプロピレン「ＢＮＸ ＢＥＴＡＰＰ−ＬＮ」などが挙げられる。
β晶核剤としては上記に例示したもの以外でも、ポリプロピレン系樹脂のβ晶の生成、成長を増加させるものであれば特に限定されず、また２種類以上を混合して用いてもよい。
β晶核剤としては上記に例示したもの以外でも、ポリプロピレン系樹脂のβ晶の生成、成長を増加させるものであれば特に限定されず、また２種類以上を混合して用いてもよい。
前記樹脂組成物中のβ晶核剤の含有量は、β晶核剤の種類又はポリプロピレン系樹脂の組成などにより適宜調整することができるが、該樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂１００質量部に対し０．０００１〜５．０質量部が好ましく、０．００１〜３．０質量部がより好ましく、０．０１〜１．０質量部がさらに好ましい。０．０００１質量部以上であれば、製造時において十分にポリプロピレン系樹脂のβ晶を生成成長させ、十分なβ晶活性が確保でき、所望の透気特性を有する多孔フィルムが得られる。一方、５．０質量部以下であれば、経済的にも有利になるほか、フィルム表面へのβ晶核剤のブリードなどがなく好ましい。
その他、前記樹脂組成物には、その性質を損なわない程度に、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、結晶核剤、着色剤、帯電防止剤、加水分解防止剤、滑剤、難燃剤などの各種添加剤を適宜含有させてもよい。またその性質を損なわない程度に他の樹脂を含有させてもよい。
前記樹脂組成物は、例えば、前記成分を、好ましくはヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、タンブラー型ミキサー等を用いて、または袋の中に全成分を入れてハンドブレンドにて混合した後、一軸あるいは二軸押出機、ニーダー等、好ましくは二軸押出機で溶融混練後、カッティングして、樹脂組成物からなるペレットを得る。次いで、該ペレットを押出機に投入して押出成形し、キャストロールにより冷却固化して、無孔膜状物を形成することができる。
さらに、前記無孔膜状物を少なくとも一軸方向に延伸することで多孔化し、本発明に用いる多孔フィルムを得ることができる。延伸は一軸延伸、二軸延伸のいずれでもよい。一軸延伸は縦一軸延伸であってもよいし、横一軸延伸であってもよい。二軸延伸は同時二軸延伸であってもよいし、逐次二軸延伸であってもよい。延伸条件を選択でき、多孔構造を制御し易いという点では逐次二軸延伸が好ましい。
なお本明細書において、無孔膜状物の流れ方向（ＭＤ）への延伸を「縦延伸」といい、流れ方向に対して垂直方向（ＴＤ）への延伸を「横延伸」という。
さらに、前記無孔膜状物を少なくとも一軸方向に延伸することで多孔化し、本発明に用いる多孔フィルムを得ることができる。延伸は一軸延伸、二軸延伸のいずれでもよい。一軸延伸は縦一軸延伸であってもよいし、横一軸延伸であってもよい。二軸延伸は同時二軸延伸であってもよいし、逐次二軸延伸であってもよい。延伸条件を選択でき、多孔構造を制御し易いという点では逐次二軸延伸が好ましい。
なお本明細書において、無孔膜状物の流れ方向（ＭＤ）への延伸を「縦延伸」といい、流れ方向に対して垂直方向（ＴＤ）への延伸を「横延伸」という。
延伸倍率及び延伸温度は、任意に選択できるが、一軸延伸あたりの延伸倍率は１．１〜１０倍が好ましく、より好ましくは１．５〜８．０倍であり、さらに好ましくは１．５〜５．０倍である。一軸延伸あたりの延伸倍率を１．１倍以上とすることで延伸による多孔化が十分に行われる。また、１０倍以下とすることで、気孔の変形が抑制される。延伸温度は、多孔化により十分な透気特性を得る観点から、好ましくは８０〜１６０℃であり、より好ましくは９０〜１５５℃である。
さらに、得られた多孔フィルムには、本発明の効果を損なわない範囲で必要に応じてコロナ処理、プラズマ処理、印刷、コーティング、蒸着等の表面加工、ミシン目加工などを施すことができる。
さらに、得られた多孔フィルムには、本発明の効果を損なわない範囲で必要に応じてコロナ処理、プラズマ処理、印刷、コーティング、蒸着等の表面加工、ミシン目加工などを施すことができる。
ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠したバブルポイント法により測定される多孔フィルムの最大細孔径（以下、当該最大細孔径を「ＦＢＰ（ファーストバブルポイント）径」ともいう）は、０．００１〜０．５μｍであることが好ましい。ＦＢＰ径は、より好ましくは０．０１〜０．１μｍ、さらに好ましくは０．０１５〜０．０５０μｍである。ＦＢＰ径が０．００１μｍ以上であれば、本発明の積層多孔フィルムをセパレータに適用した際にセパレータが目詰まりする心配がなく、またＦＢＰ径が小さい方が、多孔フィルムが同じ透気度である場合にはより緻密な多孔構造になっていることを意味するため、ＦＢＰ径が０．５μｍ以下であれば電池用セパレータとして用いた際に、電池内部の不均一性による電池性能の低下も抑制できると考えられる。
一方、電池が高性能になればなるほど電池用セパレータの多孔構造には均一性が求められてくる。すなわち、多孔フィルムのＦＢＰ径についても、０．５μｍより大きい範囲であっても、本発明の積層多孔フィルムをセパレータに適用した際の電池の安定性やセパレータの多孔構造の均一性の観点から、電解液中のリチウムイオンの行き来を遮らない範囲で小さい孔径にすることが好ましい。
また、前記バブルポイント法により測定される多孔フィルムの平均流量細孔径（以下、当該平均流量細孔径を「ＭＦＰ径」ともいう）は、０．０００１〜０．２μｍが好ましく、０．００１〜０．１μｍがより好ましい。
多孔フィルムのＦＢＰ径及びＭＦＰ径は、ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠したバブルポイント法にて、パームポロメータ（ＰＭＩ社製、５００ＰＳＩタイプ）を用いて測定することができる。
また多孔フィルムの厚みは、特に限定されないが、得られる積層多孔フィルムの透気特性及び機械的強度の両立の観点から、好ましくは３〜５０μｍ、より好ましくは５〜３０μｍの範囲である。多孔フィルムの厚みは、例えばダイアルゲージにより測定することができる。
一方、電池が高性能になればなるほど電池用セパレータの多孔構造には均一性が求められてくる。すなわち、多孔フィルムのＦＢＰ径についても、０．５μｍより大きい範囲であっても、本発明の積層多孔フィルムをセパレータに適用した際の電池の安定性やセパレータの多孔構造の均一性の観点から、電解液中のリチウムイオンの行き来を遮らない範囲で小さい孔径にすることが好ましい。
また、前記バブルポイント法により測定される多孔フィルムの平均流量細孔径（以下、当該平均流量細孔径を「ＭＦＰ径」ともいう）は、０．０００１〜０．２μｍが好ましく、０．００１〜０．１μｍがより好ましい。
多孔フィルムのＦＢＰ径及びＭＦＰ径は、ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠したバブルポイント法にて、パームポロメータ（ＰＭＩ社製、５００ＰＳＩタイプ）を用いて測定することができる。
また多孔フィルムの厚みは、特に限定されないが、得られる積層多孔フィルムの透気特性及び機械的強度の両立の観点から、好ましくは３〜５０μｍ、より好ましくは５〜３０μｍの範囲である。多孔フィルムの厚みは、例えばダイアルゲージにより測定することができる。
＜塗工層＞
本発明の積層多孔フィルムは、前記多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有し、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有するものである。当該塗工層を有することにより、本発明の積層多孔フィルムはセパレータに適用した際に、軽量でかつ薄型であってもセパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性に優れるものとなる。塗工層の３次元網目構造については前述した通りである。
本発明における塗工層は、従来のα−アルミナを含有する塗工層と比較すると非常に均一な構造であり、塗工層の表面のＳＥＭ画像を２値化し、フィルムの流れ方向（ＭＤ）あるいは該流れ方向に対し垂直な方向（ＴＤ）に画像を複数に分割した場合、それぞれの分割画像で、前記３次元網目構造により形成される気孔又は該３次元網目構造を形成する骨材に対応する部分の面積率の標準偏差が非常に小さくなる。つまり、気孔の存在率が均一であることを意味する。本発明における塗工層は、その表面を１０万倍で観察したＳＥＭ画像をＭＤに０．１５μｍおきに分割した時の、それぞれのエリアにおける、骨材に対応する部分の面積率の標準偏差は３以下が好ましい。より好ましくは２以下である。標準偏差が３以下であれば、塗工層中の気孔の分布のバラつきが小さく、本発明の積層多孔フィルムを電池用セパレータに適用した際に、電解液中のリチウムイオンの還元反応により析出する金属リチウムが樹枝状に成長したリチウムデンドライト発生のリスクを低くできる。
ＳＥＭ画像の２値化、分割、面積率算出、標準偏差算出は「Ａ像くん」（旭化成エンジニアリング（株）製、商品名）などの画像解析ソフトにて可能である。なお、塗工層における上記面積率の絶対値は、２値化のしきい値やその他の設定条件によって変化するが、各エリアの面積率の標準偏差に関しては、バラツキの指標なので設定条件の影響をほとんど受けず、大きく変化することがないことがわかっている。
本発明の積層多孔フィルムは、前記多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有し、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有するものである。当該塗工層を有することにより、本発明の積層多孔フィルムはセパレータに適用した際に、軽量でかつ薄型であってもセパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性に優れるものとなる。塗工層の３次元網目構造については前述した通りである。
本発明における塗工層は、従来のα−アルミナを含有する塗工層と比較すると非常に均一な構造であり、塗工層の表面のＳＥＭ画像を２値化し、フィルムの流れ方向（ＭＤ）あるいは該流れ方向に対し垂直な方向（ＴＤ）に画像を複数に分割した場合、それぞれの分割画像で、前記３次元網目構造により形成される気孔又は該３次元網目構造を形成する骨材に対応する部分の面積率の標準偏差が非常に小さくなる。つまり、気孔の存在率が均一であることを意味する。本発明における塗工層は、その表面を１０万倍で観察したＳＥＭ画像をＭＤに０．１５μｍおきに分割した時の、それぞれのエリアにおける、骨材に対応する部分の面積率の標準偏差は３以下が好ましい。より好ましくは２以下である。標準偏差が３以下であれば、塗工層中の気孔の分布のバラつきが小さく、本発明の積層多孔フィルムを電池用セパレータに適用した際に、電解液中のリチウムイオンの還元反応により析出する金属リチウムが樹枝状に成長したリチウムデンドライト発生のリスクを低くできる。
ＳＥＭ画像の２値化、分割、面積率算出、標準偏差算出は「Ａ像くん」（旭化成エンジニアリング（株）製、商品名）などの画像解析ソフトにて可能である。なお、塗工層における上記面積率の絶対値は、２値化のしきい値やその他の設定条件によって変化するが、各エリアの面積率の標準偏差に関しては、バラツキの指標なので設定条件の影響をほとんど受けず、大きく変化することがないことがわかっている。
（アルミナ粒子）
本発明で用いるアルミナ粒子は、遷移アルミナ粒子を含むことを特徴とする。本明細書において「遷移アルミナ粒子」とは、結晶構造がα以外のアルミナの粒子をいい、より具体的には、結晶構造がγ、θ、及びδからなる群から選ばれる１つ以上であるアルミナの粒子をいう。なお以下の記載において、「遷移アルミナ粒子を含むアルミナ粒子」を単に「（前記）アルミナ粒子」と称することがある。
塗工層において上記のような遷移アルミナ粒子を用いることで、塗工層の形成に用いる塗工液、及び塗工直後のＷｅｔ膜中でのアルミナ粒子の沈降を抑制することができ、塗工層において均一な３次元網目構造を形成することが可能である。また、遷移アルミナ粒子はα−アルミナ粒子と比較して硬度が低いため、積層多孔フィルムの製造設備の摩耗を抑制し、製品への異物混入のリスクを低減する効果も期待できる。
本発明の効果を得る観点から、塗工層に含まれる全アルミナ粒子に対する遷移アルミナ粒子の含有量は、好ましくは５０質量％超、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上であり、よりさらに好ましくは９０〜１００質量％、特に好ましくは１００質量％である。
本発明で用いるアルミナ粒子は、遷移アルミナ粒子を含むことを特徴とする。本明細書において「遷移アルミナ粒子」とは、結晶構造がα以外のアルミナの粒子をいい、より具体的には、結晶構造がγ、θ、及びδからなる群から選ばれる１つ以上であるアルミナの粒子をいう。なお以下の記載において、「遷移アルミナ粒子を含むアルミナ粒子」を単に「（前記）アルミナ粒子」と称することがある。
塗工層において上記のような遷移アルミナ粒子を用いることで、塗工層の形成に用いる塗工液、及び塗工直後のＷｅｔ膜中でのアルミナ粒子の沈降を抑制することができ、塗工層において均一な３次元網目構造を形成することが可能である。また、遷移アルミナ粒子はα−アルミナ粒子と比較して硬度が低いため、積層多孔フィルムの製造設備の摩耗を抑制し、製品への異物混入のリスクを低減する効果も期待できる。
本発明の効果を得る観点から、塗工層に含まれる全アルミナ粒子に対する遷移アルミナ粒子の含有量は、好ましくは５０質量％超、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上であり、よりさらに好ましくは９０〜１００質量％、特に好ましくは１００質量％である。
前記アルミナ粒子の製造方法には特に制限はないが、前述したとおり、Ｂｒｅａｋ−Ｄｏｗｎ法では微細な粒子が得られにくいことから、Ｂｕｉｌｄ−Ｕｐ法により製造されたアルミナ粒子が好ましい。Ｂｕｉｌｄ−Ｕｐ法により製造されたアルミナ粒子はＢｒｅａｋ−Ｄｏｗｎ法により製造されたものに比べて、粒子径も揃っていることから、より均一な３次元網目構造を形成しやすいためである。
前記アルミナ粒子の平均１次粒子径は５〜５０ｎｍが好ましく、８〜４０ｎｍがより好ましい。アルミナ粒子の平均１次粒子径が５０ｎｍ以下であれば、３次元網目構造を形成しやすく、塗工層の形成に用いる塗工液及び塗工直後のＷｅｔ膜中での沈降の問題も生じない。また、アルミナ粒子の平均１次粒子径が５ｎｍ以上であれば、形成される３次元網目構造及び孔径が小さくなりすぎず、セパレータの抵抗の増大を引き起こさない。
前記アルミナ粒子の平均１次粒子径は、具体的にはＴＥＭ観察及び画像解析ソフトによる画像解析により求められる。
前記アルミナ粒子の平均１次粒子径は、具体的にはＴＥＭ観察及び画像解析ソフトによる画像解析により求められる。
前記アルミナ粒子の１次粒子の形状には特に制限はないが、後述するバインダー樹脂と３次元網目構造を形成する観点からは、球状であることが好ましい。また、アルミナ粒子の１次粒子は互いに凝集及び／又は結着してアルミナ２次粒子（凝集粒子）を形成していてもよい。アルミナ２次粒子のＤ５０は１０〜１０００ｎｍが好ましく、５０〜５００ｎｍがより好ましく、１００〜３００ｎｍがさらに好ましい。上記のＢｕｉｌｄ−Ｕｐ法でアルミナ粒子を製造する際には、ある程度凝集したアルミナ２次粒子として得られる場合があるので、アルミナ粒子のスラリーを製造する際には、該アルミナ粒子の２次粒子のＤ５０が上記の範囲となるように粉砕及び分散することが好ましい。
また、アルミナ粒子の１次粒子を意図的に凝集させ、所定の粒径の２次粒子を調製することもできる。例えば、アルミナ粒子のスラリーが水系の場合はｐＨをコントロールし、アルミナの等電点付近とすることで、該粒子を凝集させることが可能である。また、従来公知の造粒技術を使用して所定の２次粒子を調製することができる。造粒の際には公知の造粒用バインダーを使用することができる。
前記アルミナ粒子の２次粒子のＤ５０は、スラリーの状態で動的光散乱法により測定することができ、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
また、アルミナ粒子の１次粒子を意図的に凝集させ、所定の粒径の２次粒子を調製することもできる。例えば、アルミナ粒子のスラリーが水系の場合はｐＨをコントロールし、アルミナの等電点付近とすることで、該粒子を凝集させることが可能である。また、従来公知の造粒技術を使用して所定の２次粒子を調製することができる。造粒の際には公知の造粒用バインダーを使用することができる。
前記アルミナ粒子の２次粒子のＤ５０は、スラリーの状態で動的光散乱法により測定することができ、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
前記アルミナ粒子のＢＥＴ比表面積は５０〜４００ｍ２／ｇが好ましく、３０〜２００ｍ２／ｇがより好ましい。ＢＥＴ比表面積が４００ｍ２／ｇ以下であれば、水分吸着能が低いため、本発明の積層多孔フィルムをセパレータに適用した際に、セパレータを透過して電気化学素子に持ち込まれる水分量を少なくすることができる。また、ＢＥＴ比表面積が５０ｍ２／ｇ以上であれば、３次元網目構造を形成しやすい。
また、前記アルミナ粒子の真比重は３．０〜３．６ｇ／ｃｍ３が好ましく、３．１〜３．４ｇ／ｃｍ３がより好ましい。前記アルミナ粒子の真比重がこの範囲にあることで、真比重が約４ｇ／ｃｍ３のα−アルミナ粒子を用いた塗工層を有する積層多孔フィルムよりも軽量にできる。当該真比重は、ＪＩＳ Ｒ９３０１−２−１：１９９９（ピクノメーター法）により求められる。
また、前記アルミナ粒子の真比重は３．０〜３．６ｇ／ｃｍ３が好ましく、３．１〜３．４ｇ／ｃｍ３がより好ましい。前記アルミナ粒子の真比重がこの範囲にあることで、真比重が約４ｇ／ｃｍ３のα−アルミナ粒子を用いた塗工層を有する積層多孔フィルムよりも軽量にできる。当該真比重は、ＪＩＳ Ｒ９３０１−２−１：１９９９（ピクノメーター法）により求められる。
（バインダー樹脂）
本発明に用いるバインダー樹脂の種類には特に制限はないが、電解液と接触すると電解液を吸収し、膨潤する性質の樹脂が好ましい。この観点からは、ポリオレフィン系樹脂、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、（メタ）アクリレート系樹脂、セルロース系樹脂、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルアルコール、シアノエチルポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアセテート、エチレン−ビニルアセテート共重合体、プルラン、シアノエチルプルラン、シアノエチルスクロース、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体、及びポリイミドからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。より好ましくは、ポリオレフィン系樹脂、ポリビニルアルコール、及びポリアクリロニトリルからなる群から選ばれる１種以上であり、接着性の点から、さらに好ましくはポリオレフィン樹脂系樹脂及びポリビニルアルコールからなる群から選ばれる１種以上である。
本発明に用いるバインダー樹脂の種類には特に制限はないが、電解液と接触すると電解液を吸収し、膨潤する性質の樹脂が好ましい。この観点からは、ポリオレフィン系樹脂、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、（メタ）アクリレート系樹脂、セルロース系樹脂、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルアルコール、シアノエチルポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアセテート、エチレン−ビニルアセテート共重合体、プルラン、シアノエチルプルラン、シアノエチルスクロース、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体、及びポリイミドからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。より好ましくは、ポリオレフィン系樹脂、ポリビニルアルコール、及びポリアクリロニトリルからなる群から選ばれる１種以上であり、接着性の点から、さらに好ましくはポリオレフィン樹脂系樹脂及びポリビニルアルコールからなる群から選ばれる１種以上である。
〔ポリオレフィン系樹脂〕
前記バインダー樹脂に用いられるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂、ポリメチルペンテン系樹脂等が挙げられる。中でも、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、及びポリメチルペンテン系樹脂からなる群から選ばれる１種以上が好ましく、ポリエチレン系樹脂がより好ましい。
前記バインダー樹脂に用いられるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂、ポリメチルペンテン系樹脂等が挙げられる。中でも、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、及びポリメチルペンテン系樹脂からなる群から選ばれる１種以上が好ましく、ポリエチレン系樹脂がより好ましい。
前記バインダー樹脂に用いられるポリエチレン系樹脂の例としては、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、線状超低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、及び、エチレンを主成分とする共重合体が挙げられる。エチレンを主成分とする共重合体（エチレン系共重合体）としては、例えば、エチレンと、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、ヘプテン−１、オクテン−１などの炭素数３〜１０のα−オレフィン；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステル；共役ジエン；非共役ジエンのような不飽和化合物の中から選ばれる１種又は２種以上のモノマーとの共重合体、あるいは該共重合体の混合物が挙げられる。該共重合体は、ランダム共重合体でもブロック共重合体でもよい。エチレン系共重合体中のエチレン単位の含有量は、全単量体単位に対して、通常５０質量％を超えるものである。
前記重合体は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
前記重合体は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
前記バインダー樹脂に用いられるポリプロピレン系樹脂としては、ホモポリプロピレン（プロピレン単独重合体）、及び、プロピレンと、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、及び１−デセンなどのα−オレフィン；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステル；共役ジエン；非共役ジエンのような不飽和化合物とのランダム共重合体又はブロック共重合体などが挙げられる。共重合体中のプロピレン単位の含有量は、全単量体単位に対して、通常５０質量％を超えるものである。前記重合体は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
前記バインダー樹脂に用いられるポリペンテン系樹脂としては、ホモポリペンテン（ペンテン単独重合体）、及び、ペンテンと、エチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、及び１−デセンなどのα−オレフィン；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステル；共役ジエン；非共役ジエンのような不飽和化合物とのランダム共重合体又はブロック共重合体などが挙げられる。共重合体中のペンテン単位の含有量は、全単量体単位に対して、通常５０質量％を超えるものである。前記重合体は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
前記バインダー樹脂に用いられるポリメチルペンテン系樹脂は、その構成単位として、少なくともメチルペンテン単位を含むオレフィンの単独重合体又は共重合体である。メチルペンテンとしては、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、２−メチル−１−ペンテンなどが挙げられる。これらのメチルペンテンは、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。これらのメチルペンテンのうち、４−メチル−１−ペンテンが好ましい。
ポリメチルペンテン系樹脂は、他のオレフィン系モノマーを共重合単位として含んでいてもよい。他のオレフィン系モノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、イソブテン、４−メチル−１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−テトラデセンなどの炭素数２〜２０のα−オレフィン、ノルボルネン、エチリデンノルボルネン、シクロペンテン、シクロペンタジエン、シクロヘキセンなどの環状オレフィン、ブタジエン、イソプレン、１，４−ペンタジエンなどのジエン類などが挙げられる。これら他のオレフィン系モノマーは、単独で又は２種以上組み合わせて使用してもよい。これら他のオレフィン系モノマーのうち、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセンなどの炭素数２〜６のα−オレフィン、特に、エチレン、プロピレンなどの炭素数２〜４のα−オレフィンが好ましい。
ポリメチルペンテン系樹脂において、メチルペンテンと他のオレフィン系モノマーとの割合（モル比）は、メチルペンテン／他のオレフィン系モノマー＝１００／０〜５０／５０程度の範囲から選択でき、好ましくは１００／０〜８５／１５、さらに好ましくは１００／０〜９０／１０（特に９９．９／０．１〜９０／１０）程度である。
ポリメチルペンテン系樹脂は、メチルペンテンと、オレフィン系モノマー以外の他の共重合成分であるモノマー（他のモノマーという）との共重合体。であってもよい。
他のモノマーとしては、例えば、（メタ）アクリル酸、クロトン酸、（メタ）アクリル酸エステル［例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル等の（メタ）アクリル酸の炭素数１〜６のアルキルエステル］、不飽和カルボン酸又はその無水物［例えば、（無水）マレイン酸、フマル酸、（無水）シトラコン酸、（無水）イタコン酸など］、ビニルエステル類（例えば、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなど）などが例示できる。他のモノマーは、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。
他のモノマーとしては、例えば、（メタ）アクリル酸、クロトン酸、（メタ）アクリル酸エステル［例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル等の（メタ）アクリル酸の炭素数１〜６のアルキルエステル］、不飽和カルボン酸又はその無水物［例えば、（無水）マレイン酸、フマル酸、（無水）シトラコン酸、（無水）イタコン酸など］、ビニルエステル類（例えば、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルなど）などが例示できる。他のモノマーは、単独で又は２種以上組み合わせて使用できる。
ポリメチルペンテン系樹脂において、他のモノマーの割合は、メチルペンテンの合計１００モルに対して、例えば、０〜５０モル、好ましくは０〜３０モル、さらに好ましくは０〜１０モル程度の範囲から選択できる。
またポリメチルペンテン系樹脂は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
またポリメチルペンテン系樹脂は、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸エステルによりグラフト変性等された変性体でもよい。
前記ポリオレフィン系樹脂の中でも、前記アルミナ粒子との親和性、塗工液を調製する際の分散媒への分散容易性の観点から、ポリオレフィン系樹脂は低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、線状超低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレンを主成分とする共重合体、及びこれらの変性体からなる群から選ばれる１種以上のポリエチレン系樹脂が好ましく、共重合体単位又は変性体単位として不飽和カルボン酸エステル単位を含有するポリエチレン系樹脂がより好ましい。
前記ポリオレフィン系樹脂の市販品としては、ユニチカ（株）製の「アローベース」等が挙げられる。
前記ポリオレフィン系樹脂の市販品としては、ユニチカ（株）製の「アローベース」等が挙げられる。
〔ポリフッ化ビニリデン系樹脂〕
前記バインダー樹脂に用いられるポリフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンを主成分とするものであれば特に制限はなく、例えば、フッ化ビニリデン単独重合体、フッ化ビニリデン−４フッ化エチレン共重合体、フッ化ビニリデン−トリクロロエチレン共重合体、フッ化ビニリデン−６フッ化プロピレン共重合体、フッ化ビニリデン−４フッ化エチレン−６フッ化プロピレン共重合体、及びこれらの混合物を使用することができる。
前記バインダー樹脂に用いられるポリフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンを主成分とするものであれば特に制限はなく、例えば、フッ化ビニリデン単独重合体、フッ化ビニリデン−４フッ化エチレン共重合体、フッ化ビニリデン−トリクロロエチレン共重合体、フッ化ビニリデン−６フッ化プロピレン共重合体、フッ化ビニリデン−４フッ化エチレン−６フッ化プロピレン共重合体、及びこれらの混合物を使用することができる。
〔（メタ）アクリレート系樹脂〕
（メタ）アクリレート系樹脂としては、各種（メタ）アクリレートを主成分とするものであれば特に制限はなく、例えば、ポリメチル（メタ）アクリレート、ポリエチル（メタ）アクリレート、ポリブチル（メタ）アクリレート等の、（メタ）アクリル酸の炭素数１〜６のアルキルエステルの単独重合体、及びこれらの混合物を使用することができる。当該（メタ）アクリレート系樹脂は、重合性官能基を有していてもよい。
（メタ）アクリレート系樹脂としては、各種（メタ）アクリレートを主成分とするものであれば特に制限はなく、例えば、ポリメチル（メタ）アクリレート、ポリエチル（メタ）アクリレート、ポリブチル（メタ）アクリレート等の、（メタ）アクリル酸の炭素数１〜６のアルキルエステルの単独重合体、及びこれらの混合物を使用することができる。当該（メタ）アクリレート系樹脂は、重合性官能基を有していてもよい。
〔セルロース系樹脂〕
セルロース系樹脂としては、セルロース；メチルセルロース、エチルセルロース、プロピルセルロース、ブチルセルロースなどの、炭素数１〜６のアルキル基を有するアルキルセルロース；ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、ヒドロキシブチルセルロースなどのヒドロキシアルキルセルロース；セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネートなどのセルロースエステル；及び、上記以外の、シアノエチルセルロース、カルボキシメチルセルロースなどのセルロース誘導体、並びにこれらの混合物を使用することができる。中でも、セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネート、シアノエチルセルロース、及びカルボキシメチルセルロースからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。
セルロース系樹脂としては、セルロース；メチルセルロース、エチルセルロース、プロピルセルロース、ブチルセルロースなどの、炭素数１〜６のアルキル基を有するアルキルセルロース；ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロース、ヒドロキシブチルセルロースなどのヒドロキシアルキルセルロース；セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネートなどのセルロースエステル；及び、上記以外の、シアノエチルセルロース、カルボキシメチルセルロースなどのセルロース誘導体、並びにこれらの混合物を使用することができる。中でも、セルロースアセテート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートプロピオネート、シアノエチルセルロース、及びカルボキシメチルセルロースからなる群から選ばれる１種以上が好ましい。
〔ポリアルキレンオキシド〕
ポリアルキレンオキシドとしては、ポリエチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、ポリブチレンオキシド、及びこれらの共重合体、並びにこれらの混合物を使用することができる。
ポリアルキレンオキシドとしては、ポリエチレンオキシド、ポリプロピレンオキシド、ポリブチレンオキシド、及びこれらの共重合体、並びにこれらの混合物を使用することができる。
〔ポリビニルアルコール〕
ポリビニルアルコールとしては特に制限はないが、水への溶解性、耐電解液特性の点から、鹸化度が６０〜１００ｍｏｌ％であることが好ましく、８０〜１００ｍｏｌ％であることがより好ましい。また、接着性、塗布性の点から、ポリビニルアルコールの平均重合度は好ましくは１０００〜１００００、より好ましくは１５００〜５０００である。
ポリビニルアルコールとしては特に制限はないが、水への溶解性、耐電解液特性の点から、鹸化度が６０〜１００ｍｏｌ％であることが好ましく、８０〜１００ｍｏｌ％であることがより好ましい。また、接着性、塗布性の点から、ポリビニルアルコールの平均重合度は好ましくは１０００〜１００００、より好ましくは１５００〜５０００である。
バインダー樹脂の形態には特に制限はなく、水や有機溶剤などの溶媒に溶かして使用してもよいし、樹脂粒子などの形態で使用してもよい。
バインダー樹脂が樹脂粒子の形態である場合、その製造方法には特に制限はないが、各種乳化方法により製造された樹脂乳化物であることが好ましい。樹脂乳化物は、粉砕などのＢｒｅａｋ−Ｄｏｗｎ法により製造されたものに比べて、粒子径の揃った微粒子を低コストで得やすいからである。
バインダー樹脂が樹脂粒子の形態である場合、その製造方法には特に制限はないが、各種乳化方法により製造された樹脂乳化物であることが好ましい。樹脂乳化物は、粉砕などのＢｒｅａｋ−Ｄｏｗｎ法により製造されたものに比べて、粒子径の揃った微粒子を低コストで得やすいからである。
前記樹脂粒子の１次粒子のＤ５０は１０〜３００ｎｍが好ましく、１５〜２００ｎｍがより好ましく、５０〜１８０ｎｍがさらに好ましい。樹脂粒子の１次粒子のＤ５０が３００ｎｍ以下であれば、該粒子が沈降し難く、前記塗工層において３次元網目構造を形成しやすい。また、樹脂粒子の１次粒子のＤ５０が１０ｎｍ以上であれば、形成される３次元網目構造及び孔径が小さくなりすぎず、本発明の積層多孔フィルムをセパレータに適用した際にセパレータの抵抗の増大を引き起こさない。樹脂粒子の１次粒子のＤ５０は動的光散乱法により測定することができ、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
本発明の積層多孔フィルムにおいて、前記塗工層中の前記バインダー樹脂の含有量は、好ましくは１．５質量％以上、より好ましくは２．０質量％以上、さらに好ましくは３．０質量％以上、よりさらに好ましくは５．０質量％以上である。塗工層中のバインダー樹脂の含有量が１．５質量％以上であれば、塗工層からの前記アルミナ粒子の脱落が起こりにくい。また、積層多孔フィルムの透気特性及び耐熱収縮性の観点からは、塗工層中のバインダー樹脂の含有量は、好ましくは３５質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは２５質量％以下、よりさらに好ましくは２０質量％以下である。
前記塗工層の厚みは、０．３〜２０μｍが好ましく、０．５〜１０μｍがより好ましく、０．５〜５．０μｍがさらに好ましく、１．０〜３．０μｍがよりさらに好ましい。塗工層の厚みが０．３μｍ以上であれば、積層多孔フィルムの熱収縮を十分に抑えることができる。また、塗工層の厚みが２０μｍ以下であれば、積層多孔フィルムの灰分量を低く抑えることができるので、軽量化及び薄型化の点で有利である。さらに、該塗工層にクラックが入り難くなり、また、多孔フィルムからの脱落も起こりにくくなる。
なお積層多孔フィルムが前記多孔フィルムの両面に塗工層を有する態様である場合、「塗工層の厚み」とは、塗工層の合計厚みをいう。
なお積層多孔フィルムが前記多孔フィルムの両面に塗工層を有する態様である場合、「塗工層の厚み」とは、塗工層の合計厚みをいう。
塗工層の形成方法には特に制限はなく、公知の方法を採用することができる。例えば、前記アルミナ粒子、バインダー樹脂、及び分散媒を含有する塗工液を調製した後に、前記多孔フィルム上に塗工し、次いで乾燥して、分散媒を除去する方法が好ましい。塗工方法にも特に制限はなく、従来公知のあらゆる塗工方式を用いることができる。
前記塗工液は、例えば、水及び炭素数１〜４のアルコールからなる群から選ばれる１種以上の分散媒に、前記アルミナ粒子とバインダー樹脂とを添加して分散処理を行うことで調製できる。または、バインダー樹脂が樹脂粒子の形態である場合には、前記アルミナ粒子のスラリーと、前記樹脂粒子の分散液とをそれぞれ調製した後、これらを混合することにより調製できる。アルミナ粒子のスラリーの分散媒は水系分散媒であることが好ましく、分散媒としては例えば、水、炭素数１〜４のアルコールが好適である。
樹脂粒子の分散液における分散媒も水系分散媒であることが好ましく、上記と同様の分散媒を用いることができる。塗工液の調製時に、必要に応じ水、炭素数１〜４のアルコール、及び任意の添加剤等をさらに添加してもよい。
塗工液の固形分濃度は、好ましくは５〜５０質量％、より好ましくは１０〜３０質量％である。
上記塗工液を、所望の厚みとなるように多孔フィルムに塗工し、次いで乾燥して前記分散媒を除去することで塗工層が形成され、本発明の積層多孔フィルムを得ることができる。乾燥温度は分散媒の種類等によって適宜選択できるが、３０〜１００℃の範囲が好ましい。
樹脂粒子の分散液における分散媒も水系分散媒であることが好ましく、上記と同様の分散媒を用いることができる。塗工液の調製時に、必要に応じ水、炭素数１〜４のアルコール、及び任意の添加剤等をさらに添加してもよい。
塗工液の固形分濃度は、好ましくは５〜５０質量％、より好ましくは１０〜３０質量％である。
上記塗工液を、所望の厚みとなるように多孔フィルムに塗工し、次いで乾燥して前記分散媒を除去することで塗工層が形成され、本発明の積層多孔フィルムを得ることができる。乾燥温度は分散媒の種類等によって適宜選択できるが、３０〜１００℃の範囲が好ましい。
本発明の積層多孔フィルムにおいて、前記多孔フィルムと前記塗工層との厚み比は１：１〜３０：１であることが好ましく、１：１〜２５：１がより好ましく、１：１〜２０：１がさらに好ましく、３：１〜２０：１がよりさらに好ましく、５：１〜１５：１がよりさらに好ましい。前記多孔フィルムと前記塗工層との厚み比が上記範囲であると、セパレータに適用した際の透気特性を実用的な範囲に維持しつつ、熱収縮を抑えることができる。また、積層多孔フィルムの灰分量を所定の範囲に調整することができる。
塗工層の厚み、並びに多孔フィルムと塗工層との厚み比は、積層多孔フィルムの断面をＳＥＭ観察することにより求められる。
また本発明の積層多孔フィルムの総厚みは、透気特性及び機械的強度、並びに軽量化、薄型化の観点から、好ましくは３．３〜９０μｍ、より好ましくは５．５〜５０μｍである。積層多孔フィルムの総厚みは、例えばダイアルゲージにより測定することができる。
塗工層の厚み、並びに多孔フィルムと塗工層との厚み比は、積層多孔フィルムの断面をＳＥＭ観察することにより求められる。
また本発明の積層多孔フィルムの総厚みは、透気特性及び機械的強度、並びに軽量化、薄型化の観点から、好ましくは３．３〜９０μｍ、より好ましくは５．５〜５０μｍである。積層多孔フィルムの総厚みは、例えばダイアルゲージにより測定することができる。
＜積層多孔フィルムの特性＞
本発明の積層多孔フィルムは、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満であることを特徴とする。従来のアルミナ粒子を塗布した積層多孔フィルムは、熱収縮防止等の機能を発現するために３０質量％以上の灰分量が必要であったが、本発明の積層多孔フィルムは、当該灰分量が３０質量％未満であることから、アルミナ粒子による増加質量は５０％未満となるので、軽量化することができる。この観点から、本発明の積層多孔フィルムは、６００℃で燃焼させた時の灰分量が好ましくは２５質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、さらに好ましくは１８質量％以下である。また、耐熱収縮性の観点からは、当該灰分量は、好ましくは５．０質量％以上、より好ましくは１０質量％以上である。
上記灰分量は、積層多孔フィルムを空気雰囲気下、熱重量分析（ＴＧＡ）を行うことにより測定できる。具体的には、ＴＧＡ測定において１２０℃で吸着水分を乾燥させた後、６００℃まで昇温して保持し、アルミナ粒子以外の成分を燃焼させて、１２０℃乾燥後の質量に対する、６００℃燃焼後の質量の割合を求める。より具体的には、上記灰分量は、実施例に記載の方法で測定できる。
本発明の積層多孔フィルムは、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満であることを特徴とする。従来のアルミナ粒子を塗布した積層多孔フィルムは、熱収縮防止等の機能を発現するために３０質量％以上の灰分量が必要であったが、本発明の積層多孔フィルムは、当該灰分量が３０質量％未満であることから、アルミナ粒子による増加質量は５０％未満となるので、軽量化することができる。この観点から、本発明の積層多孔フィルムは、６００℃で燃焼させた時の灰分量が好ましくは２５質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、さらに好ましくは１８質量％以下である。また、耐熱収縮性の観点からは、当該灰分量は、好ましくは５．０質量％以上、より好ましくは１０質量％以上である。
上記灰分量は、積層多孔フィルムを空気雰囲気下、熱重量分析（ＴＧＡ）を行うことにより測定できる。具体的には、ＴＧＡ測定において１２０℃で吸着水分を乾燥させた後、６００℃まで昇温して保持し、アルミナ粒子以外の成分を燃焼させて、１２０℃乾燥後の質量に対する、６００℃燃焼後の質量の割合を求める。より具体的には、上記灰分量は、実施例に記載の方法で測定できる。
本発明の積層多孔フィルムは、セパレータに適用した際に電気化学素子の内部抵抗を下げる観点から、透気度が１０００秒／１００ｍＬ以下が好ましく、３００秒／１００ｍＬ以下がより好ましく、２００秒／１００ｍＬ以下がさらに好ましい。
また本発明の積層多孔フィルムは、セパレータに適用した際に、電気化学素子が過熱された場合にも安全性を確保する観点から、面内圧力２ｇ／ｃｍ３の押圧条件下、１５０℃で２０分加熱した時の流れ方向（ＭＤ）の収縮率及び該流れ方向に対し垂直な方向（ＴＤ）の収縮率がいずれも３．０％以下であることが好ましい。より好ましくは、上記ＭＤ及びＴＤの収縮率がいずれも２．５％以下、さらに好ましくは２．０％以下、よりさらに好ましくは１．５％以下である。なお、ここでいうＭＤ及びＴＤは、使用した多孔フィルムのＭＤ及びＴＤである。
当該収縮率は、具体的には実施例に記載の方法により測定できる。
当該収縮率は、具体的には実施例に記載の方法により測定できる。
［セパレータ］
本発明のセパレータは、本発明の積層多孔フィルムからなるものである。本発明のセパレータの好ましい態様、及び好ましい特性は前記積層多孔フィルムにおいて記載したものと同じである。本発明のセパレータは後述する電気化学素子用のセパレータとして好適である。
本発明のセパレータは、本発明の積層多孔フィルムからなるものである。本発明のセパレータの好ましい態様、及び好ましい特性は前記積層多孔フィルムにおいて記載したものと同じである。本発明のセパレータは後述する電気化学素子用のセパレータとして好適である。
［電気化学素子］
本発明の電気化学素子は、本発明のセパレータを有するものである。当該電気化学素子としては、ニッケル−水素電池、リチウム金属二次電池、リチウムイオン二次電池、リチウムポリマー二次電池、及びリチウムイオンポリマー二次電池などのリチウム二次電池、アルミ電解コンデンサ、電気二重層キャパシタ、リチウムイオンキャパシタのようなコンデンサ系デバイスが挙げられる。これらの中でも、リチウム二次電池が好ましい。
本発明の電気化学素子は、本発明のセパレータを有するものである。当該電気化学素子としては、ニッケル−水素電池、リチウム金属二次電池、リチウムイオン二次電池、リチウムポリマー二次電池、及びリチウムイオンポリマー二次電池などのリチウム二次電池、アルミ電解コンデンサ、電気二重層キャパシタ、リチウムイオンキャパシタのようなコンデンサ系デバイスが挙げられる。これらの中でも、リチウム二次電池が好ましい。
以下、本発明を実施例、比較例に基づき具体的に説明するが、本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではない。なお、実施例及び比較例における各種評価及び分析方法は以下の通りである。
＜ＦＢＰ径及びＭＢＰ径＞
多孔フィルムのＦＢＰ径及びＭＢＰ径は、パームポロメータ（ＰＭＩ社製、５００ＰＳＩタイプ）を用いて、ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠したバブルポイント法により測定した。
多孔フィルムのＦＢＰ径及びＭＢＰ径は、パームポロメータ（ＰＭＩ社製、５００ＰＳＩタイプ）を用いて、ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠したバブルポイント法により測定した。
＜アルミナ粒子の平均１次粒子径＞
アルミナ粒子を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、旭化成エンジニアリング（株）製画像処理ソフト「Ａ像くん」にて、画像から粒子抽出を行い、平均１次粒子径を求めた。
アルミナ粒子を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、旭化成エンジニアリング（株）製画像処理ソフト「Ａ像くん」にて、画像から粒子抽出を行い、平均１次粒子径を求めた。
＜分散粒子径及び多分散指数＞
大塚電子（株）製の光散乱光度計「ＥＬＳ−Ｚ」を用いて、動的光散乱法により、スラリー、分散液、又は塗工液中のアルミナ粒子及び樹脂粒子の分散粒子径、並びに多分散指数を測定した。
大塚電子（株）製の光散乱光度計「ＥＬＳ−Ｚ」を用いて、動的光散乱法により、スラリー、分散液、又は塗工液中のアルミナ粒子及び樹脂粒子の分散粒子径、並びに多分散指数を測定した。
＜塗工層の厚み＞
積層多孔フィルムの面内を不特定に３箇所切り出し、イオンミリングにより断面を出した切片を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で５０００倍の倍率で観察して、塗工層の厚みを求めた。厚みの数値は０．５μｍ単位で四捨五入した。
積層多孔フィルムの面内を不特定に３箇所切り出し、イオンミリングにより断面を出した切片を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で５０００倍の倍率で観察して、塗工層の厚みを求めた。厚みの数値は０．５μｍ単位で四捨五入した。
＜高次構造観察＞
積層多孔フィルムの塗工層の表面及び断面を、ＳＥＭを用いて１０万倍の倍率で観察した。なお、実施例で得られた積層多孔フィルムは、いずれも、アルミナ粒子の１次粒子とバインダー樹脂とが３次元網目構造を形成しており、アルミナ粒子の平均１次粒子径よりも大きい孔を形成していることがわかった。
積層多孔フィルムの塗工層の表面及び断面を、ＳＥＭを用いて１０万倍の倍率で観察した。なお、実施例で得られた積層多孔フィルムは、いずれも、アルミナ粒子の１次粒子とバインダー樹脂とが３次元網目構造を形成しており、アルミナ粒子の平均１次粒子径よりも大きい孔を形成していることがわかった。
＜塗工層の骨材部分の面積率の標準偏差＞
塗工層の表面を倍率１０万倍でＳＥＭ観察し、塗工層表面のビットマップイメージを得た。次に、旭化成エンジニアリング（株）製画像処理ソフト「Ａ像くん」でビットマップイメージを開き、フレームをトリミング除去した後、しきい値０の２次微分２値化法で２値化イメージを得た。得られた２値化イメージを区分ピッチ０．１５μｍでＭＤ軸を１３分割し、それぞれのエリアにおいて、３次元網目構造を形成しているアルミナ粒子及びバインダー樹脂（骨材）部分の面積率を求めた。１３区分の面積率を累計したときの標準偏差を求めた。
塗工層の表面を倍率１０万倍でＳＥＭ観察し、塗工層表面のビットマップイメージを得た。次に、旭化成エンジニアリング（株）製画像処理ソフト「Ａ像くん」でビットマップイメージを開き、フレームをトリミング除去した後、しきい値０の２次微分２値化法で２値化イメージを得た。得られた２値化イメージを区分ピッチ０．１５μｍでＭＤ軸を１３分割し、それぞれのエリアにおいて、３次元網目構造を形成しているアルミナ粒子及びバインダー樹脂（骨材）部分の面積率を求めた。１３区分の面積率を累計したときの標準偏差を求めた。
＜透気度＞
ＪＩＳ Ｐ８１１７：２００９に準拠して、多孔フィルム及び積層多孔フィルムの透気度（秒／１００ｍＬ）を王研式透気度計により測定した。透気度の値が小さいほど連通性が高く、セパレータとしての性能が良好であることを示す。
判定基準は、透気度が３００秒／１００ｍＬ以下であるものを「○」、３００秒／１００ｍＬ超、１０００秒／１００ｍＬ以下であるものを「△」、１０００秒／１００ｍＬ超であるものを「×」とした。
ＪＩＳ Ｐ８１１７：２００９に準拠して、多孔フィルム及び積層多孔フィルムの透気度（秒／１００ｍＬ）を王研式透気度計により測定した。透気度の値が小さいほど連通性が高く、セパレータとしての性能が良好であることを示す。
判定基準は、透気度が３００秒／１００ｍＬ以下であるものを「○」、３００秒／１００ｍＬ超、１０００秒／１００ｍＬ以下であるものを「△」、１０００秒／１００ｍＬ超であるものを「×」とした。
＜ＴＤ熱収縮率＞
積層多孔フィルムをＭＤ１００ｍｍ×ＴＤ１００ｍｍ四方に切り出して平滑なガラス板２枚の間に挟み、さらに、積層多孔フィルムへの面圧力が２ｇ／ｃｍ２となるように重りを乗せて調整した。その状態のまま１５０℃に設定したオーブン（タバイエスペック社製「タバイギヤオーブンＧＰＨ２００」）に入れ、２０分加熱した。加熱後、積層多孔フィルムをオーブンから取り出して自然冷却し、４０℃以下になったところで重りを取り除き、ＴＤ方向に最も収縮した部分のＴＤ長さ（ｍｍ）を測定し、以下の式から１５０℃加熱時の熱収縮率を算出した。
ＴＤ熱収縮率（％）＝｛（加熱前のＴＤ長さ−加熱後のＴＤ長さ）／（加熱前のＴＤ長さ）｝×１００
判定基準は、ＴＤ熱収縮率が３．０％以下であるものを「○」、３．０％超であるものを「×」とした。
なお、本実施例及び比較例では、多孔フィルムとしてＭＤに対してＴＤの収縮が大きい傾向にある乾式二軸製法のフィルムを使用しているため、ＴＤの熱収縮率のみ測定した。
積層多孔フィルムをＭＤ１００ｍｍ×ＴＤ１００ｍｍ四方に切り出して平滑なガラス板２枚の間に挟み、さらに、積層多孔フィルムへの面圧力が２ｇ／ｃｍ２となるように重りを乗せて調整した。その状態のまま１５０℃に設定したオーブン（タバイエスペック社製「タバイギヤオーブンＧＰＨ２００」）に入れ、２０分加熱した。加熱後、積層多孔フィルムをオーブンから取り出して自然冷却し、４０℃以下になったところで重りを取り除き、ＴＤ方向に最も収縮した部分のＴＤ長さ（ｍｍ）を測定し、以下の式から１５０℃加熱時の熱収縮率を算出した。
ＴＤ熱収縮率（％）＝｛（加熱前のＴＤ長さ−加熱後のＴＤ長さ）／（加熱前のＴＤ長さ）｝×１００
判定基準は、ＴＤ熱収縮率が３．０％以下であるものを「○」、３．０％超であるものを「×」とした。
なお、本実施例及び比較例では、多孔フィルムとしてＭＤに対してＴＤの収縮が大きい傾向にある乾式二軸製法のフィルムを使用しているため、ＴＤの熱収縮率のみ測定した。
＜灰分量＞
熱重量測定装置（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製「Ｑ５０００」）にて熱重量分析（ＴＧＡ）を行った。測定試料である積層多孔フィルムを空気雰囲気下、１２０℃で３０分間保持し、吸着水分を除去した。次に６００℃まで昇温し、３０分間保持した後の質量を求め、下記式から積層多孔フィルムの灰分量を算出した。なお、３回測定の平均値を積層多孔フィルムの灰分量の測定値とした。
灰分量（％）＝（６００℃３０分加熱後の質量）／（１２０℃３０分加熱後の質量）×１００
熱重量測定装置（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ社製「Ｑ５０００」）にて熱重量分析（ＴＧＡ）を行った。測定試料である積層多孔フィルムを空気雰囲気下、１２０℃で３０分間保持し、吸着水分を除去した。次に６００℃まで昇温し、３０分間保持した後の質量を求め、下記式から積層多孔フィルムの灰分量を算出した。なお、３回測定の平均値を積層多孔フィルムの灰分量の測定値とした。
灰分量（％）＝（６００℃３０分加熱後の質量）／（１２０℃３０分加熱後の質量）×１００
＜軽量性＞
積層多孔フィルムの軽量性の判定基準は、３．５ｃｍ×３．５ｃｍ角に切り出した積層多孔フィルムの質量が、同じ大きさの、塗工層を有しない未塗工多孔フィルムの質量と比較して、増加質量が５０質量％以下であるものを「○」、５０質量％超であるものを「×」とした。
増加質量（％）＝（（積層多孔フィルムの質量）−（未塗工多孔フィルムの質量））／（未塗工多孔フィルムの質量）×１００
積層多孔フィルムの軽量性の判定基準は、３．５ｃｍ×３．５ｃｍ角に切り出した積層多孔フィルムの質量が、同じ大きさの、塗工層を有しない未塗工多孔フィルムの質量と比較して、増加質量が５０質量％以下であるものを「○」、５０質量％超であるものを「×」とした。
増加質量（％）＝（（積層多孔フィルムの質量）−（未塗工多孔フィルムの質量））／（未塗工多孔フィルムの質量）×１００
製造例１（多孔フィルムの作製）
ポリプロピレン系樹脂（（株）プライムポリマー製「プライムポリプロ Ｆ３００ＳＶ」、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ：３．０ｇ／１０分）と、β晶核剤として、３，９−ビス［４−（Ｎ−シクロヘキシルカルバモイル）フェニル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカンを用いた。前記ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して、β晶核剤を０．２質量部の割合でブレンドし、東芝機械（株）製の同方向二軸押出機（口径：４０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：３２）に投入し、設定温度３００℃で溶融混合後、水槽にてストランドを冷却固化し、ペレタイザーにてストランドをカットし、ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットを作製した。
前記のペレットを用いて、Ｔダイ押出機の口金より押出し、１２４℃のキャスティングロールで冷却固化させて膜状物を作製した。前記膜状物を、縦延伸機を用いて１００℃で縦方向に４．６倍延伸し、その後、横延伸機にて１５０℃で横方向に２．１倍延伸後、１５３℃で熱固定を行った。
続いてＶＥＴＡＰＨＯＮＥ社製ジェネレータ「ＣＰ１」を使用し、出力０．４ｋＷ、速度１０ｍ／ｍｉｎでコロナ表面処理を施すことで、ポリプロピレン系樹脂からなる多孔フィルムを得た。
得られた多孔フィルムの厚みを、１／１０００ｍｍのダイアルゲージにて面内を不特定に５箇所測定し、その平均値として算出したところ２０μｍであることがわかった。また、多孔フィルムの透気度は１５２秒／１００ｍＬであり、ＦＢＰ径は０．０４５μｍ、ＭＦＰ径は０．０１９６μｍであった。
また、３．５ｃｍ×３．５ｃｍ角に切り出した積層多孔フィルムの質量は９８ｍｇであった。
ポリプロピレン系樹脂（（株）プライムポリマー製「プライムポリプロ Ｆ３００ＳＶ」、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ：３．０ｇ／１０分）と、β晶核剤として、３，９−ビス［４−（Ｎ−シクロヘキシルカルバモイル）フェニル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５．５］ウンデカンを用いた。前記ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して、β晶核剤を０．２質量部の割合でブレンドし、東芝機械（株）製の同方向二軸押出機（口径：４０ｍｍφ、Ｌ／Ｄ：３２）に投入し、設定温度３００℃で溶融混合後、水槽にてストランドを冷却固化し、ペレタイザーにてストランドをカットし、ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットを作製した。
前記のペレットを用いて、Ｔダイ押出機の口金より押出し、１２４℃のキャスティングロールで冷却固化させて膜状物を作製した。前記膜状物を、縦延伸機を用いて１００℃で縦方向に４．６倍延伸し、その後、横延伸機にて１５０℃で横方向に２．１倍延伸後、１５３℃で熱固定を行った。
続いてＶＥＴＡＰＨＯＮＥ社製ジェネレータ「ＣＰ１」を使用し、出力０．４ｋＷ、速度１０ｍ／ｍｉｎでコロナ表面処理を施すことで、ポリプロピレン系樹脂からなる多孔フィルムを得た。
得られた多孔フィルムの厚みを、１／１０００ｍｍのダイアルゲージにて面内を不特定に５箇所測定し、その平均値として算出したところ２０μｍであることがわかった。また、多孔フィルムの透気度は１５２秒／１００ｍＬであり、ＦＢＰ径は０．０４５μｍ、ＭＦＰ径は０．０１９６μｍであった。
また、３．５ｃｍ×３．５ｃｍ角に切り出した積層多孔フィルムの質量は９８ｍｇであった。
実施例１
（塗工液の調製）
結晶構造がθ、δ及びγである遷移アルミナ粒子（日本アエロジル（株）製「ＡＥＲＯＸＩＤＥ Ａｌｕ６５」、平均１次粒子径：２０ｎｍ、真比重：３．２ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７１．５ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体を、ポットミルで分散、解砕した。さらに、バインダー樹脂として、アクリル酸エステル単位を含有するポリエチレン樹脂の乳化物（ユニチカ（株）製「アローベース ＣＤ−１０１０」、カチオン分散型、固形分濃度：２０質量％、分散粒子径Ｄ１０：６９ｎｍ、Ｄ５０：１３４ｎｍ、Ｄ９０：２６５ｎｍ、多分散指数：０．１９２）を８ｇ、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
（塗工液の調製）
結晶構造がθ、δ及びγである遷移アルミナ粒子（日本アエロジル（株）製「ＡＥＲＯＸＩＤＥ Ａｌｕ６５」、平均１次粒子径：２０ｎｍ、真比重：３．２ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７１．５ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体を、ポットミルで分散、解砕した。さらに、バインダー樹脂として、アクリル酸エステル単位を含有するポリエチレン樹脂の乳化物（ユニチカ（株）製「アローベース ＣＤ−１０１０」、カチオン分散型、固形分濃度：２０質量％、分散粒子径Ｄ１０：６９ｎｍ、Ｄ５０：１３４ｎｍ、Ｄ９０：２６５ｎｍ、多分散指数：０．１９２）を８ｇ、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
（積層多孔フィルムの作製）
前記多孔フィルムをガラス定盤上に貼り付け、塗工液をバーコーターにて多孔フィルムの片面に塗布し、４５℃の温風で乾燥させて、多孔フィルムの片面に塗工層を有する積層多孔フィルムを得た。
得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した。結果を表１に示す。
前記多孔フィルムをガラス定盤上に貼り付け、塗工液をバーコーターにて多孔フィルムの片面に塗布し、４５℃の温風で乾燥させて、多孔フィルムの片面に塗工層を有する積層多孔フィルムを得た。
得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した。結果を表１に示す。
実施例２
結晶構造がθ、δ及びγである遷移アルミナ粒子（日本アエロジル（株）製「ＡＥＲＯＸＩＤＥ Ａｌｕ６５」、平均１次粒子径：２０ｎｍ、真比重：３．２ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７７．９ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体に、バインダー樹脂として、ポリビニルアルコール（クラレ（株）製「ＰＶＡ１２４」、鹸化度：９８．０〜９９．０ｍｏｌ％、平均重合度：２４００）１．６ｇを加え、ポットミルで分散、解砕した後、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
結晶構造がθ、δ及びγである遷移アルミナ粒子（日本アエロジル（株）製「ＡＥＲＯＸＩＤＥ Ａｌｕ６５」、平均１次粒子径：２０ｎｍ、真比重：３．２ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７７．９ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体に、バインダー樹脂として、ポリビニルアルコール（クラレ（株）製「ＰＶＡ１２４」、鹸化度：９８．０〜９９．０ｍｏｌ％、平均重合度：２４００）１．６ｇを加え、ポットミルで分散、解砕した後、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
比較例１
結晶構造がαであるα−アルミナ粒子（日本軽金属（株）製、低ソーダアルミナ「ＬＳ−２３５Ｃ」、平均１次粒子径：０．５９μｍ、真比重：３．９ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７９．１ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体に、バインダー樹脂として、ポリビニルアルコール（クラレ（株）製「ＰＶＡ１２４」、鹸化度：９８．０〜９９．０ｍｏｌ％、平均重合度：２４００）を加え、ポットミルで分散、解砕した後、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。塗工液中のα−アルミナ粒子の分散粒子径は０．５３μｍであった。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。この積層多孔フィルムの塗工層の高次構造を観察したところ、３次元網目構造は形成されておらず、アルミナ粒子とバインダー樹脂が従来技術と同様の粒子堆積構造を形成し、アルミナ粒子の平均１次粒子径より小さい孔を形成していることがわかった。
また、得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
結晶構造がαであるα−アルミナ粒子（日本軽金属（株）製、低ソーダアルミナ「ＬＳ−２３５Ｃ」、平均１次粒子径：０．５９μｍ、真比重：３．９ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７９．１ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体に、バインダー樹脂として、ポリビニルアルコール（クラレ（株）製「ＰＶＡ１２４」、鹸化度：９８．０〜９９．０ｍｏｌ％、平均重合度：２４００）を加え、ポットミルで分散、解砕した後、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。塗工液中のα−アルミナ粒子の分散粒子径は０．５３μｍであった。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。この積層多孔フィルムの塗工層の高次構造を観察したところ、３次元網目構造は形成されておらず、アルミナ粒子とバインダー樹脂が従来技術と同様の粒子堆積構造を形成し、アルミナ粒子の平均１次粒子径より小さい孔を形成していることがわかった。
また、得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
比較例２〜３
塗工層の厚みを表１に示すとおりに変更したこと以外は比較例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
比較例２で調製した塗工液の分散粒子径を前記方法により測定し、アルミナ粒子とバインダー樹脂との間で凝集していないことを確認した。
塗工層の厚みを表１に示すとおりに変更したこと以外は比較例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
比較例２で調製した塗工液の分散粒子径を前記方法により測定し、アルミナ粒子とバインダー樹脂との間で凝集していないことを確認した。
比較例４
結晶構造がαであるα−アルミナ粒子（日本軽金属（株）製、低ソーダアルミナ「ＬＳ−２３５Ｃ」、平均１次粒子径：０．５９μｍ、真比重：３．９ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７１．５ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体を、ポットミルで分散、解砕した。このときのα−アルミナ粒子の分散粒子径は０．５３μｍであった。さらに、バインダー樹脂として、アクリル酸エステル単位を含有するポリエチレン樹脂の乳化物（ユニチカ（株）製「アローベース ＣＤ−１０１０」、カチオン分散型、固形分濃度：２０質量％、分散粒子径Ｄ１０：６９ｎｍ、Ｄ５０：１３４ｎｍ、Ｄ９０：２６５ｎｍ、多分散指数：０．１９２）を８ｇ、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。この積層多孔フィルムの塗工層の高次構造を観察したところ、３次元網目構造は形成されておらず、アルミナ粒子とバインダー樹脂が従来技術と同様の粒子堆積構造を形成し、アルミナ粒子の平均１次粒子径より小さい孔を形成していることがわかった。
また、得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
結晶構造がαであるα−アルミナ粒子（日本軽金属（株）製、低ソーダアルミナ「ＬＳ−２３５Ｃ」、平均１次粒子径：０．５９μｍ、真比重：３．９ｇ／ｃｍ３）２０ｇと、脱イオン水７１．５ｇと、酢酸０．５ｇを混合した液体を、ポットミルで分散、解砕した。このときのα−アルミナ粒子の分散粒子径は０．５３μｍであった。さらに、バインダー樹脂として、アクリル酸エステル単位を含有するポリエチレン樹脂の乳化物（ユニチカ（株）製「アローベース ＣＤ−１０１０」、カチオン分散型、固形分濃度：２０質量％、分散粒子径Ｄ１０：６９ｎｍ、Ｄ５０：１３４ｎｍ、Ｄ９０：２６５ｎｍ、多分散指数：０．１９２）を８ｇ、イソプロピルアルコール（ＩＰＡ）を２１ｇ混合し、塗工液を得た。
上記塗工液を用いて、実施例１と同様に積層多孔フィルムの作製を行った。この積層多孔フィルムの塗工層の高次構造を観察したところ、３次元網目構造は形成されておらず、アルミナ粒子とバインダー樹脂が従来技術と同様の粒子堆積構造を形成し、アルミナ粒子の平均１次粒子径より小さい孔を形成していることがわかった。
また、得られた積層多孔フィルムを前記方法により評価した結果を表１に示す。
比較例５
多孔フィルムのいずれの面にも塗工層を形成せず、前記方法で透気度及びＴＤ熱収縮率を測定した。結果を表１に示す。
多孔フィルムのいずれの面にも塗工層を形成せず、前記方法で透気度及びＴＤ熱収縮率を測定した。結果を表１に示す。
表より、塗工層においてα−アルミナ粒子を用いた比較例１〜４では、積層多孔フィルムの熱収縮を抑えるためには積層多孔フィルムの灰分量を高くしなければならないため、軽量で薄型の積層多孔フィルムを得ることができない。図７は比較例１の断面ＳＥＭ写真であるが、塗工層の高次構造が図５の模式図のような従来の粒子堆積構造であり、該高次構造を有する塗工層では軽量化が困難である。
これに対し、実施例１及び２のように塗工層において遷移アルミナ粒子を用いた場合には、積層多孔フィルムの灰分量が３０質量％未満であっても熱収縮を抑えることができ、軽量化が可能なことがわかる。図６は実施例１の断面ＳＥＭ写真であり、塗工層の高次構造が図１又は図２の模式図のような３次元網目構造であるのがわかる（なお、図６において最表層の孔が閉塞して見えるのはリデポジションの影響である）。このような微細な網目構造が形成された塗工層を有することで、本発明の積層多孔フィルムは、優れた透気特性及び低熱収縮性を維持したまま、軽量化及び薄型化が可能となる。さらに、実施例１及び２では塗工層の骨材部分の面積率の標準偏差は３以下であり、比較例よりも塗工層の孔分布が均一であることがわかる。
これに対し、実施例１及び２のように塗工層において遷移アルミナ粒子を用いた場合には、積層多孔フィルムの灰分量が３０質量％未満であっても熱収縮を抑えることができ、軽量化が可能なことがわかる。図６は実施例１の断面ＳＥＭ写真であり、塗工層の高次構造が図１又は図２の模式図のような３次元網目構造であるのがわかる（なお、図６において最表層の孔が閉塞して見えるのはリデポジションの影響である）。このような微細な網目構造が形成された塗工層を有することで、本発明の積層多孔フィルムは、優れた透気特性及び低熱収縮性を維持したまま、軽量化及び薄型化が可能となる。さらに、実施例１及び２では塗工層の骨材部分の面積率の標準偏差は３以下であり、比較例よりも塗工層の孔分布が均一であることがわかる。
本発明によれば、電気化学素子用セパレータとして用いた際に、セパレータとしての実用的な透気特性及び耐熱収縮性を有する、軽量でかつ薄型の積層多孔フィルムを提供することができる。該積層多孔フィルムは、ニッケル−水素電池、リチウム金属二次電池、リチウムイオン二次電池、リチウムポリマー二次電池、及びリチウムイオンポリマー二次電池などのリチウム二次電池、キャパシタ等の電気化学素子用のセパレータとして好適である。
１ 遷移アルミナ粒子
２ バインダー樹脂
３ 分散媒
４ 多孔フィルム
５ 本発明における塗工層
６ α−アルミナ粒子
７ アルミナ粒子同士の間隙により空き空間が形成された従来の塗工層
２ バインダー樹脂
３ 分散媒
４ 多孔フィルム
５ 本発明における塗工層
６ α−アルミナ粒子
７ アルミナ粒子同士の間隙により空き空間が形成された従来の塗工層
Claims (9)
- ポリオレフィン系樹脂を主成分とする多孔フィルムの少なくとも一方の面にアルミナを含有する塗工層を有する積層多孔フィルムであって、該塗工層はアルミナ粒子とバインダー樹脂とから形成された３次元網目構造を有し、該アルミナ粒子は遷移アルミナ粒子を含み、かつ、６００℃で燃焼させた時の灰分量が３０質量％未満である積層多孔フィルム。
- 前記多孔フィルムがポリオレフィン系樹脂を主成分とする延伸多孔フィルムである、請求項１に記載の積層多孔フィルム。
- 面内圧力２ｇ／ｃｍ３の押圧条件下、１５０℃で２０分加熱した時の流れ方向の収縮率及び該流れ方向に対し垂直な方向の収縮率がいずれも３．０％以下である、請求項２に記載の積層多孔フィルム。
- 前記バインダー樹脂がポリオレフィン系樹脂、ポリフッ化ビニリデン系樹脂、（メタ）アクリレート系樹脂、セルロース系樹脂、ポリアルキレンオキシド、ポリビニルアルコール、シアノエチルポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアセテート、エチレン−ビニルアセテート共重合体、プルラン、シアノエチルプルラン、シアノエチルスクロース、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体、及びポリイミドからなる群から選ばれる１種以上である、請求項１〜３のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
- 前記３次元網目構造により形成される孔径が、前記アルミナ粒子の平均１次粒子径よりも大きい、請求項１〜４のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
- ＪＩＳ Ｋ３８３２：１９９０に準拠してバブルポイント法により測定される前記多孔フィルムの最大細孔径が０．００１〜０．５μｍである、請求項１〜５のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
- 前記多孔フィルムと前記塗工層との厚み比が１：１〜３０：１である、請求項１〜６のいずれか１項に記載の積層多孔フィルム。
- 請求項１〜７のいずれか１項に記載の積層多孔フィルムからなるセパレータ。
- 請求項８に記載のセパレータを有する電気化学素子。
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