JP2017132638A - フィルム捲回体及びフィルム捲回体の製造方法 - Google Patents

フィルム捲回体及びフィルム捲回体の製造方法 Download PDF

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Abstract

【課題】コストを増大させることなく、剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供する。【解決手段】円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体であって、コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５を満たす。【選択図】図７

Description

本発明は、フィルム捲回体及びフィルム捲回体の製造方法に関する。
リチウムイオン二次電池は、正極、負極、および正極と負極とを分離する多孔質のセパレータを備えている。リチウムイオン二次電池の製造工程では、セパレータを円筒形状のコアに巻いたものであるセパレータ捲回体が用いられる。セパレータの巻き締りの応力によってコアが変形しないようにするために、コアには一定の剛性が要求される。
電池用のセパレータ等のフィルムを巻き取るコアとして、外周面にフィルムが捲回される環状の外周部、内周面に巻取用のローラーを嵌めるための環状の内周部、および外周部と内周部との間に延びており、外周部を内周面から支持する複数のリブを備えた二重管構造のコアが知られている。
特許文献１には、このような構造のコアとして、フィルム巻取用リールが記載されている。特許文献１のフィルム巻取用リールは、厚みが６．１５ｍｍの外輪（外周部）と、厚みが５．０５ｍｍの内輪（内周部）と、厚みが５ｍｍのスポーク板（リブ）とを備えており、さらに、外輪の内周面側に、軸心に向かって突設された補強部を備えている。これにより、フィルム巻取用リールの剛性を向上させ、フィルムの巻き締まりの応力によるフィルム巻取用リールの変形を抑制することができる。
登録実用新案第３１７２９９５号公報（２０１２年１月１９日発行）
しかしながら、特許文献１のフィルム巻取用リールは、フィルム巻取用リールの剛性を向上させるために補強部を必要としており、従来のコアに比べて製造コストが増大し、捲回体の製造コストも増大する。
本発明の一態様は、前記の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、コストを増大させることなく、剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体およびフィルム捲回体の製造方法を提供することにある。
上記の課題を解決するために、本発明の一態様のフィルム捲回体は、円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体であって、上記コアは、上記コアの外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、上記コアの内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えており、上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５を満たすことを特徴とする。
上記の構成によれば、外周部と内周部の厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた上記リブを備えており、上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、０．５≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、内周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、０．８≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下のコアにおいて、内周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた上記リブを備えており、上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が７７ｍｍ以上１７９ｍｍ未満であり、０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦１．４を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が７７ｍｍ以上１７９ｍｍ未満のコアにおいて、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、１．８≦Ｔ１／Ｔ３≦５を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下のコアにおいて、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアの内径は３インチであり、上記コアの外径は６インチ以上１２インチ以下であることが好ましい。
上記の課題を解決するために、本発明の一態様のフィルム捲回体の製造方法は、円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体の製造方法であって、外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えた上記コアの外周面に、上記フィルムを巻く工程を含み、上記コアは、上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５を満たすことを特徴とする。
上記の製造方法によれば、外周部と内周部の厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を製造することができる。
本発明の一態様によれば、コストを増大させることなく、剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体およびフィルム捲回体の製造方法を提供することができる。
リチウムイオン二次電池１の断面構成を示す模式図である。 図１に示されるリチウムイオン二次電池１の各状態における様子を示す模式図である。 他の構成のリチウムイオン二次電池１の各状態における様子を示す模式図である。 セパレータをスリットするスリット装置６の構成を示す模式図であり、（ａ）は全体の構成を示し、（ｂ）は原反をスリットする前後の構成を示す。 実施形態１の耐熱セパレータ捲回体の構成を示す模式図であって、（ａ）はコアを示し、（ｂ）はコアに耐熱セパレータが巻かれた状態の耐熱セパレータ捲回体を示す。 コアの剛性の求め方を説明するための図であり、（ａ）は荷重を加える前の状態を示し、（ｂ）は荷重を加えた状態を示す。 コアの各部の寸法を説明するためのコアの模式図である。 リブ数が８本のコアにおける、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が８本のコアにおける、コアの外径と内径との差と、剛性が最大となるときの最適肉厚比との関係を示すグラフである。 リブ数が８本のコアにおける、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が８本のコアにおける、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が１０本のコアにおける、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が１２本のコアにおける、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 コアの外径と内径との差と、剛性が最大となるときの最適肉厚比との関係を示すグラフである。 リブ数が１０本のコアにおける、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が１２本のコアにおける、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が１０本のコアにおける、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。 リブ数が１２本のコアにおける、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。
以下、本発明の実施の形態について、図１〜図１０に基づいて詳細に説明する。以下では、本発明の一態様に係るフィルム捲回体として、リチウムイオン二次電池等の電池用の耐熱セパレータが巻かれた耐熱セパレータ捲回体ついて説明する。
〔実施形態１〕
＜リチウムイオン二次電池＞
リチウムイオン二次電池に代表される非水電解液二次電池は、エネルギー密度が高く、それゆえ、現在、パーソナルコンピュータ、携帯電話、携帯情報端末等の機器、自動車、航空機等の移動体に用いる電池として、また、電力の安定供給に資する定置用電池として広く使用されている。
図１は、リチウムイオン二次電池１の断面構成を示す模式図である。
図１に示されるように、リチウムイオン二次電池１は、カソード１１と、セパレータ１２と、アノード１３とを備える。リチウムイオン二次電池１の外部において、カソード１１とアノード１３との間に、外部機器２が接続される。そして、リチウムイオン二次電池１の充電時には方向Ａへ、放電時には方向Ｂへ、電子が移動する。
＜セパレータ＞
セパレータ１２は、リチウムイオン二次電池１の正極であるカソード１１と、その負極であるアノード１３との間に、これらに挟持されるように配置される。セパレータ１２は、カソード１１とアノード１３との間を分離しつつ、これらの間におけるリチウムイオンの移動を可能にする。セパレータ１２は、その材料として、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン等が用いられる。
図２は、図１に示されるリチウムイオン二次電池１の各状態における様子を示す模式図である。図２の（ａ）は通常の様子を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が昇温したときの様子を示し、（ｃ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。
図２の（ａ）に示されるように、セパレータ１２には、多数の孔Ｐが設けられている。通常、リチウムイオン二次電池１のリチウムイオン３は、孔Ｐを介し往来できる。
ここで、例えば、リチウムイオン二次電池１の過充電、または、外部機器の短絡に起因する大電流等により、リチウムイオン二次電池１は、昇温することがある。この場合、図２の（ｂ）に示されるように、セパレータ１２が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞する。そして、セパレータ１２は収縮する。これにより、リチウムイオン３の往来が停止するため、上述の昇温も停止する。
しかし、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温する場合、セパレータ１２は、急激に収縮する。この場合、図２の（ｃ）に示されるように、セパレータ１２は、破壊されることがある。そして、リチウムイオン３が、破壊されたセパレータ１２から漏れ出すため、リチウムイオン３の往来は停止しない。ゆえに、昇温は継続する。
＜耐熱セパレータ＞
図３は、他の構成のリチウムイオン二次電池１の各状態における様子を示す模式図である。図３の（ａ）は通常の様子を示し、（ｂ）はリチウムイオン二次電池１が急激に昇温したときの様子を示す。
図３の（ａ）に示されるように、リチウムイオン二次電池１は、耐熱層４をさらに備えてよい。この耐熱層４は、セパレータ１２に設けることができる。図３の（ａ）は、セパレータ１２に、機能層としての耐熱層４が設けられた構成を示している。以下、セパレータ１２に耐熱層４が設けられたフィルムを、耐熱セパレータ１２ａ（機能性フィルム）とする。
図３の（ａ）に示す構成では、耐熱層４は、セパレータ１２のカソード１１側の片面に積層されている。なお、耐熱層４は、セパレータ１２のアノード１３側の片面に積層されてもよいし、セパレータ１２の両面に積層されてもよい。そして、耐熱層４にも、孔Ｐと同様の孔が設けられている。通常、リチウムイオン３は、孔Ｐと耐熱層４の孔とを介し往来する。耐熱層４は、その材料として、例えば全芳香族ポリアミド（アラミド樹脂）を含む。
図３の（ｂ）に示されるように、リチウムイオン二次電池１が急激に昇温し、セパレータ１２が融解または柔軟化しても、耐熱層４がセパレータ１２を補助しているため、セパレータ１２の形状は維持される。ゆえに、セパレータ１２が融解または柔軟化し、孔Ｐが閉塞するにとどまる。これにより、リチウムイオン３の往来が停止するため、上述の過放電または過充電も停止する。このように、セパレータ１２の破壊が抑制される。
＜耐熱セパレータ製造工程＞
例えば、アラミド樹脂による耐熱層を有する耐熱セパレータの製造工程には、順に、多孔質フィルムの巻出・検査工程、塗材（機能材料）の塗工工程、洗浄工程、乾燥工程、塗工品検査工程、巻取工程、の各工程が含まれる。
また、主成分として無機フィラーを含有する耐熱層を有する耐熱セパレータの製造工程には、順に、多孔質フィルムの巻出・検査工程、塗材（機能材料）の塗工工程、乾燥工程、塗工品検査工程、巻取工程、の各工程が含まれる。
上記巻取工程では、検査を経た耐熱セパレータを、必要に応じて製品幅等の狭幅にスリットした後、円筒形状のコアを用いて巻き取る。
図４は、セパレータをスリットするスリット装置６の構成を示す模式図であり、（ａ）は全体の構成を示し、（ｂ）は原反をスリットする前後の構成を示す。
図４の（ａ）に示されるように、スリット装置６は、回転可能に支持された円柱形状の、巻出ローラー６１と、ローラー６２〜６９と、複数の巻取ローラー７０Ｕ・７０Ｌとを備える。スリット装置６には、後述する切断装置７がさらに設けられている。
（スリット前）
スリット装置６では、原反を巻きつけた円筒形状のコアｃが、巻出ローラー６１に嵌められている。図４の（ｂ）に示されるように、原反は、コアｃから経路Ｕ又はＬへ巻き出される。巻き出された原反は、ローラー６３〜６７を経由し、ローラー６８へ搬送される。搬送される工程において原反は、複数のセパレータにスリットされる。
（スリット後）
図４の（ｂ）に示されるように、複数のスリットセパレータの一部は、それぞれ、巻取ローラー７０Ｕに嵌められた円筒形状の各コアｕ（ボビン）へ巻き取られる。また、複数のスリットセパレータの他の一部は、それぞれ、巻取ローラー７０Ｌに嵌められた円筒形状の各コアｌ（ボビン）へ巻き取られる。なお、コアと、コアの外周面にロール状に巻き取られた耐熱セパレータとからなるものを「耐熱セパレータ捲回体（フィルム捲回体）」と称する。
＜耐熱セパレータ捲回体＞
図５は、本発明の実施形態の耐熱セパレータ捲回体の構成を示す模式図であって、（ａ）はコアを示し、（ｂ）はコアに耐熱セパレータが巻かれた状態の耐熱セパレータ捲回体を示す。
図５の（ａ）に示すように、コア８は、概略的に円筒形状を有している。コア８は、耐熱セパレータ１２ａが巻かれる外周面を構成する環状の外周部８１と、外周部８１の内側に設けられ、その内周面に巻取ローラーを嵌めるための環状の内周部８２と、外周部８１と内周部８２との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブ８３と、を備えている。外周部８１はコア８の外径を規定しており、内周部８２はコア８の内径を規定している。コア８は、内径が３インチであり、外径が６インチ以上１２インチ以下のものを用いることができる。ただし、コア８の内径は、３インチ以上であってもよい。例えば外径が８インチ以上の場合、コア８の内径は３〜６インチであってよい。
一般的なコアでは、図５の（ａ）に示すように、コア８の周方向に沿って、軸心の周りに放射状に等間隔で８本のリブ８３が設けられているが、本発明の一態様の耐熱セパレータ捲回体１０に用いるコア８として、リブ８３が７本以下のコア８や、９本以上のコア８を用いてもよい。
コア８の材料は、ＡＢＳ樹脂を含む。ただし、本発明の一態様のコア８の材料はこれに限定されない。コア８の材料として、ＡＢＳ樹脂の他に、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂、および塩化ビニール樹脂等の樹脂を含んでもよい。
なお、コア８を樹脂成型により製造する場合、金型から抜き取り易くするために、外周面および内周面の厚みに、幅方向に沿って傾斜を付ける場合がある。このようなコア８では、幅方向における外径の平均値をコア８の外径とし、幅方向における内径の平均値をコア８の内径とする。
＜コアの剛性＞
図５の（ｂ）に示すように、コア８に耐熱セパレータ１２ａを巻いた耐熱セパレータ捲回体１０では、コア８には、耐熱セパレータ１２ａの巻き締めによる応力が加わる。耐熱セパレータ１２ａの巻き締めによる応力によるコア８の変形を抑制するために、コア８には一定以上の剛性が要求される。
コア８の剛性を向上させるために、外周部８１、内周部８２、およびリブ８３の厚み（肉厚）を厚くすることが考えられるが、この場合、コア８全体の重量が増大し、その結果、製造コストが増大してしまう。
そこで、コア８を設計する際には、コア８全体の重量を増大させることなく剛性を大きくするように、コア８の各部の寸法を最適化することが好ましい。コア８の寸法を最適化するための方法として、例えば、シミュレーションにより、重量一定の条件下でコア８の寸法を変化させたときのコア８の剛性を求め、剛性が最大となるときのコア８の寸法を求めることが考えられる。
＜コアおよび耐熱セパレータ捲回体の製造方法＞
以下、コアの剛性をシミュレーションするために用いた計算条件について説明する。なお、以下に説明する計算条件は一例であって、他の計算条件下でのシミュレーションによりコアの剛性を求めてもよいし、シミュレーションを用いることなく実験によってコアの剛性を求めてもよい。
図６は、コアの剛性の求め方を説明するための図であり、（ａ）は荷重を加える前の状態を示し、（ｂ）は荷重を加えた状態を示す。なお、説明のため、図６の（ｂ）ではコアの外周を図示し、コアの各部の図示を省略する。
図６の（ａ）に示すように、コア８を対向する２枚の平板２０・２１で挟み、平板２０・２１を介してコア８に荷重Ｆを加える。このとき、平板２０とコア８の接点と、平板２１とコア８の接点とを結ぶ直線が、当該直線を介して隣接する２つのリブ８３から等距離にある点を通るように、平板２０・２１でコア８を挟む。また、コア８の外周方向に沿った平板２０・２１とコア８との接触部の長さは、５ｍｍとする。
図６の（ｂ）に示すように、荷重Ｆを加える前の状態のコア８の外周の半径をＲ１（ｍｍ）とし、荷重Ｆ（Ｎ／コア幅１ｍｍ）を加えることによって変形したコア８ａの外周の半径をＲ１’（ｍｍ）とする。この場合、コアの半径方向の歪みεは、
ε＝（Ｒ１−Ｒ１’）／Ｒ１
で表される。
また、コア８の剛性Ｅｃは、
Ｅｃ＝Ｆ／ε
で表される。
図７は、コアの各部の寸法を説明するためのコアの模式図である。
本実施形態のコア８の設計では、コア８の内周の半径Ｒ４を３７．５ｍｍとし（コア８の内径は約３インチ）、コア８の外周の半径Ｒ１と、外周部８１の肉厚と、内周部８２の肉厚と、を変化させたときのリブ数が８本のコア８の剛性をシミュレーションにより求めた。
＜肉厚と剛性との関係＞
図８は、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図８のグラフの横軸は、外周部８１の肉厚Ｔ１（ｍｍ）と内周部８２の肉厚Ｔ２（ｍｍ）の比（Ｔ１／Ｔ２）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図８のグラフは、外径が６インチ（外周の半径Ｒ１は７６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が８インチ（外周の半径Ｒ１は１０１．６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１０インチ（外周の半径Ｒ１は１２７ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１２インチ（外周の半径Ｒ１は１５２．４ｍｍ）のコア８の剛性とをプロットしたものである。
なお、６インチのコア８では、外径（１５２ｍｍ）と内径（７５ｍｍ）の差は７７ｍｍであり、８インチのコア８では、外径（２０３．２ｍｍ）と内径の差は１２８．２ｍｍであり、１０インチのコア８では、外径（２５４ｍｍ）と内径の差は１７９ｍｍであり、１２インチのコア８では、外径（３０４．８ｍｍ）と内径の差は２２９．８ｍｍである。
また、曲線Ｃ１１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
さらに、各曲線Ｃ１１〜Ｃ１４上のＸ印は、各曲線における極大点であり、重量一定の条件下でコア８の剛性を最大とする最適肉厚比と、そのときの剛性を示す点である。
図９は、コアの外径と内径との差と、剛性が最大となるときの最適肉厚比との関係を示すグラフである。図９の横軸は、コアの外径と内径との差であり、縦軸はコア８の外周部８１と内周部８２の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）である。
図９のグラフ中のＸ印は、６〜１２インチのコア８のそれぞれにおいて、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）をプロットしたものである。
図９のグラフに示すように、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）は、コアの外径と内径との差Ｄに比例しており、その近似直線Ｌ１は、
（Ｔ１’／Ｔ２’）＝０．００１７Ｄ＋０．７８ 式（１）
で表される。
重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるために、上記式（１）に基づいて、外径と内径の差Ｄに応じて外周部８１と内周部８２の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を決定することが好ましい。
なお、コア８の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）は、最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）を中心として正負の方向に所定の幅を持った範囲内の値としてもよく、例えば、最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）をＡとすると、肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）をＡ±０．１５の範囲内の値としてもよい。
図９のグラフ中の直線Ｌ２は、近似直線Ｌ１上の各点に０．１５を加算した点からなる直線であり、直線Ｌ３は、近似直線Ｌ１上の各点に０．１５を減算した点からなる直線である。肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）の値が、直線Ｌ２と直線Ｌ３との間の範囲内の値となるようにコア８の寸法を決定することが好ましい。
すなわち、外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とすると、以下の不等式を満たすように、外径と内径の差Ｄと、外周部８１と内周部８２の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）とを設計することが好ましい。
Ｄ×０．００１７＋０．６３＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９３
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
なお、上記の説明では、好ましい肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）の値の範囲を、最適肉厚比Ａ±０．１５としたが、コア８の剛性を向上させるための肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）の値の範囲はこれに限られない。
肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）がとる値の範囲は、最適肉厚比Ａ±０．１であってもよいし、最適肉厚比Ａ±０．０５であってもよい。さらに、肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）がとる値の範囲は、最適肉厚比Ａを中心とした一定の幅を持った範囲でなくてもよく、最適肉厚比Ａの値の８５パーセント以上１１５パーセント以下の範囲であってもよい。
〔実施形態２〕
本発明の他の実施形態について、図１０に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
図１０は、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図１０のグラフの横軸は、内周部８２の肉厚Ｔ２（ｍｍ）とリブ８３の肉厚Ｔ３（ｍｍ）の比（Ｔ２／Ｔ３）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図１０のグラフは、外径が６インチ（外周の半径Ｒ１は７６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が８インチ（外周の半径Ｒ１は１０１．６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１０インチ（外周の半径Ｒ１は１２７ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１２インチ（外周の半径Ｒ１は１５２．４ｍｍ）のコア８の剛性とをプロットしたものである。
曲線Ｃ２１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ２２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ２３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ２４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
図１０に示すように、曲線Ｃ２１〜Ｃ２４の何れにおいても、剛性の極大点における内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）は、０．５以上２．３以下（０．５≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上２．３以下とすることが好ましい。
より具体的には、コア８の外径が６インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍの場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上１．１以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が８〜１２インチの場合（外径と内径の差が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．８以上２．３以下とすることが好ましい。
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
〔実施形態３〕
本発明の他の実施形態について、図１１に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
図１１は、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図１１のグラフの横軸は、外周部８１の肉厚Ｔ１（ｍｍ）とリブ８３の肉厚Ｔ３（ｍｍ）の比（Ｔ１／Ｔ３）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図１１のグラフは、外径が６インチ（外周の半径Ｒ１は７６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が８インチ（外周の半径Ｒ１は１０１．６ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１０インチ（外周の半径Ｒ１は１２７ｍｍ）のコア８の剛性と、外径が１２インチ（外周の半径Ｒ１は１５２．４ｍｍ）のコア８の剛性とをプロットしたものである。
曲線Ｃ３１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ３２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ３３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ３４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
図１１に示すように、曲線Ｃ３１〜Ｃ３４の何れにおいても、剛性の極大点における外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）は、０．５以上５以下（０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上５以下とすることが好ましい。より具体的には、コア８の外径が１０インチより小さい場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ未満の場合）、例えばコア８の外径が６〜８インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍ以上１２８．２ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上１．４以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が１０〜１２インチの場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を１．８以上５以下とすることが好ましい。
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
〔実施形態４〕
本発明の他の実施形態について、図１２〜図１４に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
本実施形態では、コアのリブ数を変更した場合における、コアの外径と内径との差と、最適肉厚比との関係について説明する。
図１２は、リブ数が１０本のコアにおける、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフであり、図１３は、リブ数が１２本のコアにおける、外周部と内周部の肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図１２および図１３のグラフの横軸は、外周部８１の肉厚Ｔ１（ｍｍ）と内周部８２の肉厚Ｔ２（ｍｍ）の比（Ｔ１／Ｔ２）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図１２のグラフは、周方向に沿って等間隔に１０本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。また、図１３のグラフは、周方向に沿って等間隔に１２本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。
また、曲線Ｃ１１１およびＣ２１１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１１２およびＣ２１２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１１３およびＣ２１３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１１４およびＣ２１４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
さらに、各曲線Ｃ１１１〜Ｃ１１４およびＣ２１１〜Ｃ２１４上のＸ印は、各曲線における極大点であり、重量一定の条件下でコア８の剛性を最大とする最適肉厚比と、そのときの剛性を示す点である。
図１４は、コアの外径と内径との差と、剛性が最大となるときの最適肉厚比との関係を示すグラフである。図１４の横軸は、コアの外径と内径との差であり、縦軸はコア８の外周部８１と内周部８２の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）である。
図のグラフ中のＸ印は、リブ数が８本のコア８の６〜１２インチのそれぞれにおいて、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）をプロットしたものであり、前記実施形態１で説明した図９に示すグラフ中のＸ印に相当する。また、グラフ中の□印は、リブ数が１０本のコア８の６〜１２インチのそれぞれにおいて、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）をプロットしたものである。さらに、グラフ中の△印は、リブ数が１２本のコア８の６〜１２インチのそれぞれにおいて、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）をプロットしたものである。
図１４のグラフに示すように、リブ数が１０、１２本の何れにおいても、リブ数が８本の場合と同様に、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）は、コアの外径と内径との差Ｄに比例している。このことから、リブ数が８本前後（例えば、リブ数が６〜１２本）のコア８では、剛性が最大となるときの最適肉厚比（Ｔ１’／Ｔ２’）は、コアの外径と内径との差Ｄに比例することが分かる。
したがって、外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とすると、以下の不等式を満たすように、外径と内径の差Ｄと、外周部８１と内周部８２の肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）とを設計することが好ましい。
Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５
図１４のグラフ中の直線Ｌ４は、図９に示す近似直線Ｌ１上の各点に０．１７を加算した点からなる直線であり、直線Ｌ５は、近似直線Ｌ１上の各点に０．２８を減算した点からなる直線である。肉厚比（Ｔ１／Ｔ２）の値が、直線Ｌ４と直線Ｌ５との間の範囲内の値となるようにコア８の寸法を決定することが好ましい。
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
〔実施形態５〕
本発明の他の実施形態について、図１５および図１６に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
本実施形態では、コアのリブ数を変更した場合における、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係について説明する。
図１５は、リブ数が１０本のコアにおける、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフであり、図１６は、リブ数が１２本のコアにおける、内周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図１５および図１６のグラフの横軸は、内周部８２の肉厚Ｔ２（ｍｍ）とリブ８３の肉厚Ｔ３（ｍｍ）の比（Ｔ２／Ｔ３）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図１５のグラフは、周方向に沿って等間隔に１０本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。また、図１６のグラフは、周方向に沿って等間隔に１２本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。
さらに、曲線Ｃ１２１およびＣ２２１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１２２およびＣ２２２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１２３およびＣ２２３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１２４およびＣ２２４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
図１５に示すように、リブ数が１０本のコア８の曲線Ｃ１２１〜Ｃ１２４の何れにおいても、剛性の極大点における内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）は、０．５以上（０．５≦Ｔ２／Ｔ３）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上とすることが好ましい。より具体的には、コア８の外径が６インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍの場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上１．１以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が８〜１２インチの場合（外径と内径の差が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．８以上とすることが好ましい。
また、図１６に示すように、リブ数が１２本のコア８の曲線Ｃ２２１〜Ｃ２２４の何れにおいても、剛性の極大点における内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）は、０．５以上（０．５≦Ｔ２／Ｔ３）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、内周部８２とリブ８３との肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上とすることが好ましい。より具体的には、コア８の外径が６インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍの場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．５以上１．１以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が８〜１２インチの場合（外径と内径の差が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ２／Ｔ３）を０．８以上とすることが好ましい。
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
〔実施形態６〕
本発明の他の実施形態について、図１７および図１８に基づいて説明すれば、以下のとおりである。なお、説明の便宜上、前記実施形態にて説明した部材と同じ機能を有する部材については、同じ符号を付記し、その説明を省略する。
本実施形態では、コアのリブ数を変更した場合における、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係について説明する。
図１７は、リブ数が１０本のコアにおける、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフであり、図１８は、リブ数が１２本のコアにおける、外周部とリブの肉厚比と、コアの剛性との関係を示すグラフである。図１７および図１８のグラフの横軸は、外周部８１の肉厚Ｔ１（ｍｍ）とリブ８３の肉厚Ｔ３（ｍｍ）の比（Ｔ１／Ｔ３）であり、縦軸はコア８の剛性である。
図１７のグラフは、周方向に沿って等間隔に１０本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。また、図１８のグラフは、周方向に沿って等間隔に１２本のリブ８３が設けられたコア８において、外径が６インチのコア８の剛性と、外径が８インチのコア８の剛性と、外径が１０インチのコア８の剛性と、外径が１２インチのコア８の剛性とをプロットしたものである。
さらに、曲線Ｃ１３１およびＣ２３１は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの６インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１３２およびＣ２３２は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの８インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１３３およびＣ２３３は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの１０インチのコア８の剛性の近似曲線であり、曲線Ｃ１３４およびＣ２３４は、重量一定の条件下で肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を変化させたときの１２インチのコア８の剛性の近似曲線である。
図１７に示すように、リブ数が１０本のコア８の曲線Ｃ１３１〜Ｃ１３４の何れにおいても、剛性の極大点における外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）は、０．５以上５以下（０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上５以下とすることが好ましい。より具体的には、コア８の外径が１０インチより小さい場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ未満の場合）、例えばコア８の外径が６〜８インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍ以上１２８．２ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上１．４以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が１０〜１２インチの場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を１．８以上５以下とすることが好ましい。
また、図１８に示すように、リブ数が１２本のコア８の曲線Ｃ２３１〜Ｃ２３４の何れにおいても、剛性の極大点における外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）は、０．５以上５以下（０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５）である。すなわち、重量一定の条件下でコア８の剛性を向上させるためには、外周部８１とリブ８３との肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上５以下とすることが好ましい。より具体的には、コア８の外径が１０インチより小さい場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ未満の場合）、例えばコア８の外径が６〜８インチの場合（外径と内径の差が７７ｍｍ以上１２８．２ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を０．５以上１．４以下とすることが好ましい。また、コア８の外径が１０〜１２インチの場合（外径と内径の差が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下の場合）、肉厚比（Ｔ１／Ｔ３）を１．８以上５以下とすることが好ましい。
これにより、コア８の重量を増大させることなく、コア８の剛性を向上させることができる。
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
〔補足〕
本発明の一態様のフィルム捲回体は、円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体であって、上記コアは、上記コアの外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、上記コアの内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えており、上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、Ｄ×０．００１７＋０．６３＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９３を満たすことを特徴とする。
上記の構成によれば、外周部と内周部の厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた８本の上記リブを備えており、上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、０．５≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、内周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、０．８≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下のコアにおいて、内周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた８本の上記リブを備えており、上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を提供することができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が７７ｍｍ以上１２８．２ｍｍ以下であり、０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦１．４を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が７７ｍｍ以上１２８．２ｍｍ以下のコアにおいて、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、１．８≦Ｔ１／Ｔ３≦５を満たすことが好ましい。
上記の構成によれば、外径と内径の差が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下のコアにおいて、外周部とリブの厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。
また、上記コアの内径は３インチであり、上記コアの外径は６インチ以上１２インチ以下であることが好ましい。
本発明の一態様のフィルム捲回体の製造方法は、円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体の製造方法であって、外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えた上記コアの外周面に、上記フィルムを巻く工程を含み、上記コアは、上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、Ｄ×０．００１７＋０．６３＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９３を満たすことを特徴とする。
上記の製造方法によれば、外周部と内周部の厚みの比を、コアの剛性を高めるための好ましい値とすることができる。これにより、コアの重量およびコストを増大させることなく剛性を向上させたコアを備えたフィルム捲回体を製造することができる。
１０ 耐熱セパレータ捲回体
１２ａ 耐熱セパレータ
８１ 外周部
８２ 内周部
８３ リブ

Claims (8)

  1. 円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体であって、
    上記コアは、上記コアの外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、上記コアの内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えており、
    上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、
    Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５
    を満たすことを特徴とするフィルム捲回体。
  2. 上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた上記リブを備えており、
    上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、
    ０．５≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３
    を満たすことを特徴とする請求項１に記載のフィルム捲回体。
  3. 上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１２８．２ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、
    ０．８≦Ｔ２／Ｔ３≦２．３
    を満たすことを特徴とする請求項２に記載のフィルム捲回体。
  4. 上記コアは、上記コアの周方向に沿って等間隔に設けられた上記リブを備えており、
    上記リブの厚みをＴ３（ｍｍ）としたとき、
    ０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦５
    を満たすことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のフィルム捲回体。
  5. 上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が７７ｍｍ以上１７９ｍｍ未満であり、
    ０．５≦Ｔ１／Ｔ３≦１．４
    を満たすことを特徴とする請求項４に記載のフィルム捲回体。
  6. 上記コアの外径と内径の差であるＤ（ｍｍ）が１７９ｍｍ以上２２９．８ｍｍ以下であり、
    １．８≦Ｔ１／Ｔ３≦５
    を満たすことを特徴とする請求項４に記載のフィルム捲回体。
  7. 上記コアの内径は３インチであり、上記コアの外径は６インチ以上１２インチ以下であることを特徴とする請求項１〜６の何れか１項に記載のフィルム捲回体。
  8. 円筒形状のコアと、上記コアの外周面に巻かれたフィルムとを備えたフィルム捲回体の製造方法であって、
    外径を規定する環状の外周部と、上記外周部の内側に設けられ、内径を規定する環状の内周部と、上記外周部と上記内周部との間に径方向に延びて両者を連結する複数のリブと、を備えた上記コアの外周面に、上記フィルムを巻く工程を含み、
    上記コアは、上記コアの外径と内径の差をＤ（ｍｍ）とし、上記外周部の厚みをＴ１（ｍｍ）とし、上記内周部の厚みをＴ２（ｍｍ）としたとき、
    Ｄ×０．００１７＋０．５０＜Ｔ１／Ｔ２＜Ｄ×０．００１７＋０．９５
    を満たすことを特徴とするフィルム捲回体の製造方法。
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