JP2017109005A - ゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】ドライバーショットの飛距離が長く、ドライ条件およびウェット条件でのアプローチ性能に優れ、かつ打球感および耐久性に優れたゴルフボールを提供する。
【解決手段】ゴルフボール２０は、球状コア２１と中間層２２とカバー２３とを有するゴルフボール本体と、２層以上の塗膜２４とを有し、塗膜の最内層と最外層の１０％モジュラスの差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であり、中間層厚みＴｍが０．７５ｍｍ以下であり、カバー材料硬度Ｈｃ（ショアＤ）が４０以下であり、球状コアの硬度差（表面−中心）ＨＤｃ（ショアＣ）、中間層材料硬度Ｈｍ（ショアＤ）、中間層体積Ｖｍ（ｍｍ³）、カバー厚さＴｃ（ｍｍ）、カバー材料硬度Ｈｃ（ショアＤ）およびカバーの仮想体積Ｖｃ（ｍｍ³）が式（１）、（２）を満足する。（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ）＞６３式（１）３．０＜（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ）＜７．５式（２）
【選択図】図１

Description

本発明は、ゴルフボールの飛行性能およびスピン性能の改良技術に関する。

ゴルフボールには、ドライバーショットにおいて飛距離が長いこと、および、アプローチショットにおいて優れたスピン性能を有することが求められる。そこで、従来、ゴルフボールの球状コア、中間層およびカバーの硬度や厚さを調整することで、ドライバーショットでの飛距離性能およびアプローチショットでのスピン性能を改良したゴルフボールが提案されている（例えば、特許文献１（請求項１、段落００１０、００１１）、特許文献２（請求項１、段落００１０、００１１）参照）。

また、材料の観点からゴルフボールのアプローチ性能を向上させる手段として、カバー材料を適宜選択することが挙げられる。カバー材料を適宜選択することにより、アプローチショットにおけるスピン量を増大でき、４０ヤード以上のアプローチ性能を向上できる。例えば、特許文献３には、コアとカバーとを有し、前記カバーが、数平均分子量が２００以上、１５００以下のポリオール成分を構成成分として有するポリウレタンを含有するゴルフボール用樹脂組成物から形成されているゴルフボールが記載されている（特許文献３（請求項６、段落００１１）参照）。

また、ゴルフボール本体表面には、塗膜が設けられている。この塗膜を改良することにより、ゴルフボールの特性を改良することも提案されている。特許文献４〜６には、塗膜を構成する基材樹脂がポリオール組成物とポリイソシアネート組成物とを反応させてなるポリウレタンであり、前記ポリオール組成物が、数平均分子量が８００〜３０００のポリエーテルジオールを構成成分として含有するウレタンポリオールを含有し、前記塗膜の１０％モジュラスが１００ｋｇｆ／ｃｍ²以下であり、前記塗膜の１０％モジュラス（ｋｇｆ／ｃｍ²）（Ｙ）と、前記ポリオール組成物のＯＨ基とポリイソシアネート組成物のＮＣＯ基のモル比（ＮＣＯ／ＯＨ）（Ｘ）がＹ≦２００×Ｘ−７５の関係を満足するゴルフボールが記載されている（特許文献４（請求項１、段落００３５−００３７）、特許文献５（段落００１４、００４６）、特許文献６（段落００１４、００４９）参照）。

特開２０１０−１８８１９９号公報 特開２０１３−０３１７７８号公報 特開２０１１−０９２３２８号公報 特開２０１５−１２６７７２号公報 特開２０１５−１９５８７８号公報 特開２０１５−１９５８７９号公報

上述したように、ドライバーショットでの飛距離性能やアプローチショットでのスピン性能の両立を目指した構造設計や、アプローチショットでのスピン性能の向上を目指したカバー材料や塗膜材料が提案されている。しかしながら、ウェット条件でのアプローチショットのスピン量については、改善の余地がある。本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、ドライバーショットの飛距離が長く、ドライ条件およびウェット条件でのアプローチショットのスピン性能に優れ、かつ打球感および耐久性に優れたゴルフボールを提供することを目的とする。

上記課題を解決することができた本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアを被覆する中間層と、前記中間層を被覆するカバーとを有するゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有し、前記塗膜が２層以上の多層構造を有し、塗膜の最内層の１０％モジュラス（Ｍ_in）と塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）との差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であり、前記中間層の厚みＴｍが０．７５ｍｍ以上であり、前記カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０以下であり、前記球状コアの表面硬度と中心硬度との硬度差（表面−中心）ＨＤｃ（ショアＣ硬度）、中間層の材料硬度Ｈｍ（ショアＤ硬度）、中間層の体積Ｖｍ（ｍｍ³）、カバーの厚さＴｃ（ｍｍ）、カバーの材料硬度Ｈｃ（ショアＤ硬度）およびカバーの仮想体積Ｖｃ（ｍｍ³）が、下記式（１）および下記式（２）を満足することを特徴とする。
（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ）＞６３ ・・・式（１）
３．０＜（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ）＜７．５ ・・・式（２）

塗膜の最外層を比較的軟質とすることでドライ条件におけるスピン量が高くなり、塗膜の最内層を比較的硬質とすることでウェット条件におけるスピン量が高くなる。中間層の厚さを０．７５ｍｍ以上とすることで、ゴルフボールの耐久性が向上する。カバーの材料硬度をショアＤ硬度で４０以下とすることで、ゴルフボールの打球感が向上する。式（１）を満足することで、ドライバーショットでのスピン量を低減できる。式（２）を満足することで、ドライバーショットでのスピン量を抑制しつつ、アプローチショットでのスピン性能を向上できる。

本発明によれば、ドライバーショットの飛距離が長く、ドライ条件およびウェット条件でのアプローチショットのスピン性能に優れ、かつ打球感および耐久性に優れたゴルフボールゴルフボールが得られる。

本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された一部切り欠き断面図。 本発明で使用する接触力試験機の一例の概略図。 接触力試験機の衝突板の拡大部分断面図。 Ｆｔ（ｔ）、Ｆｎ（ｔ）、及び、Ｍ（ｔ）の一例を示すグラフ。 接触力試験機の表層材の溝形状の断面図。 Ｆｔ（ｔ）、Ｆｎ（ｔ）、及び、Ｍ（ｔ）の一例を示すグラフ。

本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアを被覆する中間層と、前記中間層を被覆するカバーとを有するゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有し、前記塗膜が２層以上の多層構造を有し、塗膜の最内層の１０％モジュラス（Ｍ_in）と塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）との差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であり、前記中間層の厚みＴｍが０．７５ｍｍ以上であり、前記カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０以下であり、前記球状コアの表面硬度と中心硬度との硬度差（表面−中心）ＨＤｃ（ショアＣ硬度）、中間層の材料硬度Ｈｍ（ショアＤ硬度）、中間層の体積Ｖｍ（ｍｍ³）、カバーの厚さＴｃ（ｍｍ）、カバーの材料硬度Ｈｃ（ショアＤ硬度）およびカバーの仮想体積Ｖｃ（ｍｍ³）が、下記式（１）および下記式（２）を満足する。
（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ）＞６３ ・・・式（１）
３．０＜（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ）＜７．５ ・・・式（２）

塗膜の最外層を軟質とすることでドライ条件におけるスピン量が高くなる。また、塗膜の最内層を硬質とすることでウェット条件におけるスピン量が高くなる。よって、塗膜の最外層を比較的軟質とし、塗膜の最内層と比較的硬質とすることで、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量を維持しつつ、ウェット条件でのアプローチショットのスピン量を増大させることができる。

また、中間層の厚みＴｍを０．７５ｍｍ以上とすることで、ゴルフボールの耐久性が向上する。カバーの材料硬度をショアＤ硬度で４０以下とすることで、ゴルフボールの打球感が向上し、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量向上効果がより高くなる。

式（１）は、ドライバーショットのスピン量低減度合いの指標である。球状コアの硬度差ＨＤｃが大きく、かつ、中間層の材料硬度が硬いほど、ドライバーショットのスピン量が低減される。また、カバーの材料硬度が軟らかく、かつ、この軟質カバーの厚さが薄いほど、ドライバーショットのスピン量が低減される。よって、比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））の値が大きくなるほど、ドライバーショットのスピン量の低減効果が大きくなる。

式（２）はドライ条件でのアプローチショットのスピン量向上度合いの指標である。カバーの材料硬度を中間層の材料硬度よりも柔らかくし、かつ、カバーの厚さを中間層の厚さよりも薄くすることで、ドライバーショットのスピン量を抑制しつつ、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量を向上できる。なお、積（Ｖｍ×Ｈｍ）の値が大きくなり過ぎると、スピン抑制効果が高くなり過ぎてしまい、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量が低下する。よって、比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））が３．０〜７．５の範囲内であれば、ドライバーショットのスピン量を抑制しつつ、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量を向上できる。

１ 物性
１．１ 塗膜
前記ゴルフボールは、ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜を有する。前記塗膜は２層以上の多層構造であれば特に限定されないが、４層以下が好ましく、より好ましくは３層以下、さらに好ましくは２層以下である。塗膜が４層以下であれば塗装工程が煩雑になり過ぎず、生産性が高い。

前記差（Ｍ_in−Ｍ_out）は、２５ｋｇｆ／ｃｍ²（２．５ＭＰａ）以上、好ましくは４５ｋｇｆ／ｃｍ²（４．４ＭＰａ）以上、より好ましくは６５ｋｇｆ／ｃｍ²（６．４ＭＰａ）以上であり、４００ｋｇｆ／ｃｍ²（３９．２ＭＰａ）以下が好ましく、より好ましくは３７５ｋｇｆ／ｃｍ²（３６．８ＭＰａ）以下、さらに好ましくは３５０ｋｇｆ／ｃｍ²（３４．３ＭＰａ）以下である。前記差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²未満ではドライ条件でのアプローチショットのスピン性能とウェット条件でのアプローチショットのスピン性能とのバランスが悪くなり、４００ｋｇｆ／ｃｍ²超では塗膜内での層間剥離が生じやすくなり、塗膜の耐久性が悪くなる。

前記塗膜の最内層の１０％モジュラス（１０％ひずみ時の引張応力）（Ｍ_in）は、１００ｋｇｆ／ｃｍ²（９．８ＭＰａ）以上が好ましく、より好ましくは１２５ｋｇｆ／ｃｍ²（１２．３ＭＰａ）以上、さらに好ましくは１５０ｋｇｆ／ｃｍ²（１４．７ＭＰａ）以上であり、５００ｋｇｆ／ｃｍ²（４９．０ＭＰａ）以下が好ましく、より好ましくは４５０ｋｇｆ／ｃｍ²（４４．１ＭＰａ）以下、さらに好ましくは４００ｋｇｆ／ｃｍ²（３９．２ＭＰａ）以下である。前記塗膜の最内層の１０％モジュラス（Ｍ_in）が１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上であればウェット条件でのアプローチショットのスピン性能がより向上し、５００ｋｇｆ／ｃｍ²以下であれば塗膜耐久性がより良好となる。なお、塗膜の最内層の１０％モジュラスが高くなると、塗膜が硬くなりすぎ、塗膜に亀裂が生じやすくなる傾向がある。

前記塗膜の最内層の最大伸び率（破壊時のひずみ量）は、３０％以上が好ましく、より好ましくは４０％以上、さらに好ましくは５０％以上であり、２００％以下が好ましく、より好ましくは１７５％以下、さらに好ましくは１５０％以下である。前記塗膜の最内層の最大伸び率が３０％以上であれば塗膜の亀裂発生が抑制され、塗膜の耐久性がより向上し、２００％以下であればウェット条件でのアプローチショットのスピン性能がより向上する。

前記塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）は、５ｋｇｆ／ｃｍ²（０．５ＭＰａ）以上が好ましく、より好ましくは１０ｋｇｆ／ｃｍ²（１．０ＭＰａ）以上、さらに好ましくは１５ｋｇｆ／ｃｍ²（１．５ＭＰａ）以上であり、１００ｋｇｆ／ｃｍ²（９．８ＭＰａ）未満が好ましく、より好ましくは９０ｋｇｆ／ｃｍ²（８．８ＭＰａ）以下、さらに好ましくは８０ｋｇｆ／ｃｍ²（７．８ＭＰａ）以下である。前記塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）が５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であれば塗膜の耐汚染性が良好となり、１００ｋｇｆ／ｃｍ²以下であればドライ条件でのアプローチショットのスピン性能がより向上する。

前記塗膜の最外層の最大伸び率（破壊時のひずみ量）は、１００％以上が好ましく、より好ましくは１２０％以上、さらに好ましくは１４０％以上であり、５００％以下が好ましく、より好ましくは４５０％以下、さらに好ましくは４００％以下である。前記塗膜の最外層の最大伸び率が１００％以上であればドライ条件でのアプローチショットのスピン性能がより向上し、また、打球感も良好となり、５００％以下であれば塗膜が軟らかくなり過ぎず、耐汚染性が良好となる。

前記塗膜が３層以上である場合、最内層および最外層以外の層の１０％モジュラスは、５ｋｇｆ／ｃｍ²（０．５ＭＰａ）以上が好ましく、より好ましくは１０ｋｇｆ／ｃｍ²（１．０ＭＰａ）以上、さらに好ましくは１５ｋｇｆ／ｃｍ²（１．５ＭＰａ）以上であり、５００ｋｇｆ／ｃｍ²（４９．０ＭＰａ）以下が好ましく、より好ましくは４５０ｋｇｆ／ｃｍ²（４４．１ＭＰａ）以下、さらに好ましくは４００ｋｇｆ／ｃｍ²（３９．２ＭＰａ）以下である。また、最内層および最外層以外の層の１０％モジュラスは、最内層の１０％モジュラスよりも低く、最外層の１０％モジュラスよりも高いことが好ましい。

前記塗膜の合計厚さは、１０μｍ以上が好ましく、より好ましくは１５μｍ以上、さらに好ましくは２０μｍ以上であり、６０μｍ以下が好ましく、より好ましくは５０μｍ以下、さらに好ましくは４０μｍ以下である。前記塗膜の合計厚さが、１０μｍ以上であればドライ条件およびウェット条件でのアプローチショットのスピン性能がより向上し、６０μｍ以下であればカバーに形成されたディンプルパターンに及ぼす影響が小さくなり、飛行性能が良好となる。塗膜の膜厚は、例えば、ゴルフボールの断面をマイクロスコープ（キーエンス社製ＶＨＸ−１０００）を用いて測定することができる。

前記塗膜の最内層の厚さ（Ｔ_in）は、５μｍ以上が好ましく、より好ましくは７．５μｍ以上、さらに好ましくは１０μｍ以上であり、３０μｍ以下が好ましく、より好ましくは２７．５μｍ以下、さらに好ましくは２５μｍ以下である。前記塗膜の最内層の厚さ（Ｔ_in）が、５μｍ以上であればウェット条件でのアプローチショットのスピン量がより増大し、３０μｍ以下であれば塗膜の亀裂の発生が抑制され、塗膜の耐久性がより向上する。

前記塗膜の最外層の厚さ（Ｔ_out）は、５μｍ以上が好ましく、より好ましくは７．５μｍ以上、さらに好ましくは１０μｍ以上であり、３０μｍ以下が好ましく、より好ましくは２７．５μｍ以下、さらに好ましくは２５μｍ以下である。前記塗膜の最外層の厚さ（Ｔ_out）が、５μｍ以上であればドライ条件でのアプローチショットのスピン量がより増大し、３０μｍ以下であれば塗膜の耐汚染性がより良好となる。

前記塗膜の最外層の厚さ（Ｔ_out）と前記塗膜の最内層の厚さ（Ｔ_in）との比（Ｔ_out／Ｔ_in）は、０．２以上が好ましく、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．４以上であり、５以下が好ましく、より好ましくは４以下、さらに好ましくは３以下である。前記比（Ｔ_out／Ｔ_in）が０．２以上であればドライ条件でのアプローチショットのスピン量の減少が抑制され、５以下であればウェット条件でのアプローチショットのスピン量の増大効果がより大きくなる。

１．２ ゴルフボール本体
前記ゴルフボールを構成するゴルフボール本体は、球状コアと、前記球状コアを被覆する中間層と、前記中間層を被覆するカバーとを有する。そして、前記中間層の厚みＴｍが０．７５ｍｍ以上であり、前記カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０以下であり、前記球状コアの表面硬度と中心硬度との硬度差（表面−中心）ＨＤｃ（ショアＣ硬度）、中間層の材料硬度Ｈｍ（ショアＤ硬度）、中間層の体積Ｖｍ（ｍｍ³）、カバーの厚さＴｃ（ｍｍ）、カバーの材料硬度Ｈｃ（ショアＤ硬度）およびカバーの仮想体積Ｖｃ（ｍｍ³）が、下記式（１）および下記式（２）を満足する。
（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ）＞６３ ・・・式（１）
３．０＜（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ）＜７．５ ・・・式（２）

前記球状コアの硬度差ＨＤｃ（ショアＣ）と中間層の材料硬度Ｈｍ（ショアＤ）との積（ＨＤｃ×Ｈｍ）と、前記カバーの材料硬度Ｈｃ（ショアＤ）とカバーの厚さＴｃ（ｍｍ）との積（Ｈｃ×Ｔｃ）との比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））は、６３超、より好ましくは６４以上、さらに好ましくは６５以上である。前記比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））が６３超であれば、ドライバーショットのスピン量が低減され、飛距離性能が向上する。また、前記比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））は、１７５以下が好ましく、より好ましくは１７０以下、さらに好ましくは１６５以下である。前記比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））が１７５以下であれば、ドライバーショットのスピン量が減り過ぎることが抑制され、飛距離性能が良好となる。

前記中間層の体積Ｖｍ（ｃｍ³）と中間層の材料硬度Ｈｍとの積（Ｖｍ×Ｈｍ）と、前記カバーの体積Ｖｃ（ｃｍ³）とカバーの材料硬度Ｈｃとの積（Ｖｃ×Ｈｃ）との比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））は、３．０超、より好ましくは３．２以上、さらに好ましくは３．４以上であり、７．５未満、より好ましくは７．３以下、さらに好ましくは７．０以下である。前記比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））が３．０以下ではドライバーショットのスピン量が増加して飛距離性能が低下するか、もしくは耐久性が低下する。前記比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））が７．５以上ではドライ条件でのアプローチショットのスピン量が低下する。

前記積（ＨＤｃ×Ｈｍ）は、１０００以上が好ましく、より好ましくは１１００以上、さらに好ましくは１２００以上であり、２８００以下が好ましく、より好ましくは２７００以下、さらに好ましくは２６００以下である。前記積（ＨＤｃ×Ｈｍ）が１０００以上であればドライバーショットのスピン量が低減され飛距離性能がより向上し、２８００以下であればドライバーショットのスピン量が減り過ぎることが抑制され、飛距離性能が良好となる。

前記積（Ｈｃ×Ｔｃ）は、７以上が好ましく、より好ましくは８以上、さらに好ましくは９以上であり、２２以下が好ましく、より好ましくは２１以下、さらに好ましくは２０以下である。前記積（Ｈｃ×Ｔｃ）が７以上であればドライバーショットのスピン量が減り過ぎることが抑制され、飛距離性能が良好となり、２２以下であればドライバーショットのスピン量が低減され飛距離性能がより向上する。

前記積（Ｖｍ×Ｈｍ）は、２６００００以上が好ましく、より好ましくは２７００００以上、さらに好ましくは２８００００以上であり、６０００００以下が好ましく、より好ましくは５９００００以下、さらに好ましくは５８００００以下である。前記積（Ｖｍ×Ｈｍ）が２６００００以上であればゴルフボールの耐久性がより向上し、６０００００以下であればドライ条件でのアプローチショットのスピン量が増加する。

前記積（Ｖｃ×Ｈｃ）は、４８０００以上が好ましく、より好ましくは４９０００以上、さらに好ましくは５００００以上であり、１３００００以下が好ましく、より好ましくは１２００００以下、さらに好ましくは１１００００以下である。前記積（Ｖｃ×Ｈｃ）が４８０００以上であればドライ条件でのアプローチショットのスピン量が増加し、１３００００以下であればドライ条件でのアプローチショットのスピン量が増えすぎることが抑制され、コントロール性が良好となる。

１．２．１ カバー
前記カバーは、ゴルフボール本体の最外層である。前記カバーは、前記中間層表面に直接、または補強層を介して隣接する。

前記カバーの材料硬度Ｈｃは、ショアＤ硬度で、４０以下、好ましくは３９以下、より好ましくは３８以下である。カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０以下であればアプローチショットでのスピン性能が良好となる。前記カバーの材料硬度Ｈｃの下限は特に限定されないが、２２以上が好ましく、より好ましくは２３以上、さらに好ましくは２４以上である。カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で２２以上であればドライバーショットでのスピン量が低下し、飛距離性能が向上する。

前記カバーの厚さＴｃは、０．２ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．２５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上であり、０．７ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは０．６５ｍｍ以下、さらに好ましくは０．６ｍｍ以下である。前記カバーの厚さＴｃが０．２ｍｍ以上であればアプローチショットでのスピン性能が良好となり、０．７ｍｍ以下であればドライバーショットでのスピン量が低下し、飛距離性能が向上する。なお、カバーの厚さは、ディンプルが形成されていない部分の厚さである。

前記カバーの仮想体積Ｖｃは、１１００ｍｍ³以上が好ましく、より好ましくは１４００ｍｍ³以上、さらに好ましくは１６００ｍｍ³以上であり、３９００ｍｍ³以下が好ましく、より好ましくは３７００ｍｍ³以下、さらに好ましくは３５００ｍｍ³以下、特に好ましくは３４００ｍｍ³以下である。前記カバーの仮想体積Ｖｃが１１００ｍｍ³以上であればアプローチショットでのスピン性能が良好となり、３９００ｍｍ³以下であればドライバーショットでのスピン量が低下し、飛距離性能が向上する。前記カバーの仮想体積とは、ディンプルが存在しないとしたときのカバーの体積である。

１．２．２ 中間層
前記中間層は、球状コアの表面に形成される層である。前記中間層は、前記カバーの内側に直接、または補強層を介して隣接する。前記中間層は、単層でもよいし、２層以上でもよい。なお、中間層が２層以上の場合、最も外側に配置された中間層の材料硬度、厚さ、体積を、それぞれＨｍ、Ｔｍ、Ｖｍとする。

前記中間層の材料硬度Ｈｍは、ショアＤ硬度で、５５以上が好ましく、より好ましくは５８以上、さらに好ましくは６０以上であり、８０以下が好ましく、より好ましくは７８以下、さらに好ましくは７５以下である。前記中間層の材料硬度Ｈｍが５５以上であればドライバーショットでのスピン量が低下し飛距離がより向上し、８０以下であればゴルフボールの打球感がより向上する。

前記中間層の厚さＴｍは、０．７５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．８０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．８５ｍｍ以上であり、１．９ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１．８ｍｍ以下、さらに好ましくは１．７ｍｍ以下である。前記中間層の厚さＴｍが０．７５ｍｍ以上であればゴルフボールの耐久性がより向上し、１．９ｍｍ以下であれば相対的に球状コアの直径が大きくなり、反発性能が向上する。

前記中間層の体積Ｖｍは、３９００ｍｍ³以上が好ましく、より好ましくは４２００ｍｍ³以上、さらに好ましくは４４００ｍｍ³以上であり、９５００ｍｍ³以下が好ましく、より好ましくは９１００ｍｍ³以下、さらに好ましくは８６００ｍｍ³以下である。前記中間層の体積Ｖｍが３９００ｍｍ³以上であればゴルフボールの耐久性がより向上し、９５００ｍｍ³以下であれば相対的に球状コアの直径が大きくなり、反発性能が向上する。

前記中間層の材料硬度Ｈｍと前記カバーの材料硬度Ｈｃとの差（Ｈｍ−Ｈｃ）は、２７以上が好ましく、より好ましくは２８以上、さらに好ましくは２９以上であり、４７以下が好ましく、より好ましくは４６以下、さらに好ましくは４５以下である。差（Ｈｍ−Ｈｃ）が２７以上であればアプローチショットでのスピン性能が良好となり、４７以下であればドライバーショットでのスピン量が低下し、飛距離がより向上する。

前記中間層の厚さＴｍと前記カバーの厚さＴｃとの比（Ｔｍ／Ｔｃ）は、１．３以上が好ましく、より好ましくは１．４以上、さらに好ましくは１．５以上であり、４．０以下が好ましく、より好ましくは３．９以下、さらに好ましくは３．８以下である。比（Ｔｍ／Ｔｃ）が１．３以上であればゴルフボールの耐久性がより向上し、３．９以下であればアプローチショットでのスピン性能が良好となる。

前記中間層の体積Ｖｍと前記カバーの仮想体積Ｖｃとの比（Ｖｍ／Ｖｃ）は、１．２以上が好ましく、より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．４以上であり、３．５以下が好ましく、より好ましくは３．４以下、さらに好ましくは３．３以下である。比（Ｖｍ／Ｖｃ）が１．２以上であればゴルフボールの耐久性がより向上し、３．５以下であればアプローチショットでのスピン性能が良好となる。

１．２．３ 球状コア
前記球状コアは、単層構造でも、２層以上の多層構造でもよい。硬度設計が容易であることから、球状センターとこの球状センターを被覆する外層コアとから構成される２層コアが好ましい。

前記球状コアの表面硬度と中心硬度との硬度差（表面−中心）ＨＤｃは、ショアＣ硬度で、１５以上が好ましく、より好ましくは１６以上、さらに好ましくは１７以上であり、４０以下が好ましく、より好ましくは３９以下、さらに好ましくは３８以下である。前記硬度差ＨＤｃが、ショアＣ硬度で、１５以上であればドライバーショットにおけるスピン量が低下し、飛距離が向上する。

前記球状コアの中心硬度は、ショアＣ硬度で、４５以上が好ましく、より好ましくは４６以上、さらに好ましくは４７以上であり、７０以下が好ましく、より好ましくは６９以下、さらに好ましくは６８以下である。前記中心硬度が、ショアＣ硬度で、４５以上であればゴルフボールの反発性がより向上し、７０以下であればドライバーショットでのスピン量がより低下する。

前記球状コアの表面硬度は、ショアＣ硬度で、７５以上が好ましく、より好ましくは７６以上、さらに好ましくは７７以上であり、９０以下が好ましく、より好ましくは８９以下、さらに好ましくは８８以下である。前記表面硬度が、ショアＣ硬度で、７５以上であればドライバーショットでのスピン量がより低下し、９０以下であれば球状コアが硬くなり過ぎず、耐久性が良好となる。

前記球状コアの直径は、３７．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは３７．７ｍｍ以上、さらに好ましくは３８．０ｍｍ以上である。前記球状コアの直径が３７．５ｍｍ以上であれば、反発性がより良好となる。前記球状コアの直径の上限は特に限定されないが、４１．５ｍｍ以下が好ましく、４１．０ｍｍ以下がより好ましく、さらに好ましくは４０．５ｍｍ以下である。

前記球状コアは、直径３７．５ｍｍ〜４１．５ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮変形量（圧縮方向にコアが縮む量）が、２．３ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは２．５ｍｍ以上であり、４．５ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４．２ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が、２．３ｍｍ以上であれば打球感がより良好となり、４．５ｍｍ以下であれば、反発性がより良好となる。

１．２．４ 補強層
前記ゴルフボール本体は、中間層とカバーとの間に補強層を備えていてもよい。補強層は、中間層と堅固に密着し、カバーとも堅固に密着する。補強層により、中間層からカバーの剥離が抑制される。特に、薄いカバーを有するゴルフボールが、クラブフェースのエッジで打撃されると、シワが生じやすい。補強層により、シワが抑制される。補強層の厚さは、２０μｍ以下である。

２ 材料
２．１ 塗膜
前記塗膜を構成する基材樹脂としては、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、アクリル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリエステル樹脂などが挙げられ、これらの中でもウレタン樹脂が好ましい。塗膜を構成する基材樹脂がウレタン樹脂の場合、塗膜の引張特性は、ポリオール組成物やポリイソシアネート組成物の配合や、これらの混合比によって調整できる。なお、前記塗膜は、各層が異なる樹脂から構成されていてもよいが、全ての層を構成する基材樹脂がウレタン樹脂であることが好ましい。

（ポリウレタン塗料）
前記塗膜は、ポリオール組成物とポリイソシアネート組成物とを含有する塗料から形成されることが好ましい。前記塗料としては、ポリオールを主剤とし、ポリイソシアネートを硬化剤とするいわゆる二液硬化型ウレタン塗料を例示することができる。

（ポリオール組成物）
前記ポリオール組成物は、ポリオール化合物を含有する。前記ポリオール化合物としては、分子中に水酸基を２つ以上有する化合物が挙げられる。前記ポリオール化合物としては、分子の末端に水酸基を有する化合物、分子の末端以外に水酸基を有する化合物が挙げられる。前記ポリオール化合物は、単独で、あるいは、２種以上を混合して使用しても良い。

前記分子の末端に水酸基を有する化合物としては、分子量が５００未満の低分子量ポリオールや数平均分子量が５００以上の高分子量ポリオールを挙げることができる。前記低分子量ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオールなどのジオール；グリセリン、トリメチロールプロパン、ヘキサントリオールなどのトリオールが挙げられる。前記高分子量のポリオールとしては、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカプロラクトンポリオール、ポリカーボネートポリオール、ウレタンポリオール、アクリルポリオールなどが挙げられる。前記ポリエーテルポリオールとしては、ポリオキシエチレングリコール（ＰＥＧ）、ポリオキシプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）などが挙げられる。前記ポリエステルポリオールとしては、ポリエチレンアジペート（ＰＥＡ）、ポリブチレンアジペート（ＰＢＡ）、ポリヘキサメチレンアジペート（ＰＨＭＡ）などが挙げられる。前記ポリカプロラクトンポリオールとしては、ポリ−ε−カプロラクトン（ＰＣＬ）などが挙げられる。前記ポリカーボネートポリオールとしては、ポリヘキサメチレンカーボネートなどが挙げられる。

前記ウレタンポリオールとは、分子内にウレタン結合を複数有し、一分子中に水酸基を２以上有する化合物である。ウレタンポリオールとしては、例えば、第一ポリオール成分と第一ポリイソシアネート成分とを、第一ポリオール成分の水酸基が第一ポリイソシアネート成分のイソシアネート基に対して過剰になるような条件で反応させて得られるウレタンプレポリマーを挙げることができる。

前記ウレタンポリオールの第一ポリオール成分としては、ポリエーテルジオール、ポリエステルジオール、ポリカプロラクトンジオール、ポリカーボネートジオールなどが挙げられ、ポリエーテルジオールが好ましい。前記ポリエーテルジオールとしては、例えば、ポリオキシエチレングリコール、ポリオキシプロピレングリコール、ポリオキシテトラメチレングリコールなどが挙げられ、これらの中でもポリオキシテトラメチレングリコールが好ましい。

前記ポリエーテルジオールの数平均分子量は、６００以上が好ましく、より好ましくは６５０以上、さらに好ましくは７００以上であり、３０００以下が好ましく、より好ましくは２５００以下、さらに好ましくは２０００以下である。ポリエーテルジオールの数平均分子量が６００以上であれば、塗膜における架橋点間の距離が長くなり、塗膜が柔らかくなるため、スピン性能が向上する。前記数平均分子量が３０００以下であれば、塗膜における架橋点間の距離が長くなりすぎず、塗膜の耐汚染性が良好となる。なお、ポリオール成分の数平均分子量は、例えば、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により、標準物質としてポリスチレン、溶離液としてテトラヒドロフラン、カラムとして有機溶媒系ＧＰＣ用カラム（例えば、昭和電工社製「Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標） ＫＦシリーズ」など）を用いて測定すればよい。

前記第一ポリオール成分には分子量が５００未満の低分子量ポリオールを含有してもよい。前記低分子量ポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオールなどのジオール；グリセリン、トリメチロールプロパン、ヘキサントリオールなどのトリオールが挙げられる。前記低分子量ポリオールは、単独で、あるいは、２種以上を混合して使用しても良い。

前記ウレタンポリオールは、第一ポリオール成分として、トリオール成分とジオール成分とを含有するものが好ましい。前記トリオール成分としては、トリメチロールプロパンが好ましい。前記トリオール成分とジオール成分の混合比率（トリオール成分／ジオール成分）は、質量比で、０．２以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましい。

前記ウレタンポリオールを構成し得る第一ポリイソシアネート成分としては、イソシアネート基を２以上有するものであれば特に限定されず、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートの混合物（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、３，３’−ビトリレン−４，４’−ジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、パラフェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）などの芳香族ポリイソシアネート；４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ₁₂ＭＤＩ）、水素添加キシリレンジイソシアネート（Ｈ₆ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ノルボルネンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）などの脂環式ポリイソシアネートまたは脂肪族ポリイソシアネートが挙げられる。これらのポリイソシアネートは、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記ウレタンポリオールは、前記ポリエーテルジオールの含有率が、７０質量％以上が好ましく、より好ましくは７２質量％以上、さらに好ましくは７５質量％以上である。前記ポリエーテルジオールは、塗膜においてソフトセグメントを形成する。よって、前記ポリエーテルジオールの含有率が、７０質量％以上であれば、得られるゴルフボールのスピン性能がより向上する。

前記ウレタンポリオールは、重量平均分子量が、５０００以上が好ましく、より好ましくは５３００以上、さらに好ましくは５５００以上であり、２００００以下が好ましく、より好ましくは１８０００以下、さらに好ましくは１６０００以下である。ウレタンポリオールの重量平均分子量が５０００以上であれば、塗膜における架橋点間の距離が長くなり、塗膜が柔らかくなるため、スピン性能が向上する。前記重量平均分子量が２００００以下であれば、塗膜における架橋点間の距離が長くなりすぎず、塗膜の耐汚染性が良好となる。

前記ウレタンポリオールの水酸基価は、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上が好ましく、より好ましくは１５ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、さらに好ましくは２０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であり、２００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下が好ましく、より好ましくは１９０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらに好ましくは１８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。水酸基価は、ＪＩＳ Ｋ １５５７−１に準じて、例えば、アセチル化法によって測定することができる。

前記分子の末端以外に水酸基を有する化合物としては、例えば、水酸基を有する修飾ポリロタキサン、水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体などが挙げられる。

前記水酸基を有する修飾ポリロタキサンは、シクロデキストリンと、このシクロデキストリンの環状構造に挿通された直鎖状分子と、この直鎖状分子の両末端に配置され、前記環状分子の脱離を防止する封鎖基とを有する。ポリロタキサンは、直鎖状分子に串刺し状に貫通されているシクロデキストリン分子が、直鎖状分子に沿って移動可能（滑車効果）なために粘弾性を有し、張力が加わっても、この滑車効果によって当該張力を均一に分散させることができるので、従来の架橋ポリマーとは異なり、クラックや傷が極めて生じ難いという優れた性質を有している。

前記シクロデキストリンは、環状構造を有するオリゴ糖の総称である。シクロデキストリンは、例えば、６〜８個のＤ−グルコピラノース残基がα―１，４−グルコシド結合により環状に結合したものである。シクロデキストリンとしては、α−シクロデキストリン（グルコース数：６個）、β−シクロデキストリン（グルコース数：７個）、γ―シクロデキストリン（グルコース数：８個）などが挙げられ、α−シクロデキストリンが好ましい。前記シクロデキストリンは、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記直鎖状分子としては、シクロデキストリンの環状構造を串刺し状に、滑動可能および回動可能に保持する直鎖状の分子であれば特に限定されない。前記直鎖状分子としては、ポリアルキレン、ポリエステル、ポリエーテル、ポリアクリルなどが挙げられ、これらのなかでもポリエーテルが好ましく、ポリエチレングリコールが特に好ましい。ポリエチレングリコールは、立体障害が小さく、シクロデキストリンの環状構造を串刺し状に保持することができる。

前記直鎖状分子の重量平均分子量は、５，０００以上が好ましく、６，０００以上がより好ましく、１００，０００以下が好ましく、８０，０００以下がより好ましい。

前記直鎖状分子は、その両末端に官能基を有することが好ましい。官能基を有することで、前記封鎖基と容易に反応させることができる。前記官能基としては、水酸基、カルボキシ基、アミノ基、チオール基などが挙げられる。

前記封鎖基は、直鎖状分子の両末端に配置され、シクロデキストリンが直鎖状分子から脱離することを防止できるものであれば特に限定されない。脱離を防止する方法としては、嵩高い封鎖基を用いて物理的に脱離を防止する方法、イオン性の封鎖基を用いて静電気的に脱離を防止する方法が挙げられる。前記嵩高い封鎖基としては、シクロデキストリン、アダマンチル基などが挙げられる。直鎖上分子に保持されるシクロデキストリンの個数（保持量）は、その最大保持量を１とすると、０．０６〜０．６１が好ましく、０．１１〜０．４８がより好ましく、０．２４〜０．４１がさらに好ましい。０．０６未満では滑車効果が発現しないことがあり、０．６１を超えると、シクロデキストリンが密に配置されすぎてシクロデキストリンの可動性が低下することがある。

前記ポリロタキサンとしては、シクロデキストリンが有する水酸基の少なくとも一部が、カプロラクトン鎖によって変性されているものが好ましい。カプラクトン変性することにより、ポリロタキサンとポリイソシアネートとの立体障害が緩和され、ポリイソシアネートに対する反応効率が高まる。

前記変性としては、例えば、シクロデキストリンの水酸基をプロピレンオキシドで処理して、ヒドロキシプロピル化する。続いて、ε−カプロラクトンを加えて開環重合を行う。この変性により、シクロデキストリンの環状構造の外側に、カプロラクトン鎖−（ＣＯ（ＣＨ₂）₅Ｏ）ｎＨ（ｎは、１〜１００の自然数）が、−Ｏ−Ｃ₃Ｈ₆−Ｏ−基を介して、結合する。ｎは、重合度を表し、１〜１００の自然数であることが好ましく、２〜７０の自然数であることがより好ましく、３〜４０の自然数であることがさらに好ましい。カプロラクトン鎖の他方の末端には、開環重合により水酸基が形成される。カプロラクトン鎖の末端水酸基は、ポリイソシアネートと反応することができる。

変性前のシクロデキストリンが有する全水酸基（１００モル％）に対して、カプロラクトン鎖で変性される水酸基の割合は、２モル％以上が好ましく、５モル％以上がより好ましく、１０モル％以上がさらに好ましい。カプロラクトン鎖で変性される水酸基の割合が、前記範囲であれば、ポリロタキサンの疎水性が高くなり、ポリイソシアネートとの反応性が高くなる。

前記ポリロタキサンの水酸基価は、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上が好ましく、より好ましくは１５ｍｇＫＯＨ／ｇ以上、さらに好ましくは２０ｍｇＫＯＨ／ｇ以上であり、４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下が好ましく、より好ましくは３００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらに好ましくは２２０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、特に好ましくは１８０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。ポリロタキサンの水酸基価が上記範囲内であれば、ポリイソシアネートとの反応性が高くなり、塗膜の耐久性が良好となる。

前記ポリロタキサンの全体分子量は、重量平均分子量で、３０，０００以上が好ましく、より好ましくは４０，０００以上、さらに好ましくは５０，０００以上であり、３，０００，０００以下が好ましく、より好ましくは２，５００，０００以下、さらに好ましくは２，０００，０００以下である。重量平均分子量が３０，０００以上であれば塗膜が十分な強度をもつものとなり、３，０００，０００以下であれば塗膜が十分な軟らかさを有し、ゴルフボールのアプローチ性能が向上する。なお、ポリロタキサンの重量平均分子量は、例えば、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により、標準物質としてポリスチレン、溶離液としてテトラヒドロフラン、カラムとして有機溶媒系ＧＰＣ用カラム（例えば、昭和電工社製「Ｓｈｏｄｅｘ（登録商標） ＫＦシリーズ」など）を用いて測定すればよい。

ポリカプロラクトンで変性されたポリロタキサンの具体例としては、アドバンスト・ソフトマテリアルズ社製のセルムスーパーポリマーＳＨ３４００Ｐ、ＳＨ２４００Ｐ、ＳＨ１３１０Ｐなどを挙げることができる。

前記水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体は、塗膜の耐傷付き性を維持しつつ粘着性を調整できる。前記水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体は、例えば、塩化ビニル、酢酸ビニルおよび水酸基を有する単量体（例えば、ポリビニルアルコール、ヒドロキシアルキルアクリレート）を共重合する方法、塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体を部分ケン化あるいは完全ケン化する方法により得られる。

前記水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体において、塩化ビニル成分の含有率は、１質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましく、５０質量％以上がさらに好ましく、９９質量％以下が好ましく、９５質量％以下がより好ましい。水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体の具体例としては、日信化学工業社製のソルバイン（登録商標）Ａ、ソルバインＡＬ、ソルバインＴＡ３などが挙げられる。

前記ポリオール組成物としては、数平均分子量が６００〜３０００のポリエーテルジオールを構成成分として含有するウレタンポリオールを含有する態様（態様１）；シクロデキストリンと前記シクロデキストリンの環状構造に挿通された直鎖状分子と、この直鎖状分子の両末端に配置され、前記シクロデキストリンの脱離を防止する封鎖基とを有するポリロタキサンであり、当該シクロデキストリンの水酸基の少なくとも一部が、−Ｏ−Ｃ₃Ｈ₆−Ｏ−基を介して、カプロラクトン鎖によって変性されたポリロタキサンを含有する態様（態様２）が好ましい。

前記態様１のポリオール組成物は、前記ポリオール組成物が含有するポリオール化合物中の前記ウレタンポリオールの含有率は、６０質量％以上が好ましく、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上である。前記態様１のポリオール組成物は、ポリオール化合物として、前記ウレタンポリオールのみを含有することも好ましい。

前記態様２のポリオール組成物は、前記ポリオール組成物が含有するポリオール化合物中のポリロタキサンの含有率は、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上がさらに好ましく、１００質量％以下が好ましく、９０質量％以下がより好ましく、８５質量％以下がさらに好ましい。

前記態様２のポリオール組成物は、ポリカプロラクトンポリオールを含有することが好ましい。前記ポリロタキサンとポリカプロラクトンポリオールとの質量比（ポリカプロラクトンポリオール／ポリロタキサン）は、０／１００以上が好ましく、より好ましくは５／９５以上、さらに好ましくは１０／９０以上であり、９０／１０以下が好ましく、より好ましくは８５／１５以下、さらに好ましくは８０／２０以下である。

前記態様２のポリオール組成物は、前記水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体を含有することが好ましい。前記ポリオール組成物が含有するポリオール化合物中の水酸基変性塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体の含有率は、４質量％以上が好ましく、８質量％以上がより好ましく、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。

（ポリイソシアネート組成物）
次に、ポリイソシアネート組成物について説明する。前記ポリイソシアネート組成物は、ポリイソシアネート化合物を含有する。前記ポリイソシアネート化合物としては、例えば、イソシアネート基を２つ以上有する化合物が挙げられる。

前記ポリイソシアネート化合物としては、例えば、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート、２，４−トルエンジイソシアネートと２，６−トルエンジイソシアネートの混合物（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，５−ナフチレンジイソシアネート（ＮＤＩ）、３，３’−ビトリレン−４，４’−ジイソシアネート（ＴＯＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、テトラメチルキシリレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、パラフェニレンジイソシアネート（ＰＰＤＩ）などの芳香族ジイソシアネート；４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ₁₂ＭＤＩ）、水素添加キシリレンジイソシアネート（Ｈ₆ＸＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、ノルボルネンジイソシアネート（ＮＢＤＩ）などの脂環式ジイソシアネートまたは脂肪族ジイソシアネート；およびこれらのジイソシアネートのアロハネート体、ビュレット体、イソシアヌレート体、アダクト体などのトリイソシアネート；が挙げられる。前記ポリイソシアネートは、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記アロハネート体とは、例えば、ジイソシアネートと低分子量ジオールとを反応させて形成されるウレタン結合にさらにジイソシアネートが反応して得られるトリイソシアネートである。アダクト体とは、ジイソシアネートとトリメチロールプロパンあるいはグリセリンなどの低分子量トリオールとを反応させて得られるトリイソシアネートである。前記ビュレット体とは、例えば、下記式（１）で表わされるビュレット結合を有するトリイソシアネートである。ジイソシアネートのイソシアヌレート体とは、例えば、下記式（２）で表わされるトリイソシアネートである。

式（１）、（２）中、Ｒは、ジイソシアネートからイソシアネート基を除いた残基を表わす。

前記トリイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート体、ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット体、イソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート体が好ましい。

本発明では、ポリイソシアネート組成物が、トリイソシアネート化合物を含有することが好ましい。前記ポリイソシアネート組成物が含有するポリイソシアネート中のトリイソシアネート化合物の含有率は、５０質量％以上が好ましく、より好ましくは６０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上である。前記ポリイソシアネート組成物は、ポリイソシアネート化合物としてトリイソシアネート化合物のみを含有することが最も好ましい。

前記ポリイソシアネート組成物が含有するポリイソシアネートのイソシアネート基量（ＮＣＯ％）は、０．５質量％以上が好ましく、１質量％以上がより好ましく、２質量％以上がさらに好ましく、４５質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３５質量％以下がさらに好ましい。なお、ポリイソシアネートのイソシアネート基量（ＮＣＯ％）は、１００×［ポリイソシアネート中のイソシアネート基のモル数×４２（ＮＣＯの分子量）］／ポリイソシアネートの総質量（ｇ）で表わすことができる。

前記ポリイソシアネートの具体例としては、ＤＩＣ社製バーノックＤ−８００、バーノックＤＮ−９５０、バーノックＤＮ−９５５、住化バイエルウレタン社製デスモジュールＮ７５ＭＰＡ／Ｘ、デスモジュールＮ３３００、デスモジュールＬ７５（Ｃ）、スミジュールＥ２１−１、日本ポリウレタン工業社製コロネートＨＸ、コロネートＨＫ、旭化成ケミカルズ社製デュラネート２４Ａ−１００、デュラネート２１Ｓ−７５Ｅ、デュラネートＴＰＡ−１００、デュラネートＴＫＡ−１００、デグサ社製ＶＥＳＴＡＮＡＴ Ｔ１８９０などを挙げることができる。

前記硬化型塗料組成物における硬化反応において、主剤が有する水酸基（ＯＨ基）と硬化剤が有するイソシアネート基（ＮＣＯ基）のモル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）は、０．１以上が好ましく、０．２以上がより好ましい。前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）が、０．１未満では、硬化反応が不十分となる。また、前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）が大きくなりすぎると、イソシアネート基量が過剰となり、得られる塗膜が硬く脆くなる上に、外観も悪くなる。そのため、前記モル比（ＮＣＯ基／ＯＨ基）は、１．６以下が好ましく、１．５以下がより好ましく、１．４以下がさらに好ましい。なお、塗料中のイソシアネート基量が過剰になると得られる塗膜の外観が悪くなる理由は、イソシアネート基量が過剰になると、空気中の水分とイソシアネート基との反応が多くなり、炭酸ガスが多量に発生するためと考えられる。

前記ポリオール組成物として態様１のポリオール組成物を使用する場合、ポリイソシアヌレート組成物は、ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体およびイソホロンジイソシアヌレートのイソシアヌレート変性体を含有することが好ましい。ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体とイソシアヌレート変性体とを併用する場合、これらの混合比率（ビュレット変性体／イソシアヌレート変性体）は、質量比で、２０／４０〜４０／２０が好ましく、２５／３５〜３５／２５がより好ましい。

前記ポリオール組成物として態様２のポリオール組成物を使用する場合、ポリイソシアヌレート組成物は、ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体を含有することが好ましい。

前記塗料としては、水を主たる分散媒とする水系塗料、有機溶剤を分散媒とする溶剤系塗料のいずれであってもよいが、溶剤系塗料が好ましい。溶剤系塗料の場合、好ましい溶剤としては、トルエン、イソプロピルアルコール、キシレン、メチルエチルケトン、メチルエチルイソブチルケトン、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチルベンゼン、プロピレングリコールモノメチルエーテル、イソブチルアルコール、酢酸エチルなどを挙げることができる。なお、溶剤は、ポリオール組成物およびポリイソシアネート組成物のいずれに配合してもよいが、均一に硬化反応をさせる観点から、ポリオール組成物およびポリイソシアネート組成物のそれぞれに配合することが好ましい。

前記塗料は、さらに変性シリコーンを含有することが好ましい。レベリング剤として、変性シリコーンを含有することにより、塗布面の凹凸を軽減し、ゴルフボール表面に平滑な塗布面を形成することができる。前記変性シリコーンとしては、ポリシロキサン骨格の側鎖又は末端に有機基を導入したもの、ポリシロキサンブロックにポリエーテルブロックおよび／またはポリカプロラクトンブロックなどを共重合したポリシロキサンブロック共重合体、または、前記ポリシロキサンブロック共重合体の側鎖又は末端に有機基を導入したものなどを挙げることができる。前記ポリシロキサン骨格またはポリシロキサンブロックとしては、直鎖状であることが好ましく、例えば、ジメチルポリシロキサン、メチルフェニルポリシロキサン、メチルハイドロジェンポリシロキサンなどを挙げることができる。前記有機基としては、例えば、アミノ基、エポキシ基、メルカプト基、カルビノール基などを挙げることができる。本発明では、変性シリコーンオイルとして、ポリジメチルシロキサン−ポリカプロラクトンブロック共重合体を使用することが好ましく、末端カルビノール変性ポリジメチルシロキサン−ポリカプロラクトンブロック共重合体を使用することがより好ましい。カプロラクトン変性ポリロタキサン、ポリカプロラクトンポリオールとの相溶性に優れるからである。本発明で使用する変性シリコーンの具体例としては、Ｇｅｌｅｓｔ社製のＤＢＬ−Ｃ３１、ＤＢＥ−２２４、ＤＣＥ−７５２１などが挙げられる。

硬化反応には、公知の触媒を使用することができる。前記触媒としては、例えば、トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルシクロヘキシルアミンなどのモノアミン類；Ｎ，Ｎ，Ｎ'，Ｎ'−テトラメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ'，Ｎ''，Ｎ''−ペンタメチルジエチレントリアミンなどのポリアミン類；１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセン（ＤＢＵ）、トリエチレンジアミンなどの環状ジアミン類；ジブチルチンジラウリレート、ジブチルチンジアセテートなどの錫系触媒などが挙げられる。これらの触媒は単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、ジブチルチンジラウリレート、ジブチルチンジアセテートなどの錫系触媒が好ましく、特に、ジブチルチンジラウリレートが好適に使用される。

前記塗料は、さらに必要に応じて、フィラー、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、ブロッキング防止剤、レベリング剤、スリップ剤、粘度調整剤などの、一般にゴルフボール用塗料に含有され得る添加剤を含有してもよい。

次に、本発明の硬化型塗料の塗布方法について説明する。硬化型塗料の塗布方法は、特に限定されず、公知の方法を採用することができ、例えば、スプレー塗装、静電塗装などを挙げることができる。

エアーガンを用いたスプレー塗装の場合には、ポリオール組成物とポリイソシアネート組成物とをそれぞれのポンプで供給して、エアーガン直前に配置されたラインミキサーで連続的に混合し、得られた混合物をスプレー塗装してもよいし、混合比制御機構を備えたエアースプレーシステムを用いて、ポリオールとポリイソシアネートとを別々にスプレー塗装してもよい。塗装は、１回でスプレー塗布しても良いし、複数回重ね塗りをしても良い。

ゴルフボール本体に塗布された硬化型塗料は、例えば、３０℃〜７０℃の温度で１時間〜２４時間乾燥することにより塗膜を形成することができる。

２．２ ゴルフボール本体
２．２．１ 球状コア
前記球状コアには、公知のゴム組成物（以下、単に「コア用ゴム組成物」という場合がある）を用いることができ、例えば、基材ゴム、共架橋剤および架橋開始剤を含むゴム組成物を加熱プレスして成形することができる。

前記基材ゴムとしては、特に、反発に有利なシス結合が４０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上のハイシスポリブタジエンを用いることが好ましい。

前記共架橋剤としては、炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸またはその金属塩が好ましく、アクリル酸の金属塩またはメタクリル酸の金属塩がより好ましい。金属塩の金属としては、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、ナトリウムが好ましく、より好ましくは亜鉛である。共架橋剤の使用量は、基材ゴム１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下が好ましい。前記共架橋剤として炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸を使用する場合、金属化合物（例えば、酸化マグネシウム）を配合することが好ましい。

架橋開始剤としては、有機過酸化物が好ましく用いられる。具体的には、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ―ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げられ、これらのうちジクミルパーオキサイドが好ましく用いられる。架橋開始剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．２質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、３質量部以下が好ましく、より好ましくは２質量部以下である。

また、前記コア用ゴム組成物は、さらに、有機硫黄化合物を含有してもよい。前記有機硫黄化合物としては、ジフェニルジスルフィド類（例えば、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド）、チオフェノール類、チオナフトール類（例えば、２−チオナフトール）を好適に使用することができる。有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、５．０質量部以下が好ましく、より好ましくは３．０質量部以下である。

前記コア用ゴム組成物は、さらにカルボン酸および／またはその金属塩を含有してもよい。カルボン酸および／またはその金属塩としては、炭素数が１〜３０のカルボン酸および／またはその塩が好ましい。前記カルボン酸としては、脂肪族カルボン酸（脂肪酸）、芳香族カルボン酸（安息香酸など）のいずれも使用できる。脂肪酸としては、飽和脂肪酸、不飽和脂肪酸のいずれも使用できるが、飽和脂肪酸が好ましい。飽和脂肪酸としては、例えば、カプリル酸（オクタン酸）、ペラルゴン酸（ノナン酸）、カプリン酸（デカン酸）、ラウリル酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘニン酸が挙げられる。金属塩の金属としては、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、ナトリウムが好ましく、より好ましくは亜鉛である。なお、脂肪酸および／またはその金属塩には、前記共架橋剤として使用する炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸および／またはその金属塩は含まれないものとする。

前記脂肪酸および／またはその金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、１質量部以上、４０質量部以下である。なお、共架橋剤として使用されるアクリル酸亜鉛の表面は、ゴムへの分散性を向上するためにステアリン酸亜鉛で処理されている場合がある。このようなステアリン酸亜鉛で表面処理されたアクリル酸亜鉛を使用する場合、表面処理剤であるステアリン酸亜鉛の量が脂肪酸および／またはその金属塩の含有量に含まれるものとする。

前記コア用ゴム組成物には、基材ゴム、共架橋剤、架橋開始剤、有機硫黄化合物に加えて、さらに、酸化亜鉛や硫酸バリウムなどの重量調整剤、老化防止剤（ジブチルヒドロキシトルエンなど）、色粉などを適宜配合することができる。前記コア用ゴム組成物の加熱プレス成型条件は、ゴム組成に応じて適宜設定すればよいが、通常、１３０℃〜２００℃で１０分間〜６０分間加熱するか、あるいは１３０℃〜１５０℃で２０分間〜４０分間加熱した後、１６０℃〜１８０℃で５分間〜１５分間と２段階加熱することが好ましい。

２．２．２ 中間層
前記中間層の材質としては、例えば、ポリウレタン樹脂、アイオノマー樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエチレンなどの熱可塑性樹脂；スチレンエラストマー、ポリオレフィンエラストマー、ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマーなどの熱可塑性エラストマー；ゴム組成物の硬化物などが挙げられる。ここで、アイオノマー樹脂としては、例えば、エチレンとα，β−不飽和カルボン酸との共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したもの、またはエチレンとα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したものが挙げられる。前記中間層には、さらに、硫酸バリウム、タングステンなどの比重調整剤、老化防止剤、顔料などが配合されていてもよい。

前記中間層の材料の具体例を商品名で例示すると、三井・デュポンポリケミカル（株）から商品名「ハイミラン（Ｈｉｍｉｌａｎ）（登録商標）」で市販されているアイオノマー樹脂または商品名「ニュクレル（登録商標）」で市販されているエチレン−メタクリル酸共重合体、ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストラン（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマー、アルケマ（株）から商品名「ペバックス（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリアミドエラストマー、東レ・デュポン（株）から商品名「ハイトレル（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリエステルエラストマー、三菱化学（株）から商品名「ラバロン（登録商標）」で市販されている熱可塑性スチレンエラストマーまたは商品名「プリマロイ（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリエステル系エラストマーなどを挙げることができる。前記中間層の材料は、単独であるいは２種以上を混合して使用してもよい。

前記中間層は、中間層用組成物を球状コア上に直接射出成形することで形成できる。

２．２．３ カバー
前記カバーを構成するカバー材料としては、特に限定されるものではなく、例えば、アイオノマー樹脂、ポリウレタン、ポリアミド、ポリエステル、ポリスチレンなどが挙げられ、ポリウレタン、アイオノマー樹脂が好ましい。特に、アプローチショットでのスピン性能や耐擦過傷性の観点から、ポリウレタンが好適である。

前記ポリウレタンは、いわゆる熱可塑性ポリウレタンや熱硬化性ポリウレタンのいずれの態様であってもよい。熱可塑性ポリウレタンとは、加熱により可塑性を示すポリウレタンであり、一般に、ある程度高分子量化された直鎖構造を有するポリウレタンを意味する。一方、熱硬化性ポリウレタン（二液硬化型ポリウレタン）は、カバーを成形する際に、低分子量のウレタンプレポリマーと硬化剤（鎖長延長剤）とを反応させて高分子量化することにより得られるポリウレタンである。熱硬化性ポリウレタンには、使用するプレポリマーや硬化剤（鎖長延長剤）の官能基の数を制御することによって、直鎖構造のポリウレタンや３次元架橋構造を有するポリウレタンが含まれる。前記ポリウレタンとしては、熱可塑性エラストマーが好ましい。

前記アイオノマー樹脂としては、例えば、オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体中のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したもの、オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体のカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和したもの、あるいは、これらの混合物を挙げることができる。前記オレフィンとしては、炭素数が２〜８個のオレフィンが好ましく、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等を挙げることができ、特にエチレンが好ましい。前記炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸、クロトン酸等が挙げられ、特にアクリル酸またはメタクリル酸が好ましい。また、α，β−不飽和カルボン酸エステルとしては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸等のメチル、エチル、プロピル、ｎ−ブチル、イソブチルエステル等が用いられ、特にアクリル酸エステルまたはメタクリル酸エステルが好ましい。これらのなかでも、前記アイオノマー樹脂としては、エチレン−（メタ）アクリル酸二元共重合体の金属イオン中和物、エチレン−（メタ）アクリル酸−（メタ）アクリル酸エステル三元共重合体の金属イオン中和物が好ましい。

前記カバー材料の具体例を商品名で例示すると、三井・デュポンポリケミカル（株）から商品名「ハイミラン（Ｈｉｍｉｌａｎ）（登録商標）」で市販されているアイオノマー樹脂、ＢＡＳＦジャパン（株）から商品名「エラストラン（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリウレタンエラストマー、アルケマ（株）から商品名「ペバックス（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリアミドエラストマー、東レ・デュポン（株）から商品名「ハイトレル（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリエステルエラストマー、三菱化学（株）から商品名「ラバロン（登録商標）」で市販されている熱可塑性スチレンエラストマーまたは商品名「プリマロイ（登録商標）」で市販されている熱可塑性ポリエステル系エラストマーなどを挙げることができる。前記カバー材料は、単独であるいは２種以上を混合して使用してもよい。

前記カバーは、上述した樹脂成分のほか、白色顔料（例えば、酸化チタン）、青色顔料、赤色顔料などの顔料成分、炭酸カルシウムや硫酸バリウムなどの比重調整剤、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤（例えば、ヒンダードアミン系光安定剤）、蛍光材料または蛍光増白剤などを、カバーの性能を損なわない範囲で含有してもよい。

カバー用組成物を用いてカバーを成形する態様は、特に限定されないが、カバー用組成物をコア上に直接射出成形する態様、あるいは、カバー用組成物から中空殻状のシェルを成形し、コアを複数のシェルで被覆して圧縮成形する態様（好ましくは、カバー用組成物から中空殻状のハーフシェルを成形し、コアを２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法）を挙げることができる。カバーが成形されたゴルフボール本体は、金型から取り出し、必要に応じて、バリ取り、洗浄、サンドブラストなどの表面処理を行うことが好ましい。また、所望により、マークを形成することもできる。

カバーに形成されるディンプルの総数は、２００個以上５００個以下が好ましい。ディンプルの総数が２００個未満では、ディンプルの効果が得られにくい。また、ディンプルの総数が５００個を超えると、個々のディンプルのサイズが小さくなり、ディンプルの効果が得られにくい。形成されるディンプルの形状（平面視形状）は、特に限定されるものではなく、円形；略三角形、略四角形、略五角形、略六角形などの多角形；その他不定形状；を単独で使用してもよいし、２種以上を組合せて使用してもよい。

本発明において、全てのディンプルの面積の合計の仮想球の表面積に対する比率は、占有率と称される。仮想球とは、ディンプルが存在しないとしたときのゴルフボール（球体）である。本発明のゴルフボールにおいて、ディンプルの占有率は、６０％以上が好ましく、６３％以上がより好ましく、６６％以上がさらに好ましく、９０％以下が好ましく、８７％以下がより好ましく、８４％以下がさらに好ましい。占有率が高くなりすぎると、摩擦係数に対する塗膜の寄与が小さくなる。また、占有率が小さすぎると、飛行性能が低下する。

なお、ディンプルの面積は、無限遠からゴルフボールの中心を見た場合の、輪郭線に囲まれた領域の面積である。円形ディンプルの場合、面積Ｓは下記数式によって算出される。
Ｓ=(Ｄｉ/２)^２・π （Ｄｉ：ディンプルの直径）

２．２．４ 補強層
補強層は、樹脂成分を含有する補強層用組成物から形成される。前記樹脂成分としては、二液硬化型熱硬化性樹脂が好適に用いられる。二液硬化型熱硬化性樹脂の具体例としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル系樹脂及びセルロース系樹脂が挙げられる。補強層の強度及び耐久性の観点から、二液硬化型エポキシ樹脂及び二液硬化型ウレタン樹脂が好ましい。

補強層用組成物は、着色材（例えば、二酸化チタン）、リン酸系安定剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、ブロッキング防止剤等の添加剤を含んでもよい。添加剤は、二液硬化型熱硬化性樹脂の主剤に添加されてもよく、硬化剤に添加されてもよい。

３．ゴルフボール
本発明のゴルフボールは、ゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであれば、特に限定されない。ゴルフボール本体の構造は、特に限定されず、単層コアと、この単層コアを被覆する中間層と、この中間層を被覆するカバーとを有するスリーピースゴルフボール；２層コアと、この２層コアを被覆する中間層と、この中間層を被覆するカバーとを有するフォーピースゴルフボール；単層コアと、この単層コアを被覆する２層の中間層と、これらの中間層を被覆するカバーとを有するフォーピースゴルフボール；２層コアと、この２層コアを被覆する２層の中間層と、これらの中間層を被覆するカバーとを有するファイブピースゴルフボール；などが挙げられる。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール２０が示された一部切り欠き断面図である。ゴルフボール２０は、球状コア２１と、球状コア２１を被覆する中間層２２と、中間層２２を被覆するカバー２３と、このカバー２３の表面に設けられた塗膜２４を有する。前記塗膜２４は、内層２４ａと外層２４ｂから構成されている。前記カバー２３の表面には、多数のディンプル２５が形成されている。このカバー２３の表面のうち、ディンプル２５以外の部分は、ランド２６である。

前記ゴルフボールの直径は、４０ｍｍ〜４５ｍｍが好ましい。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は、４２．６７ｍｍ以上が好ましい。空気抵抗の観点から、直径は４４ｍｍ以下が好ましく、４２．８０ｍｍ以下がより好ましい。ゴルフボールの質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上が好ましく、４５．００ｇ以上がより好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が好ましい。

前記ゴルフボールは、直径４０ｍｍ〜４５ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときの圧縮変形量（圧縮方向に縮む量）は、２．０ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．２ｍｍ以上であり、４．０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３．５ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が２．０ｍｍ以上のゴルフボールは、硬くなり過ぎず、打球感が良い。一方、圧縮変形量を４．０ｍｍ以下にすることにより、反発性が高くなる。

前記ゴルフボールは、ゴルフボール本体とゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、接触力試験機を用いて算出したドライ条件での摩擦係数が、０．３５以上、０．６０以下であることが好ましい。

本発明において、接触力試験機を用いて算出する摩擦係数は、ゴルフボールの飛行方向に対して、所定の角度で傾斜して設置された衝突板に、ゴルフボールを衝突させたときのゴルフボールと衝突板の摩擦係数である。接触力試験機により、衝突板に垂直な方向の接触力の時間関数Ｆｎ（ｔ）および衝突板に平行な方向の接触力の時間関数Ｆｔ（ｔ）を同時に求め、次の式で定義される両者の比の時間関数Ｍ（ｔ）の最大値を、摩擦係数して求める。
Ｍ（ｔ）＝Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）

本発明における摩擦係数の算出方法を、図２〜図４に基づいて説明する。図２は、摩擦係数を測定するための接触力試験機である。図３は、ゴルフボールを衝突させる衝突板４の拡大断面図である。

前記接触力試験機１は、ゴルフボールをクラブフェースで打撃する状態を擬似的に作り出してそのときの各種の力を測定することができる。接触力試験機１は、例えば垂直上向きにゴルフボール２を発射しうる発射装置５と、発射されたゴルフボール２の上部に位置することにより、前記ゴルフボール２と衝突する打撃面３を有する衝突板４とを含んでいる。

発射装置５と打撃面３との距離が比較的小さいので、ゴルフボール２の初速度は、前記衝突速度に相当する。また、この衝突速度は、実際のゴルフスイングにおいて、クラブヘッドのヘッドスピードに対応している。このような点に鑑み、ゴルフボール２と打撃面３との衝突速度は、例えば約１０ｍ／ｓ〜５０ｍ／ｓ程度の範囲の中から設定しうる。本発明では、アプローチショットのヘッドスピードを考慮して、初速度を１９ｍ／秒とした。

前記ゴルフボール２の初速度は、コントローラ６のボリューム等によって目標値が設定される。また、発射装置５に設けられた第１センサＳ１と第２センサＳ２との間の距離と、このセンサを遮断する時間差とを用いて、コントローラ６はゴルフボール２の初速度の実測値を計算し、かつ、コンピュータ装置ＰＣ等に出力できる。

図３には、衝突板４の拡大部分断面図が示される。前記衝突板４は、ゴルフボール２の発射方向（飛行方向）に対して任意の角度αで打撃面３を傾けることができる。本発明では、９０度からこの角度αを差し引いた角度θを衝突角度とする。この衝突角度θは、実際のスイングにおいてクラブフェース（図示せず）のロフト角に対応している。また、上記衝突角度θは、例えば１０°〜９０°の範囲の中からゴルフクラブのロフト角を考慮して複数の値（例えば、１５゜、２０゜、３５゜等）が設定され、それぞれで後述の接触力の測定を行うことができる。本発明では、アプローチショットのスピン量を再現するために、衝突角度θを５５°とした。

前記衝突板４は、例えば金属製の板材からなるベース板４ａと、前記打撃面３を構成する表層板４ｃと、これらの間に挟まれた圧力センサ４ｂとを具え、これらは互いにボルト４ｄで一体に固着される。

前記ベース板４ａは所定強度と剛性を有するものであればよく、その材質は、特に制限されないが、好ましくはスチールが用いられる。ベース板４ａの厚みは、５．０ｍｍ〜２０．０ｍｍであることが好ましい。また、ＪＩＳ規格による主ボルト４ｄの型番は、例えばＭ１０である。

前記圧力センサ４ｂは、例えば、３成分力センサが好適に使用される。このようなセンサは、少なくとも、打撃面３と垂直な方向の垂直力Ｆｎと、打撃面３に平行な方向（クラブフェースではソール側からクラウン側の方向）のせん断力Ｆｔとを時系列データとして測定できる。また、力の測定は、圧力センサ４ｂにチャージアンプ等を接続して行われる。

圧力センサ４ｂには、各種製品が使用できるが、例えば、キスラー社の３成分力センサ（型式９０６７）が使用される。このセンサは、平行な方向、Ｙ方向及び垂直な方向の力の成分を測定できる。圧力の測定は、図示されていないが、圧力センサ４ｂにチャージアンプ（キスラー社の型式５０１１Ｂ）を接続して行われる。圧力センサ４ｂの中心には貫通孔が形成され、この貫通孔に主ボルト４ｄを挿入して圧力センサ４ｂはベース板４ａに固着一体化させている。

前記表層板４ｃは、本体４ｃ１と、その外側に配されることにより打撃面３に表れかつゴルフボール２と衝突するのに十分な面積を持った表層材４ｃ２とから構成される。これらは、図示しないボルト等を用いて脱着自在に固着されている。従って、表層材４ｃ２の材料、表面形状及び／又は表面構造を任意に変更することにより、各種のクラブフェースの近似的モデルを作成してその接触力を測定できる。

本体４ｃ１の材料は限定されないが、一般的にはステンレススチール（ＳＵＳ−６３０）が使用される。本体４ｃ１の厚みは、通常１０ｍｍ〜２０ｍｍである。また、本体４ｃ１の平面形状は圧力センサ４ｂの平面形状と実質的に同一とすることができ、例えば、一辺が４０ｍｍ〜６０ｍｍの正方形である。本体４ｃ１には主ボルト４ｄの先端が螺入されている。これによってベース板４ａと本体４ｃ１との間に圧力センサ４ｂが挟まれその位置が固定される。

衝突板４の打撃面３をなす表層材４ｃ２は、各種材料、表面形状及び表面構造が採用できるが、解析対象として予め設定されたゴルフクラブヘッドのフェース（図示省略）と同一の材料で形成されるのが良い。本発明では、アプローチショットのモデルを評価する観点から、前記表層材４ｃ２は、例えば、クリーブランドゴルフ社のＣＧ−１５のヘッド材料と同一の材料であるＳＵＳ−４３１ステンレスを使用した。表層材４ｃ２の厚みは、任意に変更できるが、例えば、１．０ｍｍ〜５．０ｍｍである。また、表層材４ｃ２の平面形状は前記本体４ｃ１の平面形状と実質的に同一寸法とし、例えば、一辺が４０ｍｍ〜６０ｍｍの正方形とすることができる。

さらに、接触力試験機１は、打撃面３とゴルフボール２との衝突及び衝突して跳ね返るゴルフボール２を撮影しうるストロボ装置７及びハイスピード型のカメラ装置８を含んでいる。前記ストロボ装置７は、ストロボ電源９に接続される。また、カメラ装置８は、コンデンサボックスを介してカメラ電源１０に接続されている。そして、撮像されたデータは、前記コンピュータ装置ＰＣ等に記憶される。これらの機器を含ませることにより、後述するゴルフボール２と打撃面３との衝突時のすべり速度や、接触面積、ゴルフボールの打ち出し速度、打ち出し角度及びバックスピン量などを測定することができる。

図４には、上記接触力試験機１で測定された一条件のゴルフボール２と打撃面３との衝突時に打撃面３が受けた垂直力Ｆｎとせん断力Ｆｔとの時刻歴が示される。

図４は、図２及び図３の測定装置で測定されるＦｎ（ｔ）及びＦｔ（ｔ）の一例が示されたグラフである。図４において、点Ｐ０は圧力センサ４ｂが力を感知し始める点であり、打撃面３とゴルフボール２との衝突開始時にほぼ相当する。そして垂直な方向の接触力であるＦｎ（ｔ）は点Ｐ０から徐々に増加し、点Ｐ４で最高値となり、ここから減少して点Ｐ３でゼロとなる。この点Ｐ３は、圧力センサ４ｂが力を感知しなくなった点であり、打撃面３からゴルフボール２が離れた時点にほぼ相当する。

一方、衝突板に平行な方向の接触力（すなわちせん断力）であるＦｔ（ｔ）の値は時間経過と共に点Ｐ０から増加し点Ｐ１で最高値となり、それから減少して点Ｐ２でゼロとなり、それ以降は負の値となる。点Ｐ３でゴルフボールが圧力センサ４ｂから離れるので、圧力センサ４ｂで感知されるＦｔ（ｔ）のカーブは点Ｐ３でゼロとなる。Ｆｔ（ｔ）のカーブと時間軸とで囲まれた領域のうちＦｔ（ｔ）が正の値をとる領域の面積Ｓ１は、せん断力が正である力積を表す。一方、Ｆｔ（ｔ）のカーブと時間軸とで囲まれた領域のうちＦｔ（ｔ）が負の値をとる領域の面積Ｓ２は、せん断力が負である力積を表す。力積Ｓ１はバックスピンを促進する方向に作用し、力積Ｓ２はバックスピンを抑制する方向に作用する。ここで、力積Ｓ１は力積Ｓ２よりも大きい値をとり、力積Ｓ１から力積Ｓ２を減じた値が、ゴルフボールのバックスピンに寄与する。

そして摩擦係数として求めるには、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）で得られるＭ（ｔ）の最大値を算出することで得ることができる。

本発明では、前記のようにして求めたドライ条件の摩擦係数が、０．３５以上が好ましく、０．３７以上がより好ましく、０．３９以上がさらに好ましく、０．６０以下が好ましく、０．５６以下がより好ましく、０．５４以下がさらに好ましい。ドライ条件の摩擦係数が、前記範囲内であれば、ドライ条件でのアプローチショットのスピン量が良好になる。

以下、本発明を実施例によって詳細に説明するが、本発明は、下記実施例によって限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲の変更、実施の態様は、いずれも本発明の範囲内に含まれる。

［評価方法］
（１）コア硬度（ショアＣ硬度）
コアの表面部において測定した硬度をコア表面硬度とした。また、コアを半球状に切断し、切断面の中心において硬度を測定した。なお、表面硬度は、コア表面の４点で硬度を測定して、これらを平均することにより算出した。硬度は、自動硬度計（Ｈ．バーレイス社製、デジテストＩＩ）を用いて測定した。検出器は、「Ｓｈｏｒｅ Ｃ」を用いた。

（２）材料硬度（ショアＤ硬度、ショアＡ硬度）
中間層用組成物またはカバー用組成物を用いて、射出成形により、厚み約２ｍｍのシートを作製し、２３℃で２週間保存した。このシートを、測定基板などの影響が出ないように３枚以上重ねた状態で、自動硬度計（Ｈ．バーレイス社製、デジテストＩＩ）を用いて硬度を測定した。検出器は、「Ｓｈｏｒｅ Ｄ」または「Ｓｈｏｒｅ Ａ」を用いた。

（３）塗膜の引張試験
塗膜の引張特性は、ＪＩＳ Ｋ７１６１（２０１４）に準じて測定した。具体的には、主剤および硬化剤を配合した塗料を４０℃で４時間乾燥及び硬化をさせて塗膜（厚さ０．０５ｍｍ）を作製した。この塗膜を、ＪＩＳ Ｋ７１２７（１９９９）で規定された試験片タイプ２（平行部の幅１０ｍｍ、標線間距離５０ｍｍ）に打ち抜いて試験片を作製した。この試験片について、精密万能試験機（島津製作所製、オートグラフ（登録商標））を用いて引張試験を行った。試験条件は、つかみ具間距離１００ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度２３℃とした。

（４）圧縮変形量（ｍｍ）
ゴルフボールに初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮方向の変形量（圧縮方向にゴルフボールが縮む量）を測定した。

（５）耐久性
各ゴルフボールを１２個ずつ、エアガンを用いて金属板に４５ｍ／秒の速度で衝突させて、ゴルフボールが壊れるまでの繰返し回数を測定し、下記の評価基準で評価した。
○：打撃１００回では割れが発生しない。
×：打撃１００回未満で割れが発生。

（６）ドライバーショット（Ｗ＃１）のスピン速度、ボール初速、飛距離
ゴルフラボラトリー社製のスイングロボットに、ドライバー（ダンロップスポーツ社製、商品名「Ｚ７４５」、シャフト硬度：Ｓ、ロフト角：８．５°）を取り付け、ヘッドスピード５０ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、打撃直後のゴルフボールのボール初速（ｍ／ｓ）、スピン速度（ｒｐｍ）、ならびに飛距離（発射始点から静止地点までの距離（ｙｄ））を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１２回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。なお、打撃直後のゴルフボールのスピン速度は、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによって測定した。

（７）摩擦係数の測定
図２に示す接触力試験機を用いて、ゴルフボールの摩擦係数を測定した。
（７−１）測定装置の仕様
（Ａ）発射装置：エアガン方式
（Ｂ）衝突板：
・ベース板４ａ
スチール
厚さ：５．３５ｍｍ
・表層板４ｃ
本体４ｃ１
サイズ：５６ｍｍ×５６ｍｍ×１５ｍｍ
ステンレススチール（ＳＵＳ−６３０）
表層材４ｃ２
サイズ：５６ｍｍ×５６ｍｍ×２．５ｍｍ
金属組成：ＳＵＳ−４３１
溝形状：図５参照
・傾斜角度（α）
３５度（ゴルフボールの飛行方向に対して）
（Ｃ）圧力センサ４ｂ
キスラー社の３成分力センサ（型式９０６７）
チャージアンプ
キスラー社の型式５０１１Ｂ
（Ｄ）接触力のＰＣへの取り込み
パルスカウンタボードＰＣＩ−６１０１（株式会社インターフェイス社製）を用いた。１６ビット４チャンネルを持つＰＣＩパルスカウンタボードで、４種類のカウンタモードで用途に合った計測が実現できる。最大入力周波数は１ＭＨｚ。

図５に示したように、衝突板４の打撃面３には、クリーブランド社製サンドウエッジＣＧ１５の溝構造を再現している。図５（ａ）に示すように、打撃面３には、大きな溝（ジップグルーブ）と、大きな溝（ジップグルーブ）間の表面に、小さな溝が複数設けられている。図５（ｂ）は、ジップグルーブの断面構造の拡大図である。ジップグルーブの寸法は、下記の通りである。
ジップグルーブ（溝）幅Ｗ：０．７０ｍｍ
ジップグルーブ（溝）深さｈ：０．５０ｍｍ
ジップグルーブ（溝）ピッチ：３．５６ｍｍ
ジップグルーブ（溝）角度α：１０°
ジップグルーブ肩Ｒ：０．２５
ジップグルーブ間の複数の小さな溝は、ジップグルーブ間の表面部分が、表面粗さＲａ＝２．４０±０．８μｍ、Ｒｍａｘ＝１４．０±８μｍになるように、レーザーミーリングにより形成されている。なお、表面粗さＲａ、Ｒｍａｘは、ミツトヨ製ＳＪ−３０１を用いて、測定長さ＝２．５ｍｍ、カットオフ値＝２．５ｍｍの測定条件で測定する。

（７−２）測定手順
摩擦係数の測定は次の方法で行った。なお、測定温度は２３℃、ボール初速度は１９ｍ／ｓとした。測定は、各ゴルフボールについて１２回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。なお、ドライ条件は、衝突板とゴルフボールが乾いた状態で試験を行い、ウェット条件は、衝突板とゴルフボールを水で濡らした状態で試験を行った。
（ａ）衝突板の角度（α）をゴルフボールの飛行方向（垂直方向）に対して、３５度に設定した。
（ｂ）発射装置５のエア圧を調整する。
（ｃ）発射装置からゴルフボールを１９ｍ／ｓの速度で発射する。
（ｄ）予め設定したセンサＳ１とセンサＳ２の距離とこの間のゴルフボールの遮蔽時間差からゴルフボール初速度を測定する。
（ｅ）接触力Ｆｎ（ｔ）、接触力Ｆｔ（ｔ）を測定し、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）の最大値を算出する。
（ｆ）ストロボ装置およびカメラ装置でゴルフボールのスピン量を測定する。

（７−３）測定結果
前記試験装置、測定手順で測定された結果の一例を図６に示す。図６からＭ（ｔ）の値は、Ｆｔ（ｔ）／Ｆｎ（ｔ）として算出され、その最大値は０．５８となる。なおＦｔ、Ｆｎは接触力の立ち上がる初期と終期においてノイズが発生しやすいので、初期の前段階、終期の後段階をトリムしてＭ（ｔ）の最大値を算出する。

（８）アプローチショット（ＡＰ）のスピン速度（ドライ、ウェット）
ゴルフラボラトリー社製のスイングロボットに、サンドウエッジ（クリーブランドゴルフ社製ＣＧ１５フォージドウエッジ（５２°））を取り付け、ヘッドスピード２１ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによってスピン速度（ｒｐｍ）を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１０回ずつ行い、その平均値をスピン速度とした。ドライスピン速度（Ｓｄ）は、クラブフェースとゴルフボールが乾いた状態で試験を行ったときのスピン速度であり、ウェットスピン速度（Ｓｗ）は、クラブフェースとゴルフボールを水で濡らした状態で試験を行ったときのスピン速度である。

（９）打球感
アマチュアゴルファー（上級者）１０人により、サンドウエッジ（クリーブランドゴルフ社製ＣＧ１５フォージドウエッジ（５２°））を用いた実打テストを行った。フィーリング良好（フェースに乗っている感じがして良い、ひっかかる感じがして良い、スピンがきく感じがして良い、くっつく感じがして良い等）と答えた人数に基づいて、以下のように評価した。
◎：８人以上
○：４人〜７人
△：３人以下

［ゴルフボールの作製］
１．球状コアの作製
球状コアＮｏ．１〜８
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、センター用ゴム組成物を得た。表１に示したセンター用ゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１７０℃、１５分間加熱プレスすることにより球状センターを得た。次に、表１に示した外層コア用ゴム組成物を用いてハーフシェルを成形した。この２枚のハーフシェルで、前記センターを被覆した。このセンターおよびハーフシェルを、共に半球状キャビティを有する上下金型内で１４２℃、２０分間加熱プレスし、さらに１６０℃、１０分間加熱プレスすることにより球状コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、ゴルフボールの質量が４５．６ｇとなり、かつ、センターの比重と外層コアの比重とが同じ値となるように調整した。

球状コアＮｏ．９
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１５０℃、２０分間加熱プレスすることにより単層の球状コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、ボール質量が４５．６ｇとなるように調整した。

球状コアＮｏ．１０
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１４２℃、２０分間加熱プレスし、さらに１６０℃、１０分間加熱プレスすることにより単層の球状コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、ボール質量が４５．６ｇとなるように調整した。

ポリブタジエンゴム：ＪＳＲ（株）製、「ＢＲ７３０（ハイシスポリブタジエン）」
老化防止剤：本州化学工業社製、「Ｈ−ＢＨＴ」（ジブチルヒドロキシトルエン）
アクリル酸亜鉛：日触テクノファインケミカル社製、「ＺＮ−ＤＡ９０Ｓ」
酸化亜鉛：東邦亜鉛社製、「銀嶺Ｒ」
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」
ＤＣＰ：日油社製、「パークミル（登録商標）Ｄ（ジクミルパーオキサイド）」
ＤＰＤＳ：住友精化社製、ジフェニルジスルフィド
ＰＢＤＳ：川口化学工業社製、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド
２−チオナフトール：Zhejiang shou & Fu Chemical社製
安息香酸：Emerald Kalama Chemical 社製

２．中間層用組成物およびカバー用組成物の調製
表２、表３に示した配合の材料を、二軸混練型押出機によりミキシングして、ペレット状の中間層用組成物およびカバー用組成物を調製した。押出条件は、スクリュー径４５ｍｍ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、スクリューＬ／Ｄ＝３５であり、配合物は、押出機のダイの位置で１６０〜２３０℃に加熱された。

サーリン（登録商標）８１５０：デュポン社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
サーリン９１５０：デュポン社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミラン（登録商標）１６０５：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３２９：三井・デュポン・ポリケミカル社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３３７：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ニュクレル（登録商標）Ｎ１０５０Ｈ：三井・デュポン・ポリケミカル社製、エチレン−メタクリル酸共重合体
ラバロン（登録商標）Ｔ３２２１Ｃ：三菱化学社製、熱可塑性スチレンエラストマー

エラストラン（登録商標）ＮＹ８０Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ショアＡ硬度８０）
エラストランＮＹ８４Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ショアＡ硬度８４）
エラストランＮＹ８８Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ショアＡ硬度８８）
エラストランＮＹ９７Ａ：ＢＡＳＦジャパン社製、熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ショアＡ硬度９７）
チヌビン（登録商標）７７０：ＢＡＳＦジャパン社製、ヒンダードアミン系光安定剤（セバシン酸ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル））

３．中間層の成形
上記で得た中間層用組成物を、前述のようにして得た球状コア上に直接射出成形することにより、前記球状コアを被覆する中間層を形成した。成形用上下型は、半球状キャビティと、球状コアを支持する進退可能なホールドピンとを有している。中間層成形時には、上記ホールドピンを突き出し、センターを投入後ホールドさせ、金型に中間層用組成物を注入し、冷却して型開きして球体を取り出した。

４．補強層の作製
二液硬化型エポキシ樹脂を基材樹脂とする補強層用組成物（神東塗料社製、商品名「ポリン（登録商標）７５０ＬＥ」）を調製した。主剤は、ビスフェノールＡ型固形エポキシ樹脂を３０質量部と、溶剤を７０質量部含有する。硬化剤は、変性ポリアミドアミンを４０質量部、二酸化チタンを５質量部、溶剤を５５質量部含有する。主剤と硬化剤との質量比は、１／１とした。この補強層用組成物を中間層の表面にエアガンで塗布し、２３℃雰囲気下で１２時間保持して、補強層を形成した。補強層の厚みは、７μｍであった。

５．カバーの成形
ペレット状のカバー用組成物をハーフシェル成形用金型の下型の凹部ごとに１つずつ投入し、加圧してハーフシェルを成形した。圧縮成形は、成形温度１７０℃、成形時間５分、成形圧力２．９４ＭＰａの条件で行った。補強層を形成した球体を２枚のハーフシェルで同心円状に被覆した。この球体およびハーフシェルを、キャビティ面に多数のピンプルを備えたファイナル金型に投入し、圧縮成形によりカバーを成形した。圧縮成形は、成形温度１５０℃、成形時間２分、成形圧力９．８ＭＰａの条件で行った。カバーには、ピンプルの形状が反転した形状のディンプルが多数形成された。

６．ポリオール組成物の調製
６−１．ポリオール組成物Ｎｏ．１（ウレタンポリオール）
第一ポリオール成分として、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ、数平均分子量６５０）、トリメチロールプロパン（ＴＭＰ）を溶剤（トルエン、メチルエチルケトン）に溶解した。なお、モル比（ＰＴＭＧ：ＴＭＰ）は１．８：１．０とした。ここに、触媒としてジブチル錫ジラウレートを主剤全体に対して０．１質量％となるように添加した。このポリオール溶液を８０℃に保持しながら第一ポリイソシアネート成分としてのイソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）を滴下混合した。なお、ポリイソシアネート成分のＮＣＯ基とポリオール成分のＯＨ基のモル比（ＮＣＯ／ＯＨ）は０．６とした。滴下後は、イソシアネートがなくなるまで攪拌を続け、その後常温で冷却し、ウレタンポリオール（固形分：３０質量％）を調製した。得られたポリオール組成物Ｎｏ．１のＰＴＭＧ含有率は６７質量％、固形分の水酸基価は６７．４ｍｇＫＯＨ／ｇ、ウレタンポリオールの重量平均分子量は４８６７であった。

６−２．ポリオール組成物Ｎｏ．２（ウレタンポリオール）
第一ポリオール成分として、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ、数平均分子量１０００）、トリメチロールプロパン（ＴＭＰ）を溶剤（トルエン、メチルエチルケトン）に溶解した。なお、モル比（ＰＴＭＧ：ＴＭＰ）は１．８：１．０とした。ここに、触媒としてジブチル錫ジラウレートを主剤全体に対して０．１質量％となるように添加した。このポリオール溶液を８０℃に保持しながら第一ポリイソシアネート成分としてのイソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）を滴下混合した。なお、ポリイソシアネート成分のＮＣＯ基とポリオール成分のＯＨ基のモル比（ＮＣＯ／ＯＨ）は０．６とした。滴下後は、イソシアネートがなくなるまで攪拌を続け、その後常温で冷却し、ウレタンポリオール（固形分：３０質量％）を調製した。得られたポリオール組成物Ｎｏ．２のＰＴＭＧ含有率は７６質量％、固形分の水酸基価は４９．５ｍｇＫＯＨ／ｇ、ウレタンポリオールの重量平均分子量は６６２４であった。

６−３．ポリオール組成物Ｎｏ．３（ポリロタキサン組成物）
ポリロタキサン（アドバンスト・ソフトマテリアル社製、「セルム（登録商標）スーパーポリマー ＳＨ３４００Ｐ（シクロデキストリンの水酸基の少なくとも一部が、−Ｏ−Ｃ₃Ｈ₆−Ｏ−基を介して、カプロラクトン鎖によって変性されたポリロタキサン、直鎖状分子：ポリエチレングリコール、封鎖基：アダマンチル基、直鎖状分子の分子量：３５，０００、水酸基価：７２ｍｇＫＯＨ／ｇ、全体分子量：重量平均分子量７００，０００）」）５０質量部、ポリカプロラクトンポリオール（ダイセル社製、「Ｐｌａｃｃｅｌ（登録商標） ３０８」、水酸基価：１９０〜２００ｍｇＫＯＨ／ｇ）２８質量部、塩化ビニル・酢酸ビニル・ビニルアルコール共重合体（日信化学工業社製、「ソルバイン（登録商標）ＡＬ」、水酸基価：６３．４ｍｇＫＯＨ／ｇ）２２質量部、変性シリコーン（Ｇｅｌｅｓｔ社製、ＤＢＬ−Ｃ３１）０．１質量部、ジブチル錫ジラウレート０．０１質量部、溶剤（キシレン／メチルエチルケトン＝７０／３０（質量比）の混合溶剤）１００質量部を混合し、ポリオール組成物Ｎｏ．３を調製した。

７．ポリイソシアネート組成物の調製
７−１．ポリイソシアネート組成物Ｎｏ．１
ヘキサメチレンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体（旭化成ケミカルズ社製、デュラネート（登録商標）ＴＫＡ−１００（ＮＣＯ含有率：２１．７質量％））３０質量部、ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体（旭化成ケミカルズ社製、デュラネート２１Ｓ−７５Ｅ（ＮＣＯ含有率：１５．５質量％））３０質量部、イソホロンジイソシアネートのイソシアヌレート変性体（ＢＡＹＥＲ社製、デスモジュール（登録商標） Ｚ ４４７０（ＮＣＯ含有率：１１．９質量％））４０質量部を混合した。ここに、溶媒として、メチルエチルケトン、酢酸ｎ−ブチル、トルエンの混合溶媒を追加し、ポリイソシアネート成分の濃度が６０質量％になるように調整した。

７−２．ポリイソシアネート組成物Ｎｏ．２
ヘキサメチレンジイソシアネートのビュレット変性体（旭化成ケミカルズ社製、デュラネート２１Ｓ−７５Ｅ（ＮＣＯ含有率：１５．５質量％））１００質量部と、メチルエチルケトン１００質量部を混合した。

８．塗料
塗料の配合を表４に示した。

９．塗膜の形成
上記で得たゴルフボール本体の表面をサンドブラスト処理して、マーキングを施した後、スプレーガンで塗料を塗布し、４０℃のオーブンで２４時間塗料を乾燥させ、質量４５．６ｇのゴルフボールを得た。塗装は、３本のプロングを備えた回転体にゴルフボール本体を載置し、回転体を３００ｒｐｍで回転させ、ゴルフボール本体からエアーガンを吹き付け距離（７ｃｍ）だけ離間させて上下方向に移動させながら行った。エアーガンの吹付条件は、吹付エアー圧；０．１５ＭＰａ、圧送タンクエアー圧；０．１０ＭＰａ、１回の塗布時間；１秒、雰囲気温度；２０℃〜２７℃、雰囲気湿度；６５％以下の条件で塗装とした。なお、ゴルフボール本体に吹き付けた内層用塗料が完全に乾燥した後、外層用塗料の吹き付けを行った。得られたゴルフボールの評価結果を表５、６に示した。

ゴルフボールＮｏ．１〜１５は、２層の塗膜の差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であり、中間層の厚みＴｍが０．７５ｍｍ以上であり、カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０以下であり、ゴルフボール本体の構造が式（１）、（２）を満足する。これらのゴルフボールＮｏ．１〜１５は、ドライバーショットの飛距離が長く、ドライ条件およびウェット条件におけるアプローチショットのスピン速度が高く、かつ、打球感および耐久性が優れている。

ゴルフボールＮｏ．１６〜１９は、差（Ｍ_in−Ｍ_out）が２５ｋｇｆ／ｃｍ²未満である。これらのゴルフボールＮｏ．１６〜１９は、ウェット条件でのアプローチショットのスピン速度が低いか、打球感が劣る。ゴルフボールＮｏ．２０は、カバーの材料硬度ＨｃがショアＤ硬度で４０超、比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））が３．０以下であり、ドライ条件でのアプローチショットのスピン速度が低く、かつ、打球感が劣る。ゴルフボールＮｏ．２１は、中間層の厚さＴｍが０．７５未満であり、耐久性が劣る。ゴルフボールＮｏ．２２は、比（（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ））が７．５以上であり、ドライ条件でのアプローチショットのスピン速度が低い。ゴルフボールＮｏ．２３〜２５は、比（（ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ））が６３以下であり、ドライバーショットでのスピン速度が高い。

１：接触力試験機、２：ゴルフボール、３：打撃面、４：衝突板、５：発射装置、６：コントローラ、７：ストロボ装置、８：ハイスピード型カメラ装置、９：ストロボ電源、１０：カメラ電源、Ｆｎ：打撃面と垂直な方向の垂直力、Ｆｔ：打撃面と平行な方向の剪断力、２０：ゴルフボール、２１：球状コア、２２：中間層、２３：カバー、２４：塗膜、２５：ディンプル、２６：ランド

Claims (6)

1. 球状コアと、前記球状コアを被覆する中間層と、前記中間層を被覆するカバーとを有するゴルフボール本体と、前記ゴルフボール本体表面に設けられた塗膜とを有するゴルフボールであって、
   前記塗膜が２層以上の多層構造を有し、塗膜の最内層の１０％モジュラス（Ｍ_in）と塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）との差（Ｍ_in−Ｍ_out）が、２５ｋｇｆ／ｃｍ²以上であり、
   前記中間層の厚みＴｍが、０．７５ｍｍ以上であり、
   前記カバーの材料硬度Ｈｃが、ショアＤ硬度で４０以下であり、
   前記球状コアの表面硬度と中心硬度との硬度差（表面−中心）ＨＤｃ（ショアＣ硬度）、中間層の材料硬度Ｈｍ（ショアＤ硬度）、中間層の体積Ｖｍ（ｍｍ³）、カバーの厚さＴｃ（ｍｍ）、カバーの材料硬度Ｈｃ（ショアＤ硬度）およびカバーの仮想体積Ｖｃ（ｍｍ³）が、下記式（１）および下記式（２）を満足することを特徴とするゴルフボール。
   （ＨＤｃ×Ｈｍ）／（Ｈｃ×Ｔｃ）＞６３ ・・・式（１）
   ３．０＜（Ｖｍ×Ｈｍ）／（Ｖｃ×Ｈｃ）＜７．５ ・・・式（２）
2. 前記中間層の材料硬度Ｈｍが、ショアＤ硬度で、５５以上である請求項１に記載のゴルフボール。
3. 前記塗膜の最内層の１０％モジュラス（Ｍ_in）が、１００ｋｇｆ／ｃｍ²以上である請求項１または２に記載のゴルフボール。
4. 前記塗膜の最外層の１０％モジュラス（Ｍ_out）が、１００ｋｇｆ／ｃｍ²未満である請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフボール。
5. 前記塗膜の最内層の厚さ（Ｔ_in）が５μｍ〜３０μｍであり、
   前記塗膜の最外層の厚さ（Ｔ_out）が５μｍ〜３０μｍである請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
6. 前記中間層の厚さＴｍが、０．８ｍｍ以上である請求項１〜５のいずれか一項に記載のゴルフボール。

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