JP2017031373A - 内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 - Google Patents
内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017031373A JP2017031373A JP2015155228A JP2015155228A JP2017031373A JP 2017031373 A JP2017031373 A JP 2017031373A JP 2015155228 A JP2015155228 A JP 2015155228A JP 2015155228 A JP2015155228 A JP 2015155228A JP 2017031373 A JP2017031373 A JP 2017031373A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel oil
- less
- oil composition
- internal combustion
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
【課題】燃料油フィルタの閉塞頻度を効果的に低減できる内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法を提供する。
【解決手段】本発明の内燃機用燃料油組成物は、（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下、（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下、（３）石油製品反応試験の結果が中性、（４）引火点が７０℃以上、（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下、（６）流動点が＋２０℃以下、（７）残留炭素分が１４質量％以下、（８）水分含有率が０．３容量％以下、（９）灰分量が０．０５質量％以下、（１０）硫黄分含有率が３．０質量％以下、（１１）銅板腐食が１以下、（１２）バナジウム含有率が１５０質量ｐｐｍ以下、（１３）ナトリウム含有率が５０質量ｐｐｍ以下、（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が３０質量ｐｐｍ以下、（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下、（１６）実在セジメントが０．１質量％以下、（１７）ＣＣＡＩが８６０以下である。
【選択図】なし
【解決手段】本発明の内燃機用燃料油組成物は、（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下、（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下、（３）石油製品反応試験の結果が中性、（４）引火点が７０℃以上、（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下、（６）流動点が＋２０℃以下、（７）残留炭素分が１４質量％以下、（８）水分含有率が０．３容量％以下、（９）灰分量が０．０５質量％以下、（１０）硫黄分含有率が３．０質量％以下、（１１）銅板腐食が１以下、（１２）バナジウム含有率が１５０質量ｐｐｍ以下、（１３）ナトリウム含有率が５０質量ｐｐｍ以下、（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が３０質量ｐｐｍ以下、（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下、（１６）実在セジメントが０．１質量％以下、（１７）ＣＣＡＩが８６０以下である。
【選択図】なし
Description
本発明は、ディーゼルエンジンおよびガスタービンなどの内燃機に使用される内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価するための試験方法に関するものであり、詳しくは、ＪＩＳ Ｋ ２２０５の３種１号重油（以下、Ｃ重油と呼ぶ）に相当する燃料油組成物のうち、大型船舶のディーゼルエンジンなどの大型ディーゼルエンジンに好適に用いられる内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法に関するものである。
Ｃ重油（ＪＩＳ Ｋ ２２０５の３種重油）は安価で高い発熱量を有することから、大型船舶用ディーゼルエンジンなどの大型の内燃機および発電用ボイラなどの大型の外燃機の燃料油として広く使用されている。
また、船舶用燃料油としては、ＩＳＯ８２１７に規定されている船舶用燃料油が知られている。
また、船舶用燃料油としては、ＩＳＯ８２１７に規定されている船舶用燃料油が知られている。
Ｃ重油にスラッジが生成すると燃料油フィルタにフィルタ目詰まりが起こることが知られている（たとえば、特許文献１参照）。このため、Ｃ重油を船舶用燃料油として用いる場合、燃料油フィルタの閉塞頻度を低減するために、ＩＳＯ １０３０７−２に準拠して測定した潜在セジメント（Ｔｏｔａｌ ｓｅｄｉｍｅｎｔ ａｇｅｄ）が０．１０質量％以下であるＣ重油を使用してきた。
しかしながら、大型船舶のディーゼルエンジンなどの大型ディーゼルエンジンに内燃機用燃料組成物を用いた場合、０．１０質量％以下の潜在セジメントを有する内燃機用燃料油組成物を用いても、燃料油フィルタの閉塞頻度が高くなる場合があった。そこで、本発明は、燃料油フィルタの閉塞頻度を効果的に低減できる内燃機用燃料油組成物、とくに、大型船舶のディーゼルエンジンなどの大型ディーゼルエンジンに使用した場合に燃料油フィルタの閉塞頻度を効果的に低減できる内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法を提供することを目的とする。
本発明者らは、上記課題に鑑みて鋭意検討の結果、０．１０質量％以下の潜在セジメントの他に特定の組成および性状を有する内燃機用燃料油組成物が上記課題を解決することができることを見出した。また、それに伴い、本発明者らは、内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を容易に評価する試験方法を見出した。
本発明は、以下の通りである。
［１］下記（１）〜（１７）をいずれも満足する内燃機用燃料油組成物。
（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下
（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下
（３）石油製品反応試験の結果が中性
（４）引火点が７０℃以上
（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下
（６）流動点が＋２０℃以下
（７）残留炭素分が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１４質量％以下
（８）水分含有率が内燃機用燃料油組成物全容量に対して０．３容量％以下
（９）灰分量が内燃機用燃料油組成物全質量に対して０．０５質量％以下
（１０）硫黄分含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３．０質量％以下
（１１）銅板腐食が１以下
（１２）バナジウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下
（１３）ナトリウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下
（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下
（１６）実在セジメントが０．１質量％以下
（１７）ＣＣＡＩが８６０以下
本発明は、以下の通りである。
［１］下記（１）〜（１７）をいずれも満足する内燃機用燃料油組成物。
（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下
（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下
（３）石油製品反応試験の結果が中性
（４）引火点が７０℃以上
（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下
（６）流動点が＋２０℃以下
（７）残留炭素分が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１４質量％以下
（８）水分含有率が内燃機用燃料油組成物全容量に対して０．３容量％以下
（９）灰分量が内燃機用燃料油組成物全質量に対して０．０５質量％以下
（１０）硫黄分含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３．０質量％以下
（１１）銅板腐食が１以下
（１２）バナジウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下
（１３）ナトリウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下
（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下
（１６）実在セジメントが０．１質量％以下
（１７）ＣＣＡＩが８６０以下
［２］内燃機用燃料油組成物を遠心分離する工程Ａ、
遠心分離した内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する工程Ｂ、
採取した上澄み液を加熱する工程Ｃ、および
加熱した上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する工程Ｄを含み、
同じろ紙を用いて工程Ｄを複数回繰り返し、
下記式（１）より、複数回繰り返した工程Ｄで測定したろ過に要した時間のそれぞれを用いて、それぞれの測定回数の内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間を算出し、
縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で算出した近似直線の傾きに基づいて、内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価する試験方法。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（ｇ）、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。
遠心分離した内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する工程Ｂ、
採取した上澄み液を加熱する工程Ｃ、および
加熱した上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する工程Ｄを含み、
同じろ紙を用いて工程Ｄを複数回繰り返し、
下記式（１）より、複数回繰り返した工程Ｄで測定したろ過に要した時間のそれぞれを用いて、それぞれの測定回数の内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間を算出し、
縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で算出した近似直線の傾きに基づいて、内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価する試験方法。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（ｇ）、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。
本発明によれば、燃料油フィルタの閉塞頻度を効果的に低減できる内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法を提供することができる。
以下、本発明をさらに具体的に説明する。
本発明は、下記（１）〜（１７）で規定する組成、性状をいずれも満足する内燃機用燃料油組成物（以下、「本発明の油組成物」ということがある）に関する。
本発明の油組成物
（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下
（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下
（３）石油製品反応試験の結果が中性
（４）引火点が７０℃以上
（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下
（６）流動点が＋２０℃以下
（７）残留炭素分が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１４質量％以下
（８）水分含有率が内燃機用燃料油組成物全容量に対して０．３容量％以下
（９）灰分量が内燃機用燃料油組成物全質量に対して０．０５質量％以下
（１０）硫黄分含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３．０質量％以下
（１１）銅板腐食が１以下
（１２）バナジウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下
（１３）ナトリウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下
（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下
（１６）実在セジメントが０．１質量％以下
（１７）ＣＣＡＩが８６０以下
本発明は、下記（１）〜（１７）で規定する組成、性状をいずれも満足する内燃機用燃料油組成物（以下、「本発明の油組成物」ということがある）に関する。
本発明の油組成物
（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下
（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下
（３）石油製品反応試験の結果が中性
（４）引火点が７０℃以上
（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下
（６）流動点が＋２０℃以下
（７）残留炭素分が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１４質量％以下
（８）水分含有率が内燃機用燃料油組成物全容量に対して０．３容量％以下
（９）灰分量が内燃機用燃料油組成物全質量に対して０．０５質量％以下
（１０）硫黄分含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３．０質量％以下
（１１）銅板腐食が１以下
（１２）バナジウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下
（１３）ナトリウム含有率が内燃機用燃料油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が内燃機用燃料油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下
（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下
（１６）実在セジメントが０．１質量％以下
（１７）ＣＣＡＩが８６０以下
［内燃機用燃料油組成物］
（内燃機用燃料油組成物の性状、組成）
本発明の内燃機用燃料油組成物は、以下の（１）〜（１７）で規定された組成、性状をいずれも満足する。
（１）ろ過時間の傾き
本発明の油組成物のろ過時間の傾きは、燃料油フィルタの閉塞の頻度を効果的に低減できるという観点から、０．３２以下であり、好ましくは０．１７以下であり、より好ましくは０．０８以下である。内燃機用燃料油組成物中のセジメントなどが原因で燃料油フィルタが閉塞したとき、燃料油フィルタを洗浄する。燃料油フィルタの閉塞の頻度が高いと、燃料油フィルタを洗浄した後、短い期間で、燃料油フィルタは再び閉塞する。一方、燃料油フィルタの閉塞の頻度が低い場合、燃料油フィルタが再び閉塞するまで長期間要することになる。現在、自動的に洗浄するフィルタが用いられているが、ろ過時間の傾きが０．３２以下の場合、燃料油フィルタの洗浄から次の洗浄までの時間は、少なくとも２４時間であると見積もられる。すなわち、ろ過時間の傾きが０．３２以下であれば、少なくとも２４時間は、燃料油フィルタを洗浄することなく、ディーゼルエンジンを使用し続けることができる。洗浄の間隔が短い場合は、フィルタの設置台数を増加させる必要があり、増加させることができない場合は、フィルタを通過させずに燃料油をエンジンで燃焼させることとなり、エンジンの安定運転に悪影響を与えることとなる。
（内燃機用燃料油組成物の性状、組成）
本発明の内燃機用燃料油組成物は、以下の（１）〜（１７）で規定された組成、性状をいずれも満足する。
（１）ろ過時間の傾き
本発明の油組成物のろ過時間の傾きは、燃料油フィルタの閉塞の頻度を効果的に低減できるという観点から、０．３２以下であり、好ましくは０．１７以下であり、より好ましくは０．０８以下である。内燃機用燃料油組成物中のセジメントなどが原因で燃料油フィルタが閉塞したとき、燃料油フィルタを洗浄する。燃料油フィルタの閉塞の頻度が高いと、燃料油フィルタを洗浄した後、短い期間で、燃料油フィルタは再び閉塞する。一方、燃料油フィルタの閉塞の頻度が低い場合、燃料油フィルタが再び閉塞するまで長期間要することになる。現在、自動的に洗浄するフィルタが用いられているが、ろ過時間の傾きが０．３２以下の場合、燃料油フィルタの洗浄から次の洗浄までの時間は、少なくとも２４時間であると見積もられる。すなわち、ろ過時間の傾きが０．３２以下であれば、少なくとも２４時間は、燃料油フィルタを洗浄することなく、ディーゼルエンジンを使用し続けることができる。洗浄の間隔が短い場合は、フィルタの設置台数を増加させる必要があり、増加させることができない場合は、フィルタを通過させずに燃料油をエンジンで燃焼させることとなり、エンジンの安定運転に悪影響を与えることとなる。
次にろ過時間の傾きの算出方法を説明する。ろ過時間の傾きは、本発明の内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価する試験方法にて算出することができる。本発明の内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価する試験方法は、内燃機用燃料油組成物を遠心分離する工程Ａ、遠心分離した内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する工程Ｂ、採取した上澄み液を加熱する工程Ｃ、および加熱した上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する工程Ｄを含む。
（工程Ａ）
工程Ａでは、内燃機用燃料油組成物を遠心分離する。たとえば、測定試料を「ＪＩＳ Ｋ２６０１原油試験方法 水でい分試験方法 水でい分試験器」（以下、水でい分試験器）で使用される目盛試験管３本に、各々１００ｍＬの標線まで採取する。その後、水でい分試験器で使用される遠心分離器を用い、７０℃、相対遠心力６００の条件で５５分間遠心分離を行う。
工程Ａでは、内燃機用燃料油組成物を遠心分離する。たとえば、測定試料を「ＪＩＳ Ｋ２６０１原油試験方法 水でい分試験方法 水でい分試験器」（以下、水でい分試験器）で使用される目盛試験管３本に、各々１００ｍＬの標線まで採取する。その後、水でい分試験器で使用される遠心分離器を用い、７０℃、相対遠心力６００の条件で５５分間遠心分離を行う。
（工程Ｂ）
工程Ｂでは、遠心分離した内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する。たとえば、５０ｍＬビーカーを３個用意し、遠心分離をかけた目盛試験管３本の試料の上部５０ｍＬを、各５０ｍＬビーカーに分取する。分取後のビーカーを０．１ｍｇ単位で秤量する（Ｍ１）（ｇ）。
工程Ｂでは、遠心分離した内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する。たとえば、５０ｍＬビーカーを３個用意し、遠心分離をかけた目盛試験管３本の試料の上部５０ｍＬを、各５０ｍＬビーカーに分取する。分取後のビーカーを０．１ｍｇ単位で秤量する（Ｍ１）（ｇ）。
（工程Ｃ）
工程Ｃでは、採取した上澄み液を加熱する。具体的には、１００±１℃に保った恒温槽で、工程Ｂで採取した試料を１５分間加熱する。
工程Ｃでは、採取した上澄み液を加熱する。具体的には、１００±１℃に保った恒温槽で、工程Ｂで採取した試料を１５分間加熱する。
（工程Ｄ）
工程Ｄでは、加熱した上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する。具体的には、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００の実在セジメント試験方法に定めるろ過装置（以下、ろ過装置）に、細孔２０〜２５μｍのろ紙（Ｗｈａｔｍａｎ Ｎｏ．４（５５ｍｍφ））を置く。ろ紙は、１１０℃の乾燥機で２０分間、予め乾燥させておく。さらに上部漏斗を重ね、試料の漏れ込みがないよう固定する。この際、直径２８ｍｍの孔を開けたパッキンを重ねるなどの方法で、ろ過面の直径を２８ｍｍに調節する。その後、減圧瓶の他端には、排気速度１２Ｌ／分で吸引できる真空ポンプを取り付ける。上部漏斗も試料と同様に１００±１℃となるように加熱する。
工程Ｄでは、加熱した上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する。具体的には、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００の実在セジメント試験方法に定めるろ過装置（以下、ろ過装置）に、細孔２０〜２５μｍのろ紙（Ｗｈａｔｍａｎ Ｎｏ．４（５５ｍｍφ））を置く。ろ紙は、１１０℃の乾燥機で２０分間、予め乾燥させておく。さらに上部漏斗を重ね、試料の漏れ込みがないよう固定する。この際、直径２８ｍｍの孔を開けたパッキンを重ねるなどの方法で、ろ過面の直径を２８ｍｍに調節する。その後、減圧瓶の他端には、排気速度１２Ｌ／分で吸引できる真空ポンプを取り付ける。上部漏斗も試料と同様に１００±１℃となるように加熱する。
次に、加熱した試料のうち１つ目を、漏斗内壁に試料がつかないようにろ紙中央に注ぎ込む。ろ紙に注ぎ始めてから１分後に真空ポンプを起動させ、ろ過を開始する。この場合、ろ過開始時から、試料がろ過されろ紙が全面露出（内径２８ｍｍのろ過面部のみでよい）までに要した時間を測定する（ｔ）（秒）。また、使用後のビーカーを秤量する（Ｍ２）（ｇ）。
同じろ紙を用いて工程Ｄを複数回繰り返す。真空ポンプ停止後、２つ目、３つ目の試料に対し、工程Ｄの操作を繰り返し実施する。この間は、試験機取り外しや機器洗浄など、測定条件が変わる動作をしないことが好ましい。また、ろ紙の閉塞によって試料がろ過されなくなった場合は、ろ過作業を終了し次工程に進んでもよい。たとえば、ろ過を開始してから６分経過してもろ過が完了しない場合、ろ過作業を終了してもよい。なお、ろ紙が閉塞した場合は、残試料をトルエンで溶解しピペット等で取り除くことが好ましい。
漏斗およびろ紙をｎ−ヘプタンで洗浄後、上部漏斗を取り外し、ろ紙の縁を確認する。ろ紙の縁まで着色していたら、試料が漏れているため、再試験を行う。
下記式（１）より、複数回繰り返した工程Ｄで測定したろ過に要した時間のそれぞれを用いて、それぞれの測定回数の内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間を算出する。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（Ｍ１−Ｍ２）（ｇ）、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。なお、ろ紙の閉塞によりろ過できなかった場合は、「計算不可」としてもよい。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（Ｍ１−Ｍ２）（ｇ）、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。なお、ろ紙の閉塞によりろ過できなかった場合は、「計算不可」としてもよい。
縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で算出した近似直線の傾きが、ろ過時間の傾きとなる。
上述したように、本発明の油組成物のろ過時間の傾きは、燃料油フィルタの閉塞の頻度を効果的に低減できるという観点から、０．３２以下であり、好ましくは０．１７以下であり、より好ましくは０．０８以下であるので、本発明の油組成物のろ過時間の傾きから、内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価することができる。
本発明の油組成物のろ過時間の傾きは、従来から知られているフィルタ閉塞物の量を少なくすることだけではなく、フィルタ閉塞物の密度を高く、および／もしくは、粒径を大きくすることなどにより制御することができる。たとえば、加温状態での保管により閉塞物を凝集させる方法等がある。
また、ろ過時間の傾きが異なる基材を配合することによっても、本発明の油組成物のろ過時間の傾きを制御することができる。
また、ろ過時間の傾きが異なる基材を配合することによっても、本発明の油組成物のろ過時間の傾きを制御することができる。
（２）密度
本発明の油組成物の密度は、大型船舶のディーゼルエンジンなどの大型ディーゼルエンジンの前に付設されている遠心分離器によるスラッジの分離性能を低減させないという観点から、１５℃で０．９８５ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．９８２ｇ／ｃｍ３以上以下である。
本発明の油組成物の密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９（原油及び石油製品−密度の求め方−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の密度は、大型船舶のディーゼルエンジンなどの大型ディーゼルエンジンの前に付設されている遠心分離器によるスラッジの分離性能を低減させないという観点から、１５℃で０．９８５ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．９８２ｇ／ｃｍ３以上以下である。
本発明の油組成物の密度は、ＪＩＳ Ｋ ２２４９（原油及び石油製品−密度の求め方−）に準じて測定することができる。
（３）反応試験
本発明の油組成物は、燃料油タンク、配管、ディーゼルエンジンおよび装備しているポンプなどの補機の腐食を防止する観点から、ＪＩＳ Ｋ ２２５２による石油製品反応試験の結果が中性である。
本発明の油組成物は、燃料油タンク、配管、ディーゼルエンジンおよび装備しているポンプなどの補機の腐食を防止する観点から、ＪＩＳ Ｋ ２２５２による石油製品反応試験の結果が中性である。
（４）引火点
本発明の油組成物の引火点は、取り扱い上の安全性確保の観点から、７０℃以上であり、好ましくは９０℃以上である。
上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５（原油及び石油製品−引火点試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の引火点は、取り扱い上の安全性確保の観点から、７０℃以上であり、好ましくは９０℃以上である。
上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６５（原油及び石油製品−引火点試験方法−）に準じて測定することができる。
（５）動粘度
本発明の油組成物の動粘度は、Ｃ重油用ポンプおよび流量計の仕様範囲に適切に適合するという観点から、５０℃で５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下であり、好ましくは５０℃で１００ｍｍ２／ｓ以上１７０ｍｍ２／ｓ以下である。
上記動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３（原油及び石油製品の動粘度試験方法）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の動粘度は、Ｃ重油用ポンプおよび流量計の仕様範囲に適切に適合するという観点から、５０℃で５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下であり、好ましくは５０℃で１００ｍｍ２／ｓ以上１７０ｍｍ２／ｓ以下である。
上記動粘度は、ＪＩＳ Ｋ ２２８３（原油及び石油製品の動粘度試験方法）に準じて測定することができる。
（６）流動点
本発明の油組成物の流動点は、取り扱い上の観点から、＋２０℃以下であり、好ましくは＋１０℃以下である。
本発明の油組成物の流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９（原油及び石油製品の流動点並びに曇り点試験方法）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の流動点は、取り扱い上の観点から、＋２０℃以下であり、好ましくは＋１０℃以下である。
本発明の油組成物の流動点は、ＪＩＳ Ｋ ２２６９（原油及び石油製品の流動点並びに曇り点試験方法）に準じて測定することができる。
（７）残留炭素分
本発明の油組成物の残留炭素分は、内燃機用燃料油組成物の燃焼性維持、特に燃焼不良による煤発生の抑制の観点から、本発明の油組成物全質量に対して、１４質量％以下、好ましくは１２質量％以下である。なお、税法上の観点から、その値は、本発明の油組成物全質量に対して上記値以下、かつ０．２質量％超であることが好ましい。
本発明の油組成物の残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７０（原油及び石油製品−残留炭素分試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の残留炭素分は、内燃機用燃料油組成物の燃焼性維持、特に燃焼不良による煤発生の抑制の観点から、本発明の油組成物全質量に対して、１４質量％以下、好ましくは１２質量％以下である。なお、税法上の観点から、その値は、本発明の油組成物全質量に対して上記値以下、かつ０．２質量％超であることが好ましい。
本発明の油組成物の残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７０（原油及び石油製品−残留炭素分試験方法−）に準じて測定することができる。
（８）水分含有率
本発明の油組成物中における水分含有率は、貯蔵安定性の低下（アスファルテンと水のエマルジョンによるスラッジ生成）の観点から、本発明の油組成物全容量に対して０．３容量％以下であり、好ましくは０．１容量％以下である。
本発明の油組成物中における水分含有率は、ＪＩＳ Ｋ ２２７５（原油及び石油製品−水分試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物中における水分含有率は、貯蔵安定性の低下（アスファルテンと水のエマルジョンによるスラッジ生成）の観点から、本発明の油組成物全容量に対して０．３容量％以下であり、好ましくは０．１容量％以下である。
本発明の油組成物中における水分含有率は、ＪＩＳ Ｋ ２２７５（原油及び石油製品−水分試験方法−）に準じて測定することができる。
（９）灰分量
本発明の油組成物中の灰分量としては、ディーゼルエンジンのシリンダーなどの摩耗を抑制するという観点から、本発明の油組成物全質量に対して０．０５質量％以下であり、好ましくは０．０３質量％以下である。
本発明の油組成物中の灰分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７２（原油及び石油製品の灰分ならびに硫酸灰分試験方法）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物中の灰分量としては、ディーゼルエンジンのシリンダーなどの摩耗を抑制するという観点から、本発明の油組成物全質量に対して０．０５質量％以下であり、好ましくは０．０３質量％以下である。
本発明の油組成物中の灰分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７２（原油及び石油製品の灰分ならびに硫酸灰分試験方法）に準じて測定することができる。
（１０）硫黄分含有率
本発明の油組成物中の硫黄分含有率は、排ガス中の硫黄酸化物による環境負荷を低減し、排ガスの酸露点低下抑制による煙道腐食を抑制する観点から、本発明の油組成物全質量に対して３．０質量％以下、好ましくは２．２質量％以下である。
上記硫黄分含有率は、ＪＩＳ Ｋ ２５４１（原油及び石油製品−硫黄分試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物中の硫黄分含有率は、排ガス中の硫黄酸化物による環境負荷を低減し、排ガスの酸露点低下抑制による煙道腐食を抑制する観点から、本発明の油組成物全質量に対して３．０質量％以下、好ましくは２．２質量％以下である。
上記硫黄分含有率は、ＪＩＳ Ｋ ２５４１（原油及び石油製品−硫黄分試験方法−）に準じて測定することができる。
（１１）銅板腐食
本発明の油組成物の銅板腐食は、燃料油タンク、配管、ディーゼルエンジンおよび装備しているポンプなどの補機の腐食を防止する観点から、１以下である。
上記銅板腐食は、ＪＩＳ Ｋ ２５１３（石油製品−銅板腐食試験法法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の銅板腐食は、燃料油タンク、配管、ディーゼルエンジンおよび装備しているポンプなどの補機の腐食を防止する観点から、１以下である。
上記銅板腐食は、ＪＩＳ Ｋ ２５１３（石油製品−銅板腐食試験法法−）に準じて測定することができる。
（１２）バナジウム含有率
本発明の油組成物中におけるバナジウム含有率は、バナジウムアタックによる腐食防止の観点から、本発明の油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは１００質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは５０質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるバナジウム含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物中におけるバナジウム含有率は、バナジウムアタックによる腐食防止の観点から、本発明の油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは１００質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは５０質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるバナジウム含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じて測定することができる。
（１３）ナトリウム含有率
本発明の油組成物中におけるナトリウム含有率は、硫酸ナトリウムの生成による腐食防止の観点から、本発明の油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは３０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは１５質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるナトリウム含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物中におけるナトリウム含有率は、硫酸ナトリウムの生成による腐食防止の観点から、本発明の油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは３０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは１５質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるナトリウム含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じて測定することができる。
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計
本発明の油組成物中におけるアルミニウム含有率とケイ素含有率との合計は、ディーゼルエンジンのシリンダーなどの摩耗の抑制、ならびにディーゼルエンジンの燃焼室内および伝熱面へのアルミニウムやケイ素の付着による伝熱不良の抑制の観点から、本発明の油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは２０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは１０質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるアルミニウム含有率およびケイ素含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じてそれぞれ測定することができる。
本発明の油組成物中におけるアルミニウム含有率とケイ素含有率との合計は、ディーゼルエンジンのシリンダーなどの摩耗の抑制、ならびにディーゼルエンジンの燃焼室内および伝熱面へのアルミニウムやケイ素の付着による伝熱不良の抑制の観点から、本発明の油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下であり、好ましくは２０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは１０質量ｐｐｍ以下である。
本発明の油組成物中におけるアルミニウム含有率およびケイ素含有率は、ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じてそれぞれ測定することができる。
（１５）潜在セジメント
本発明の油組成物の潜在セジメントは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、０．１質量％以下であり、好ましくは０．０５質量％以下である。
本発明の油組成物の潜在セジメントは、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００（原油及び石油製品−セジメント試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の潜在セジメントは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、０．１質量％以下であり、好ましくは０．０５質量％以下である。
本発明の油組成物の潜在セジメントは、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００（原油及び石油製品−セジメント試験方法−）に準じて測定することができる。
（１６）実在セジメント
本発明の油組成物の実在セジメントは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、０．１質量％以下であり、好ましくは０．０５質量％以下であり、より好ましくは０．０２質量％以下である。
本発明の油組成物の実在潜在セジメントは、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００（原油及び石油製品−セジメント試験方法−）に準じて測定することができる。
本発明の油組成物の実在セジメントは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、０．１質量％以下であり、好ましくは０．０５質量％以下であり、より好ましくは０．０２質量％以下である。
本発明の油組成物の実在潜在セジメントは、ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００（原油及び石油製品−セジメント試験方法−）に準じて測定することができる。
（１７）ＣＣＡＩ（Ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ Ｃａｒｂｏｎ Ａｒｏｍａｔｉｃｉｔｙ Ｉｎｄｅｘ）
本発明の油組成物のＣＣＡＩは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、８６０以下である。
本発明の油組成物のＣＣＡＩは、ＩＳＯ ８２１７−２０１２のＡｎｎｅｘ Ｆ記載の計算式より算出される値である。
本発明の油組成物のＣＣＡＩは、燃料油貯蔵後の燃料油フィルタの通油性確保の観点から、８６０以下である。
本発明の油組成物のＣＣＡＩは、ＩＳＯ ８２１７−２０１２のＡｎｎｅｘ Ｆ記載の計算式より算出される値である。
［基材］
本発明の油組成物は、以下の基材を含有することができる。
本発明の油組成物は、以下の基材を含有することができる。
（１）軽油留分
・直留軽油留分（原油を常圧蒸留装置で常圧蒸留して得られる軽油留分）
・減圧軽油留分（常圧蒸留残渣油を減圧蒸留装置で減圧蒸留して得られる軽油留分）
・脱硫軽油留分（直留軽油留分を脱硫して得られる軽油留分）
・分解軽油留分（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を流動接触分解して得られる軽油留分）
・直脱軽油留分（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を直接脱硫装置で脱硫処理して得られる軽油留分）
・直留軽油留分（原油を常圧蒸留装置で常圧蒸留して得られる軽油留分）
・減圧軽油留分（常圧蒸留残渣油を減圧蒸留装置で減圧蒸留して得られる軽油留分）
・脱硫軽油留分（直留軽油留分を脱硫して得られる軽油留分）
・分解軽油留分（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を流動接触分解して得られる軽油留分）
・直脱軽油留分（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を直接脱硫装置で脱硫処理して得られる軽油留分）
（２）重油留分
・常圧蒸留残渣油（原油を常圧蒸留装置で常圧蒸留して得られる残渣油）
・減圧蒸留残渣油（常圧蒸留残渣油を減圧蒸留装置で減圧蒸留して得られる残渣油）
・直脱重油（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を直接脱硫装置で脱硫して得られる重油）
・分解重油（直脱重油を流動接触分解して得られる重油分）
・常圧蒸留残渣油（原油を常圧蒸留装置で常圧蒸留して得られる残渣油）
・減圧蒸留残渣油（常圧蒸留残渣油を減圧蒸留装置で減圧蒸留して得られる残渣油）
・直脱重油（常圧蒸留残渣油および/もしくは減圧蒸留残渣油を直接脱硫装置で脱硫して得られる重油）
・分解重油（直脱重油を流動接触分解して得られる重油分）
本発明の油組成物の上記組成、性状を満足するように、上記軽油留分および重油留分を、任意の含有量で含有させることができる。
［その他の添加剤］
本発明の油組成物には、上述の諸性状を維持しうる範囲で、必要に応じ、流動点降下剤、燃焼促進剤、清浄剤、スラッジ分散剤などの各種添加剤を適宜選択して配合することができる。
本発明の油組成物には、上述の諸性状を維持しうる範囲で、必要に応じ、流動点降下剤、燃焼促進剤、清浄剤、スラッジ分散剤などの各種添加剤を適宜選択して配合することができる。
次に、実施例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら制限されるものではない。なお、各基材の性状は、前述の通り、下記の方法に従って求めた。
［基材の性状と組成の評価］
（１）ろ過時間の傾き
測定試料を「ＪＩＳ Ｋ２６０１原油試験方法 水でい分試験方法 水でい分試験器」（以下、水でい分試験器）で使用される目盛試験管３本に、各々１００ｍＬの標線まで採取した。その後、水でい分試験器で使用される遠心分離機（（株）コクサン製、型番：Ｈ−２１５−Ｈ−８特）を用い、７０℃、相対遠心力６００の条件で５５分間遠心分離を行った。次に、５０ｍＬビーカーを３個用意し、遠心分離をかけた目盛試験管３本の試料の上部５０ｍＬを、各５０ｍＬビーカーに分取した。分取後のビーカーを０．１ｍｇ単位で秤量した（Ｍ１）（ｇ）。そして、１００±１℃に保った恒温槽で、分取した試料を１５分間加熱した。
［基材の性状と組成の評価］
（１）ろ過時間の傾き
測定試料を「ＪＩＳ Ｋ２６０１原油試験方法 水でい分試験方法 水でい分試験器」（以下、水でい分試験器）で使用される目盛試験管３本に、各々１００ｍＬの標線まで採取した。その後、水でい分試験器で使用される遠心分離機（（株）コクサン製、型番：Ｈ−２１５−Ｈ−８特）を用い、７０℃、相対遠心力６００の条件で５５分間遠心分離を行った。次に、５０ｍＬビーカーを３個用意し、遠心分離をかけた目盛試験管３本の試料の上部５０ｍＬを、各５０ｍＬビーカーに分取した。分取後のビーカーを０．１ｍｇ単位で秤量した（Ｍ１）（ｇ）。そして、１００±１℃に保った恒温槽で、分取した試料を１５分間加熱した。
ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００の実在セジメント試験方法に定めるろ過装置（以下、ろ過装置）に、細孔２０〜２５μｍのろ紙（Ｗｈａｔｍａｎ Ｎｏ．４（５５ｍｍφ））を置いた。ろ紙は、１１０℃の乾燥機で２０分間、予め乾燥させておいた。さらに上部漏斗を重ね、試料の漏れ込みが無いよう固定した。この際、直径２８ｍｍの孔を開けたパッキンを重ね、ろ過面の直径を２８ｍｍに調節した。その後、減圧瓶の他端には、排気速度１２Ｌ／分で吸引できる真空ポンプを取り付けた。上部漏斗も試料と同様に１００±１℃となるよう加熱した。
次に、加熱した試料のうち１つ目を、漏斗内壁に試料がつかないようにろ紙中央に注ぎ込んだ。ろ紙を注ぎ始めてから１分後に真空ポンプを起動させ、ろ過を開始した。ろ過開始時から、試料がろ過されろ紙が全面露出（内径２８ｍｍのろ過面部のみでよい）までに要した時間を測定した（ｔ）（秒）。また、使用後のビーカーを秤量した（Ｍ２）（ｇ）。
次に、真空ポンプ停止後、２つ目、３つ目の試料に対し、工程Ｄの操作を繰り返し実施した。この間は、試験機取り外しや機器洗浄など、測定条件が変わる動作をしなかった。また、ろ紙の閉塞によって試料がろ過されなくなった場合は、ろ過作業を終了し次工程に進んだ。具体的には、ろ過を開始してから６分経過してもろ過が完了しない場合、ろ過作業を終了した。ろ紙が閉塞した場合は、残試料をトルエンで溶解しピペット等で取り除いた。そして、漏斗およびろ紙をｎ−ヘプタンで洗浄後、上部漏斗を取り外し、ろ紙の縁を確認した。ろ紙の縁まで着色していたら、試料が漏れているため、再試験を行った。
下記式（１）より、それぞれの測定回数の内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間を算出した。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（Ｍ１−Ｍ２）（ｇ）であり、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。なお、ろ紙の閉塞によりろ過できなかった場合は、「計算不可」とした。そして、縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で近似直線の傾きを算出し、ろ過時間の傾きを算出した。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（Ｍ１−Ｍ２）（ｇ）であり、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。なお、ろ紙の閉塞によりろ過できなかった場合は、「計算不可」とした。そして、縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で近似直線の傾きを算出し、ろ過時間の傾きを算出した。
（２）密度(１５℃)：ＪＩＳ Ｋ ２２４９に準じて測定した。
（３）反応試験：ＪＩＳ Ｋ ２２５２による石油製品反応試験により測定した。
（４）引火点：ＪＩＳ Ｋ ２２６５に準じて測定した。
（５）５０℃における動粘度：ＪＩＳ Ｋ ２２８３に準じて測定した。
（６）流動点：ＪＩＳ Ｋ ２２６９に準じて測定した。
（７）残留炭素分：ＪＩＳ Ｋ ２２７０に準じて測定した。
（８）水分含有率：ＪＩＳ Ｋ ２２７５に準じて測定した。
（９）灰分量：ＪＩＳ Ｋ ２２７２に準じて測定した。
（１０）硫黄分含有率：ＪＩＳ Ｋ ２５４１に準じて測定した。
（１１）銅板腐食：ＪＩＳ Ｋ ２５１３に準じて測定した。
（１２）バナジウム含有率：ＪＰＩ−５Ｓ−６２に準じて測定した。
（１３）ナトリウム含有率：ＪＰＩ−５Ｓ−６２に準じて測定した。
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計：ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じてアルミニウム含有率およびケイ素含有率をそれぞれ測定し、アルミニウム含有率およびケイ素含有率を足し算した。
（１５）潜在セジメント：ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００に準じて測定した。
（１６）実在セジメント：ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００に準じて測定した。
（１７）ＣＣＡＩ：ＩＳＯ ８２１７−２０１２のＡｎｎｅｘ Ｆ記載の計算式より算出した。
（３）反応試験：ＪＩＳ Ｋ ２２５２による石油製品反応試験により測定した。
（４）引火点：ＪＩＳ Ｋ ２２６５に準じて測定した。
（５）５０℃における動粘度：ＪＩＳ Ｋ ２２８３に準じて測定した。
（６）流動点：ＪＩＳ Ｋ ２２６９に準じて測定した。
（７）残留炭素分：ＪＩＳ Ｋ ２２７０に準じて測定した。
（８）水分含有率：ＪＩＳ Ｋ ２２７５に準じて測定した。
（９）灰分量：ＪＩＳ Ｋ ２２７２に準じて測定した。
（１０）硫黄分含有率：ＪＩＳ Ｋ ２５４１に準じて測定した。
（１１）銅板腐食：ＪＩＳ Ｋ ２５１３に準じて測定した。
（１２）バナジウム含有率：ＪＰＩ−５Ｓ−６２に準じて測定した。
（１３）ナトリウム含有率：ＪＰＩ−５Ｓ−６２に準じて測定した。
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計：ＪＰＩ−５Ｓ−６２（石油製品−金属分試験方法−）に準じてアルミニウム含有率およびケイ素含有率をそれぞれ測定し、アルミニウム含有率およびケイ素含有率を足し算した。
（１５）潜在セジメント：ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００に準じて測定した。
（１６）実在セジメント：ＪＰＩ−５Ｓ−６０−２０００に準じて測定した。
（１７）ＣＣＡＩ：ＩＳＯ ８２１７−２０１２のＡｎｎｅｘ Ｆ記載の計算式より算出した。
［内燃機用燃料油組成物の性状と組成の評価］
内燃機用燃料油組成物の性状は、基材の評価と同様の方法で行った。また、内燃機用燃料油組成物のろ過性能評価は以下のように行った。
（遠心分離処理）
実施例および比較例の内燃機用燃料油組成物に対し、遠心分離処理を行い、内燃機用燃料油組成物中の微粒子を除去した。なお、Ｃ重油をディーゼルエンジン用の燃料油として使用する場合、ろ過の前処理として、多くのケースでＣ重油中のスラッジおよび触媒粉などを遠心分離機により除去している。ディーゼルエンジンでの使用を想定して内燃機用燃料油組成物を評価するため、ろ過性能評価の前処理として、遠心分離機により前処理を行った。遠心分離処理には、遠心分離機（三菱化工機（株）製、型番：ＳＥＬＦＪＥＣＴＯＲ ＭＯＤＥＬ ＳＪ７００）を使用し、処理温度を９８℃にし、燃料油流量（実容量）を６８０Ｌ／時間とした。
内燃機用燃料油組成物の性状は、基材の評価と同様の方法で行った。また、内燃機用燃料油組成物のろ過性能評価は以下のように行った。
（遠心分離処理）
実施例および比較例の内燃機用燃料油組成物に対し、遠心分離処理を行い、内燃機用燃料油組成物中の微粒子を除去した。なお、Ｃ重油をディーゼルエンジン用の燃料油として使用する場合、ろ過の前処理として、多くのケースでＣ重油中のスラッジおよび触媒粉などを遠心分離機により除去している。ディーゼルエンジンでの使用を想定して内燃機用燃料油組成物を評価するため、ろ過性能評価の前処理として、遠心分離機により前処理を行った。遠心分離処理には、遠心分離機（三菱化工機（株）製、型番：ＳＥＬＦＪＥＣＴＯＲ ＭＯＤＥＬ ＳＪ７００）を使用し、処理温度を９８℃にし、燃料油流量（実容量）を６８０Ｌ／時間とした。
（ろ過性能評価）
遠心分離処理を行った内燃機用燃料油組成物に対して、図１に示すろ過性能評価システムにより、内燃機用燃料油組成物のろ過性能を評価した。評価システム１は、燃料タンク１１、ポンプ１２、燃料加熱機１３、流量計１４、フィルタ１５および差圧計１６を含む。燃料油タンク１１は内燃機用燃料油組成物を約５０℃の温度に保温しながら貯蔵した。燃料タンク１１に貯蔵されている内燃機用燃料油組成物はポンプ１２を経由して燃料油加熱機１３に輸送された。燃料加熱機１３は、内燃機用燃料油組成物の動粘度が２５〜３５ｍｍ２／ｓになるように内燃機用燃料油組成物の温度を制御した。燃料加熱機１３により温度を制御された内燃機用燃料油組成物は流量計１４を経由してフィルタ１５に輸送された。フィルタ１５には、(株)コンヒラ社製エレメント（表面積：３９０ｃｍ２、目開き：２０μｍ）を使用した。フィルタ１５における内燃機用燃料油組成物の流量は１９５０Ｌ／時間であった。フィルタ１５の上流側と下流側とで接続している差圧計１６は、フィルタ１５の入口と出口との間の差圧を測定した。
遠心分離処理を行った内燃機用燃料油組成物に対して、図１に示すろ過性能評価システムにより、内燃機用燃料油組成物のろ過性能を評価した。評価システム１は、燃料タンク１１、ポンプ１２、燃料加熱機１３、流量計１４、フィルタ１５および差圧計１６を含む。燃料油タンク１１は内燃機用燃料油組成物を約５０℃の温度に保温しながら貯蔵した。燃料タンク１１に貯蔵されている内燃機用燃料油組成物はポンプ１２を経由して燃料油加熱機１３に輸送された。燃料加熱機１３は、内燃機用燃料油組成物の動粘度が２５〜３５ｍｍ２／ｓになるように内燃機用燃料油組成物の温度を制御した。燃料加熱機１３により温度を制御された内燃機用燃料油組成物は流量計１４を経由してフィルタ１５に輸送された。フィルタ１５には、(株)コンヒラ社製エレメント（表面積：３９０ｃｍ２、目開き：２０μｍ）を使用した。フィルタ１５における内燃機用燃料油組成物の流量は１９５０Ｌ／時間であった。フィルタ１５の上流側と下流側とで接続している差圧計１６は、フィルタ１５の入口と出口との間の差圧を測定した。
差圧計１６により測定されるフィルタ１５の入口と出口との間の差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間を測定した。フィルタ１５の入口と出口との間の差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が短い場合、フィルタ１５を通過している内燃機用燃料油組成物はフィルタ１５に詰まりやすい内燃機用燃料油組成物といえ、ろ過性能の低い内燃機用燃料油組成物であるといえる。一方、フィルタ１５の入口と出口との間の差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が長い場合、フィルタ１５を通過している内燃機用燃料油組成物はフィルタ１５に詰まりにくい内燃機用燃料油組成物といえ、ろ過性能の高い内燃機用燃料油組成物といえる。内燃機用燃料油組成物のろ過性能を以下の評価基準により判断した。なお、差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が１時間であることが、大型船舶等の実機に装備されている燃料油フィルタの洗浄の間隔が２４時間であることに相当する。
◎；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が４時間以上
○；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が２時間以上４時間未満
△；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が１時間以上２時間未満
×；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が１時間未満
◎；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が４時間以上
○；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が２時間以上４時間未満
△；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が１時間以上２時間未満
×；差圧が０．０５ＭＰａに達するまでの時間が１時間未満
［実施例１〜４および比較例１〜４の内燃機用燃料油組成物の製造］
下記表１および２に示す性状、組成を有する基材を表３および４に示す割合で混合し、表３および４に示す性状の内燃機用燃料油組成物を作製した。
得られた各内燃機用燃料油組成物について、評価結果を表３および４に示す。
下記表１および２に示す性状、組成を有する基材を表３および４に示す割合で混合し、表３および４に示す性状の内燃機用燃料油組成物を作製した。
得られた各内燃機用燃料油組成物について、評価結果を表３および４に示す。
表３より明らかなように、本発明の油組成物に包含される実施例１〜４の内燃機用燃料油組成物はいずれもろ過性能が良好であった。一方、表４より明らかなように、比較例１〜４は、潜在セジメントが０．１０質量％以下であったにもかかわらず、ろ過時間の傾きが０．３２よりも大きかったため、ろ過性能は悪かった。
１ 評価システム
１１ 燃料タンク
１２ ポンプ
１３ 燃料加熱機
１４ 流量計
１５ フィルタ
１６ 差圧計
１１ 燃料タンク
１２ ポンプ
１３ 燃料加熱機
１４ 流量計
１５ フィルタ
１６ 差圧計
Claims (2)
- 下記（１）〜（１７）をいずれも満足する内燃機用燃料油組成物。
（１）ろ過時間の傾きが０．３２以下
（２）密度(１５℃)が０．９８５ｇ／ｃｍ３以下
（３）石油製品反応試験の結果が中性
（４）引火点が７０℃以上
（５）５０℃における動粘度が５０ｍｍ２／ｓ以上１８０ｍｍ２／ｓ以下
（６）流動点が＋２０℃以下
（７）残留炭素分が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して１４質量％以下
（８）水分含有率が前記内燃機用燃料油組成物全容量に対して０．３容量％以下
（９）灰分量が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して０．０５質量％以下
（１０）硫黄分含有率が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して３．０質量％以下
（１１）銅板腐食が１以下
（１２）バナジウム含有率が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して１５０質量ｐｐｍ以下
（１３）ナトリウム含有率が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して５０質量ｐｐｍ以下
（１４）アルミニウム含有率とケイ素含有率との合計が前記内燃機用燃料油組成物全質量に対して３０質量ｐｐｍ以下
（１５）潜在セジメントが０．１質量％以下
（１６）実在セジメントが０．１質量％以下
（１７）ＣＣＡＩが８６０以下 - 内燃機用燃料油組成物を遠心分離する工程Ａ、
遠心分離した前記内燃機用燃料油組成物の上澄み液を採取する工程Ｂ、
前記採取した上澄み液を加熱する工程Ｃ、および
加熱した前記上澄み液の一部をろ紙を用いて吸引ろ過し、ろ過に要した時間を測定する工程Ｄを含み、
同じろ紙を用いて工程Ｄを複数回繰り返し、
下記式（１）より、複数回繰り返した工程Ｄで測定したろ過に要した時間のそれぞれを用いて、それぞれの測定回数の内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間を算出し、
縦軸を内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間とし、横軸をろ過に要した時間の測定回数としてプロットした点から、最小二乗法で算出した近似直線の傾きに基づいて、内燃機用燃料油組成物における燃料油フィルタの閉塞性を評価する試験方法。
Ｔｎ＝ｔｎ／（Ｍ／ｄ） （１）
ここで、Ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間から算出した内燃機用燃料油組成物単位体積当たりのろ過時間（秒／ｃｍ３）、ｔｎはｎ回目の測定のろ過に要した時間（秒）、Ｍはろ過した内燃機用燃料油組成物の質量（ｇ）、ｄは１５℃における内燃機用燃料油組成物の密度（ｇ／ｃｍ３）である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015155228A JP2017031373A (ja) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015155228A JP2017031373A (ja) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017031373A true JP2017031373A (ja) | 2017-02-09 |
Family
ID=57985554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015155228A Pending JP2017031373A (ja) | 2015-08-05 | 2015-08-05 | 内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2017031373A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019026660A (ja) * | 2017-07-25 | 2019-02-21 | 出光興産株式会社 | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 |
| JP2019182919A (ja) * | 2018-04-02 | 2019-10-24 | 出光興産株式会社 | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 |
| JP2020002339A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-01-09 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117594A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117593A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117591A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117592A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007197512A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 通油性試験装置および通油性試験方法 |
| JP2012092253A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Cosmo Oil Co Ltd | 重油組成物およびその製造方法 |
| JP2014028977A (ja) * | 2013-10-31 | 2014-02-13 | Cosmo Oil Co Ltd | 重油組成物およびその製造方法 |
| US8987537B1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-03-24 | Shell Oil Company | Fuel compositions |
-
2015
- 2015-08-05 JP JP2015155228A patent/JP2017031373A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007197512A (ja) * | 2006-01-24 | 2007-08-09 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 通油性試験装置および通油性試験方法 |
| JP2012092253A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Cosmo Oil Co Ltd | 重油組成物およびその製造方法 |
| JP2014028977A (ja) * | 2013-10-31 | 2014-02-13 | Cosmo Oil Co Ltd | 重油組成物およびその製造方法 |
| US8987537B1 (en) * | 2014-05-22 | 2015-03-24 | Shell Oil Company | Fuel compositions |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019026660A (ja) * | 2017-07-25 | 2019-02-21 | 出光興産株式会社 | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 |
| JP2019182919A (ja) * | 2018-04-02 | 2019-10-24 | 出光興産株式会社 | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 |
| JP2020002339A (ja) * | 2018-12-27 | 2020-01-09 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP7165578B2 (ja) | 2018-12-27 | 2022-11-04 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117594A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117593A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117591A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP2020117592A (ja) * | 2019-01-22 | 2020-08-06 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP7165591B2 (ja) | 2019-01-22 | 2022-11-04 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP7249158B2 (ja) | 2019-01-22 | 2023-03-30 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP7296212B2 (ja) | 2019-01-22 | 2023-06-22 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
| JP7296211B2 (ja) | 2019-01-22 | 2023-06-22 | コスモ石油株式会社 | 重油組成物および重油組成物の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2017031373A (ja) | 内燃機用燃料油組成物およびその内燃機用燃料油組成物の燃料油フィルタ閉塞性を評価する試験方法 | |
| JP5398681B2 (ja) | 重油組成物およびその製造方法 | |
| Komariah et al. | Biodiesel effects on fuel filter; assessment of clogging characteristics | |
| JP6892834B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP5666675B2 (ja) | 重油組成物およびその製造方法 | |
| JP2019026660A (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP6955442B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP4456333B2 (ja) | Ａ重油 | |
| JP2005225922A (ja) | Ａ重油組成物 | |
| JP2017031374A (ja) | 内燃機用燃料油組成物 | |
| JP2020105292A (ja) | 内燃機用燃料油組成物 | |
| Tang et al. | Impacts of Biodiesel Blends on Fuel Filters of High Pressure Common Rail (HPCR) System | |
| JP6885891B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP6961526B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP6885890B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP4084619B2 (ja) | Ａ重油 | |
| JP2011068729A (ja) | Ａ重油組成物 | |
| JP5046978B2 (ja) | Ａ重油組成物 | |
| JP5046696B2 (ja) | Ａ重油組成物 | |
| JP7249244B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物 | |
| JP2013203802A (ja) | Ｃ重油組成物 | |
| JP6917345B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物及びその製造方法 | |
| JP7354055B2 (ja) | 内燃機用燃料油組成物 | |
| JP4067917B2 (ja) | Ａ重油 | |
| JP5046979B2 (ja) | Ａ重油組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180323 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20180920 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180925 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20181115 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20181204 |