JP5666675B2 - 重油組成物およびその製造方法 - Google Patents
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
本発明は、重油組成物およびその製造方法に関する。
従来より、重油組成物は、燃料油として各種産業分野において種々の用途に使用されており、ＪＩＳ Ｋ２２０５において、動粘度により、１種（Ａ重油）、２種（Ｂ重油）及び３種（Ｃ重油）の３種類に分類されている。
これらの重油組成物のうち、Ａ重油は、一般にハウス加温栽培用暖房機やビル等の暖房機用の燃料油として用いられ、Ｂ重油及びＣ重油は、船舶用大型ディーゼルエンジンの燃料油や、工場、発電所、地域冷暖房などの大規模ボイラーの燃料油として用いられている。
これらの重油組成物のうち、Ａ重油は、一般にハウス加温栽培用暖房機やビル等の暖房機用の燃料油として用いられ、Ｂ重油及びＣ重油は、船舶用大型ディーゼルエンジンの燃料油や、工場、発電所、地域冷暖房などの大規模ボイラーの燃料油として用いられている。
上述したようにＣ重油とＡ重油は粘性が相違するものであることから、基材配合も相違するものとなっている。すなわち、Ａ重油及びＣ重油は、いずれも、石油精製工程で得られる重質で粘性の高い各種残渣油と比較的軽質な軽油基材とを配合してなるものであるが、Ａ重油は、上記軽油基材に対して上記残渣油を若干割合配合してなるものであるのに対して、Ｃ重油は、上記残渣油に対して軽油基材をカッター材として若干割合配合してなるものであり、その粘性もＡ重油に比べて高いものとなる。
また、上記残渣油中には石油精製時に用いた触媒が混入する場合があり、使用時において、燃料噴射ポンプ、ピストンリング、シリンダライナ等に摩耗を生じる可能性があることから、舶用燃料油国際規格ＩＳＯ８２１７には、ＪＩＳ重油３種（Ｃ重油）相当の重油組成物においては、アルミニウムとケイ素の合計量を８０ｍｇ／ｋｇ（触媒微粒子総量としては約１６０ｍｇ／ｋｇに相当）以下にすることが規定されており、このため、Ｃ重油を使用する場合には予め遠心式油清浄機等で触媒の分離処理が行われている。この場合、清浄機での分離処理に際して粘度を下げておく必要があることから、通常は１００℃前後に加熱した状態で清浄機により処理し、触媒を除去した上でボイラー等にＣ重油が供給されている。
しかし、バッチで運転するボイラーや運転開始直後のボイラー等にＣ重油を供給する場合、Ｃ重油が十分に加熱されるまでに時間がかかることから、Ｃ重油を加熱しながらタンクと清浄機との間で循環運転を行う場合があり、このとき加熱状態で長時間循環を続けると燃料油中の重質留分が重合してスラッジを生成する場合がある。
スラッジの発生を抑制する重油組成物としては、例えば、スラッジ分散剤として、分子中に＞Ｃ＝Ｎ＋＜結合を有する重合体と、長鎖アルキルリン酸エステルおよび／またはアルキルスルホこはく酸エステルとの混合物が添加された重油組成物が報告されている（特許文献１（特開平５−３３１４７０号公報）参照）。
しかしながら、特許文献１記載の重油組成物は、スラッジ分散剤をわざわざ添加してなるものであることから不経済であり、Ｃ重油製造上の効率面からも、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制し得る重油組成物が求められるようになっていた。
一方、近年、環境負荷を低減し煙道腐食を抑制するという観点から、重油基材となる残渣油の低硫黄化が検討されており、このような低硫黄化した基材を用いた重油組成物が求められるようになっている。
このような状況下、本発明は、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を提供することを第１の目的とするとともに、該重油組成物を簡便に製造する方法を提供することを第２の目的とするものである。
上記技術課題を解決するために、本発明者が鋭意検討したところ、驚くべきことに、重油基材として直接脱硫重油を用いた場合にスラッジを生成し易いことを見出し、さらに、特定の直接脱硫重油を所望量含有するとともに、特定のスラリーオイルと特定の高粘度混合基材をそれぞれ所望量含有する重油組成物により、上記第１の目的を達成し得ることを見出し、上記直接脱硫重油と、スラリーオイルと、高粘度混合基材とを所定量混合して重油組成物を作製することにより、上記第２の目的を達成し得ることを見出して、これ等の知見に基づいて本発明を完成するに至ったものである。
すなわち、本発明は、
（１）（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含むとともに、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイル１〜２５容量％と、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％と
を含んでなることを特徴とする重油組成物、
（２）重油組成物を製造する方法であって、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％と、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイルを１〜２５容量％と、さらに、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを
混合する
ことを特徴とする重油組成物の製造方法
を提供するものである。
（１）（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含むとともに、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイル１〜２５容量％と、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％と
を含んでなることを特徴とする重油組成物、
（２）重油組成物を製造する方法であって、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％と、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイルを１〜２５容量％と、さらに、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを
混合する
ことを特徴とする重油組成物の製造方法
を提供するものである。
本発明によれば、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を提供することができるとともに、該重油組成物を簡便に製造する方法を提供することができる。
先ず、本発明の重油組成物について説明する。
本発明の重油組成物は、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含む
とともに、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイル１〜２５容量％と、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％と
を含んでなることを特徴とするものである。
本発明の重油組成物は、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含む
とともに、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイル１〜２５容量％と、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％と
を含んでなることを特徴とするものである。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油は、硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３であるものである。
本発明の重油組成物を構成する（Ａ）直接脱硫重油は、常圧蒸留残油、減圧蒸留残油又はこれらの混合物を水素化脱硫して得られる重質な留分である。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油は硫黄分を０．０５〜０．４質量％含むものであり、０．０５〜０．３５質量％含むものであることが好ましい。
（Ａ）直接脱硫重油中の硫黄分量が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができ、また、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を抑制して、環境負荷を低減し、煙道腐食の発生を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
（Ａ）直接脱硫重油中の硫黄分量が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができ、また、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を抑制して、環境負荷を低減し、煙道腐食の発生を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油は残留炭素分を２〜６質量％含むものであり、２〜５．８質量％含むものであることが好ましく、２〜５．５質量％含むものであることがより好ましい。
（Ａ）直接脱硫重油中の残留炭素分量が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラーなどで燃焼時に排出される煤煙の量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０に準じて測定した値を意味する。
（Ａ）直接脱硫重油中の残留炭素分量が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラーなどで燃焼時に排出される煤煙の量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の灰分は０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の残留炭素分量が上記範囲内にあるとともに灰分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラーなどで燃焼時に排出される煤煙の量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の残留炭素分量が上記範囲内にあるとともに灰分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラーなどで燃焼時に排出される煤煙の量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の実在セジメント量は０．０１〜１質量％であり、０．０１〜０．９質量％であることが好ましく、０．０１〜０．８質量％であることがより好ましく、０．０１〜０．７質量％であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の実在セジメント量が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の実在セジメント量が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中のアスファルテン量は４質量％以下であり、３．９質量％以下であることが好ましく、３．５質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中のアスファルテン量が４質量％以下であることにより、工業炉やボイラーなどで使用した際における、スラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中のアスファルテン量が４質量％以下であることにより、工業炉やボイラーなどで使用した際における、スラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の窒素分は０．２０質量％以下であることが好ましく、０．１５質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の窒素分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減できるため、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油中の窒素分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減できるため、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の水分は０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の水分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で使用した際に、燃焼の不均一性や失火等を抑制し、金属腐食や冬季におけるフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の水分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で使用した際に、燃焼の不均一性や失火等を抑制し、金属腐食や冬季におけるフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の１５℃における密度は０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３であり、０．９１９〜０．９２８ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の１５℃における密度が上記範囲内にあることにより重油組成物に十分な体積当たりの発熱量を与することができ、工業炉やボイラー等での使用時における燃焼の不均一性や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の１５℃における密度が上記範囲内にあることにより重油組成物に十分な体積当たりの発熱量を与することができ、工業炉やボイラー等での使用時における燃焼の不均一性や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の５０℃における動粘度は１００〜３００ｍｍ２／ｓであることが好ましく、１１０〜２８０ｍｍ２／ｓであることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等へ重油組成物を安定して供給することが可能になり、重油使用時における燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等へ重油組成物を安定して供給することが可能になり、重油使用時における燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の引火点は９０℃以上であることが好ましく、１２０℃以上であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の引火点が９０℃以上であることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の引火点が９０℃以上であることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の流動点は１５℃以下であることが好ましく、１０℃以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の流動点が１５℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の流動点が１５℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の反応は中性であることが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の反応が中性であることにより、燃料タンクや燃料配管等において優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の反応が中性であることにより、燃料タンクや燃料配管等において優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、（Ａ）直接脱硫重油を６５〜９８容量％含み、７０〜９５容量％含むことが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の含有割合が上記範囲内にあることにより、重油組成物中の実在セジメント量を所望範囲に抑制することができ、重油組成物中の硫黄分を所望範囲に抑制することができる。
本発明の重油組成物において、（Ａ）直接脱硫重油の含有割合が上記範囲内にあることにより、重油組成物中の実在セジメント量を所望範囲に抑制することができ、重油組成物中の硫黄分を所望範囲に抑制することができる。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルは、実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるものである。
本発明の重油組成物を構成するスラリーオイルは、流動接触分解装置又は残油流動接触分解装置から生成する、沸点がおよそ２３０〜６００℃の留分又は残油である。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの硫黄分含有量は、０．３〜０．８質量％であることが好ましく、０．３〜０．７質量％であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの硫黄分含有量が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができるとともに、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を低減して、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの硫黄分含有量が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができるとともに、工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を低減して、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの残留炭素分は、５．５質量％以下であり、５．４質量％以下であることが好ましく、５．３質量％以下であることがより好ましく、０．０１〜５．３質量％であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの残留炭素分が５．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの残留炭素分が５．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの灰分は、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの残留炭素分が上記範囲内にあるとともに灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙の量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの残留炭素分が上記範囲内にあるとともに灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラーなどで燃焼した際に排出される煤煙の量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの実在セジメント量は０〜０．０３質量％であり、０〜０．０１質量％であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの実在セジメント量が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの実在セジメント量が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルのアスファルテン量は５．０質量％以下であることが好ましく、３．０質量％以下であることがより好ましく、１．０質量％以下であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイル中のアスファルテン量が５．０質量％以下であることにより、工業炉やボイラーなどで使用した際における、スラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイル中のアスファルテン量が５．０質量％以下であることにより、工業炉やボイラーなどで使用した際における、スラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの窒素分は、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの窒素分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減することができ、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの窒素分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減することができ、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの水分は、１質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの水分が１質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際に、燃焼の不均一性や失火等を抑制し、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの水分が１質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際に、燃焼の不均一性や失火等を抑制し、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの１５℃における密度は、０．９８〜１．１０ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．９８〜１．０５ｇ／ｃｍ３であることがより好ましく、０．９８５〜１．０５ｇ／ｃｍ３であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、重油組成物に十分な体積当たりの発熱量を付与することができ、工業炉やボイラー等での使用時における燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、重油組成物に十分な体積当たりの発熱量を付与することができ、工業炉やボイラー等での使用時における燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの５０℃における動粘度は、２０〜１２０ｍｍ２／ｓであることが好ましく、２０〜１１０ｍｍ２／ｓであることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等に対して重油組成物を安定して供給することが可能になり、燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等に対して重油組成物を安定して供給することが可能になり、燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、（Ｂ）スラリーオイルとして、１５℃における密度と５０℃における動粘度が上記範囲内にあるものを含むことにより、重油組成物が所望量の芳香族分等を含むことになり、このために、重油組成物中の実在セジメント量を所望範囲に制御して、スラッジの生成を抑制することができると考えられる。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの引火点は、６０℃以上であることが好ましく、６５℃以上であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの引火点が６０℃以下であることにより、重油組成物の取り扱いが容易になる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの引火点が６０℃以下であることにより、重油組成物の取り扱いが容易になる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの流動点は１０℃以下であることが好ましく、７．５℃以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの流動点が１０℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することが可能になる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの流動点が１０℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することが可能になる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの反応は中性であることが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの反応が中性であることにより、燃料タンクおよび燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの反応が中性であることにより、燃料タンクおよび燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、（Ｂ）スラリーオイルを１〜２５容量％含み、２〜２０容量％含むことが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができるとともに、スラリーオイル中に含まれる残留触媒の重油組成物への持ち込み量を抑制することができる。
本発明の重油組成物において、（Ｂ）スラリーオイルの含有割合が上記範囲内にあることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができるとともに、スラリーオイル中に含まれる残留触媒の重油組成物への持ち込み量を抑制することができる。
本発明の重油組成物を構成する（Ｃ）重油基材の混合物は、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材を混合してなる、５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整されたものである。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物を構成する、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材としては、常圧蒸留残油、直留軽油、減圧蒸留残油、減圧軽油、溶剤抽出油、脱硫減圧軽油、接触分解軽油、直接脱硫軽油から選ばれる二種以上を挙げることができる。
常圧蒸留残油は、原油を常圧蒸留してＬＰＧ、ナフサ、灯油および直留軽油を留出させたときの残留油である。
減圧蒸留残油は、上記常圧蒸留残油をさらに減圧蒸留して減圧軽油を留出させたときの残留油である。
また、上記減圧蒸留残油には、高粘度の潤滑油に適した重質留分とアスファルト留分とが混在しており、潤滑油に適した重質留分が溶剤抽出油である。
脱硫減圧軽油は、軽質脱硫減圧軽油と重質脱硫減圧軽油の総称であって、軽質脱硫減圧軽油は上記減圧軽油を間接脱硫処理して得られる軽油留分のうち軽質なものである。また、重質脱硫減圧軽油は上記減圧軽油を間接脱硫処理して得られる軽油留分のうち重質なものである。
接触分解軽油は、流動接触分解装置又は残油流動接触分解装置から生成する１５０〜３８０℃の留分である。
直接脱硫軽油は、上記常圧蒸留残油、減圧蒸留残油又はこれらの混合物を水素化脱硫して得られる軽質な留分である。
減圧蒸留残油は、上記常圧蒸留残油をさらに減圧蒸留して減圧軽油を留出させたときの残留油である。
また、上記減圧蒸留残油には、高粘度の潤滑油に適した重質留分とアスファルト留分とが混在しており、潤滑油に適した重質留分が溶剤抽出油である。
脱硫減圧軽油は、軽質脱硫減圧軽油と重質脱硫減圧軽油の総称であって、軽質脱硫減圧軽油は上記減圧軽油を間接脱硫処理して得られる軽油留分のうち軽質なものである。また、重質脱硫減圧軽油は上記減圧軽油を間接脱硫処理して得られる軽油留分のうち重質なものである。
接触分解軽油は、流動接触分解装置又は残油流動接触分解装置から生成する１５０〜３８０℃の留分である。
直接脱硫軽油は、上記常圧蒸留残油、減圧蒸留残油又はこれらの混合物を水素化脱硫して得られる軽質な留分である。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、硫黄分が、２．０〜５．０質量％であることが好ましく、２．０〜４．５質量％であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の硫黄分が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができ、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を低減して、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の硫黄分が上記範囲内にあることにより、重油組成物を効率的、経済的に作製することができ、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＳＯｘ量を低減して、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、残留炭素分が１８．０質量％以下であることが好ましく、１７．５質量％以下であることがより好ましく、１７．０質量％以下であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の残留炭素分が１８．０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０、灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の残留炭素分が１８．０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ２２７０、灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、灰分が、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の残留炭素分が１８．０質量％以下であり、灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量をより一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の残留炭素分が１８．０質量％以下であり、灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量をより一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ２２７２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、実在セジメントが、０．０５質量％以下であることが好ましく、０．０４質量％以下であることがより好ましく、０．０３質量％以下であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の実在セジメントが０．０５質量％以下であることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の実在セジメントが０．０５質量％以下であることにより、本発明の重油組成物を高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができる。
なお、本出願書類において上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、アスファルテン量が、１０質量％以下であることが好ましく、９質量％以下であることがより好ましく、８質量％以下であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物のアスファルテン量が１０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際におけるスラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物のアスファルテン量が１０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際におけるスラッジ堆積量を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、窒素分が、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の窒素分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減して、環境負荷を低減することができる。
なお、出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の窒素分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減して、環境負荷を低減することができる。
なお、出願書類において、上記窒素分は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、水分が、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の水分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際における燃焼の不均一や失火を抑制することができ、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の水分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際における燃焼の不均一や失火を抑制することができ、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓであり、３８０〜１６００ｍｍ２／ｓであることが好ましく、３８０〜１５８０ｍｍ２／ｓであることがより好ましく、３８０〜１５６０ｍｍ２／ｓであることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等に重油組成物を安定して供給することができ、燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等に重油組成物を安定して供給することができ、燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、１５℃における密度が、０．９７〜１．０３ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．９７〜１．０１ｇ／ｃｍ３であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油組成物の混合物の１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、重油組成物に対して十分な体積当たりの発熱量を付与することができ、工業炉やボイラー等で使用した際に燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油組成物の混合物の１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、重油組成物に対して十分な体積当たりの発熱量を付与することができ、工業炉やボイラー等で使用した際に燃焼の不均一や失火等を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、引火点が、７５℃以上であることが好ましく、８０℃以上であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の引火点が７５℃以上であることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の引火点が７５℃以上であることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、流動点が、７．５℃以下であることが好ましく、５．０℃以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の流動点が７．５℃以下であることにより、重油組成物の冬季における流動性を確保することができ、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の流動点が７．５℃以下であることにより、重油組成物の冬季における流動性を確保することができ、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、反応が中性であること好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の反応が中性であることにより、燃料タンクおよび燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の反応が中性であることにより、燃料タンクおよび燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物は、例えば、上記常圧蒸留残油、直留軽油、減圧蒸留残油、減圧軽油、溶剤抽出油、脱硫減圧軽油、分解軽油、直接脱硫軽油から選ばれる二種以上を、５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓになるように適宜配合することにより調整することができる。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物を１〜１０容量％含み、１．５〜１０容量％含むことが好ましい。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の含有割合が上記範囲内にあることにより、重油組成物中の実在セジメント量を抑制することができ、重油組成物中の硫黄分の量を所望範囲内に制御して、燃焼ガス中のＳＯｘ量を低減することができ、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
本発明の重油組成物において、（Ｃ）重油基材の混合物の含有割合が上記範囲内にあることにより、重油組成物中の実在セジメント量を抑制することができ、重油組成物中の硫黄分の量を所望範囲内に制御して、燃焼ガス中のＳＯｘ量を低減することができ、環境負荷を低減し、煙道腐食を抑制することができる。
本発明の重油組成物は、硫黄分が、０．０５〜０．５質量％であることが好ましく、０．０５〜０．４５質量％であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、硫黄分が上記範囲内にあることにより、硫黄分量を効果的に制御して、工業炉やボイラー等で使用した際に排出されるＳＯｘ量を抑制し、環境負荷を低減して、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、硫黄分が上記範囲内にあることにより、硫黄分量を効果的に制御して、工業炉やボイラー等で使用した際に排出されるＳＯｘ量を抑制し、環境負荷を低減して、煙道腐食を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記硫黄分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２５４１に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、残留炭素分が１〜６質量％であることが好ましく、１〜５．９質量％であることがより好ましく、１〜５．８質量％であることがさらに好ましい。
本発明の重油組成物において、残留炭素分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７０に準拠した方法により測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、残留炭素分が上記範囲内にあることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記残留炭素分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７０に準拠した方法により測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、灰分が０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、重油組成物中の残留炭素分が上記範囲内にあるとともに灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７２に準拠した方法により測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、重油組成物中の残留炭素分が上記範囲内にあるとともに灰分が０．５質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出される煤煙量を一層低減することができる。
なお、本出願書類において、上記灰分は、ＪＩＳ Ｋ ２２７２に準拠した方法により測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、実在セジメントが０．１質量％以下であることが好ましく、０．０９質量％以下であることがより好ましく、０．０１〜０．０８質量％であることがさらに好ましく、０．０１〜０．０７質量％であることが特に好ましい。
本発明の重油組成物においては、実在セジメントが上記範囲内にあることにより、重油組成物が長時間の加熱された状態であったとしてもスラッジの生成を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物においては、実在セジメントが上記範囲内にあることにより、重油組成物が長時間の加熱された状態であったとしてもスラッジの生成を抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記実在セジメントは、ＩＰ３７５法に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、特定の（Ａ）直接脱硫重油、（Ｂ）スラリーオイルおよび（Ｃ）重油基材の混合物を所望量混合してなるものであることから、例えば（Ａ）直接脱硫重油から持ち込まれる実在セジメント量が重油組成物全体の０．１質量％超であったとしても、（Ｂ）スラリーオイルを構成する芳香族分等によって溶解して、重油組成物中の実在セジメント量を所望範囲に制御することができる。
本発明の重油組成物は、アスファルテン量が５．０質量％以下であることが好ましく、４．５質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、アスファルテン量が５．０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際におけるスラッジ堆積量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、アスファルテン量が５．０質量％以下であることにより、重油組成物を工業炉やボイラー等で使用した際におけるスラッジ堆積量を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記アスファルテン量は、ＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、窒素分が、０．５質量％以下であることが好ましく、０．４質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、窒素分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減し、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、窒素分が０．５質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で燃焼した際に排出されるＮＯｘ量を低減し、環境負荷を低減することができる。
なお、本出願書類において、上記窒素分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２６０９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、水分が、１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、水分が１．０質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で使用した際に燃焼の不均一や失火等を抑制することができ、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、水分が１．０質量％以下であることにより、工業炉やボイラー等で使用した際に燃焼の不均一や失火等を抑制することができ、金属腐食や冬季のフィルター目詰まりを抑制することができる。
なお、本出願書類において、上記水分含有量は、ＪＩＳ Ｋ２２７５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、５０℃における動粘度が８０〜２００ｍｍ２／ｓであることが好ましく、８０〜１９０ｍｍ２／ｓであることがより好ましい。
本発明の重油組成物においては、５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、燃焼の不均一性や失火を抑制することができ、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物においては、５０℃における動粘度が上記範囲内にあることにより、燃焼の不均一性や失火を抑制することができ、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記５０℃における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、１５℃における密度が０．９０〜０．９７ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．９１〜０．９７ｇ／ｃｍ３であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、十分な体積当たりの発熱量を発揮することができ、タンク保管時の水分分離が容易になる。また、工業炉やボイラー等の失火を抑制することができ、好適な燃焼性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、１５℃における密度が上記範囲内にあることにより、十分な体積当たりの発熱量を発揮することができ、タンク保管時の水分分離が容易になる。また、工業炉やボイラー等の失火を抑制することができ、好適な燃焼性を発揮することができる。
なお、本出願書類において、上記１５℃における密度は、ＪＩＳ Ｋ２２４９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、引火点が１００〜１８０℃であることが好ましく、１００〜１７０℃であることがより好ましい。
本発明の重油組成物において、引火点が上記範囲内にあることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物において、引火点が上記範囲内にあることにより、重油組成物を容易に取り扱うことができる。
なお、本出願書類において、上記引火点は、ＪＩＳ Ｋ２２６５に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、流動点が、１２．５℃以下であることが好ましく、１０℃以下であることがより好ましい。
重油組成物の流動点が１２．５℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
重油組成物の流動点が１２．５℃以下であることにより、冬季における重油組成物の流動性を確保し、重油組成物を安定して供給することができる。
なお、本出願書類において、上記流動点は、ＪＩＳ Ｋ２２６９に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物は、反応が中性であることが好ましい。
本発明の重油組成物の反応が中性であることにより、燃料タンクや燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明の重油組成物の反応が中性であることにより、燃料タンクや燃料配管において重油組成物が優れた貯蔵安定性を発揮することができる。
なお、本出願において、上記反応は、ＪＩＳ Ｋ２２５２に準じて測定した値を意味する。
本発明によれば、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を提供することができる。
本発明の重油組成物は、本発明の重油組成物の製造方法により製造することができる。
本発明の重油組成物の製造方法は、重油組成物を製造する方法であって、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％と、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイルを１〜２５容量％と、さらに、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを
混合する
ことを特徴とするものである。
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％と、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイルを１〜２５容量％と、さらに、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを
混合する
ことを特徴とするものである。
本発明の重油組成物の製造方法において、上記（Ａ）直接脱硫重油、（Ｂ）スラリーオイルおよび（Ｃ）重油基材の混合物の詳細は、上述したとおりである。
本発明の重油組成物の製造方法においては、上記（Ａ）直接脱硫重油、（Ｂ）スラリーオイルおよび（Ｃ）重油基材の混合物を任意の方法で混合することにより調製することができる。
本発明の重油組成物の製造方法においては、（Ａ）直接脱硫重油を６５〜９８容量％混合し、７０〜９５容量％混合することが好ましい。本発明の重油組成物の製造方法において、（Ａ）直接脱硫重油の混合割合を上記範囲にすることにより、得られる重油組成物中の実在セジメント量を所望範囲に抑制することができ、得られる重油組成物中の硫黄分を所望範囲に抑制することができる。
本発明の重油組成物の製造方法においては、（Ｂ）スラリーオイルを１〜２５容量％混合し、２〜２０容量％混合することが好ましい。本発明の重油組成物の製造方法において、（Ｂ）スラリーオイルの混合割合を上記範囲にすることにより、得られる重油組成物が、高温下に加熱ないしは貯蔵した際や、長期間にわたる熱履歴を有することになった場合であっても、生成するスラッジ量を抑制することができるとともに、スラリーオイル中に含まれる残留触媒の重油組成物への持ち込み量を抑制することができる。
本発明の重油組成物の製造方法においては、（Ｃ）重油基材の混合物を１〜１０容量％混合し、１．５〜１０容量％混合することが好ましい。本発明の重油組成物の製造方法において、（Ｃ）重油基材の混合物の混合割合を上記範囲にすることにより、得られる重油組成物中の実在セジメント量を抑制することができ、重油組成物中の硫黄分の量を所望範囲内に制御して燃焼ガス中のＳＯｘ量を低減し、環境負荷を低減するとともに、煙道腐食を抑制することができる。
本発明の製造方法で得られる重油組成物の詳細は、上述したとおりである。
本発明によれば、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を簡便に製造する方法を提供することができる。
以下、本発明を実施例に更に詳細に説明するが、本発明は本実施例により何ら限定されるものではない。
以下の実施例および比較例において、１５℃における密度はＪＩＳ Ｋ ２２４９、５０℃における動粘度はＪＩＳ Ｋ２２８３、硫黄分はＪＩＳ Ｋ ５４１、残留炭素分はＪＩＳ Ｋ２２７０、引火点はＪＩＳ Ｋ２２６５、実在セジメント量はＩＰ−３７５法、アスファルテン量はＪＰＩ−５Ｓ−２２−８３、流動点はＪＩＳ Ｋ２２６９、窒素分はＪＩＳ Ｋ２６０９、灰分はＪＩＳ Ｋ２２７２、水分はＪＩＳ Ｋ２２７５、反応はＪＩＳ Ｋ２２５２に定められている方法に準拠して測定を行った。
また、以下の実施例および比較例においては、以下の方法により沈殿物量を求めた。
まず各重油組成物２０ｇを採取して測定試料とし、採取した試料を遠心管中で８０℃で５分間加温した後、６５℃で５分間、３０００ｒｐｍで遠心分離を行った。遠心分離後、試料の付着した遠心管を逆さにして８０℃で３０分間加温し、室温になるまで放冷した。
その後付着物の量（ｇ）を測定し以下の式によって沈殿物量を算出した。
沈殿物量（質量％）＝（付着物量（ｇ）／試料採集量（ｇ））×１００
まず各重油組成物２０ｇを採取して測定試料とし、採取した試料を遠心管中で８０℃で５分間加温した後、６５℃で５分間、３０００ｒｐｍで遠心分離を行った。遠心分離後、試料の付着した遠心管を逆さにして８０℃で３０分間加温し、室温になるまで放冷した。
その後付着物の量（ｇ）を測定し以下の式によって沈殿物量を算出した。
沈殿物量（質量％）＝（付着物量（ｇ）／試料採集量（ｇ））×１００
上記沈殿物量（質量％）が０．６質量％以下の重油組成物を、清浄機等を閉塞するスラッジを生成しないものとして「○」と評価し、上記沈殿物量が０．６質量％を超える重油組成物については上記スラッジを生じる可能性がある重油組成物として「×」と評価した。
（実施例１〜実施例１０および比較例１〜比較例５）
表１に示す性状を有する直接脱硫重油（ＤＤＳＰ−１〜ＤＤＳＰ−６）と、表２に示す性状を有するスラリーオイル（ＳＬＯ−１〜ＳＬＯ−４）と、減圧蒸留残油と分解軽油を配合してなる表３に示す性状を有する重油基材の混合物（ＣＢＲ−Ｈ−１〜ＣＢＲ−Ｈ−３）とを用いて、表４〜表６に示す割合で配合することにより、実施例１〜実施例１０および比較例１〜比較例５に係る重油組成物を作製した。
得られた各重油組成物の性状を表４〜表６に示す。
表１に示す性状を有する直接脱硫重油（ＤＤＳＰ−１〜ＤＤＳＰ−６）と、表２に示す性状を有するスラリーオイル（ＳＬＯ−１〜ＳＬＯ−４）と、減圧蒸留残油と分解軽油を配合してなる表３に示す性状を有する重油基材の混合物（ＣＢＲ−Ｈ−１〜ＣＢＲ−Ｈ−３）とを用いて、表４〜表６に示す割合で配合することにより、実施例１〜実施例１０および比較例１〜比較例５に係る重油組成物を作製した。
得られた各重油組成物の性状を表４〜表６に示す。
表４および表５より、実施例１〜実施例１０で得られた本発明の重油組成物は、（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含むとともに、（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下である流動接触分解装置から得られるスラリーオイル１〜２５容量％と、（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを含んでなるものであることにより、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を提供することができることが分かる。
また、表６より、比較例１〜比較例５で得られた重油組成物は、高粘度の重油基材の混合物を含まなかったり（比較例１）、スラリーオイルの実在セジメント含有量や残留炭素分の含有量が本発明の重油組成物の範囲外のものであったり（比較例２および比較例３）、直接脱硫重油の残留炭素分およびアスファルテン分や実在セジメントの含有量が本発明の重油組成物の範囲外のものである（比較例４および比較例５）ことにより、沈殿物量が多く、スラッジの生成を抑制し得ないものであることが分かる。
本発明によれば、スラッジ分散剤を含有しなくてもスラッジの発生を抑制することができる低硫黄化した重油組成物を提供することができるとともに、該重油組成物を簡便に製造する方法を提供することができる。
Claims (2)
- （Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％含むとともに、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイル１〜２５容量％と、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％と
を含んでなることを特徴とする重油組成物。 - 重油組成物を製造する方法であって、
（Ａ）硫黄分含有量０．０５〜０．４質量％、残留炭素分含有量２〜６質量％、実在セジメント含有量０．０１〜１質量％、アスファルテン含有量４質量％以下で、１５℃における密度が０．９１６〜０．９３１ｇ／ｃｍ３である直接脱硫重油を６５〜９８容量％と、
（Ｂ）実在セジメント含有量０〜０．０３質量％、残留炭素分含有量５．５質量％以下であるスラリーオイルを１〜２５容量％と、さらに、
（Ｃ）５０℃における動粘度が３８０〜１６２０ｍｍ２／ｓに調整された、直接脱硫重油およびスラリーオイル以外の重油基材の混合物１〜１０容量％とを
混合する
ことを特徴とする重油組成物の製造方法。
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