JP2016079830A - ジェットポンプ及びその製造方法、並びに燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料汲上げの信頼性と共に生産性を高めたジェットポンプの提供。
【解決手段】ノズル通路４６５は、加圧通路４６４の下流端４６４ｄに連通する連通通路部４６５ａと、連通通路部４６５ａの下流端４６５ａｄに連通して連通通路部４６５ａよりも燃料の流通流量を絞る絞り通路部４６５ｂとを有する。連通通路部４６５ａ及び加圧通路４６４の通路幅Ｗｃ，Ｗｐを規定する共通幅方向Ｄｃｐは、絞り通路部４６５ｂの延伸方向に垂直である。共通幅方向Ｄｃｐに連通通路部４６５ａを挟む第一通路壁面４６１ａｆ及び第二通路壁面４６１ａｓのうち、絞り通路部４６５ｂの開口する第一通路壁面４６１ａｆに対して、第二通路壁面４６１ａｓが絞り通路部４６５ｂ側へ向かって凹面状に湾曲することで、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃは、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐ以下となる範囲で、絞り通路部４６５ｂ側へ向かうほど縮小する。
【選択図】図６

Description

本発明は、ジェットポンプ及びその製造方法と、ジェットポンプを備えた燃料供給装置とに関する。

従来、サブタンクを収容した燃料タンク内の貯留燃料を燃料タンク外の内燃機関側へと供給する燃料供給装置では、当該貯留燃料をサブタンク内へ汲み上げるために、ジェットポンプが広く用いられている。このようなジェットポンプとして特許文献１に開示のものでは、加圧通路へ供給される加圧燃料をノズル通路からディフューザ通路へ噴出させることで、ディフューザ通路を通じて燃料タンク内の貯留燃料を汲み上げている。

さて、特許文献１に開示のジェットポンプにおいてノズル通路は、加圧通路の下流端に連通する連通通路部と、連通通路部の下流端に連通して連通通路部よりも燃料の流通流量を絞る絞り通路部とを、有している。ここで、絞り通路部とは直交する幅方向において連通通路部を挟む両側の通路壁面は、いずれも凹面状に湾曲することで、全体として一周未満の円弧面を形成している。これにより、加圧通路から連通通路部へと流入した燃料流は、かかる円弧面に沿って旋回しながら下流側の絞り通路部へと向かうことで、当該絞り通路部からディフューザ通路へは、螺旋旋回した状態にて噴出される。その結果としてディフューザ通路では、螺旋旋回する燃料流が通路断面全体に液膜を形成することで、汲み上げられた燃料がディフューザ通路へ逆流するのを抑制できるので、汲み上げの信頼性を高め得ることとなる。

特開平１１−１６６４６０号公報

しかし、特許文献１に開示のジェットポンプでは、絞り通路部の延伸方向に垂直な幅方向にて、加圧通路の通路幅よりも連通通路部の通路幅が大きくなっている。そのため、ノズル通路のうち連通通路部を形成する樹脂部分については、加圧通路を形成する樹脂部分とは別のスライドコアにより、成形しなければならない。そうした場合、成形後において連通通路部を形成する樹脂部分からスライドコアを離脱させるためには、当該樹脂部分の一部を、加圧通路を形成する樹脂部分とは一体成形しておくことができず、別体成形してから後固定するという追加の生産工程を余儀なくされる。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、燃料汲上げの信頼性と共に生産性を高めたジェットポンプ及びその製造方法の提供と、当該ジェットポンプを備えた燃料供給装置の提供とにある。

上述した課題を解決するために開示された第一の発明は、加圧通路（４６４）へ供給される加圧燃料をノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ噴出させることにより、ディフューザ通路を通じて燃料タンク（２）内の貯留燃料を汲み上げるジェットポンプ（４６，２０４６）として、加圧通路及びノズル通路を形成する樹脂部分（４６０，４６１）が成形されてなるジェットポンプであって、ノズル通路は、加圧通路の下流端（４６４ｄ）に連通する連通通路部（４６５ａ）と、連通通路部の下流端（４６５ａｄ）に連通して連通通路部よりも燃料の流通流量を絞る絞り通路部（４６５ｂ）とを、有し、連通通路部及び加圧通路の通路幅（Ｗｃ，Ｗｐ）を規定する共通幅方向（Ｄｃｐ）は、絞り通路部の延伸方向に垂直な方向であり、共通幅方向において連通通路部を挟む第一通路壁面（４６１ａｆ）及び第二通路壁面（４６１ａｓ，２４６１ａｓ）のうち、絞り通路部の開口する第一通路壁面に対して、第二通路壁面が絞り通路部側へ向かって凹面状に湾曲することにより、連通通路部の通路幅（Ｗｃ）は、加圧通路の通路幅（Ｗｐ）以下となる範囲で、絞り通路部側へ向かうほど縮小することを特徴とする。

このような第一の発明によると、絞り通路部の延伸方向に垂直な共通幅方向にて連通通路部を挟む第一通路壁面及び第二通路壁面のうち、絞り通路部の開口する第一通路壁面に対して第二通路壁面は、絞り通路部側へ向かって凹面状に湾曲する。これにより、加圧通路から連通通路部へ流入した燃料は、かかる第二通路壁面に沿って旋回しながら、下流側の絞り通路部へ流入することで、当該絞り通路部からディフューザ通路へは螺旋旋回状態にて噴出される。その結果としてディフューザ通路では、螺旋旋回する燃料流が通路断面全体に液膜を形成することで、汲み上げられた燃料がディフューザ通路へ逆流するのを抑制できるので、汲み上げの信頼性を高め得る。

しかも第一の発明によると、第一通路壁面に開口する絞り通路部側へと向かって第二通路壁面が湾曲することで、それら壁面に挟まれる連通通路部の通路幅は、共通幅方向にて絞り通路部側へ向かうほど縮小する。ここで特に、かかる連通通路部の縮小形態は、共通幅方向にて加圧通路の通路幅以下となる範囲で、実現される。これによれば、ノズル通路のうち連通通路部を形成する樹脂部分の全体を、加圧通路を形成する樹脂部分と共通のスライドコアにより一体成形可能となるので、生産性も高め得る。

また、開示された第二の発明は、第一の発明のジェットポンプ（４６，２０４６）を製造する方法であって、加圧通路及び連通通路部を形成する樹脂部分（４６０，４６１ａ）を第一スライドコア（６２）により成形すると同時に、ディフューザ通路及び絞り通路部を同軸上に形成する樹脂部分（４６３，４６１ｂ）を第二スライドコア（６４）により成形することを特徴とする。

このような第二の発明によると、ノズル通路のうち連通通路部を加圧通路と共に形成する樹脂部分は共通の第一スライドコアにより成形される。またそれと同時に、ノズル通路のうち絞り通路部をディフューザ通路と共に同軸上に形成する樹脂部分は、第一スライドコアとは別の第二スライドコアにより成形される。これによれば、加圧通路及び連通通路部を形成の樹脂部分と、ディフューザ通路及び絞り通路部を形成の樹脂部分とを、一挙に一体成形できるので、生産性を飛躍的に高め得る。

さらに、開示された第三の発明は、燃料タンク（２）内の貯留燃料を燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、燃料タンク内に配置されるサブタンク（２０）と、サブタンク内に収容され、燃料タンク内の貯留燃料をサブタンク内へ汲み上げる第一の発明のジェットポンプ（４６，２０４６）とを、備えることを特徴とする。

このような第三の発明によると、燃料タンク内に配置されるサブタンク内に第一の発明によるジェットポンプが収容されるので、先述の如き原理に従って、汲み上げの信頼性と共に生産性をも高め得る。

第一実施形態の燃料供給装置を示す正面図である。 図１の燃料供給装置を示す斜視図である。 図２のIII−III線断面図である。 図２のIV−IV線断面図である。 図３の一部を拡大して示す断面図である。 図４の一部を拡大して示す断面図である。 図６のVII−VII線断面図である。 図６のVIII−VIII線断面図である。 図１の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図であって、（ａ）は図２のIV−IV線断面図に相当する図、（ｂ）は（ｃ）のIXb−IXb断面図に相当する図、（ｃ）は図２のIII−III線断面図に相当する図である。 図１の燃料供給装置のうちジェットポンプの製造方法について説明するための断面図である。 図１の燃料供給装置のうちジェットポンプの製造方法について説明するための断面図である。 図１の燃料供給装置のうちジェットポンプの製造方法について説明するための断面図である。 図１の燃料供給装置のうちジェットポンプの製造方法について説明するための断面図である。 第二実施形態の燃料供給装置を示す図であって、図６に対応する断面図である。 図１４の燃料供給装置を示す断面斜視図である。 図１４の燃料供給装置に発生する燃料流について説明するための模式図であって、（ａ）は図４，６に対応する図、（ｂ）は（ｃ）のXVIb−XVIb断面図に相当する図、（ｃ）は図３に対応する図である。 図６の変形例を示す断面図である。 図６の変形例を示す断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１に示すように、本発明の第一実施形態による燃料供給装置１は、車両の燃料タンク２に搭載される。装置１は、燃料タンク２内の燃料を、内燃機関３の燃料噴射弁へ高圧ポンプ等を介して間接的に又は介さないで直接的に供給する。ここで、装置１の搭載される燃料タンク２は、樹脂又は金属により中空状に形成されることで、内燃機関３側へ供給する燃料を貯留する。また、装置１から燃料を供給する内燃機関３としては、ディーゼルエンジンであってもよいし、ガソリンエンジンであってもよい。尚、図１及び後述する図３〜６において上下方向及び横方向はそれぞれ、水平面上の車両における鉛直方向及び水平方向（以下、単に鉛直方向及び水平方向という）と実質一致している。

（構成及び作動）
以下、装置１の構成及び作動を説明する。

図１〜４に示すように装置１は、フランジ１０、サブタンク２０、調整機構３０及びポンプユニット４０を備えている。

図１に示すようにフランジ１０は、樹脂により円板状に形成され、燃料タンク２の天板部２ａに装着されている。フランジ１０は、天板部２ａとの間にパッキン１０ａを挟み込むことにより、同板部２ａに形成された貫通孔２ｂを閉塞している。図１，２に示すようにフランジ１０は、燃料供給管１２、リターン管１４及び電気コネクタ１６を一体に有している。

燃料供給管１２は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１２ａを介して燃料タンク２内のポンプユニット４０に連通している。それと共に燃料供給管１２は、燃料タンク２外において内燃機関３との間の燃料経路４に連通している。こうした連通形態の燃料供給管１２は、ポンプユニット４０の燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送される燃料を、同タンク２外の内燃機関３側へと供給する。リターン管１４は、燃料タンク２外において燃料経路４からの分岐通路４ａに連通している。それと共にリターン管１４は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１４ａを介して燃料タンク２内のポンプユニット４０に連通している。こうした連通形態のリターン管１４は、内燃機関３側への供給燃料から分流したリターン燃料を、燃料タンク２外から同タンク２内のポンプユニット４０のうち残圧保持バルブ４５へとリターンさせる。図２に示す電気コネクタ１６は、燃料タンク２外の制御回路（図示しない）に燃料ポンプ４２を電気接続する。

図１，３，４に示すようにサブタンク２０は、樹脂により有底円筒状に形成され、燃料タンク２内に配置されている。サブタンク２０の開口部２０ｃは、上方に向けて開放されている。サブタンク２０の底部２０ａは、燃料タンク２の底部２ｃ上に載置されている。ここで図３，４に示すように、底部２０ａのうち最深底部２０ｅから上方に向かって凹む凹底部２０ｂには、流入口２４が形成されている。流入口２４は、凹底部２０ｂ及び底部２ｃの間に確保された流入空間２２に連通している。それと共に流入口２４は、ポンプユニット４０のうちジェットポンプ４６に連通している。こうした連通形態により燃料タンク２内の貯留燃料は、サブタンク２０の下方に位置する流入空間２２から、流入口２４へと流入することで、ジェットポンプ４６によりサブタンク２０内まで汲み上げられる。尚、本実施形態の凹底部２０ｂ上には、後に詳述するジェットポンプ４６からの負圧作用時に流入口２４を開弁するように、図４に示すアンブレラバルブ２７が設けられている。

図１に示すように調整機構３０は、一対の支柱３２及び調整スプリング（図示しない）等から構成されている。各支柱３２は、金属により円柱状に形成され、燃料タンク２内において上下方向に延伸している。各支柱３２の上端は、フランジ１０に固定されている。かかる上端よりも下方にて各支柱３２は、サブタンク２０により上下方向に摺動案内されている。調整スプリングは、サブタンク２０内において対応する一支柱３２の周囲に同軸上に配置され、それらサブタンク２０及び対応支柱３２との間に介装されている。こうした介装形態の調整スプリングは、図１，３，４に示すように、サブタンク２０の底部２０ａを燃料タンク２の底部２ｃへと向かって押し付けている。

ポンプユニット４０は、サブタンク２０内に収容されている。図２〜４に示すようにポンプユニット４０は、サクションフィルタ４１、燃料ポンプ４２、ポンプホルダ４３、リリーフバルブ４４、残圧保持バルブ４５及びジェットポンプ４６等から構成されている。

サクションフィルタ４１は、例えば不織布フィルタ等であり、底部２０ａのうち最深底部２０ｅの上方においてサブタンク２０内に配置されている。サクションフィルタ４１は、サブタンク２０内から燃料ポンプ４２に吸入させる燃料を濾過することで、当該吸入燃料中の異物を除去する。

燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内においてサクションフィルタ４１の上方に接続されている。燃料ポンプ４２は、本実施形態では電動式のポンプであり、湾曲自在のフレキシブル配線４２ａを介して電気コネクタ１６に電気接続されている。燃料ポンプ４２は、電気コネクタ１６を通じて制御回路からの駆動制御を受けることで、作動する。かかる作動中の燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内にてサクションフィルタ４１を通じて吸入した燃料を、加圧する。

図１，３，４に示すようにポンプホルダ４３は、樹脂によりアーム状に形成され、サブタンク２０の開口部２０ｃに装着されている。ポンプホルダ４３は、燃料ポンプ４２を外周側から保持している。

図２〜４に示すようにリリーフバルブ４４は、サブタンク２０内において燃料ポンプ４２の側方に接続されている。リリーフバルブ４４は、燃料ポンプ４２の吐出口（図示しない）に連通している。それと共にリリーフバルブ４４は、フレキシブルチューブ１２ａを介して燃料供給管１２に連通している。さらにリリーフバルブ４４は、サブタンク２０内にも連通している。こうした連通形態下、燃料ポンプ４２から吐出されて内燃機関３側へと供給された燃料の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ４４が閉弁して当該供給燃料の圧力を確保する。一方、内燃機関３側へ供給された燃料の圧力がリリーフ圧以上となると、リリーフバルブ４４が開弁して当該供給燃料の圧力をサブタンク２０内へと逃がす。

残圧保持バルブ４５は、サブタンク２０内において燃料ポンプ４２の側方に接続されている。残圧保持バルブ４５は、フレキシブルチューブ１４ａを介してリターン管１４に連通している。それと共に残圧保持バルブ４５は、ジェットポンプ４６に連通している。こうした連通形態下、内燃機関３側へと供給された燃料の圧力が開弁圧以上となる間は、残圧保持バルブ４５が開弁して当該供給燃料の一部を排出口４５０からジェットポンプ４６側へと排出させる。一方、内燃機関３側へと供給された燃料の圧力が閉弁圧未満となると、残圧保持バルブ４５が閉弁して当該供給燃料の圧力を保持する。

ジェットポンプ４６は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内において残圧保持バルブ４５の側方に接続されている。図３，４に示すようにジェットポンプ４６は、サブタンク２０の底部２０ａのうち凹底部２０ｂ上に載置されている。ジェットポンプ４６は、加圧部４６０、ノズル部４６１、吸入部４６２及びディフューザ部４６３を一体成形してなる。

加圧部４６０は、上下方向へストレートに延伸する円筒孔状に、加圧通路４６４を形成している。即ち加圧部４６０は、加圧通路４６４を形成する樹脂部分である。加圧通路４６４の上流端４６４ｕは、残圧保持バルブ４５の排出口４５０に連通している。こうした連通形態の加圧通路４６４は、排出口４５０からの排出により上流端４６４ｕへと供給される加圧燃料を、図５，６に示す下方の下流端４６４ｄ側へ向かって案内する。

ノズル部４６１は、ノズル通路４６５の上流部分として連通通路部４６５ａを形成する連通形成部４６１ａと、同通路４６５の下流部分として絞り通路部４６５ｂを形成する絞り形成部４６１ｂとを、加圧部４６０の下方に有している。即ち、ノズル通路４６５を形成する樹脂部分としてのノズル部４６１は、連通通路部４６５ａを形成する樹脂部分としての連通形成部４６１ａと、絞り通路部４６５ｂを形成する樹脂部分としての絞り形成部４６１ｂとを、組み合わせて構成されている。

連通形成部４６１ａは、連通通路部４６５ａを実質１／８の部分球形空間状に形成している。連通通路部４６５ａの上流端４６５ａｕは、加圧通路４６４の下流端４６４ｄに連通している。ここで、図６〜８における横方向は、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃ及び加圧通路４６４の通路幅Ｗｐを規定する共通幅方向Ｄｃｐとして、定義されている。かかる定義の下、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃは、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さい範囲に設定されている。また、こうした設定を実現するために図５〜７に示すように、加圧部４６０のうち加圧通路４６４の下流端４６４ｄを形成する部分には、同通路部４６５ａ側へ向かうほど縮径する円錐面状のテーパ通路壁面４６０ａが、連通通路部４６５ａとの連通箇所を除いて設けられている。

図５〜８に示すように連通形成部４６１ａのうち、共通幅方向Ｄｃｐにおいて連通通路部４６５ａを挟む両側にはそれぞれ、第一通路壁面４６１ａｆと第二通路壁面４６１ａｓとが設けられている。第一通路壁面４６１ａｆは、共通幅方向Ｄｃｐに対して実質垂直な横方向及び上下方向に沿って広がる平面状に、形成されている。第一通路壁面４６１ａｆのうち、連通通路部４６５ａの下流端４６５ａｄを形成する部分には、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕが開口している。本実施形態において絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕは、第一通路壁面４６１ａｆよりも第二通路壁面４６１ａｓ側にはみ出した一部分を除き、第一通路壁面４６１ａｆよりも第二通路壁面４６１ａｓから離間した箇所に設けられている。

このような第一通路壁面４６１ａｆに対して第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂ側へ向かって、実質１／８の部分球形凹面状に湾曲している。ここで、特に本実施形態の第二通路壁面４６１ａｓは、加圧通路４６４の下流端４６４ｄから下流側に離間した箇所から絞り通路部４６５ｂへと到るまで、連続して湾曲している。それと共に、本実施形態の第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る図６の断面視において、加圧通路４６４側から反時計方向に湾曲している。こうした湾曲形態により壁面４６１ａｆ，４６１ａｓ間の連通通路部４６５ａでは、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さな範囲にて、絞り通路部４６５ｂ側へ向かうほど通路幅Ｗｃが漸次縮小している。また、かかる連通通路部４６５ａでは、図９（ａ）に矢印で示すように、加圧通路４６４から加圧燃料が流入することで発生する燃料流Ｆｆは、湾曲形態の第二通路壁面４６１ａｓに沿うことで旋回しながら、下流側の絞り通路部４６５ｂへと流入することになる。

図５〜８に示すように、連通形成部４６１ａの側方に一体成形される絞り形成部４６１ｂは、共通幅方向Ｄｃｐに対して実質垂直な横方向へとストレートに延伸する円筒孔状に、絞り通路部４６５ｂを形成している。絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕは、上述の如く第一通路壁面４６１ａｆに開口することで、連通通路部４６５ａの下流端４６５ａｄに連通している。絞り通路部４６５ｂにおいて燃料の流通流量は、連通通路部４６５ａにおけるよりも絞られている。こうした絞り形態の絞り通路部４６５ｂには、図９（ａ）に矢印で示すように、燃料流Ｆｆが第二通路壁面４６１ａｓに沿って旋回しながら、連通通路部４６５ａから流入してくる。その結果、絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄからは、図９（ｂ）に示すように螺旋旋回した状態で、流量の絞られた燃料流Ｆｆが流出することになる。

図５，６に示すように吸入部４６２は、凹底部２０ｂを貫通した流入口２４を上方から覆う扁平形空間状に、吸入通路４６８を形成している。即ち吸入部４６２は、吸入通路４６８を形成する樹脂部分である。吸入通路４６８は、加圧部４６０及びノズル部４６１の下方において流入口２４に連通している。こうした連通形態の吸入通路４６８には、燃料タンク２内の貯留燃料が流入空間２２及び開弁状態の流入口２４を通じて流入可能となっている。

ディフューザ部４６３は、絞り通路部４６５ｂから側方のうち横方向へ同軸上に延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路４６９を形成している。即ちディフューザ部４６３は、ディフューザ通路４６９を形成する樹脂部分である。ディフューザ通路４６９の上流端は、加圧部４６０の下方において絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄに連通する合流通路部４６９ａを、吸入通路４６８と共同して構成している。一方でディフューザ通路４６９の下流端は、図３に示すように、側方のうち横方向を真っ直ぐ向いてサブタンク２０内に連通する流出口４６９ｂを、構成している。こうした構成により、流量の絞られた加圧燃料が絞り通路部４６５ｂの下流端４６５ｂｄから合流通路部４６９ａへと噴出されて、当該噴出流の周囲に負圧が発生することで、開弁した流入口２４から吸入通路４６８への流入燃料がディフューザ通路４６９へと吸入される。その結果、かかる吸入燃料は、ディフューザ通路４６９でのディフューザ作用を受けて圧送されることで、同通路４６９の流出口４６９ｂを通じてサブタンク２０内に汲み上げられる。

このとき下流端４６５ｂｄから、図９（ｂ），（ｃ）に示す如き螺旋旋回状態にて燃料が合流通路部４６９ａへ噴出されることで通路４６９に発生する燃料流Ｆｆは、通路断面全体に液膜を形成しながら、流出口４６９ｂからサブタンク２０内へと流出する。ここで本実施形態では、絞り通路部４６５ｂから側方のうち横方向へと延伸する横軸線Ｌｃが、想定される。かかる想定下、第二通路壁面４６１ａｓが加圧通路４６４から反時計方向に湾曲することで、絞り通路部４６５ｂから視て横軸線Ｌｃまわりの反時計方向へと螺旋旋回するように、燃料流Ｆｆがディフューザ通路４６９にて発生するのである。

（製造方法）
ここで、ジェットポンプ４６の製造方法について、説明する。ジェットポンプ４６の製造には、図１０に示す如き成形金型６０が用いられる。具体的に金属製の成形金型６０は、キャビディプレート６１，６２及びスライドコア６３，６４，６５を備えている。

第一キャビディプレート６１と第二キャビディプレート６２とは協働することで、ジェットポンプ４６の外形を補完する形状のキャビティ６６を、形成する。第一スライドコア６３は、キャビティ６６のうち、加圧部４６０及び連通形成部４６１ａを成形する部分６６ａに位置決めされる。第二スライドコア６４は、キャビティ６６のうち、ディフューザ部４６３及び絞り形成部４６１ｂを成形する部分６６ｂに位置決めされる。第三スライドコア６５は、キャビティ６６のうち、吸入部４６２を成形する部分６６ｃに位置決めされる。

このような構成の成形金型６０を用いてジェットポンプ４６を製造するには、まず図１０に示すように、第一キャビディプレート６１と第二キャビディプレート６２とを型閉じしてキャビティ６６を形成する。また、形成したキャビティ６６の各部分６６ａ，６６ｂ，６６ｃには、それぞれ対応するスライドコア６３，６４，６５を挿入する。

続いて図１１に示すように、成形金型６０を型締して、溶融した樹脂６８をキャビティ６６を注入する。これにより、溶融樹脂６８がキャビティ６６の各部分６６ａ，６６ｂ，６６ｃへと充填された後、冷却固化される。その結果、図１２に示すように、キャビティ６６の形状に従ってジェットポンプ４６が樹脂成形される。本実施形態では、加圧通路４６４及び連通通路部４６５ａをそれぞれ形成する加圧部４６０及び連通形成部４６１ａと、ディフューザ通路４６９及び絞り通路部４６５ｂをそれぞれ形成するディフューザ部４６３及び絞り形成部４６１ｂと、吸入通路４６８を形成する吸入部４６２とが、同時に一体成形される。

こうして成形が終了すると、第一キャビディプレート６１と第二キャビディプレート６２とを型開きして、図１３に示す如きジェットポンプ４６を、成形金型６０から離型させる。

（作用効果）
第一実施形態によると、絞り通路部４６５ｂの延伸方向に垂直な共通幅方向Ｄｃｐにて連通通路部４６５ａを挟む壁面のうち、絞り通路部４６５ｂの開口する第一通路壁面４６１ａｆに対して第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂ側へ向かって凹面状に湾曲する。これにより、加圧通路４６４から連通通路部４６５ａへ流入した燃料は、かかる第二通路壁面４６１ａｓに沿って旋回しながら、下流側の絞り通路部４６５ｂへ流入することで、当該通路部４６５ｂからディフューザ通路４６９へは、螺旋旋回状態にて噴出される。その結果としてディフューザ通路４６９では、螺旋旋回する燃料流Ｆｆが通路断面全体に液膜を形成することで、汲み上げられた燃料がディフューザ通路４６９へ逆流するのを抑制できるので、汲み上げの信頼性を高め得る。

しかも、第一通路壁面４６１ａｆに開口する絞り通路部４６５ｂ側へと向かって第二通路壁面４６１ａｓが湾曲することで、それら壁面４６１ａｆ，４６１ａｓに挟まれる連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃは、共通幅方向Ｄｃｐにて絞り通路部４６５ｂ側へ向かうほど縮小する。ここで特に、かかる連通通路部４６５ａの縮小形態は、共通幅方向Ｄｃｐにて加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さな範囲で、実現される。これによれば、ノズル通路４６５のうち連通通路部４６５ａを形成する樹脂部分としての連通形成部４６１ａの全体を、加圧通路４６４を形成する樹脂部分としての加圧部４６０と共通の第一スライドコア６３により一体成形可能となるので、生産性も高め得る。

以上によれば、燃料タンク２内に配置されるサブタンク２０内にジェットポンプ４６が収容される燃料供給装置１につき、汲み上げの信頼性と共に生産性をも高め得ることになる。

また、連通通路部４６５ａの縮小形態が加圧通路４６４の通路幅Ｗｐよりも小さな範囲で実現されることで、通路幅Ｗｃの小さな連通通路部４６５ａへと加圧燃料が流入するまでは、通路幅Ｗｐの大きな加圧通路４６４にて加圧燃料の圧損が低減される。これにより連通通路部４６５ａでは、燃料流Ｆｆが第二通路壁面４６１ａｓに沿って旋回しつつ絞り通路部４６５ｂ側へと向かうのに必要な流体力を、確保できる。故にディフューザ通路４６９では、絞り通路部４６５ｂから噴出される燃料を確実に螺旋旋回させて、ディフューザ通路４６９への逆流抑制に必要な液膜を形成できるので、汲み上げの信頼性を高め得るのである。

さらに、第二通路壁面４６１ａｓは、絞り通路部４６５ｂまで連続して湾曲することで、加圧通路４６４から絞り通路部４６５ｂ側へと向かう燃料流Ｆｆに旋回流を与えるための湾曲長さを、可及的に長く確保できる。これによれば、絞り通路部４６５ｂからディフューザ通路４６９へ噴出される燃料流Ｆｆを確実に螺旋旋回させて、同通路４６９への逆流抑制に必要な液膜を形成できるので、汲み上げの信頼性を高め得る。

またさらに、ノズル通路４６５のうち連通通路部４６５ａを加圧通路４６４と共に形成する樹脂部分として連通形成部４６１ａ及び加圧部４６０は、共通の第一スライドコア６３により成形される。またそれと同時に、ノズル通路４６５のうち絞り通路部４６５ｂをディフューザ通路４６９と共に同軸上に形成する樹脂部分として絞り形成部４６１ｂ及びディフューザ部４６３は、第一スライドコア６３とは別の第二スライドコア６４により成形される。これによれば、加圧通路４６４及び連通通路部４６５ａを形成の樹脂部分と、ディフューザ通路４６９及び絞り通路部４６５ｂを形成の樹脂部分とを、一挙に一体成形できるので、生産性を飛躍的に高め得る。

（第二実施形態）
図１４，１５に示すように本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態のジェットポンプ２０４６では、絞り通路部４６５ｂの上流端４６５ｂｕを連通通路部４６５ａ側から視る図１４，１５の断面視において、加圧通路４６４側から時計方向へ湾曲するように、第二通路壁面２４６１ａｓが設けられている。また、この点以外について第二通路壁面２４６１ａｓは、第一実施形態の第二通路壁面４６１ａｓに準じた構成を備えている。こうした構成から、図１６（ａ）に矢印で示すように燃料流Ｆｆは、第二通路壁面２４６１ａｓに沿って旋回しながら、絞り通路部４６５ｂへと流入することになる。その結果、図１６（ｂ），（ｃ）に矢印で示すように燃料流Ｆｆは、絞り通路部４６５ｂから視て横軸線Ｌｃまわりの時計方向へと螺旋旋回するように、ディフューザ通路４６９にて発生することになる。また、こうした構成となる第二実施形態のジェットポンプ２０４６については、第一実施形態のジェットポンプ４６に準じて製造される。

したがって、ここまで説明した第二実施形態においても、第一実施形態と同様な作用効果を発揮可能である。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に、第一及び第二実施形態に関する変形例１では、図１７（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、連通通路部４６５ａのうち例えば上流端４６５ａｕ等の一部における通路幅Ｗｃを、加圧通路４６４の通路幅Ｗｐと等しく設定してもよい。この場合、連通通路部４６５ａの通路幅Ｗｃが加圧通路４６４の通路幅Ｗｐ以下となる範囲で、絞り通路部４６５ｂ側へ向かって湾曲する形態が第二通路壁面４６１ａｓ，２４６１ａｓに付与される。尚、図１７に示す変形例１では、加圧通路４６４の下流端４６４ｄから絞り通路部４６５ｂまで連続して第二通路壁面４６１ａｓが湾曲している。

第一及び第二実施形態に関する変形例２では、図１８（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、第二通路壁面４６１ａｓ，２４６１ａｓの湾曲する長さを、絞り通路部４６５ｂよりも上流側箇所までは連続する長さに制限してもよい。

第一及び第二実施形態に関する変形例３では、一体成形される加圧部４６０及び連通形成部４６１ａに対して、絞り形成部４６１ｂとディフューザ部４６３と吸入部４６２のうち少なくとも一つを別体成形して後固定してもよい。

第一及び第二実施形態に関する変形例４では、燃料タンク２内のうちサブタンク２０内に収容されるジェットポンプ４６，２０４６以外にも、例えば燃料タンク２内のうちサブタンク２０外に収容されるジェットポンプ等に、本発明を適用してもよい。

１ 燃料供給装置、２ 燃料タンク、３ 内燃機関、２０ サブタンク、４６，２０４６ ジェットポンプ、６３ 第一スライドコア、６４ 第二スライドコア、４６０ 加圧部、４６１ ノズル部、４６１ａ 連通形成部、４６１ａｆ 第一通路壁面、４６１ａｓ，２４６１ａｓ 第二通路壁面、４６１ｂ 絞り形成部、４６３ ディフューザ部、４６４ 加圧通路、４６４ｄ 下流端、４６５ ノズル通路、４６５ａ 連通通路部、４６５ａｄ 下流端、４６５ｂ 絞り通路部、４６９ ディフューザ通路、Ｄｃｐ 共通幅方向、Ｆｆ 燃料流、Ｓｔ 接平面、Ｗｃ，Ｗｐ 通路幅

Claims (6)

1. 加圧通路（４６４）へ供給される加圧燃料をノズル通路（４６５）からディフューザ通路（４６９）へ噴出させることにより、前記ディフューザ通路を通じて燃料タンク（２）内の貯留燃料を汲み上げるジェットポンプ（４６，２０４６）として、前記加圧通路及び前記ノズル通路を形成する樹脂部分（４６０，４６１）が成形されてなるジェットポンプであって、
   前記ノズル通路は、
   前記加圧通路の下流端（４６４ｄ）に連通する連通通路部（４６５ａ）と、
   前記連通通路部の下流端（４６５ａｄ）に連通して前記連通通路部よりも燃料の流通流量を絞る絞り通路部（４６５ｂ）とを、有し、
   前記連通通路部及び前記加圧通路の通路幅（Ｗｃ，Ｗｐ）を規定する共通幅方向（Ｄｃｐ）は、前記絞り通路部の延伸方向に垂直な方向であり、
   前記共通幅方向において前記連通通路部を挟む第一通路壁面（４６１ａｆ）及び第二通路壁面（４６１ａｓ，２４６１ａｓ）のうち、前記絞り通路部の開口する前記第一通路壁面に対して、前記第二通路壁面が前記絞り通路部側へ向かって凹面状に湾曲することにより、前記連通通路部の通路幅（Ｗｃ）は、前記加圧通路の通路幅（Ｗｐ）以下となる範囲で、前記絞り通路部側へ向かうほど縮小することを特徴とするジェットポンプ。
2. 前記連通通路部の通路幅（Ｗｃ）は、前記加圧通路の通路幅（Ｗｐ）よりも小さな範囲で、前記絞り通路部側へ向かうほど縮小することを特徴とする請求項１に記載のジェットポンプ。
3. 前記第二通路壁面は、前記絞り通路部まで連続して湾曲することを特徴とする請求項１又は２に記載のジェットポンプ。
4. 前記ディフューザ通路及び前記絞り通路部を同軸上に形成する樹脂部分（４６３，４６１ｂ）は、前記加圧通路及び前記連通通路部を形成する樹脂部分（４６０，４６１ａ）と共に、一体成形されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のジェットポンプ。
5. 請求項４に記載のジェットポンプ（４６，２０４６）を製造する方法であって、
   前記加圧通路及び前記連通通路部を形成する樹脂部分（４６０，４６１ａ）を第一スライドコア（６３）により成形すると同時に、前記ディフューザ通路及び前記絞り通路部を同軸上に形成する樹脂部分（４６３，４６１ｂ）を第二スライドコア（６４）により成形することを特徴とするジェットポンプの製造方法。
6. 燃料タンク（２）内の貯留燃料を前記燃料タンク外の内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置（１）であって、
   前記燃料タンク内に配置されるサブタンク（２０）と、
   前記サブタンク内に収容され、前記燃料タンク内の貯留燃料を前記サブタンク内へ汲み上げる請求項１〜４のいずれか一項に記載のジェットポンプ（４６，２０４６）とを、備えることを特徴とする燃料供給装置。

Images