JP2015137372A - コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材及びコネクタ - Google Patents

Abstract

【課題】加工性と強度との双方に優れ、材料コストの安価なコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材を提供する。【解決手段】コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。また、コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有している。また、Ｆｅ系粒子は、伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上である。【選択図】図１

Description

本発明は、コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材及びそれを用いたコネクタピンを有するコネクタに関する。

自動車用ＰＣＢ（Printed Circuit Board）コネクタや自動車用中継コネクタ等のコネクタには、例えば黄銅などの、銅に数質量％程度の金属を添加した銅合金よりなるコネクタピンを備えたものがある。近年、コネクタ全体の軽量化、小型化及び低コスト化のために、より高い剛性を有すると共に、材料コストを低減できるコネクタピンが望まれている。そこで、材料の強度が高く、材料コストの低い銅合金として、Ｃｕ（銅）にＦｅ（鉄）を添加したＣｕ−Ｆｅ系合金をコネクタピンの素材として用いることが検討されている。

例えば特許文献１には、０．０５〜５質量％の炭素が固溶した１０〜７０質量％のＦｅと、残部がＣｕ及び不可避不純物との合金からなるばね部材の例が開示されている。かかる化学成分を有するＣｕ−Ｆｅ系合金は、従来の銅合金よりも高い強度を有するものとなりやすい。また、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、Ｃｕよりも地金代の安価なＦｅを含有しているため、Ｆｅの含有量を多くすることにより材料コストを容易に低減することができる。

このように、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、コネクタピンの素材として十分な強度と、材料コストとを両立する可能性を有する材料である。

特開平５−１２５４６８号公報

しかしながら、従来公知のＣｕ−Ｆｅ系合金は、コネクタピンを作製する場合に加工性と強度を両立させることが困難である。つまり、従来のＣｕ−Ｆｅ系合金は、Ｆｅの含有量が少ない場合には、Ｆｅ成分がＣｕ系母相に固溶するため、Ｆｅ系析出物の析出量が不十分となり易い。それ故、例えば曲げ加工等を施す際の加工性に優れる反面、析出強化が不十分となり、強度が高くならない傾向がある。そのため、Ｆｅの含有量が少ないＣｕ−Ｆｅ系合金は、より強度を要求するような用途での使用には適さない。また、Ｆｅの含有量が少ない場合には、材料コストの低減が困難である。

一方、Ｆｅの含有量を多くしたＣｕ−Ｆｅ系合金は、強度が高くなりやすく、材料コストを低減し易いものの、曲げ加工を施す際の加工性が悪化するという問題がある。そのため、強度の高いＣｕ−Ｆｅ系合金は、コネクタピンの作製工程において曲げ加工を施した後に、屈曲部に割れが生じ易い。

このように、従来公知のＣｕ−Ｆｅ系合金をコネクタピンの素材として採用するためには、材料コストを低減すると共に、高い強度と優れた加工性とを両立させることが必要である。

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、加工性と強度の双方に優れ、材料コストの安価なコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材及びこれを用いたコネクタピンを有するコネクタを提供しようとするものである。

本発明の一態様は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有しており、
上記Ｆｅ系粒子は、上記伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、上記伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上であることを特徴とするコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材にある。

また、本発明の他の態様は、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材より構成されたコネクタピンを有するコネクタにある。

上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材（以下、適宜「線材」と省略することがある。）は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。そのため、上記線材は、従来の銅合金と同等以下の材料コストを容易に実現できる。

また、上記線材は、Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有している。また、上記Ｆｅ系粒子は、上記伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、上記伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上である。このような金属組織を有する上記線材は、伸線方向への延性が大きくなりやすい。それ故、上記線材に曲げ加工を施す際に、屈曲部分に割れが生じにくくなる。このように、上記線材は、優れた曲げ加工性を示すため、曲げ加工に伴う割れの発生を抑制することができる。

また、上記線材は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相を有しているため、従来の銅合金と同等以上の導電率を容易に確保することができる。また、上記線材は、はんだ濡れ性を向上させるためのＳｎめっき処理が可能である。これらの結果、上記線材は、コネクタピンに要求される電気的特性を満たすことができる。

また、上記線材は、上記特定の化学成分と、上述した金属組織とを具備していることにより、従来の銅合金よりも強度を高くすることができる。

以上のように、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、加工性と強度の双方に優れ、材料コストの安価なものとなる。

また、上述したように、上記線材は、優れた曲げ加工性を有しているため、上記線材から作製したコネクタピンは、曲げ加工により形成される屈曲部に割れやクラックが生じにくい。その結果、上記コネクタピンを有するコネクタは、優れた品質を有する。

実施例１における、コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材の金属組織写真。 実施例２における、コネクタの正面図。 図２のIII−III線矢視断面図。 実施例２における、断面形状を略長方形状にしたコネクタピンの断面図。 実施例２における、断面形状を台形上にしたコネクタピンの断面図。 実施例２における、四角形状の断面において、互いに向かい合う端面の中央部を内側に窪ませた断面形状を呈するコネクタピンの断面図。

上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、１０質量％以上のＦｅを含有している。上述したように、Ｃｕ−Ｆｅ系合金は、Ｆｅの含有量が多くなるほど強度が高くなる傾向がある。そのため、上記線材は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とすることにより、コネクタピンの素材に要求される強度を十分に満足することができる。また、上記線材は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とすることにより、従来の銅合金よりも材料コストを低減することができる。それ故、強度をより強くし、材料コストをより低減する観点から、Ｆｅの含有量は１０質量％以上とする。同じ観点から、Ｆｅの含有量は２０質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましい。

一方、Ｆｅの含有量が過度に多くなると、上述したように加工性が悪化するため、上記線材を用いてコネクタピン等を作製する際に割れ等が生じ易くなる。また、Ｆｅ系粒子はＣｕ系母相に比べて導電率が低いため、Ｆｅの含有量が過度に多い場合には、得られるコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材の導電率が低くなりやすい。それ故、Ｆｅの含有量が過度に多い場合には、コネクタピンの素材に要求される導電率を満足することが困難となるおそれがある。これらの問題を回避するためには、例えば、Ｆｅの含有量を７０質量％以下に規制することが好ましく、Ｆｅの含有量を６０質量％以下に規制することがより好ましい。

以上のように、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、Ｆｅの含有量を１０質量％以上とし、好ましくは１０〜７０質量％、さらに好ましくは１０〜６０質量％とすることにより、コネクタピンの素材に要求される強度、加工性、導電性等の諸特性を満足し、材料コストの安価な材料となる。

また、上記金属組織は、例えば、鋳造の際に生じるＦｅを主成分とする晶出物や、熱処理等により生じるＦｅを主成分とする析出物を、伸線方向に引き伸ばされた状態で上記Ｃｕ系母相中に有している。つまり、上記晶出物や上記析出物は、冷間引抜や冷間圧延等の冷間加工時の加工力を受けることにより、伸線方向に引き伸ばされるよう塑性変形する。これにより、伸線方向に伸びた上記Ｆｅ系粒子が生じる。

なお、上述した「主成分」とは、最も含有量の多い元素であることを意味している。そして、上記Ｃｕ系母相は主成分のＣｕの他に微量のＦｅあるいは不純物を含有する場合がある。また、Ｆｅ系粒子は主成分のＦｅの他に微量のＣｕあるいは不純物を含有する場合がある。

上記Ｆｅ系粒子は、伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、上記伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上である。上記幅の平均値及び長さの平均値の双方を上記特定の範囲に制御することにより、上記Ｆｅ系粒子がＣｕ系母相中に均一に分散し易くなり、上記線材の金属組織が均一になりやすい。そして、均一な金属組織を有する上記線材は、優れた加工性を有するものとなりやすい。

上記幅が１μｍを超えるＦｅ系粒子が過度に多く存在する場合には、Ｆｅ系粒子の分布に偏りが生じやすく、金属組織が不均一となるおそれがある。そして、不均一な金属組織を有する線材は、曲げ加工時に応力集中が生じ易くなり、加工性が悪化するおそれがある。このような問題は、上記幅の平均値が０．５μｍ以下となるように上記金属組織を制御することにより回避できる。

一方、上記幅が０．１μｍ未満となるＦｅ系粒子が過度に多く存在する場合には、上記Ｆｅ系粒子による強度向上効果が不十分となり、ひいては上記線材の強度が不十分となるおそれがある。上記Ｆｅ系粒子による強度向上効果を十分に得るためには、上記幅の平均値が０．１μｍ以上となるように上記金属組織を制御することが好ましい。

以上のように、加工性と強度とを両立させる観点から、幅が１μｍを超える上記Ｆｅ系粒子及び０．１μｍ未満となる上記Ｆｅ系粒子の両方の含有量を低減することが好ましい。同じ観点から、上記Ｆｅ系粒子の幅の平均値が０．１〜０．５μｍの範囲内になるように上記金属組織を制御することがより好ましい。

また、上記長さが４μｍ未満となる上記Ｆｅ系粒子が過度に多く存在する場合には、Ｆｅ系粒子による強度向上効果が不十分となるおそれがあり、ひいては上記線材の強度が不十分となるおそれがある。この問題は、上記長さの平均値が４μｍ以上となるように上記金属組織を制御することにより回避できる。

一方、上記長さが３０μｍを超えるＦｅ系粒子が過度に多く存在する場合には、Ｆｅ系粒子の分布に偏りが生じやすく、金属組織が不均一となるおそれがある。そして、不均一な金属組織を有する線材は、曲げ加工時に応力集中が生じ易くなり、加工性が悪化するおそれがある。上記線材の金属組織を均一にし、加工性を向上させる観点からは、上記長さの平均値が３０μｍ以下となるように上記金属組織を制御することが好ましい。

以上のように、加工性と強度とを両立させる観点から、長さが３０μｍを超える上記Ｆｅ系粒子及び４μｍ未満となる上記Ｆｅ系粒子の両方の含有量を低減することが好ましい。同じ観点から、上記Ｆｅ系粒子の長さの平均値が４〜３０μｍの範囲内になるように上記金属組織を制御することがより好ましい。

なお、上記Ｆｅ系粒子の大きさは、例えば、鋳造時等に生じる析出物や晶出物の大きさの調整、あるいは、伸線加工工程における加工率の調整により制御することができる。

また、上記線材は、引張強さが７００ＭＰａ以上であることが好ましい。従来のＣｕ−Ｆｅ系合金は、上述したように加工性と強度とを両立させることが困難である。そのため、引張強さが７００ＭＰａ以上となる高強度のＣｕ−Ｆｅ系合金は、コネクタピンの素材として用いることがほとんど不可能であった。これに対し、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、上記特定の化学成分と上記特定の金属組織とを共に備えることにより、黄銅材（引張強さ４５０〜５００ＭＰａ）やコルソン系銅合金（引張強さ６００〜６５０ＭＰａ）よりも高い強度を備え、かつ、加工性に優れたものとなる。それ故、上記線材は、より線径を細くしてもコネクタピンの素材として十分な強度を有し、ひいてはコネクタ全体の小型化、軽量化に有利なものとなる。

また、上記線材は、伸びが２％以上であることが好ましい。この場合には、上記線材は、延性が十分に高いものとなるため、曲げ加工を施す場合に、屈曲部分における割れの発生をより抑制し易くなる。その結果、上記線材は、より優れた加工性を有する。

また、上記線材は、導電率が３０％ＩＡＣＳ以上であることが好ましい。この場合には、上記線材は、黄銅材等の銅合金と同等の導電率を有するものとなる。そのため、上記線材は、コネクタピンに要求される導電率を満足でき、コネクタピンの素材として好適に用いることができる。

また、上記線材は、伸線方向に直交する断面が長方形状を呈していてもよい。従来の銅合金を用いた角線材は、コネクタピンに要求される剛性を形状的に確保するため、伸線方向に直交する断面が正方形状を呈するように成形する必要がある。これに対し、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、従来の銅合金よりも高い強度を有するため、伸線方向に直交する断面を長方形状に成形しても、コネクタピンに要求される剛性を十分に確保することができる。

そして、上記断面が長方形状を呈するコネクタピンは、上記断面における長辺同士が互いに向かい合うようにして複数のコネクタピンを一列に配列することにより、正方形状の断面を有するコネクタピンに比べて配置スペースを省スペース化することができる。その結果、上記線材は、コネクタピンの配置スペースの省スペース化がより容易となり、ひいてはコネクタ全体の小型化、軽量化に有利なものとなる。

（実施例１）
上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材の実施例を、図１を用いて説明する。コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材（以下、適宜「線材」と省略することがある。）は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有しているまた、図１に示すように、線材は、Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有している。そして、Ｆｅ系粒子は、伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上である。以下、線材の作製方法及び詳細な構成について説明する。

＜コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材の作製方法＞
線材は、従来公知の銅合金線材と同様の工程により作製することができる。すなわち、線材は、化学成分を所望の比率に調整したビレットを鋳造した後、熱間押出や熱間引抜などの熱間加工、溶体化処理や時効処理等のための熱処理及び冷間加工を適宜組み合わせることにより作製することができる。また、線材の作製工程は、Ｃｕ系母相中に、略柱状のＦｅ系粒子が伸線方向に連なって分布する金属組織を生じさせるために、最終工程（伸線加工工程）において、冷間引抜または冷間圧延等の冷間加工を行う必要がある。

また、上記金属組織をより効率的に生じさせるためには、伸線加工工程に供する中間材に急冷処理を施すように作製工程が構成されていることが好ましい。

本例においては、Ｆｅを５０質量％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる試験材１と、Ｃ２６００−Ｈ材よりなる試験材２との２種類の試験材を作製した。なお、試験材１及び試験材２は、一辺が０．６４ｍｍの正方形状断面を有する角線である。

これらの試験材を用いて金属組織観察、機械特性及び導電率の評価を行った。以下に、その詳細について説明する。

＜金属組織観察＞
・Ｆｅ系粒子の形態観察
まず、試験材１を伸線方向に沿って切断し、露出した断面を研磨した。その後、当該断面を電子顕微鏡により観察した。これにより得られた断面の電子顕微鏡写真を図１に示す。図１より知られるように、試験材１に含まれるＦｅ系粒子は、伸線方向に伸びた繊維状を呈していた。

・Ｆｅ系粒子の寸法分布の評価
集束イオンビーム−走査型電子顕微鏡複合装置（ＦＩＢ−ＳＥＭ、ＦＥＩ社製「Ｈｅｌｉｏｎ ＮａｎｏＬａｂ６００」）を用いて、ＦＩＢ加工による断面形成とＳＥＭによる断面観察とを繰り返し行い、多数のＳＥＭ像を取得した。次いで、得られた多数のＳＥＭ像を再構成し、金属組織の３次元像を作成した。そして、得られた３次元像に基づいて、個々のＦｅ系粒子の上記幅及び上記長さを測定し、これらの平均値を算出した。

本例においては、縦１０μｍ×横１０μｍの正方形状の視野を伸線方向に沿って０．２μｍ間隔で掘り下げることにより、直方体状の上記３次元像を作成した。そして、試験材１の３次元像中に存在する全てのＦｅ系粒子について上記幅及び上記長さの測定を行った。その結果、３次元像中の全てのＦｅ系粒子は、上記幅が０．１〜０．５μｍの範囲内であり、かつ、上記長さが４〜３０μｍの範囲内であった。

＜機械特性評価＞
・引張試験
ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じた方法により、試験材１及び試験材２の引張試験を行った。

表１に、引張試験により得られた各試験材の引張強さ及び０．２％耐力を示す。

表１より知られるように、試験材１の引張強さは７００ＭＰａ以上であり、従来の銅合金（Ｃ２６００−Ｈ材）よりなる試験材２に比べて高い強度を示した。

・剛性評価
線材を用いて作製したコネクタピンの剛性を評価するため、以下の方法により剛性評価を行った。

まず、試験材が水平となるようにして試験材の一方の端部をバイスにより固定し、他方の端部をバイスから突出させた。次いで、試験材の突出部分における、バイスから３ｍｍ離れた位置にプッシュプルゲージを上方から当接させた。その後、プッシュプルゲージを一定速度で鉛直下方に移動させ、試験材が変形した時点でプッシュプルゲージを停止させ、試験を完了した。以上の試験において、プッシュプルゲージに加わった最大荷重を測定した。なお、各々の試験材について１０回の測定を行った。

１０回の測定により得られた最大荷重の平均値、最小値及び最大値を表２に示す。

表２より知られるように、試験材１は、従来の銅合金（Ｃ２６００−Ｈ材）よりなる試験材２に比べて最大荷重が大きくなった。

以上の機械特性評価の結果から、線材よりなるコネクタピンは、従来の銅合金よりなるコネクタピンに比べて高い剛性を有するものとなることがわかる。

＜導電率測定＞
４端子法を用いて試験材１及び試験材２の導電率を測定した。その結果、試験材１の導電率は３０．９％ＩＡＣＳであり、試験材２の導電率は２８％ＩＡＣＳであった。この結果から、線材よりなるコネクタピンは、従来の銅合金と同等以上の導電率を示すことがわかる。

次に、本例の作用効果を説明する。コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、１０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有している。そのため、線材は、従来の銅合金と同等以下の材料コストを容易に実現できる。

また、線材は、Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有している。また、Ｆｅ系粒子の幅の平均値及び長さの平均値が上記特定の範囲内である。そのため、線材は、優れた曲げ加工性を示し、曲げ加工に伴う割れの発生を抑制することができる。

また、線材は、Ｃｕを主成分とするＣｕ系母相を有しているため、はんだ濡れ性を向上させるためのＳｎめっき処理が可能である。それ故、線材は、コネクタピンに要求される電気的特性を満足することができる。

また、線材は、特定の化学成分と、上述した金属組織との両方を具備していることにより、従来の銅合金よりも高い強度を有するものとなり易い。

また、線材は、引張強さが７００ＭＰａ以上である。そのため、線材は、従来の銅合金よりなる線材よりも線径を細くしても、コネクタピンの素材として十分な強度を有し、ひいてはコネクタ全体の小型化、軽量化に有利なものとなる。

また、線材は、導電率が３０％ＩＡＣＳ以上である。そのため、線材は、コネクタピンに要求される導電率を満足でき、コネクタピンの素材として好適に用いることができる。

以上のように、コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材は、加工性と強度の双方に優れ、材料コストの安価なものとなる。

（実施例２）
本例は、上記コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材を用いて作製したコネクタピン１１を有するコネクタ１０の例である。図２及び図３に示すように、コネクタ１０は、凹部４１を備えたハウジング４と、ハウジング４を貫通して配置された複数のコネクタピン１１とを有している。そして、コネクタピン１１は、実施例１における試験材１に相当する線材より形成されている。

ハウジング４は、図２及び図３に示すように略直方体状を呈しており、コネクタピン１１が貫通する底壁部４２と、底壁部４２の外周縁部から立設された側壁部４３とを有している。そして、底壁部４２及び側壁部４３により囲まれた空間が凹部４１を構成している。

コネクタピン１１は、図２及び図３に示すように略棒状を呈しており、その一端に端子接続部１１１を有し、他端にはんだ付け部１１２を有している。本例のコネクタピン１１は、図３に示すように、凹部４１内に配置された端子接続部１１１を基端として底壁部４２へ向けて延設されている。また、コネクタピン１１は、底壁部４２を貫通してハウジング４の外方へ突出し、底壁部４２とはんだ付け部１１２との間において９０°曲げ加工が施され、コネクタピン１１の長手方向と直角方向に屈曲される。すなわち、本例のコネクタピン１１は、コネクタ１０に配設された状態において、端子接続部１１１とはんだ付け部１１２とが互いに直角方向となるように屈曲されている。

かかる構成において、９０°曲げ加工により形成される屈曲部１１３の表面を観察したところ、９０°曲げ加工に伴う割れやクラックの発生は認められなかった。このように、コネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材１は、コネクタピン１１の素材として好適に用いることができる。

なお、本例においては、０．６４ｍｍ角の正方形状断面を有する線材１を用いてコネクタピン１１を形成したが、例えば図４〜図６に示すように、断面形状を種々の形状に変形することも可能である。コネクタピン１１の断面形状としては、例えば、略円形、略長方形（図４参照）、台形（図５参照）、あるいは四角形状の断面において、互いに向かい合う端面の中央部を内側に窪ませた形状（図６参照）等が考えられる。

図４に示す断面形状が長方形状を呈するコネクタピン１１（１１ｂ）は、伸線方向の断面における長辺１１４に対応する面同士が互いに向かい合うようにして複数のコネクタピン１１ｂを一列に配列することにより、正方形状の断面を有するコネクタピン１１に比べて配置スペースを省スペース化することができる。その結果、コネクタ１０全体の小型化、軽量化をより容易に行うことができる。

１０ コネクタ
１１ コネクタピン
４ ハウジング

Claims (6)

1. １０質量％以上のＦｅを含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物よりなる化学成分を有し、
   Ｆｅを主成分とし、伸線方向に伸びた繊維状を呈するＦｅ系粒子がＣｕを主成分とするＣｕ系母相に分布している金属組織を有しており、
   上記Ｆｅ系粒子は、上記伸線方向と直角な方向に測定して得られる幅の平均値が０．５μｍ以下であり、かつ、上記伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が４μｍ以上であることを特徴とするコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材。
2. 上記Ｆｅ系粒子は、上記伸線方向と平行な方向に測定して得られる長さの平均値が３０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載のコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材。
3. 引張強さが７００ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材。
4. 導電率が３０％ＩＡＣＳ以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材。
5. 上記伸線方向に直交する断面が長方形状を呈することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載のコネクタピン用Ｃｕ−Ｆｅ系合金線材より構成されたコネクタピンを有するコネクタ。