JP2015096657A - 肌焼鋼および浸炭材 - Google Patents
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Abstract
Description
また、特許文献3および4では、Nb、TiおよびVなどの炭化物生成元素を多量に使用し、微細析出した場合に加工時の変形抵抗を著しく上昇させる等の問題があった。
すなわち、図1に、肌焼鋼の高濃度浸炭層の表層における、炭化物の最大粒子径に及ぼすAl、BおよびTi量の関係を示す。同図からわかるように、粗大な炭化物の生成を抑制し、炭化物を微細に分散させるためには、AlおよびB量の制御とTi添加量の抑制とが重要である。ここで、図1には、一部の鋼に関して面疲労強度を測定した結果についても示したが、粗大な炭化物の生成の抑制により、高い面疲労強度が得られることもわかる。
また、肌焼鋼にC濃度0.70〜0.84質量%の浸炭層(以下、通常浸炭層という)を形成させた場合について、面疲労強度に及ぼすAl、TiおよびB量の関係についても調査した。その結果を図1に併せて示す。通常浸炭層を形成させた場合においても、AlおよびB量を特定範囲に制御し、かつ、Tiを0.003質量%以下に抑制すると高い面疲労強度が得られることがわかる。
すなわち、高濃度浸炭については、鋼素材より、25mmφ丸棒を加工し、カーボンポテンシャル2%、950℃で5時間の高濃度浸炭を行い、一旦600℃に冷却した後、再度850℃で30分保持し、60℃で油冷後、170℃で2時間の焼戻し処理を行った。この処理を行ったサンプルを切断した後、切断面をピラクール液で腐食し、表面から30μm深さまでの領域を走査型電子顕微鏡で6000μm2にわたって観察し、画像解析により炭化物の最大粒子径を求めた。また、上記丸棒よりローラピッチング試験片を採取し、これに上述の高濃度浸炭から焼戻し処理までの各処理を施したサンプルに対し、すべり率40%および油温80℃の条件でローラピッチング試験を行い、107回強度(試験片表面にピッチングが発生する限界強度)を評価した。
また、通常浸炭については、鋼素材より、25mmφ丸棒を加工し、この丸棒よりローラピッチング試験片を採取し、これに930℃、7時間、カーボンポテンシャル1.1質量%の条件で浸炭を実施後、60℃で油冷し、170℃、2時間の焼戻し処理を施した。このようにして得られたサンプルに対し、すべり率40%および油温80℃の条件でローラピッチング試験を行い、107回強度(試験片表面にピッチングが発生する限界強度)を評価した。
(1)C:0.10〜0.35質量%、
Si:0.01〜0.50質量%、
Mn:0.40〜1.50質量%、
P:0.02質量%以下、
S:0.03質量%以下、
Al:0.04〜0.10質量%、
Cr:0.5〜2.5質量%、
B:0.0005〜0.0050質量%、
Nb:0.003〜0.080質量%、
Ti:0.003質量%以下および
N:0.0080質量%未満
を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる成分組成を有する肌焼鋼。
Cu:1.0質量%以下、
Ni:0.50質量%以下、
Mo:0.50質量%以下および
V:0.5質量%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する前記(1)に記載の肌焼鋼。
Ca:0.0005〜0.0050質量%および
Mg:0.0002〜0.0020質量%
の1種または2種を含有する前記(1)または(2)に記載の肌焼鋼。
(4)前記(1)乃至(3)のいずれかに記載の肌焼鋼に対して浸炭が施されてなる、浸炭材であって、表面から0.4mmまでの表層域における炭素量が0.70質量%以上である浸炭材。
まず、本発明において、鋼の成分組成を上記の範囲に限定した理由について、成分毎に詳しく説明する。
C:0.10〜0.35質量%
浸炭熱処理後の焼入れにより中心部の硬度を高めるために、0.10質量%以上のCを必要とするが、含有量が0.35質量%を超えると、芯部の靭性が低下するため、C量は0.10〜0.35質量%の範囲に限定した。好ましくは、0.3質量%以下の範囲である。
Siは、脱酸剤として必要であり、少なくとも0.01質量%以上の添加が必要である。しかしながら、Siは浸炭表層で優先的に酸化し、粒界酸化を促進する元素である。また、フェライトを固溶強化し変形抵抗を高めて冷間鍛造性を劣化させるため、上限を0.50質量%とする。好ましくは0.03〜0.35質量%である。
Mnは、焼入性の向上に有効な元素で有り、少なくとも0.40質量%の添加を必要とする。しかし、Mnは粒界酸化を引き起こしやすく、また過剰な添加は残留オーステナイトを増加させ、表面硬さの低下を招くことから、上限を1.50質量%とした。好ましくは0.60〜1.40質量%の範囲である。
Pは、結晶粒界に偏析し、靭性を低下させるため、その混入は低いほど望ましいが、0.02質量%までは許容される。好ましくは、0.018質量%以下である。
Sは、硫化物系介在物として存在し、被削性の向上に有効な元素である。しかしながら、過剰な添加は疲労強度の低下を招くため、上限を0.03質量%とした。
Alは、鋼中のNをAlNとして固定することによって、Bの焼入れ性効果を得るための重要な元素である。この効果を得るためには、少なくとも0.04質量%の添加が必要である。しかしながら、含有量が0.10質量%を超えると、疲労強度に対して有害なA1203介在物の生成を助長するため、Al量は0.04〜0.10質量%の範囲に限定した。
Crは、焼入性のみならず、焼戻し軟化抵抗の向上に寄与し、さらには炭化物の球状化促進にも有用な元素であるが、含有量が0.5質量%に満たないと、その添加効果に乏しく、一方、2.5質量%を超えると、浸炭部での残留オーステナイトの生成を促進し、疲労強度に悪影響を与える場合がある。よって、Cr量は0.5〜2.5質量%の範囲に限定した。好ましくは0.6〜2.0質量%の範囲である。
Bは、本発明において最も重要な元素である。Bは、焼入れ熱処理時にオーステナイト粒界に偏析することで焼入れ性を高め、素材の硬度上昇に寄与する。この効果により、他の強化元素を削減でき、その結果、変形抵抗の低下による冷間鍛造性の向上が得られる。この効果を発揮するためには、少なくとも0.0005質量%以上の添加が必要である。一方、過剰な添加は、靭性や鍛造性などの低下を招くことから、上限を0.0050質量%とした。好ましいB含有量の上限は、0.0030質量%である。
Nbは、鋼中でNbCを形成し、浸炭熱処理時のオーステナイト粒径の粗粒化をピン止め効果により抑制する。この効果を得るためには、少なくとも0.003質量%以上の添加が必要である。一方、0.080質量%を超えて添加すると、粗大なNbCの析出による粗粒化抑制能の低下や疲労強度の劣化を招く、おそれがあるため、0.080質量%以下とする。好ましくは、0.010〜0.060質量%である。
Tiは、鋼中への混入を極力回避することが好ましい成分である。Tiは、Nと結合し、粗大なTiNを形成しやすい。かように、浸炭表層の炭化物の粗大化や疲労強度の低下を招くため、上限を0.003質量%とする。
Nは、鋼中への混入を極力回避することが好ましい成分である。従って、Nは、Bの焼入れ性を確保することと、TiNの形成を抑制するために、0.008質量%未満とした。
Cuは、焼き入れ性の向上に有効な元素であり、好ましくは0.1質量%以上で添加するが、多量の添加は鋼材の表面性状の劣化や合金コストの増加を招くため、上限を1.0質量%とした。
すなわち、CaおよびMgによる上記効果を得るには、各々、少なくとも0.0005質量%、0.0002質量%の添加が必要である。一方、過剰に添加した場合には、粗大な介在物を形成し、疲労強度に悪影響を与えるため、CaおよびMgについて上限をそれぞれ0.0050質量%および0.0020質量%とした。
以上説明した元素以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。
また、本発明の肌焼鋼材は、上記した通常浸炭に対して、浸炭層のC濃度を0.85質量%以上にまで高め、炭化物を析出させることで浸炭層の硬さをさらに高めて面疲労強度を向上させることを目的とした高濃度浸炭に特に適している。高濃度浸炭の場合、従来用いられている肌焼鋼では、粗大炭化物の量が多くなり、面疲労強度のさらなる向上は期待できない。しかし、本発明の肌焼鋼では、浸炭層のC濃度を0.85質量%以上にまで高めても粗大炭化物の析出を抑制でき、面疲労強度が向上する。すなわち、浸炭処理後は、表面下0.4mmまでの表層域において、炭素量は0.85質量%以上であり、ここに形成される炭化物の最大径は10μm以下かつ平均粒子径は4μm以下とすることができる。この範囲内であれば、特に面疲労強度の向上に効果がある。逆に、この範囲を超えると、さらなる面疲労強度の向上は期待できない。
表1に示す成分組成の鋼(残部はFeおよび不可避的不純物)を溶製し、一旦1150℃以上に加熱した後、170mm×170mm角断面の中間素材とし、更にAc3+100℃以上に加熱した後、熱間圧延により直径60mmの丸棒に成形した。得られた棒鋼について、冷間鍛造性の評価を行った。
すなわち、棒鋼の表面から直径の1/4の深さ位置(1/4D位置)から、直径:10mmおよび高さ:15mmの試験片を採取し、300tプレス機を用いて、60%据え込み時の圧縮荷重を測定し、日本塑性加工学会が提唱している端面拘束圧縮により変形抵抗測定方法を用いて求めた。
また、限界据え込み率は、変形抵抗を測定した方法で圧縮加工を行い、端部に割れが入ったときの据え込み率を限界据え込み率とした。変形抵抗値が899MPa以下、限界割れ率が74%以上であれば、冷聞鍛造性は良好であるといえる。
すなわち、上記の棒鋼の1/4D位置から回転曲げ試験片とローラーピッチング試験片を採取し、これらの試験片に通常浸炭と炭化物を多く生成させるための高濃度浸炭との2種類の熱処理を行った。通常浸炭は930℃、7時間、カーボンポテンシャル1.1質量%の条件で浸炭を実施後、60℃で油冷し、170℃、2時間の焼戻し処理を施した。一方、高濃度浸炭は、950℃、5時間、カーボンポテンシャル2質量%の条件で保持し、一旦600℃に冷却した後、再度850℃に30分保持し、60℃で油冷後、170℃、2時間の焼戻し処理を施した。
なお、炭素濃度の測定は、表面から深さ0.4mmまでをEPMAライン分析することにより行った。
上記浸炭後の各試験片につき、回転曲げ試験およびローラーピッチング試験を行った。まず、回転曲げ疲労試験は、回転数3500rpmで実施し、107回の耐疲労強度にて評価した。また、ローラーピッチング試験は、すべり率40%、油温80℃の条件で107回強度(試験片表面にピッチングが発生する限界強度)で評価した。
得られた評価結果を表2に示す。
Claims (4)
- C:0.10〜0.35質量%、
Si:0.01〜0.50質量%、
Mn:0.40〜1.50質量%、
P:0.02質量%以下、
S:0.03質量%以下、
Al:0.04〜0.10質量%、
Cr:0.5〜2.5質量%、
B:0.0005〜0.0050質量%、
Nb:0.003〜0.080質量%、
Ti:0.003質量%以下および
N:0.0080質量%未満
を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなる成分組成を有する肌焼鋼。 - 前記成分組成は、更に、
Cu:1.0質量%以下、
Ni:0.50質量%以下および
V:0.5質量%以下
のうちから選ばれる1種または2種以上を含有する請求項1に記載の肌焼鋼。 - 前記成分組成は、更に、
Ca:0.0005〜0.0050質量%および
Mg:0.0002〜0.0020質量%
の1種または2種を含有する請求項1または2に記載の肌焼鋼。 - 請求項1乃至3のいずれかに記載の肌焼鋼に対して浸炭が施されてなる、浸炭材であって、表面から0.4mmまでの表層域における炭素量が0.70質量%以上0.85質量%未満である浸炭材。
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