JP5385656B2 - 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼 - Google Patents
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A/[Ti]≦0.080 …(1)
(式中、Aは面積10μm2以上のTi系の炭化物、炭窒化物、窒化物、硫化物、および炭硫化物の合計面積率(%)を示す。[Ti]は鋼中のTi含有量(質量%)を示す。)
Cは部品として必要な芯部硬さを確保する上で重要な元素であり、C量が不足すると浸炭後の硬さ不足により、部品としての静的強度が不足する。一方、C量が過剰になると硬くなりすぎ、鍛造性が低下する。そこでC量は0.10〜0.25%、好ましくは0.12〜0.23%、より好ましくは0.14〜0.20%とする。
Siは焼戻し処理時の硬さ低減を抑制するため、表面硬化処理部品表層の硬さを確保するのに有効な元素である。しかし、添加量の増大に伴って材料の変形抵抗が増し、鍛造性を低下させる。そこでSiは0.45%以下、好ましくは0.02〜0.35%、より好ましくは0.05〜0.15%とする。
Mnは脱酸材として作用し酸化物系介在物量を低減して鋼材の内部品質を高める作用を発揮するとともに、表面硬化処理(浸炭など)後の焼入れ時の焼入性を著しく向上させる効果を有する。しかし、Mnの増加に伴い縞状偏析が顕著となり、材質のバラツキが大きくなって冷間加工性に悪影響を与える。そこでMn量は0.60%以下、好ましくは0.10〜0.55%、より好ましくは0.20〜0.50%とする。
Crは炭化物に固溶して炭化物の硬さを向上させる効果があるため、耐磨耗性の向上に有効である。また、Mnと同様に表面硬化処理(浸炭など)後の焼入れ時の焼入性を著しく向上させる効果を有する。一方、Cr量が過剰になると素材の硬度が高くなりすぎて鍛造性が不良となる。そこでCr量は、2.5%以下、好ましくは0.5〜2.3%、より好ましくは0.8〜2.0%とする。
Bは微量で鋼材の焼入性を大幅に向上させる効果があることに加えて、結晶粒界を強化して衝撃強度を高める作用があるため添加してもよい。しかし、過剰に添加すると窒化物が生成しやすくなり、冷間及び熱間加工性を低下させる。そこでB量は0.0005〜0.0050%とするのが好ましく、より好ましくは0.0010〜0.0040%、さらに好ましくは0.0015〜0.0030%とする。
Moは表面硬化処理(浸炭など)後の焼入れ時の焼入性を著しく向上させる効果に加え、耐衝撃強度の向上に有効であるので添加してもよい。しかし、過度に添加すると素材が硬くなるため被削性が低下する。そこでMo量は2.0%以下とするのが好ましく、より好ましくは0.01〜1.0%、さらに好ましくは0.05〜0.9%とする。
CuはFeより酸化されにくい元素であるため、鋼材の耐食性を向上させる。しかし、Cu量が過剰になると鋼材の熱間延性が低下する。従って、Cu量は0.10%以下とするのが好ましく、より好ましくは0.01〜0.05%、さらに好ましくは0.01〜0.03%とする。
NiはCuとともに鋼材の耐食性を向上させる元素であり、単独で添加してもよいが、Cuと組み合わせて添加することが望ましい。またNiは、鋼材の耐衝撃特性を向上させる効果もある。しかし、過剰に添加すると鋼材のコスト上昇を招く。そこで、Ni量は0.10%以下とするのが好ましく、より好ましくは0.01〜0.05%、さらに好ましくは0.01〜0.03%以下である。
Pは結晶粒界に偏析して部品の衝撃特性を低減させる元素であるため、なるべく低減することが好ましい。P量は0.03%以下であり、好ましくは0.02%以下、より好ましくは0.015%以下とする。
SはMnと結合してMnS介在物を生成し、部品の疲労強度、衝撃強度を低下させるため、なるべく低減することが好ましい。従ってS量は0.030%以下とし、好ましくは0.025%以下、より好ましくは0.023%以下とする。なお、Sは切削性の向上に寄与する場合がある。従ってS量は例えば0.001%以上、好ましくは0.005%以上、より好ましくは0.010%以上としてもよい。
Alは脱酸材として作用し酸化物系介在物を低減して鋼材の内部品質を高める作用を発揮する。一方、Al量が過剰になると粗大で硬い非金属介在物(Al2O3)が生成し、疲労特性を低下させる。そこでAl量は0.1%以下、好ましくは0.01〜0.05%とする。
Nは量が多いと粗大なTi系介在物が生成して衝撃強度を低下させるとともに、鋼材の硬さ、変形抵抗を増大させ鍛造性を低減させる。そこでN量は0.025%以下、好ましくは0.020%以下、より好ましくは0.018%以下とする。
A/[Ti]≦0.080 …(1)
(式中、Aは面積10μm2以上のTi系の炭化物、炭窒化物、窒化物、硫化物、および炭硫化物の合計面積率(%)を示す。[Ti]は鋼中のTi含有量(質量%)を示す。)
1200≦T1≦1300 …(2)
(T1+273)×log10(t)<1100 … (3)
(1)冷間鍛造性
棒鋼を、図1に示すように760℃で5時間加熱した後、8時間かけて680℃まで冷却してから炉冷した(球状化焼鈍又は軟化焼鈍)。焼鈍後の棒鋼から直径15mm×高さ22.5mmの円柱状試験片を切り出した。該試験片の横断面(軸心に垂直な断面)のサンプルを採取し、D/4位置(Dは直径)における硬度を、ビッカース硬度計((株)アカシ製、荷重10kg)で測定した。ビッカース硬度が150HV以下の場合を冷間鍛造性に優れると評価した。
前記棒鋼から直径15mm×高さ22.5mmの円柱状試験片を切り出し(図2)、この試験片を高さ方向に圧縮した(圧縮率70%)。その後、図3に示す浸炭条件(浸炭期条件は、温度:950℃、時間:70分、浸炭ガス:プロパンガス、カーボンポテンシャル:0.8。拡散期条件は、温度:850℃、時間:60分、浸炭ガス:プロパンガス、カーボンポテンシャル:0.8。焼入れ条件は、80℃まで油冷)でガス浸炭した。
相当歪で1.1となる箇所の旧オーステナイト粒の粒度番号GhをJIS G0551により求めた。より詳細には、計数方法(附属書3)によって、平均結晶粒度番号を求めた。また最大結晶粒度番号は、観察視野800μm×800μmの中で最も粗大な結晶粒の粒度番号を比較法によって求め、これを最大結晶粒度番号とした。この最大結晶粒度番号が5番よりも大きい場合、最大結晶粒が縮小化できていると評価した。
棒鋼のD/4位置(Dは直径)から縦断面(軸心に平行な断面)のサンプルを切り出し研磨した。研磨面をEPMA(Electron Probe Microanalyzer)で測定した。面積が10μm2以上の介在物の組成を調べ、Ti含有量が5質量%以上の介在物をTi系介在物とし、さらにS含有量が5質量%以上であるものをTi系硫化物またはTi系炭硫化物とし、その面積率を算出した。Ti系炭化物、Ti系窒化物、およびTi系炭窒化物の合計面積率は、全Ti系介在物の面積率から、Ti系硫化物およびTi系炭硫化物の合計面積率を差し引いて求めた。また個々のTi系介在物について最大粒径を測定し、Ti系炭化物・窒化物・炭窒化物中での最大粒径の平均値、およびTi系硫化物・炭硫化物中での最大粒径の平均値をもとめ、表3〜8に「平均最大粒径」として示した。EPMAの測定条件は下記の通りである。
EPMA分析装置:JXA−8100型電子プローブマイクロアナライザー(日本電気株式会社製)
分析装置(EDS):SystemSix(サーモフィッシャーサイエンティフィック社製)
加速電圧:15kV
操作電流:4nA
測定面積:100mm2以上
観察倍率:200倍
結果を表3〜8に示す。
Claims (6)
- C:0.10〜0.25%(質量%の意味。以下、化学成分組成について同じ。)、
Si:0.45%以下(0%を含まない)、
Mn:0.60%以下(0%を含まない)、
Cr:2.5%以下(0%を含まない)、
Ti:0.010〜0.060%、
を含有し、残部は鉄および不可避不純物であり、
面積10μm2以上のTi系硫化物およびTi系炭硫化物の合計面積率が1×10-5〜1.0×10-4%である(但し、Ti系硫化物およびTi系炭硫化物のいずれか一方がゼロの場合を含む。)とともに、
下記式(1)を満足することを特徴とする最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼。
A/[Ti]≦0.080 …(1)
(式中、Aは面積10μm2以上のTi系の炭化物、炭窒化物、窒化物、硫化物、および炭硫化物の合計面積率(%)を示す。[Ti]は鋼中のTi含有量(質量%)を示す。) - 前記不可避不純物には、P、S、Al、及びNが含まれ、これらの含有量が以下の通りである請求項1に記載の肌焼鋼。
P:0.03%以下(0%を含まない)
S:0.030%以下(0%を含まない)
Al:0.1%以下(0%を含まない)
N:0.025%以下(0%を含まない) - 更に、B:0.0005〜0.0050%を含有する請求項1または2に記載の肌焼鋼。
- 更に、Mo:2.0%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の肌焼鋼。
- 更に、Cu:0.10%以下(0%を含まない)および/またはNi:0.10%以下(0%を含まない)を含有する請求項1〜4のいずれかに記載の肌焼鋼。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の肌焼鋼を冷間加工した後、表面硬化処理した鋼材。
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